Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV NGHIÊN CỨU XÂY DỰNG CÔNG THỨC TÍNH THỜI GIAN CHÁY TRỄ CỦA HỖN HỢP NHIÊN LIỆU DIESEL/BIODIESEL RESEARCH BUILDING AN EMPIRICAL FORMULA TO DETERMINE IGINITION DELAY OF DIESEL/BIODIESEL BLENDS ThS Dương Quang Minh, TS Lương Đình Thi, PGS.TS Nguyễn Hoàng Vũ Học viện Kỹ thuật Quân sự, Hà Nội, Việt Nam minhdq@pci.edu.vn, thidongluc33@yahoo.com, vuanh_7076@yahoo.com TÓM TẮT So với nhiên liệu diesel truyền thống, thuộc tính (trị số xê tan, tỷ lệ C/H/O, nhiệt trị thấp…) nhiên liệu diesel sinh học có khác biệt Điều dẫn đến thay đổi đặc tính cháy biodiesel (thời gian cháy trễ, tốc độ cháy tầng, nhiệt độ bốc cháy giới hạn…) Bài báo trình bày kết thực nghiệm đo thời gian cháy trễ hỗn hợp diesel/biodiesel sản xuất Việt Nam với tỷ lệ pha trộn khác (B0, B20, B40, B60, B80 B100) ống Xung kích (Shock tube) xây dựng công thức thực nghiệm tính thời gian cháy trễ hỗn hợp diesel/biodiesel với tỷ lệ pha trộn Từ khóa: thời gian cháy trễ, ống xung kích, diesel, biodiesel, nhiên liệu ABSTRACT Compared to petroleum diesel fuel, there is difference among the properties (Cetane Number, C/H/O fractions, lower heating values ) of biodiesel fuel This leads to a change in combustion characteristics of biodiesel (Ignition Delay, Laminar Flame Speeds, Limited Auto-ignition Temperature ) This paper presents measured ignition delays of diesel/ biodiesel blends with various fractions (B0, B20, B40, B60, B80 and B100) by using a shock tube, and establishes an experimental expression to determine ignition delays of the blends with any fractions Keywords: Ignition Delay, shock sube, diesel, biodiesel, fuel ĐẶT VẤN ĐỀ Hiện nay, nhằm giảm thiểu mức ô nhiễm môi trường phụ thuộc vào nguồn nhiên liệu hóa thạch, quốc gia giới có Việt Nam tập trung nghiên cứu sản suất, sử dụng nhiên liệu diesel sinh học (biodiesel) cho động diesel Biodiesel có nhiều ưu điểm so với diesel khoáng loại nhiên liệu thay khác [1, 4, 5] Thời gian cháy trễ thông số quan trọng trình cháy động diesel, ảnh hưởng trực tiếp đến tốc độ tỏa nhiệt thời điểm bắt đầu trình cháy động diesel; gián tiếp ảnh hưởng đến hiệu suất động cơ, tiếng ồn hình thành chất gây ô nhiễm khí thải Thời gian cháy trễ trình cháy cháy trễ vật lý (bao gồm trình phun, bay hòa trộn) cháy trễ hóa học (thời gian cần thiết để phản ứng cháy xảy ra) gây [7, 16] Mức độ đậm nhạt nhiên liệu không khí đánh giá thông qua tỷ lệ tương đương (ϕ) Tỷ lệ tương đương định nghĩa thông qua tỷ số không khí/nhiên liệu, ký hiệu A/F (Air/Fuel) Tỷ lệ tương đương tỷ số A/F lý thuyết với A/F thực tế [3] Trong việc nghiên cứu đặc tính cháy hỗn hợp ϕ tham số quan trọng Trên giới, số công trình xác định thời gian cháy trễ nhiên liệu diesel nhiên liệu sinh học thiết bị khác thực Rothamer Murphy [15] 245 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV xác định thời gian cháy trễ vật lý hóa học động đốt cho loại nhiên liệu: jetA, ba hỗn hợp Sasol IPK (Iso-Paraffinic Kerosene) với jet-A, diesel D-2; nhiệt độ xi-lanh thay đổi từ 900 đến 1100 K Kết thực nghiệm cho thấy thời gian cháy trễ phù hợp với nghiên cứu trước thực buồng cháy đẳng tích Tác giả H An [8] M Shahabuddin [20] nghiên cứu thời gian cháy trễ hỗn hợp diesel/biodiesel động diesel, họ nhận thấy thời gian cháy trễ biodiesel ngắn so với nhiên liệu diesel R.P Rodríguez [21] xác định thời gian cháy trễ dầu cọ, biodiesel có nguồn gốc từ dầu hạt cải diesel Các kết cho thấy thời gian cháy trễ nhiên liệu diesel dài so với thời gian cháy trễ dầu cọ biodiesel biodiesel dầu cọ có trị số xê tan cao EL-Kasaby [11] xác định tính động đặc tính cháy biodiesel làm từ dầu Jatropha Tác giả xây dựng tương quan thời gian cháy trễ với tỷ lệ pha trộn Kết cho thấy thời gian cháy trễ giảm áp suất, nhiệt độ tỷ lệ tương đương tăng lên Bên cạnh xác định thời gian cháy trễ nhiên liệu động thời gian cháy trễ đo ống xung kích D R.Haylett [9] xác định thời gian cháy trễ ba loại alkan (n-Decan, n-dodecane n-hexadecan); methyl decanoate; DF- (có số cetan khoảng 42 -55) ống xung kích Ở nhiệt độ cao, thời gian cháy trễ hỗn hợp nghèo dài đáng kể so với hỗn hợp giàu Saleh [19] đo thời gian cháy trễ cho hỗn hợp nhiên liệu diesel/biodiesel có nguồn gốc từ ống xung kích, tác giả nhận thấy thời gian cháy trễ tất loại nhiên liệu thử nghiệm ϕ =1,05 nhỏ Mặc dù nghiên cứu trước giới xác định thời gian cháy trễ nhiên liệu diesel nhiên liệu diesel sinh học nhiều, liệu thu không đủ để hiểu đầy đủ đặc tính cháy chúng đa dạng diesel sinh học phức tạp chế động học Do nhiên liệu diesel sinh học vấn đề Việt Nam nên nghiên cứu đặc tính cháy nói chung thời gian cháy trễ nói riêng quan tâm Bài báo trình bày kết nghiên cứu xây dựng công thức xác định thời gian cháy trễ loại hỗn hợp diesel/ biodiesel tỉ lệ tương đương khác ống xung kích với biodiesel (B100) sản xuất Việt Nam từ bã thải trình tinh lọc dầu cọ thô thành dầu ăn [6] NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM 2.1 Trang thiết bị Thực nghiệm xác định thời gian cháy trễ tiến hành ống xung kích thiết bị đo thời gian cháy trễ thể hình 1-Phần cao áp; 2-Đồng hồ báo áp suất; 3-Màng ngăn; 4- Đồng hồ báo độ chân không; 5- Phần thấp áp; 6- Phần thực nghiệm; 7- Cảm biến thời điểm cháy; 8- Nguồn cao áp; 9- Hệ thống thu thập liệu; 10-Bộ đếm thời gian; 11- Bơm chân không số 1; 12- Cảm biến áp suất;13- Bình hòa trộn; 14- Đồng hồ áp suất bình hòa trộn; 15-Bơm chân không số 2; 16- Bình khí He li; 17- Bình khí Ni tơ Hình Sơ đồ bố trí trang thiết bị đo thời gian cháy trễ 246 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV Ống xung kích (Shock Tube) chế tạo thép không gỉ, ống chia thành phần, phần cao áp (1) có độ dài 2,0m phần thấp áp (5) 5,3 m với đường kính 115 mm Màng ngăn kép (3) polycarbonate ngăn cách phần cao áp phần thấp áp trước thí nghiệm sóng xung kích tạo cách làm rách màng, độ dày màng lựa chọn theo áp suất cần thực nghiệm Hỗn hợp khí He N với tỉ lệ pha trộn khác sử dụng khí dẫn để có thời gian thử nghiệm lâu Ống xung kích bơm chân không số (15) hút đến áp suất 0,02 Pa, trước đưa hỗn hợp He/N vào phần cao áp hỗn hợp nhiên liệu vào phần thấp áp Bốn cảm biến đo áp suất (PCB 113B26) nằm phần cuối phần thấp áp (phần đo thực nghiệm) cách 30 cm Ba đếm thời gian (FLUKE PM6690) sử dụng để ghi lại khoảng thời gian sóng xung kích qua cảm biến áp suất, sau vận tốc sóng xung kích tính toán từ liệu này, vận tốc sóng xung kích mặt bích cuối ống tính cách ngoại suy tuyến tính Trên mặt bích phần đo thực nghiệm (6), cảm biến áp suất (PCB 113B03) lắp đặt để đo áp suất sau sóng phản xạ Ngoài ra, nhân quang (Hamamatsu CR131) cửa sổ thạch anh với lọc bước sóng 307,8 nm lắp vị trí để ghi lại gốc OH* hỗn hợp cháy Nhiệt độ sau sóng phản xạ tính thông qua vận tốc sóng xung kích cách sử dụng phần mềm Gaseq [12], sai số nhiệt độ thấp 20 K Toàn thí nghiệm thực Phòng Nghiên cứu Quá trình cháy Phun nhiên liệu (Combustion and Spray Laboratory) Viện Năng lượng Động lực/ĐH Giao thông Tây An-Trung Quốc 2.2 Nhiên liệu thử nghiệm Nhiên liệu biodiesel tinh khiết (B100) sản xuất từ bã thải trình tinh lọc dầu cọ thô thành dầu ăn (theo Quy trình Công nghệ Viện Hóa học công nghiệp Việt Nam) sản phẩm đề tài [2], nhiên liệu diesel dầu mỏ (B0) sản phẩm diesel thương mại (0,05 %S) thị trường Các loại hỗn hợp (theo thể tích) biodiesel với diesel sử dụng nghiên cứu bao gồm 0% (B0), 20% (B20), 40% (B40), 60% (B60), 80% (B80) 100% (B100) Tính chất diesel biodiesel thể Bảng Nhiên liệu Bảng Tính chất nhiên liệu diesel (B0) Biodiesel (B100) Tỷ lệ Nhiệt trị thấp/ Khối lượng phân Trị số Khối lượng -1 H/C MJ.kg-1 tử /g.mol-1 xê tan riêng /kg.l Độ nhớt/ mm2.s-1 B0 1,788 42,92 191,8 49 0,8369 3,14 B100 1,902 37,39 295,31 66,9 0,8693 4,1 Tỷ lệ C/H/O B0 B100 xác định phương pháp sắc ký lỏng hiệu cao (HPLC) với kết thực nghiệm trình bày Bảng 2, [14] Nhiên liệu Bảng Tỷ lệ C/H/O nhiên liệu diesel biodiesel C [%] H [%] O [%] Các nguyên tố khác [%] B0 86,93 12,96 0,07 0,04 B100 76,96 12,17 10,83 0,04 2.3 Điều kiện thử nghiệm Các hỗn hợp nhiên liệu hòa trộn với O N theo tỷ lệ tương đương ϕ = 0,5; 1,0 1,5, N sử dụng khí pha loãng Các hỗn hợp pha trộn bình thép không gỉ tích 128 lít Bình hút chân không đến áp suất 0,02 Pa trước đưa hỗn hợp nhiên liệu vào bình Sau trộn, hỗn hợp lưu giữ 12 trước thí nghiệm để phân tử khuếch tán đồng sau nạp đầy vào phần thấp áp Vì áp suất bão hòa diesel dầu diesel sinh học thấp nên ống xung kích 247 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV bình hòa trộn gia nhiệt đến 393 K trì nhiệt độ để đảm bảo hóa hoàn toàn hạt nhiên liệu lỏng Hàm lượng chi tiết thành phần hỗn hợp thực nghiệm trình bày Bảng Thử nghiệm xác định thời gian cháy trễ thực với hỗn hợp nhiên liệu (B0, B20, B40, B60, B80 B100) khoảng nhiệt độ từ 1174K đến 1685 K; áp suất 0,12 MPa tỷ lệ tương đương 0,5; 1,0 1,5 Bảng Thành phần hỗn hợp thực nghiệm Hỗn Diesel Biodiesel O xi Ni tơ hợp (%mole) (%mole) (%mole) (%mole) B0 1,03 20,79 78,18 B20 0,84 0,14 20,8 78,22 B40 0,64 0,29 20,82 78,25 B60 0,44 0,44 20,82 78,3 B80 0,22 0,6 20,84 78,34 B100 0,77 20,85 78,38 Hình Kết xác định thời gian cháy trễ hỗn hợp B20 2.4 Xác định thời gian cháy trễ Các nghiên cứu trước cho thấy dựa vào gốc OH* gốc CH* khí thải phương pháp đơn giản, tin cậy để chẩn đoán trình cháy hỗn hợp [13, 16] Thời gian cháy trễ định nghĩa khoảng thời gian từ sóng xung kích phản xạ mặt bích cuối ống đến thời điểm trình cháy bắt đầu diễn (thời điểm nồng độ gốc OH* gia tăng mạnh) trình bày Hình Thời gian cháy trễ thường thể biểu thức Arrhenius theo nhiệt độ, áp suất tỷ lệ tương đương [11]: Ea RT τ = Apα φ β exp (1) đó: R = 1,986 cal/(mol.K) số khí lý tưởng; Ea lượng kích hoạt (cal/mol); φ tỷ lệ tương đương; T p nhiệt độ (K) áp suất (bar); τ thời gian cháy trễ (μs); α, β A số Phương trình (1) áp dụng cho thực nghiệm tính toán thời gian cháy trễ theo điều kiện thử nghiệm nghiên cứu Trong điều kiện thử nghiệm khác nhau, phụ thuộc Arrhenius vào thời gian cháy trễ nhiệt độ thay đổi Các thông số tương quan cho điều kiện hỗn hợp đưa Bảng Bảng Hệ số tương quan cho hỗn hợp diesel/biodiesel phương trình φ = 0,5 φ = 1,0 φ = 1,5 Nhiên liệu A Ea A Ea A Ea B0 0,00084 35373 0,0003 39178 0,000005 51471 B20 0,0002 38422 0,0015 34987 0,000056 45529 B40 0,00015 40014 0,0013 34632 0,0015 35440 B60 0,00087 35042 0,000028 45669 0,000124 42822 B80 0,00043 36680 0,0015 34176 0,000087 43310 B100 0,00018 38953 0,00011 41829 0,0001 42663 248 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Thời gian cháy trễ nhiên liệu diesel truyền thống (B0) Hình biểu diễn thay đổi thời gian cháy trễ B0 điều kiện áp suất 0,12 MPa nhiệt độ khoảng từ 1203K đến 1590 K; với φ = 0,5, 1,0 1,5 Kết đo thời gian cháy trễ Haylett cộng [9] trình bày hình (với nhiệt độ cao 1100K, áp suất 0,12 MPa, φ = 0,5) để so sánh với thời gian cháy trễ nghiên cứu Từ Hình ta thấy thời gian cháy trễ nhiên liệu diesel nghiên cứu công trình [9] phụ thuộc vào nhiệt độ tỷ lệ tương đương φ So sánh liệu thời gian cháy trễ với ϕ = 0,5 nghiên cứu với nghiên cứu [9] Hình cho thấy liệu thời gian cháy trễ nghiên cứu giống nhau, sai số hai liệu nhỏ 20% Các sai số điều kiện thí nghiệm khác loại khí pha loãng khác Ngoài ra, nguyên nhân khác khác thuộc tính B0 Hình Sự thay đổi τ B0 theo T φ nghiên cứu công trình [9] Năng lượng kích hoạt diesel nghiên cứu 35373 cal/mol lượng kích hoạt nghiên cứu [9] 36028 cal/mol Rõ ràng, hai nguồn lượng kích hoạt gần giống cho thấy phương pháp đo ống xung kích nghiên cứu đáng tin cậy xác 3.2 Thời gian cháy trễ hỗn hợp B20, B40, B60, B80, B100 Hình biểu diễn thay đổi thời gian cháy trễ hỗn hợp diesel/biodiesel (B20, B40, B60, B80 B100) điều kiện áp suất 0,12 MPa nhiệt độ khoảng từ 1174K đến 1685 K với φ = 0,5; 1,5 Ta thấy thời gian cháy trễ hỗn hợp thể rõ phụ thuộc vào nhiệt độ tỷ lệ tương đương Độ dốc đường thời gian cháy trễ so với nghịch đảo nhiệt độ tỷ lệ tương đương khác đại diện cho lượng kích hoạt hỗn hợp chất phản ứng Năng lượng kích hoạt trung bình tổng thể tất hỗn hợp khoảng 39000 cal/mol thể Bảng Phương pháp hồi quy đa biến áp dụng cho hỗn hợp nhiên liệu/không khí Do đó, thông số áp suất tỷ lệ tương đương phương trình (1) không cần phải tính, số mũ (α, β) Độ dốc đường thời gian cháy trễ so với nghịch đảo nhiệt độ tỷ lệ tương đương khác đại diện cho lượng kích hoạt hỗn hợp chất phản ứng Năng lượng kích hoạt trung bình tổng thể tất hỗn hợp khoảng 39000 cal/mol thể Bảng Phương pháp hồi quy đa biến áp dụng cho hỗn hợp nhiên liệu/không khí Do đó, thông số áp suất tỷ lệ tương đương phương trình (1) không cần phải tính số mũ (α, β) Đối với tất hỗn hợp diesel/biodiesel, thời gian cháy trễ tăng lên với gia tăng tỷ lệ tương đương cho tất hỗn hợp, nhiên, ảnh hưởng tỷ lệ tương đương với thời gian cháy trễ nhỏ Điều phù hợp với phát trước nghiên cứu [17, 19] 249 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV a) b) c) d) e) Hình Ảnh hưởng ϕ T đến τ B20 (a), B40 (b), B60 (c), B80 (d), B100 (e) Hình Thời gian cháy trễ B0, B20, B40, B60, B80, B100 ϕ =1 Hình thể thời gian cháy trễ B0, B20, B40, B60, B80, B100 ϕ =1, ta thấy: - Thời gian cháy trễ hỗn hợp nhiên liệu biodiesel ngắn so với nhiên liệu diesel, điều phù hợp với nhiều nghiên cứu trước [10, 11, 20] 250 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV - Ảnh hưởng tỷ lệ pha trộn đến thời gian cháy trễ hỗn hợp nhiên liệu không đáng kể Điều chứng tỏ việc bổ sung biodiesel ảnh hưởng không đáng kể đến thời gian cháy trễ hóa học, nhiên, việc bổ sung biodiesel làm giảm thời gian cháy trễ vật lý tính chất vật lý độ nhớt cao hơn, khối lượng riêng cao hơn, khả chịu nén thấp hơn, nhiệt trị thấp tính dễ bay thấp [20] Xây dựng công thức tính thời gian cháy trễ Sử dụng liệu thực nghiệm thu từ nghiên cứu với phương pháp hồi quy đa biến (MLR) ta nhận biểu thức tổng thể tính thời gian cháy trễ hỗn hợp diesel/biodiesel/không khí Công thức tính thời gian cháy trễ τ trình bày sau: 38704 RT τ = 3.47 ⋅10−4 ⋅ φ 0.73 ⋅ exp (2) Số mũ tỷ lệ tương đương dương chứng tỏ ϕ tỷ lệ thuận với thời gian cháy trễ điều hoàn phù hợp với kết thực nghiệm Phương trình (2) thời gian cháy trễ phụ thuộc vào ϕ Khi hỗn hợp nhiên liệu diesel/biodiesel sử dụng động diesel ảnh hưởng có ảnh hưởng hàm lượng biodiesel hỗn hợp thời gian cháy trễ Khi thông số làm việc động cố định, số lượng không khí vào động không đổi, khác biệt tỷ lệ C/H/O có biodiesel pha trộn dẫn đến thay đổi tỷ lệ nhiên liệu/không khí (do thân phân tử biodiesel có chứa lượng oxy định tỷ lệ nguyên tố carbon nhiên liệu giảm xuống tỷ lệ hydro gần không thay đổi hàm lượng biodiesel tăng) dẫn đến thay đổi ϕ Phản ứng hóa học tổng thể pha trộn nhiên liệu với O thể sau: (3) C m H n O p + (m+n/4-p/2).O = mCO + n/2.H O Nếu tỷ lệ tương đương hỗn hợp diesel/không khí động diesel tỷ lệ thay đổi theo hàm lượng biodiesel trình bày bảng Bảng Sự thay đổi tỷ lệ tương đương theo tỷ lệ pha trộn Hỗn hợp nhiên liệu B0 φ B10 B20 B30 B40 B50 B60 B70 B80 B90 B100 0,983 0,966 0,948 0,931 0,914 0,897 0,879 0,862 0,845 0,828 Theo Bảng ta thấy hàm lượng biodiesel hỗn hợp nhiên liệu cao ϕ giảm Mối quan hệ ϕ hàm lượng biodiesel với tỷ lệ pha trộn thể theo công thức sau: φBx =1 − 1.725 ⋅10−3 ⋅ x φB (4) ( ) đó: x tỷ lệ phần trăm biodiesel hỗn hợp diesel/biodiesel Kết hợp phương trình (2) phương trình (4) ta công thức tính thời gian cháy trễ hỗn hợp nhiên liệu diesel/biodisel với tỷ lệ pha trộn bất kỳ: τ Bx= 3.47 ⋅10−4 ⋅ (1 − 1.725 ⋅10−3 ⋅ x ) 0.73 38704 ⋅ φB0.73 ⋅ exp RT (5) Phương trình (5) cho thấy thời gian cháy trễ giảm tăng tỷ lệ biodiesel KẾT LUẬN Bài báo trình bày kết nghiên cứu xác định thời gian cháy trễ hỗn hợp diesel/biodiesel với tỷ lệ pha trộn khác ống xung kích Các kết thực nghiệm 251 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV cho thấy thời gian cháy trễ tăng tăng tỷ lệ tương đương hỗn hợp Tuy nhiên, ảnh hưởng tỷ lệ tương đương thời gian cháy trễ nhỏ Khi tỷ lệ tương đương cố định, hiệu việc bổ sung biodiesel ảnh hưởng tới chậm trễ hóa học hỗn hợp diesel/biodiesel không đáng kể Tuy nhiên, việc bổ sung biodiesel gián tiếp ảnh hưởng tới tỷ lệ tương đương tỷ lệ C/H/O diesel biodiesel khác Đã xây dựng công thức tính thời gian cháy trễ τ dựa theo kết thực nghiệm Công thức cho phép dự báo thời gian cháy trễ τ hỗn hợp diesel/biodiesel có tỷ lệ pha trộn LỜI CẢM ƠN Các tác giả xin chân thành cảm ơn Ban điều hành Đề án Phát triển nhiên liệu sinh học đến năm 2015, tầm nhìn đến năm 2025/Bộ Công thương tạo điều kiện để thực nghiên cứu (trong khuôn khổ Đề tài cấp Quốc gia mã số ĐT.08.14/NLSH) Các tác giả xin cảm ơn nhóm nghiên cứu GS Huang Zuohua (ĐH Giao thông Tây An-Trung Quốc) đứng đầu tạo điều kiện giúp đỡ để hoàn thành công việc thử nghiệm TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Hoàng Vũ, Báo cáo tổng kết đề tài NCKH PTCN cấp Quốc gia “Nghiên cứu sử dụng nhiên liệu diesel sinh học B10 B20 cho phương tiện giới quân sự”, mã số: ĐT.06.12/NLSH, Hà Nội-05/2014 [2] Nguyễn Hoàng Vũ, Thuyết minh đề tài NCKH PTCN cấp Quốc gia “Nghiên cứu, chế tạo thử nghiệm ECU phù hợp cho việc sử dụng nhiên liệu diesel sinh học biodiesel với mức pha trộn khác nhau”, mã số: ĐT.08.14/NLSH, 2014- 2015 [3] Nguyễn Hoàng Vũ, Nhiên liệu dùng cho động đốt trong, NXB QĐND, 2010 [4] B Kegl, M Kegl, S Pehan (2013), Green diesel engines, Springer-Verlag, London (179 -181) [5] D.Y.C Leung (2003), Feasibility study of using biodiesel as motor fuel in Hong Kong, The University of Hong Kong [6] V.H Nguyen, H.T.T Vu, H.M Do, J.Y Woo, H.H Jun, Esterification of waste fatty acid from palm oil refining process into biodiesel by heterogeneous catalysis: fuel properties of B10, B20 blends, International Journal of Renewable Energy and Environmental Engineering, 01 (01), 2013, 1-5 [7] D.N Assanis, Z.S Filipi, S.B Fiveland, M Simiris, A predictive ignition delay correlation under steady-state and transient operation of a direct injection diesel engine, J Eng Gas Turbines Power 2003;125:450–7 [8] H An, W.M Yang, A Maghbouli, J Li, S.K Chou, K.J Chua, Performance, combustion and emission characteristics of biodiesel derived from waste cooking oils, Applied Energy 112 (2013) 493–499 [9] D.R Haylett, P.P Lappas, D.F Davidson, R.K Hanson, Application of an aerosol shock tube to the measurement of diesel ignition delay times, Proceedings of the Combustion Institute 32 (2009), 477–484 [10] D.R Haylett, D.F Davidson, R.K Hanson, Ignition delay times of low-vapor-pressure fuels measured using an aerosol shock tube, Combustion and Flame 159 (2012) 552– 561 [11] M.EL-Kasaby, M.A Nemit-allah, Experimental investigations of ignition delay period and performance of a diesel engine operated with Jatropha oil biodiesel, Alexandria Engineering Journal (2013) 52, 141–149 [12] C Morl, Gaseq, http ://www.c.morley.d sl.pipex.com/ 252 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV [13] Thi Luong Dinh, Vu Nguyen Hoang, Determination of C/H/O Fractions and Lower Heating Values for Diesel-Biodiesel Blends Derived from Vietnam, International Journal of Renewable Energy Engineering Vol.2, No 3; July -2014 [14] E.L Petersen, J.M Hall, S.D Smith, J de Vries, A.R Amadio and M.W Crofton, Ignition of Lean Methane-Based Fuel Blends at Gas Turbine Pressures, J Eng Gas Turbines Power 129(4), 937-944 (2007) [15] D.A Rothamer, L Murphy, Systematic study of ignition delay for jet fuels and diesel fuel in a heavy-duty diesel engine, Proceedings of the Combustion Institute 34 (2013) 3021–3029 [16] E Rosseel, R Sierens, The physical and chemical part of the injection delay in diesel engines SAE 96 Fuels and Lubricants meeting Dearborn; 1996 p 961123 [17] H.P.R Lancheros, M Fikri, L.R Cancino, G Moréac, C Schulz, P Dagaut, Autoignition of surrogate biodiesel fuel (B30) at high pressures: Experimental and modeling kinetic study, Combustion and Flame 159 (2012) 996–1008 [18] M.J.A Rickard, J.M Hall, E.L Petersen, Effect of silane addition on acetylene ignition behind reflected shock waves, Proceedings of the Combustion Institute 30 (2), 2005,1915–1923 [19] H.E.Saleh, The preparation and shock tube investigation of comparative ignition delays using blends of diesel fuel with bio-diesel of cottonseed oil Fuel 90 (2011) 421–429 [20] M Shahabuddin, A.M Liaquat, H.H Masjuki, M.A Kalam, M Mofijur, Ignition delay, combustion and emission characteristics of diesel engine fueled with biodiesel, Renewable and Sustainable Energy Reviews 21 (2013), 623–632 [21] Ramón Piloto Rodríguez, Roger Sierens, Sebastian Verhelst, Ignition delay in a palm oil and rapeseed oil biodiesel fuelled engine and predictive correlations for the ignition delay period, Fuel 90 (2011), 766–772 THÔNG TIN TÁC GIẢ ThS Dương Quang Minh, Học viện Kỹ thuật Quân sự, minhdq@pci.edu.vn, 0979.867.197 TS.Lương Đình Thi, Học viện Kỹ thuật Quân sự, thidongluc33@yahoo.com, 0974.922.757 PGS.TS Nguyễn Hoàng Vũ, Học viện Kỹ thuật Quân sự, vuanh_7076@yahoo.com, 0913.226.206 253 ... diesel nghiên cứu công trình [9] phụ thuộc vào nhiệt độ tỷ lệ tương đương φ So sánh liệu thời gian cháy trễ với ϕ = 0,5 nghiên cứu với nghiên cứu [9] Hình cho thấy liệu thời gian cháy trễ nghiên cứu. .. thấp tính dễ bay thấp [20] Xây dựng công thức tính thời gian cháy trễ Sử dụng liệu thực nghiệm thu từ nghiên cứu với phương pháp hồi quy đa biến (MLR) ta nhận biểu thức tổng thể tính thời gian cháy. .. Hình Thời gian cháy trễ B0, B20, B40, B60, B80, B100 ϕ =1 Hình thể thời gian cháy trễ B0, B20, B40, B60, B80, B100 ϕ =1, ta thấy: - Thời gian cháy trễ hỗn hợp nhiên liệu biodiesel ngắn so với nhiên