Thuyết minh đồ án chi tiết máy

Luận văn Thuyết minh đồ án chi tiết máy

Lời nói đầu

Hiện nay khoa học kỹ thuật đang phát triển nh vũ bão, mang lạinhững lợi ích cho con ngời về tất cả nhữnh lĩnh vực tinh thần và vật chất.

Để nâng cao đời sống nhân dân, để hoà nhập vào sự phát triển chung của các nớc trong khu vực cũng nh trên thế giới Đảng và Nhà nớc ta đã đề ra những mục tiêu trong những năm tới là nớc công nghiệp hoá hiện đại hoá.

Muốn thực hiện đợc điều đó một trong những ngành cần quan tâm phát triển nhất đó là ngành cơ khí chế tạo máy vì ngành cơ khí chế tạo máy đóng vai trò quan trọng trong việc sản xuất ra các thiết bị công cụ cho mọi ngành kinh tế quốc dân Để thực hiện việc phát triển ngành cơ khí cần đẩy mạnh đào tạo đội ngũ cán bộ kỹ thuật có trình độ chuyên môn cao, đồng thời phải đáp ứng đợc các yêu cầu của công nghệ tiên tiến, công nghệ tự động hoá theo dây truyền trong sản xuất

Nhằm thực hiện mục tiêu đó, chúng em là sinh viên trờng Đại Học Kỹ Thuật Công Nghiệp - Thái Nguyên nói riêng và những sinh viên của các trờng kỹ thuật nói chung trong cả nớc luôn cố gắng phấn đấu trong học tập và rèn luyện, trau dồi những kiến thức đã đợc dạy trong tr- ờng để sau khi ra trờng có thể đóng góp một phần trí tuệ và sức lực của mình vào công cuộc đổi mới của đất nớc trong thế kỷ mới

Qua đồ án này Em đã tổng hợp đợc nhiều kiến thức chuyên môn, giúp Em hiểu rõ hơn những công việc của một kỹ s tơng lai Song với những hiểu biết còn hạn chế cùng với kinh nghiệm thực tế cha nhiều nên

đồ án của Em không tránh khỏi những thiếu sót Em rất mong đợc sự chỉ bảo của các thầy trong bộ môn Nguyên Lý Máy – Chi Tiết Máy và các Chi Tiết Máy và các Thầy Cô giáo trong khoa để đồ án của Em đợc hoàn thiện hơn

Cuối cùng Em xin chân thành cảm ơn sự quan tâm chỉ bảo của các Thầy Cô trong khoa và bộ môn Nguyên Lý Máy – Chi Tiết Máy và các Chi Tiết Máy tr ờng Đại Học

Kỹ Thuật Công Nghiệp – Chi Tiết Máy và các Thái Nguyên và đặc biệt là sự h ớng dẫn tận

tình của cô giáo : Nguyễn Thị Hồng Cẩm

Ngày 16 tháng 06 năm 2002

Sinh viên :Trần Anh Tuấn

Thuyết minh đồ án chi tiết máy

I/- Chọn loại động cơ điện:

1/- Chọn kiểu, loại động cơ:

Chọn loại động cơ xoay chiều ba pha không đồng bộ lồng sóc Loại

động cơ này dùng phổ biến trong các nghành công nghiệp Với hệ dẫn

động cơ khí ( hệ dẫn động băng tải, xích tải dùng với các hộp giảm tốc)

2/- Chọn công suất động cơ:

Chọn công suất định mức của động cơ điện:

a/- Tính công suất cần thiết trên trục làm việc:

).

( 3 , 8 1000

1 , 1 7600 10

LV ct dc

1 , 1 10 60

10

phut V

Kiểm tra điều kiện USb = 24,26 nằm trong khoảng nên đúng và thoả mãn

điều kiện sau:

Max úb

Min U U

U    

16 2 8

Số vòngquay(V/Phut)

5/- Kiểm tra điều kiện mở máy:

Khi khởi động, động cơ caand sinh ra một công suất máy đủ lớn để thắng sức ỳ của hệ thống Vì vậy cần kiểm tra mở máy của động cơ:

.

dc bd

dc

Min P

P 

. dc K

dc dm

Trong đó:   1 , 6

DN

Max dc

K

T

T P

Vậy P P .P dc 11 1 , 6 17 , 6 (KW).

K

dc dm

dc

).

( 93 , 13 4 , 1 95 , 9

Vậy động cơ ta chọn ở trên hoàn toàn thoả mãn mọi điều kiện của máy

II/- Phân phối tỉ số truyền:

Tỉ số truyền chung của toàn bộ hệ thống:

45 , 23 82 , 61

ndc: Số vòng quay của động cơ đã chọn ndc= 1450 (v/phut)

nct: Số vòng quay của trục ct nct= 61,82 (v/phut)

Tỉ số truyền của bộ truyền ngoài hộp xích:

Ta lại có: U  U h.U ng(*)

Uh: Tỉ số truyền của hộp giảm tốc

Ung: Tỉ số truyền của bộ truyền ngoài hộp

Theo công thức kinh nghiệm với hộp giảm tốc 2 cấp bánh răng nối với một bộ truyền ngoài hộp

Tỉ số truyền của các bộ truyền trong hộp giảm tốc 2 cấp bánh răng nối với một bộ truyền ngoài hộp.

Tính toán theo chỉ tiêu khối lợng nhỏ nhất tỉ số truyền cấp nhanh

08 , 5

31 , 15

1450

1

phut v U

n I



Trục III:

nIII = 94 , 82 ( / )

01 , 3

43 , 285

2

phut v U

n II



Trục IV:

nIV =

x

III

U n

Với Ux = Ung = 1,531

nIV = 61 , 93 ( / )

531 , 1

82 , 94

phut v U

Chọn công suất danh nghĩa là công suất lớn nhất

- Công suất danh nghĩa trên trục động cơ:

) ( 95 ,

n

P P P

ct LV dc LV

P

10 55 ,

45 , 9 10 55 ,

Nmm

Trªn trôc III:

TIII = 913504 , 53 ( )

82 , 94

07 , 9 10 55 ,

Nmm

Trªn trôc IV:

TIV = 1287623 , 12 ( )

93 , 61

35 , 8 10 55 ,

Nmm

B¶ng th«ng sè lµm viÖc

IV 8,35 61,93 1287623,12

Chọn độ nghiêng giữa bộ truyền và phơng ngang<400.

ka: Hệ số kể đến khoảng cách trục và chiều dài xích, lấy ka =

1( Khoảng cách trục a(30 50))

kdc: Hệ số kể đến ảnh hởng lực căng xích khi đầu chính đĩa xích, lấy

kdc = 1,25( vị trí trục không điều chỉnh đợc)

kbt: Hệ số kể đến ảnh hởng của bôi trơn, lấy kbt = 1,3( vì có bục bôi trơn loại II)

kd: Hệ số tỉa trọng động kể đến tính chất cảu tải trọng, lấy kd = 1

Kc: Hệ số kể đến chế độ làm việc của bộ truyền , lấy kc = 1,25( vì làm việc hai ca)

 [P].P] = 43,7(KW).

Ptx = 38,65(KW)

Tho¶ m·n ®iÒu kiÖn Ptx = 38,65  [P].P] = 43,7(KW)

Theo b¶ng 5.8 víi n1 = 94,82 < 300(v/phut)

P = 44,45 < P max = 50,8(mm), víi Pmax lµ bíc xÝch lín nhÊt cho phÐp

45 , 44 27 41 2

41 27 45 , 44

5 , 1333 2 4

2

2

2

2 2

2 1 2 2 1

Sau khi xác định đợc số mắt xích và khoảng cách trục, cần tiến hành kiểm nghiệm số lần va đập i của bản lề xích trong một giây:

) / ( 796 , 1 100 15

82 , 94 27

Mà i  [P].i]

[P].i]: Số lần va đập cho phép trong một giây

Tra theo bảng 5.9 Dựa vào P = 44,45 ta có: [P].i] = 15

Vậy thoả mãn i < [P].i]

Q

V t

82 , 94 45 , 44 27 10

60

.

3 3

07 , 9

Kf: Hệ số phụ thuộc độ rộng f của xích vào vị trí bộ truyền,

10 4 , 172

3 0



Tra bảng 5.10 ta dựa vào bớc xích P và n ta tìm đợc [P].S] = 9,3

Vậy S > [P].S]  Bộ truyền xích đảm bảo độ bền

5/- Xác định các thông số của đĩa xích và lực tác dụng lên trục:

a/- Xác định thông số của đĩa xích:

- Đờng kính của vòng chia đợc xác định theo công thức:

z Sin

z Sin P

 d1 = 382,88( )

27 180

45 , 44

mm Sin

45 , 44

mm Sin

b/- Kiểm nghiệm độ bền của đĩa xích:

Công suất tiếp xúc H trên mặt răng đĩa xích phải thoả mãn điều kiện:

 H

d

vd d t r H

A k

E F k F k



.

.

47 , 0

P = 44,45

m = 1

 FVd1 = 13.10-7.94,82.44,453.1 = 10,8 (N)

Ft:Lực vòng = 4783,75 (N)

Kd: Hệ số tải trọng động, tra bảng 5.6 ta lấy kd = 1

A Diện thích mặt tựa bản lề, tra bảng 5.12 ta lấy A = 473(mm2)

Kd: Hệ số phân bố không đều tải trọng cho các dãy, kd = 1 vì có 1 dãy

E =

2 1

2 1

2

E E

E E

 , Mô đun đàn hồi Mpa

E1,E2: Mô đun đàn hồi của vật liệu con mặt đĩa

E = 2,1.105 Mpa

Vậy ứng suất tiếp xúc H:

1 473

10 1 , 2 8 , 10 1 75 , 4783 4 , 0 47 , 0

Thoả mãn điều kiện H1<[P].H1].

Đĩa xích 2:

Tơng tự đĩa xích 1 ta có điều kiện:

2 2

2 2

.

.

47 ,

d

vd d t r H

A k

E F k F k

10 1 , 2 8 , 10 1 75 , 4783 26 , 0 47 , 0

5



Cùng vật liệu avf tôi cải thiện nh đĩa xích 1 nên [P].H2] = 600 MPa

Thoả mãn điều kiện H2<[P].H2]

6/- Xác định lực tác dụng lên trục:

Xác định theo công thức 5.20:

Fr = kx.Ft1 =

n P Z

P

k x

.

10

93 , 61 087 , 63

% 100



Thuc LV

Truoc LV

Thuc LV

n

n n

- Đờng kính vòng đáy của đĩa xích 1 và 2: d1 = 356,96(mm),

h(mm)

b(mm)

a(N)

I/- Bộ truyền bánh răng trụ cấp nhanh.

Số liệu ban đầu:

PI = 9,85(KW) n1 = 1450(v/phut)

PII = 9,45(KW) n2 = 285,43(v/phut)

1/- Chọn vật liệu.

Ta thấy hộp giảm tốc ta thiết kế có công suất nhỏ trung bình Vì vậy

ta chọn vật liệu nhóm I có độ rắn HB  350 Với loại vật liệu này bánh răng có độ rắn thấp và có thể cắt chính xác sau khi nhiệt luyện Cặp bánh răng này có khả năng chạy mòn tốt và bánh răng đợc nhiệt luyện bằng th-ờng hoá hoặc tôi cải thiện

a/- Bánh nhỏ: Dùng thép 45 có tôi cải thiện.

ZR: Hệ số xét đến độ nhám của mắt răng làm việc, lấy ZR = 1.

ZV: Hệ số xét đến ảnh hởng của vận tốc vòng, ZV = 1

kXH: Hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc bánh răng, lấy kXH = 1( da < 700)

Nh0: Chu kỳ thay đổi ứng suất khi thử kề tiếp xúc

1450 1 60

NH0 là đờng cong mới gần đúng là một đờng thẳng song song với trục hoành tức là tiếp xúc mới không thay đổi Khi tính ra đợc NHE > NHo Lấy NHE = NHo  kHL1 = 1

0

Hluu: ứng suất tiếp xúc ứng với số chu kỳ cơ sở

0

Hluu = 2HB + 70 (Tra theo bảng 6.2 với vật liệu)

H: Hệ số an toàn khi tính về tiếp xúc tra bảng 6.2, H = 1,1

Với bánh nhỏ (bánh 1):

Có HB = 200

 Hluu0 = 2HB + 70 = 2.200 + 70 = 470 ( MPa )

H = 1,1

KHL = 6 0

HE

H

N N

1450 1 60

470

.

0

MPa k

k Z

Trong đó: NHE2 = 60.C.n2.t = 60.1.285,43.23360 = 362215488

NHO2 = 30.HB22,4 = 30.1702,4 = 6763923,172

Ta thấy: NHE2 > NHO2  Do đó: KHL1 = 1.

Vậy ứng suất tiếp xúc ở bánh lớn (bánh 2) là:

[P].H] =    

) ( 400 2

73 , 372 27 , 427 2

b/- øng suÊt uèn cho phÐp:

[P].F] = ( 6 2 )

0

FC FL XF V R F

FE

FO FL

 [P].F1] = 1 1 1 1 1 205 , 71 ( )

75 , 1

360

.

0 2

. V XF FC 

R Y k k

Y

6 2

2 2

FE

FO FL

306

Mpa

VËy øng suÊt uèn [P].F] lµ:

c/- øng suÊt cho phÐp khi qu¸ t¶i

øng suÊt tiÕp xóc cho phÐp khi qu¸ t¶i:

[P].H]max = 2,8.ch víi b¸nh r¨ng thêng ho¸ t«i c¶i thiÖn hoÆc t«i thÓ tÝch ( CT 6.13)

1

.

ab H

HB

U

k T

14 , 1 13 , 64874

3

Chọn aw1 = 176  bw1 = ba.aw1 = 0,3.176 = 52,8 (mm)

4/- Xác định các thông số ăn khớp:

Mô đun đợc xác định từ điều kiện bền uốn Tuy nhiên để thuận tiện trong thiết kế, sau khi tính đợc khoảng cách trục aw1 có thể dựa theo công thức sau để tính mô đun, sau đó kiểm nghiệm răng về độ bền uốn.

m = (0,010,02)aw = (0,010,02) 167 = 1,763,52 (Theo công thức 6.17)

Theo bảng 6.8 chọn mô đun tiêu chuẩn là m = 2,5 (mm)

Xác định số răng, góc nghiêng  và hệ số dịch chỉnh

Giữa khoảng cách trục aw, số răng bánh nhỏ nhất Z1, số răng bánh lớn nhất Z2, góc nghiêng  của răng và mô đun trong bộ truyền ăn khớp ngoài liên hệ với nhau theo công thức

aw =  



Cos

Z Z m

) 1 08 , 5 ( 5 ,

2

984 , 0 176

2



Lấy Z1 = 22 (răng)

Cos =

176 2

133 5 , 2

176 2 1

Bw = ba.Ow1 = 0,3.176 = 52,8 mm

Hệ số trùng khớp dọc:

b =

5 , 2 14 , 3

2564 , 19 8 , 52

1 2 , 3 88 , 1 )].

1 1

5/- Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc:

 ứng suất tiếp xúc trên bề mặt làm việc

Theo công thức 6.33 ứng suất xuất hiện trên bề mặt răng của bộ truyền tải thoả mãn điều kiện sau:

Kob = ZM ZH Z 2 . (. 1) [ ]

1 2

1

H H

w d Um bw

Um K T

tw = t = arctg 0 21 , 033 0

944 , 0

363 , 0 2654

, 19 cos

tgb= cost.tgb = cos 21,033 tg 19,265 = 0,933 0,349 = 0,325

 b = 17,7440

033 , 21 2

744 , 17 2



Sin

Z : Hệ số kể đến sự trùng khớp của răng theo công thức ( 6.36c ) khi   1

61 , 1

1 1

1150 229 , 58 14 , 3 10 6

.

3 1

dw



(m/s)

Với V = 4,41 (m/s) tra bảng 6.13 chọn đợc cấp chính xác là 8 Và trabảng 6.14 ta đợc KH = 1,09.

KHV : Hệ số kế đếm tải trọng động xuất hiện trong vùng ăn khớp trị

) 1 (

2

dw Um bw

Um K

=

= 274.1,629.0,788 373 , 707

) 229 , 58 (

045 , 5 8 , 52

) 1 045 , 5 (

3 , 1 13 , 64874 2

380 707 , 373 ]

] [

2 2

H

cũ w H

045 , 5 52

) 1 045 , 5 (

3 , 1 13 , 64874 2

H = 376,5 < [P].H ]cx = 380 (Mpa )

6/- Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn:

Dể đảm bảo độ bền uốn cho răng , ứng suất uốn sinh ra tại chân răng không đợc vợt quá một giá trị cho phép

Theo CT: ( 6 43) và (6 44)

m d b

Y Y Y K T

w w

ỳ F

2

,

1 1

1 1

3,9 Y

F2

F1

KF : Hệ số tải trọng khi tính về uốn.

KF : Hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng cho các đối răng

đồng thời ăn khớp khi tính về uốn Tra bảng 6.14 ta có :

w F

K K T

chN b V

2

.

176

Vậy:

27 , 1 13 , 1 13 , 64874

2

229 , 58 52 75 , 8

2

1 1

1 1

F w

w

F F

m d b

Y Y Y K T

9 , 3 86 , 0 62 , 0 86 , 1 13 , 64874

2



Ta có:

4 , 62 9 , 3

6 , 3 6 , 67

1

2 1

F

F F F

7/- Kiểm Nghiệm về quá tải.

Khi làm việc bánh răng có thể bị quá tải ( thí dụ lúc mở máy, hãm máy )

Với hệ số quá tải : Kqt =

T

T max

Trong đó :

T: mô men xoắn danh nghĩa

Tmax : Mô men xoắn quá tải

Vì vậy cần kiểm nghiệm răng về quá tải dựa vào ứng suất tiếp xúc cực đại

và ứng suất uốn cực đại

Có thể lấy Kqt = Kbd = 1,4

Để tránh biến dạng d hoặc gẫy ròn lớp bề mặt , ứng suất tiếp xúc cực đại

Hmax không đợc vợt quá giá trị cho phép

[ 98 , 79 4 , 1 6 , 67

[ 83 , 73 4 , 1 4 , 62

II> Bé truyÒn b¸nh r¨ng trô cÊp chËm.

Sè liÖu ban ®Çu:

450

) (

750

HB

MPa MPa

ch b

) (

340

) (

H = 1,1

Khi bộ truyền chịu tải trọng tĩnh:

NHE – Chi Tiết Máy và các NFE = N = 60.c.n.t

ZR : Hệ số đếm nhóm mặt răng : ZR = 1

Zv : Hệ số kể đến ảnh hởng của vận tốc vòng : Zv = 1

KXH : Hệ số kể đến ảnh hởng của kích thớc bánh răng đến đờng kính, vòng đỉnh : KXH = 1

KHL : Hệ số tuổi thọ KHL = 6

HE

HO

N N

NHO : Số chu kỳ thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc

NHE : Số chu kỳ thay đổi ứng suất tơng đơng

H : Hệ số an toàn tiếp xúc Tra bảng 6.2 có H = 1,1

Với NHE1 = NFE1 = 60 1 285,43 23360 = 362215488

NHO1 = 30 4

2 1

Với NHE2 = NFE2 = 60 1 94,82 23360 = 132899712

430

 ( MPa )Vậy ứng suất tiếp xúc cho phép là :

[P].H] =     409,08

2

90 , 390 27 , 427 2

Với [P].H ]min = [P].H2] = 390,90 ( MPa )

Thoả mãn điều kiện đã cho :

YS : Hệ số xét đến độ nhậy của vật liệu đối với tập trung ứng suất : chọn YS = 1

KXF : Hệ số xét đến kích thớc bánh răng ảnh hởng đến độ bền uấn : chọn KXF = 1

KFC : Hệ số xét đến ảnh hởng đặt tải: KFC = 1

Bớc đầu chọn sơ bộ : YR YS KXF = 1

324

 ( MPa )

3.

ø ng suÊt cho phÐp khi qu¸ t¶i.

 Víi øng suÊt tiÕp xóc cho phÐp khi qu¸ t¶i

[P].H]max = 2,8  ch

- Víi b¸nh nhá (b¸nh 3) [P].H]max = 2,8 450 = 1260 ( MPa )

- Víi b¸nh lín (b¸nh 4) [P].H]max = 2,8 340 = 925 ( MPa )

 Víi øng suÊt uÊn cho phÐp khi qu¸ t¶i:

[P].H]max = 2,8  ch khi HB < 380

- Với bánh nhỏ (bánh 3) [P].F1]max = 0,8 450 = 360 ( MPa )

- Với bánh lớn (bánh 4) [P].F2]max = 0,8 340 = 272 ( MPa )

2 2

.

).

1 (

ba

H U

KHB T U

4 , 0 5 , 0 ) 1 ( 5 ,





KF KH

aw2 =

409 , 08 3 , 01 0 , 4 200

05 , 1 13 , 316180 ).

1 01 , 3 (

Ta chọn m = 3 Mô đun pháp

Để lực dọc trên trục có giá trị số nhỏ nhất thì khi thiết kế truyền cấp chậm cũng là bánh răng nghiêng

 Xác định số răng, góc nghiêng  và hệ số định chỉnh :

 

 cos 2

4 3 2

z z m

cos 2

, 0 200 2

128 2

) 1 (

2

dw Um bw

U K

2

ZH  ( theo 6.34 )

Víi : b : Gãc nghiªng cña b¸nh r¨ng trªn h×nh trô c¬ së

Tgb = Cost.tg Ta chän b¸nh r¨ng nghiªng, kh«ng dÞch chØnh vµ theo c«ng thøc ë b¶ng 6.11 ta cã: t = tw

t = tw = 20 , 7120

96 , 0

363 , 0 260

, 16 cos

259 , 15 2 2

Cos Z

tw

b H





65 , 1

260 , 16 80



Sin

75 , 1 260 , 16 96

1 32

1 2 , 3 88 , 1

1 1 2 , 3 88 , 1

4 3

1 1

TrÞ sè cña cÊp chÝnh x¸c ( phô thuéc vµo viÖc kiÓm tra c¸c hÖ sè KH vµ

KHV) cã thÓ tra b¶ng 6.13 phô thuéc vµo vËn tèc vßng

V = 2 32

10 60

.d n

3 1

200 2 1

.

2 2

mm U

V = 149 ( )

10 60

43 , 285 100 14 , 3

3 80

311 19 , 1 13 , 316180

VËy [P].H]CX = [P].H] ZR.ZV.KXH = 409,08.0,85.1.1 = 388,62 (pa).KiÓm tra:

H =  

% 5

% 3 , 2 73

, 397

62 , 388 73 , 379

3 78

311 19 , 1 13 , 316180

2

3 2

.

2

F w

w

F F

m d b

Y Y Y K T

w w F

K K T

d b V

2

200



37 , 1 12 , 1 13 , 316180

2

100 78 1 , 14

1 1

0





YF3, YF4: Hệ số dạng răng phụ thuộc của số răng tơng đơng:

96 , 0

32 3 3



Cos Z

96 , 0

96 4 4

Tra bảng 6.18 ta có: YF3 = 3,7, YF4 = 3,6

3 100 78

54 , 1 7 , 3 57 , 0 13 , 316180

6 , 3 32 , 77

F4 = 75,14 < [P].F4] = 185,14 (pa)

8/- Kiểm nghiệm về quá tải:

Khi làm việc bánh răng có thể bị quá tải ( Thí dụ lúc mở máy, hãm máy ) với hệ số quá tải Kqt = Kbd = 1,4 Vì vậy cần kiểm nghiệm răng uốn quá tải dựa vào ứng suất tiếp xúc cực đại và ứng suất uốn cực đại

Để tránh biến dạng d hoặc gẫy dòn lớp bề mặt ứng suất tiếp xúc cực đại

Hmax không vợt quá một giá trị cho phép

Hmax = H K qt HMax  384 , 56 1 , 4 HMax  445 HMax

F3Max = F3.Kqt  [P].F3]Max = 77,23.1,4 = 108,122 < 360 (pa)

F4Max = F4.Kqt  [P].F4]Max = 15,14.1,4 = 105,196 < 272 (pa)

Kiểm tra vận tốc thực trên nòng băng tải.

Số vòng quay trên trục làm việc:

96 22

111

1

* 2 3

4 1

Z Z Z

 nthuc

LV = 63 , 08

984 , 22

1450

Sai số vòng quay trên trục làm việc là:

08 , 63

93 , 61 08 , 63

Truoc LV

Thuc LV

n

n n

n = 1 , 83 %< 5%

Vậy sai số nằm trong khoảng cho phép

 Kiểm tra điều kiện chạm trục và điều kiện bôi trơn.

1/- Điều kiện chạm trục:

Tính đờng kính sơ bộ cho các trục tính theo công thức:

Đờng kính sơ bộ của trục I:

45 , 9

07 , 9

Ta cã:

l1 = aw1 - 10

2 2

Sb I

d da

2

7 , 22 2

4





Sb III

d da

2

8 , 54 2

2/- §iÒu kiÖn b«i tr¬n:

Lîng dÇu b«i tr¬n phô thuéc vµo vËn tèc nßng:

3 da4

.

1 da4

x2min: Møc dÇu tèi thiÓu ngËp b¸nh 2.

x2max: Møc dÇu tèi ®a ngËp b¸nh 2

x4min: Møc dÇu tèi thiÓu ngËp b¸nh 4

x4max: Møc dÇu tèi ®a ngËp b¸nh 4

Víi cÊp nhanh:

Møc dÇu tèi thiÓu:

x2max = da2 h2Max

2 Víi h2max = h2min + 10 = 11 + 10 = 21 (mm)

x2max = x2min – Chi TiÕt M¸y vµ c¸c 10 = 138,48 – Chi TiÕt M¸y vµ c¸c 10 = 128,48 (mm)