Đồ án tốt nghiệp thiết kế hệ thống động lực tàu hàng 6800 tấn

MỤC LỤC CHƢƠNG – TỔNG QUAN 1.1 TỔNG QUAN VỀ TÀU 1.2 TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG NĂNG LƢỢNG VÀ TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC 1.2.1 Bố trí buồng máy 1.2.2 Máy 1.2.3 Thông số máy 1.2.4 Tổ máy phát điện 1.3 CÁC THIẾT BỊ ĐỘNG LỰC KHÁC 1.3.1 Tổ bơm CHƢƠNG 2: 11 TÍNH SỨC CẢN & THIẾT KẾ SƠ BỘ CHONG CHÓNG 11 SỨC CẢN 11 2.1.1 Các số liệu 11 2.1.2 Công thức Pamiel 11 2.2 THIẾT KẾ CHONG CHÓNG 13 2.2.2 Nghiệm bền chong chóng 17 2.2.3 Xác định khối lƣợng kích thƣớc chong chóng 19 CHƢƠNG - THIẾT KẾ HỆ TRỤC 21 DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ 21 3.1.1 Số liệu ban đầu 21 3.1.2 Luật áp dụng 21 3.1.3 Bố trí hệ trục 21 3.2 TRỤC CHONG CHÓNG 22 3.2.1 Đƣờng kính trục chong chóng 22 3.2.2 Chiều dày áo bọc trục 22 3.2.3 Đƣờng kính trục trung gian 23 3.3 CÁC CHI TIẾT CHÍNH CỦA HỆ TRỤC 24 3.3.1 Chiều dày khớp nối trục 24 3.3.2 Đƣờng kính bu lông khớp nối trục trung gian trục chong chóng 25 3.3.3 Chiều dày bích nối trục 25 3.3.4 Ổ đỡ 26 3.3.5 Chiều dày ống bao trục 26 3.3.6 Chiều dày bạc 27 3.4 KIỂM NGHIỆM 28 3.4.1 Áp lực gối đỡ 28 3.4.2 Mô men gối đỡ 29 3.4.3 Nghiệm bền hệ trục 30 3.4.4 Nghiệm bền bulông bích nối 35 3.4.5 Nghiệm bền ổ đỡ 36 CHƢƠNG - DAO ĐỘNG NGANG 37 PHƢƠNG PHÁP VÀ SƠ ĐỒ TÍNH 37 4.1.1 Mục đích 37 4.1.2 Phƣơng pháp 37 4.1.3 Sơ đồ tính 37 4.2 TÍNH DAO ĐỘNG NGANG THEO PHƢƠNG PHÁP SIMANXKI 40 4.2.1 Lập bảng tính để tính toán 40 4.2.2 Bảng tính dao động ngang 41 4.2.3 Khoảng dƣ lƣợng tính toán 42 4.2.4 Kết luận 42 CHƢƠNG 5: DAO ĐỘNG XOẮN 43 DỮ KIỆN PHỤC VỤ TÍNH TOÁN 43 5.1.1 Luật áp dụng tài liệu tham khảo 43 5.1.2 Chong chóng 44 5.1.3 Trục 44 5.2 MÔ HÌNH VÀ PHƢƠNG PHÁP TÍNH DAO ĐỘNG 44 5.2.1 Mô men quán tính khối lƣợng 44 5.2.2 Độ mềm không thứ nguyên 50 5.2.3 Sơ đồ chuyển đổi 50 5.2.4 Tần số dao động tự theo công thức 52 5.2.5 Số lần dao động tự do: 53 5.3 DAO ĐỘNG XOẮN CƢỠNG BỨC 54 5.3.1 Cấp điều hòa mô-men kích thích 54 5.3.2 Vòng quay cộng hƣởng 55 5.3.3 Góc lệch pha xy-lanh 55 5.3.4 Tổng biên độ dao động hình học tƣơng đối 58 5.3.5 Công mômen điều hoà cƣỡng 61 5.3.6 Công mô men cản 62 5.3.7 Biên độ cộng hƣởng A1R 64 5.3.8 Tổng ứng suất xoắn trục cộng hƣởng 65 5.4 KẾT LUẬN VỀ VÙNG CẤM QUAY 67 CHƢƠNG 6: 68 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG PHỤC VỤ 68 DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ 68 6.1 SỐ LIỆU BAN ĐẦU 68 Cấp thiết kế 68 6.2 HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 68 6.2.1 Lƣợng nhiên liệu dự trữ trực nhật 68 6.2.2 Vận chuyển dầu đốt 72 6.2.3 Cấp dầu đốt cho động 72 6.3 HỆ THỐNG DẦU BÔI TRƠN 73 6.3.1 Dự trữ dầu bôi trơn 73 6.3.2 Vận chuyển 74 6.4 HỆ THỐNG NƢỚC LÀM MÁT 75 6.5 HỆ THỐNG KHÔNG KHÍ NÉN 78 6.6 HỆ THỐNG KHÍ XẢ–TIÊU ÂM 80 6.6.1 Nhiệm vụ hệ thống khí xả 80 6.6.2 Nguyên lý hoạt động 80 6.7 HỆ THỐNG CỨU HỎA 82 CHƢƠNG – TỔNG QUAN 1.1 TỔNG QUAN VỀ TÀU 1.1.1.1 Loại tàu Tàu hàng sức chở 6800 loại tàu vỏ thép, kết cấu hàn điện hồ quang.Tàu đƣợc thiết kế trang bị 01 Diezel kỳ truyền động trực tiếp cho 01 hệ trục chân vịt Vùng hoạt động Tàu hàng 6800 đƣợc thiết kế thoả mãn cấp không hạn chế theo Quy phạm phân cấp đóng tàu biển vỏ thép 2013 1.1.1.2 Cấp thiết kế Vùng hoạt động tàu : Biển Quốc tế Tàu hàng 6800 đƣợc thiết kế thỏa mãn cấp Không hạn chế theo Quy phạm phân cấp đóng tàu vỏ thép - 2013, Bộ Khoa học Công nghệ Môi trƣờng ban hành Phần hệ thống động lực đƣợc tính toán thiết kế thỏa mãn tƣơng ứng cấp Không hạn chế theo 6259:2013 –“ Quy phạm phân cấp đóng tàu vỏ biển vỏ thép” Các thông số phần vỏ tàu 1.1.1.3 1.1.1.4 – Chiều dài lớn Lmax = 102,79 m – Chiều dài đƣờng nƣớc thiết kế LWL = 98,40 m – Chiều rộng thiết kế B = 17,0 m – Chiều cao mạn D = 9,10 m – Chiều chìm toàn tải d = 7,20 m – Lƣợng chiếm nƣớc Disp = 9105 tons Hệ động lực – Máy LH41LA – Số lƣợng 01 – Công suất H = 2684 kW – Số vòng quay N = 240 rpm – Kiểu truyền động Trực tiếp – Chân vịt Định bƣớc Quy phạm áp dụng TCVN 6259:2013 –“ Quy phạm phân cấp đóng tàu vỏ biển vỏ thép” 1.1.1.5 Công ƣớc quốc tế áp dụng (1) Công ƣớc quốc tế an toàn sinh mạng ngƣời biển, 1974 (SOLAS, 74); (2) Công ƣớc quốc tế mạn khô tàu biển, 1966 (LOAD LINES, 66); (3) Công ƣớc quốc tế ngăn ngừa ô nhiễm biển tàu gây ra, 73/78 (MARPOL, 73/78); (4) Qui tắc quốc tế tránh va biển, 1972 (COLREG, 72); (5) Công ƣớc đo dung tích tàu biển, 1969 (TONNAGE, 69); (6) Nghị Tổ chức lao động quốc tế (ILO) 1.2 TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG NĂNG LƢỢNG VÀ TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC 1.2.1 Bố trí buồng máy Buồng máy đƣợc bố trí từ sƣờn số (Sn8) đến sƣờn số 29 (Sn29) Lên xuống buồng máy 04 cầu thang (02 cầu thang tầng 02 cầu thang tầng 2) Trong buồng máy lắp đặt 01 máy thiết bị phục vụ hệ thống động lực, hệ thống ống toàn tàu Điều khiển thiết bị đƣợc thực chỗ buồng máy Điều khiển máy đƣợc thực chỗ buồng máy từ xa buồng lái Một số bơm chuyên dụng điều khiển từ xa boong nhƣ bơm vận chuyển dầu đốt, bơm nƣớc vệ sinh, sinh hoạt, quạt thông gió 1.2.2 Máy Máy có kí hiệu LH41LA, hãng HANSHIN - JAPAN sản xuất, động Diezel kỳ tác dụng đơn, dạng thùng, hàng xi lanh thẳng đứng, làm mát gián tiếp hai vòng tuần hoàn, bôi trơn áp lực tuần hoàn kín, khởi động không khí nén, tự đảo chiều, điều khiển chỗ từ xa buồng lái 1.2.3 Thông số máy – Số lƣợng – Kiểu máy – Hãng sản xuất – Công suất định mức, [H] – Vòng quay định mức, [N] – Số kỳ, [] – Số xy-lanh, [Z] – Đƣờng kính xy-lanh, [D] – Hành trình piston, [S] –Suất tiêu hao nhiên liệu [ ge] 01 LH41LA HANSHIN 2684 kW 240 rpm 410 mm 800 mm 132 g/cv.h 1.2.4 1.2.4.1 Tổ máy phát điện Diesel lai máy phát Diesel lai máy phát có ký hiệu 6NY16L-HN hãng YANMAR sản xuất, diesel kỳ tác dụng đơn, hàng xy-lanh thẳng đứng, tăng áp, làm mát từ hệ làm mát trung tâm, bôi trơn áp lực tuần hoàn kín, khởi động nén 1.2.4.2 – Số lƣợng: 02 – Kiểu máy: 6NY16L-HN – Hãng (Nƣớc) sản xuất: YANMAR (JAPAN) – Công suất định mức, [Ne]: 360 hp – Vòng quay định mức, [n]: 1200 rpm – Số kỳ, []: – Số xy-lanh, [Z]: – Đƣờng kính xy-lanh, [D]: 148 mm – Hành trình piston, [S]: 165 mm – Suất tiêu hao nhiên liệu: 190 g/cv.h Máy phát điện – Số lƣợng: – Hãng sản xuất: Brushless A.C.Generator – Kiểu: pha – Công suất máy phát: 300 kVA – Vòng quay máy phát: 1200 rpm – Điện áp: 450 V – Tần số: 60 Hz Ngoài có thiết bị khác kèm theo tổ máy phát điện 1.2.4.3 Thiết bị kèm theo tổ máy phát điện – Bơm LO bôi trơn máy – Bơm nƣớc làm mát – Bơm nƣớc biển làm mát – Bầu làm mát dầu nhờn – Bầu làm mát nƣớc – Máy phát điện chiều – Mô-tơ điện khởi động – Các bầu lọc – Bầu tiêu âm – Ống bù hòa giãn nở 01 01 01 01 01 01 01 01 01 01 cụm cụm cụm cụm cụm cụm cụm cụm cụm cụm 1.3 CÁC THIẾT BỊ ĐỘNG LỰC KHÁC 1.3.1 1.3.1.1 1.3.1.2 Tổ bơm Tổ bơm nƣớc chữa cháy dung Số lƣợng : 01 Kiểu : M.D.V.Cent Lƣu lƣợng x Cột nƣớc : (60-120) m3/h x (20-55) m Công suất x Vòng quay : 26 kW x 1750 v/p Bơm dự phòng a b Số lƣợng 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.G - Naniwa Lƣu lƣợng x Áp suất : 50 m3/h x 0,45 MPa Công suất x Vòng quay : 18,5 kW x 1150 v/p Bơm nƣớc biển trực nhật Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.Cent - Naniwa Lƣu lƣợng x Cột nƣớc : 60 m3/h x 20 m Công suất x Vòng quay : 7,5 kW x 1750 v/p Bơm nƣớc Số lƣợng : 02 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.Cent - Naniwa Lƣu lƣợng x Cột nƣớc : m3/h x 40 m Công suất x Vòng quay : ,2 kW x 3500 v/p 1.3.1.2.1 Bơm dầu cặn Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.Piston - Naniwa Lƣu lƣợng x Cột nƣớc : m3/h x 40 m Công suất x Vòng quay : 1,5 kW x 1800 v/p 1.3.1.2.2 Bơm trợ lực dầu FO nồi Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.G - Naniwa Lƣu lƣợng x Áp suất : 0,5 m3/h x 0,2 MPa Công suất x Vòng quay : 0,4 kW x 1125 v/p 1.3.1.2.3 Bơm tuần hoàn nƣớc nồi Số lƣợng : 01 Kiểu : M.D.H.Cent Lƣu lƣợng x Áp suất : m3/h x 0,3MPa Công suất x Vòng quay : 1,5 kW x 3480 v/p Hãng sản xuất : Naniwa 1.3.1.2.4 Bơm dằn nƣớc đáy tàu : 1.3.1.3 Số lƣợng : 01 Kiểu : M.D.V.Cent Lƣu lƣợng x Cột nƣớc : (120-60) m3/h x (20-55) m Công suất x Vòng quay : 26 kW x 1750 v/p Các thiết bị phụ : 1.3.1.3.1 Máy nén khí cố : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : Diesel Driven - Burmhan Korea Lƣu lƣợng x Áp suất : 11,5 m3/h x 30 kG/cm2 Công suất x Vòng quay : PS x 2200 v/p 1.3.1.3.2 Máy phân li dầu HFO : Số lƣợng : 02 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D - Mitsubishi Lƣu lƣợng x Công suất : 900 l/h x 5,5 kW 1.3.1.3.3 Máy phân li dầu DO : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D - Mitsubishi Lƣu lƣợng x Công suất : 760 l/h x 5,5 kW 1.3.1.3.4 Máy phân li dầu LO : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D - Mitsubishi Lƣu lƣợng x Công suất : 1400 l/h x 5,5 kW 1.3.1.3.5 Bơm dầu thừa : Số lƣợng : 01 Kiểu : Trochoid L.lƣợng x Áp suất x Công suất : 9000 l/h x 0,2 MPa x 0,4 kW 1.3.1.3.6 Máy phát điện nƣớc : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : WM 10M - Miura, Japan Lƣu lƣợng x Công suất : 10T/day x 5,5 kW 1.3.1.3.7 Lò đốt dầu thải : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : WM 10M - Miura, Japan Công suất : 200000 kcal/h 1.3.1.3.8 Máy phân li dầu - nƣớc : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : USH 20 - Taiko, Japan Công suất : m3/h x 15 PPM 1.3.1.3.9 Nồi phụ 1.3.1.3.10 Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : Miura, Japan Công suất : 350kg/h x kG/cm2 Chai gió máy : Số lƣợng : 02 Dung tích x Áp suất : 900 lít x 30 kG/cm2 Chai gió máy phụ : Số lƣợng : 01 Dung tích x Áp suất : 80 lít x 30 kG/cm2 1.3.1.3.11 Tổ quạt : Quạt thông gió buồng máy : Số lƣợng : 02 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lƣợng x Áp suất : 450 m3/ph x 300 Pa Công suất x Vòng quay : 7,5 kW x 1740 v/p Quạt thải buồng phân li : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lƣợng x Áp suất : 50m3/p x 300 Pa Công suất x Vòng quay : 0,7 kW x 3340 v/p Quạt thông gió hầm hàng : Số lƣợng : 04 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lƣợng x Áp suất : 400m3/p x 300 Pa Công suất x Vòng quay : 5,5 kW x 1740 v/p Quạt thải buồng bơm cố : Số lƣợng : 01 Kiểu M.D.Axial - Onishi, Japan - Hãng sản xuất : Sản lƣợng x Áp suất Công suất x Vòng quay : 35m3/p x 200 Pa 0,4 kW x 3420 v/p Quạt buồng máy phát điện cố : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lƣợng x Áp suất : 20 m3/p x 150 Pa Công suất x Vòng quay : 0,55 kW x 3410 v/p Quạt thải phòng CO2 : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lƣợng x Áp suất : 35 m3/p x 200 Pa Công suất x Vòng quay : 0,4 kW x 3420 v/p Quạt thải nhà bếp : 1.3.1.4 số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lƣợng x Áp suất : 35 m3/p x 200 Pa Công suất x Vòng quay : 0,4 kW x 3420 v/p Bầu trao nhiệt : 1.3.1.4.1 Bộ hâm nhiên liệu máy : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : Có áo bọc - ShoWa, Japan 1.3.1.4.2 Bộ hâm dầu phân li HFO : Số lƣợng : 02 Kiểu - Hãng sản xuất : Có áo bọc - ShoWa, Japan 1.3.1.4.3 Bộ hâm dầu phân li LO : Số lƣợng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : Có áo bọc - ShoWa, Japan 1.3.1.4.4 Bầu làm mát nƣớc máy : Số lƣợng : 01 Kiểu : Dạng có áo bọc Thông số kỹ thuật : 14m2 1.3.1.4.5 Bầu làm mát dầu LO máy : Số lƣợng : 01 Kiểu : Dạng có áo bọc Diện lích trao nhiệt : 60 m2 1.3.1.4.6 Bầu làm mát dầu xả : Số lƣợng : 01 Kiểu : Dạng có áo bọc Diện tích trao đổi : 5m 10 6.2.1.2 Hệ thống DO Bảng6.2: Tính dung tích két hệ thống DO K hiệu Đợn vị Công suất động Ne hp Suất tiêu hao nhiên liệu động ge Công suất máy đèn Ne2 Suất tiêu hao nhiên liệu máy đèn ge2 Số lƣợng máy đèn Z – Theo thiết kế Hệ số hoạt động đồng thời máy đèn k – Theo thiết kế 0,7 Lƣợng tiêu hao nhiên liệu nồi GNH g/h Thời gian hành trình liên tục tàu Tht h Tỉ trọng dầu DO D t/m3 10 Hệ số dự trữ sóng gió K2 – 11 Dung tích két dầu DO dự trữ VDO m 12 Thời gian lần cấp dầu cho két dầu nặng DO TD h 13 Dung tích két trực nhật DO VtnD m3 No Hạng mục tính Công thức xác định Kết Lí lịch máy 3600 g/hp.h Lí lịch máy 132 hp Lí lịch máy 360 g/hp.h Lí lịch máy 150 Lƣợng nhiên liệu tiêu thụ ứng với 75% công suất máy Theo nhiệm vụ thƣ 365.103 720 0,82 Chọn 1,05 0,2.( Ne ge  Z Ne ge k  GNH ).Tht  D 106.K 1 174,5 Chọn 24 0, 2.( Ne ge  Z Ne ge k  GNH )TD  D 106.K 21 5,8 70 Kết luận: Tàu đƣợc trang bị két chứa dầu đốt có: – Tổng dung tích: V = 1051 m3 – Két dầu DO dự trữ (01 két): Vdt = 175 m3 – Két dầu HFO dự trữ (01 két): Vdt = 850 m3 – Két dầu DO trực nhật (02 két): Vtn1 = 02x3 m3 – Két dầu HFO trực nhật (01 két):Vtn2 = 01x10 m3 – Két lắng dầu HFO (01 két ): 01x10 m3 Vl = 6.2.1.2.1 Bơm vận chuyển Bảng 6.3:Tính chọn bơm vận chuyển No Hạn mục tính K hiệu Đơn vị Dung tích két DO trực nhật Vh1 m3 Theo 6.2.1 Dung tích két dầu HFO trực nhật Vh2 m3 Theo 6.2.1 10 Thời gian cần thiết để bơm đầy két DO T1 H Chọn 0,5 Thời gian cần thiết để bơm đầy két HFO T2 H Chọn 0,5 Lƣu lƣợng bơm chuyển dầu DO vận Q m3/h Q Vh1 T1 12 Lƣu lƣợng bơm chuyển dầu HFO vận Q m3/h Q Vh T2 20 Kết luận: Công thức xác định Kết Tàu đƣợc trang bị bơm giới vận chuyển dầu đốt có: Với bơm vận chuyển dầu DO – Số lƣợng: 01 – Kiểu: – Lƣu lƣợng: Bánh nằm ngang Q – Cột áp: = 12 H = m3/h 0,3 MPa Với bơm vận chuyển dầu HFO – Số lƣợng: 01 – Kiểu: – Lƣu lƣợng: – Cột áp: Bánh nằm ngang Q = 20 H = m3/h 0,3 Mpa 71 6.2.1.2.2 Máy lọc Bảng 6.4:Tính chọn máy lọc Hạng mục tính No K hiệu Đơn vị Công thức xác định Giá trị Dung tích két lắng Vl m3 Theo 6.2.1–2 20 Số lƣợng máy lọc Z – Theo nhiệm vụ thực Thời gian lọc T H Chọn 20 Lƣu lƣợng máy lọc Q m3/h Q Vl T Kết luận: Chọn máy lọc có lƣu lƣợng nhƣ: Q = m3/h 6.2.2 Vận chuyển dầu đốt Mỗi loại dầu DO HFO có hệ thống van riêng biệt Dầu DO két dự trữ đƣợc bơm vận chuyển dầu DO hút đẩy lên két dầu DO trực nhật qua hệ thống van bầu lọc Từ két trực nhật dầu DO đƣợc dẫn tới phận cấp nhiên liệu cho động dẫn tới bơm cấp nhiên liệu cho nồi Dầu HFO két dự trữ đƣợc bơm vận chuyển dầu hút đẩy lên két lắng dầu HFO qua hệ thống van bầu lọc Bơm vận chuyển dầu đốt hút dầu từ két lắng để đƣa lên két hàng ngày Hai bơm vận chuyển dầu đốt (HFO DO) dùng lẫn cho Dầu tràn dầu xả từ két dầu DO HFO hàng ngày đƣợc dẫn két dự trữ loại Dầu tràn dầu xả từ két lắng dầu HFO đƣợc dẫn két dầu HFO dự trữ Quan sát dầu tràn kính quan sát Kiểm tra mức dầu két lắng két hàng ngày ống thủy loại kính phẳng chịu nhiệt két Trong tất két đƣợc dự trữ ống đo đầu có nắp chụp Dầu DO HFO đƣợc nạp vào két dự trữ trực tiếp qua ống rót boong đặt hai bên mạn nơi cấp nhận dầu Qua hệ thống ống van, bơm vận chuyển dầu đốt lấy dầu từ két dự trữ đƣa tàu luân chuyển két Thông két có lƣới phòng hỏa, thiết bị chống nƣớc vào đƣợc đƣa lên boong hở 6.2.3 Cấp dầu đốt cho động Máy lọc dầu DO dự phòng cho bơm vận chuyển dầu DO hút dầu từ két dự trữ lên két dầu DO hàng ngày 72 Máy lọc dầu HFO hút dầu từ két lắng qua phận lọc dẩy lên két dầu HFO trực nhật Hai máy lọc đƣợc bố trí với máy có the sử dụng lọc cho HFO DO – Cấp dầu cho máy chính: Dầu DO dầu HFO từ két trực nhật qua van đƣợc đƣa tới thiết bị xử lý nhiên liệu sau đƣa tới máy Dầu thừa từ máy đƣợc đƣa thiết bị điều chỉnh độ nhớt thiết bị xử lý nhiên liệu Trên thiết bị xử lý nhiên liệu có bầu hâm dầu trƣờng hợp sử dụng dầu HFO Dầu DO đƣợc sử dụng trƣờng hợp máy khởi động, chuẩn bị dừng chạy nhỏ tải đƣợc cấp qua bơm tuần hoàn dầu DO – Cấp dầu cho máy đèn: Dầu đƣợc lọc từ két hàng ngày qua van ngắt vài đƣờng ống chung Từ dầu đƣợc phân chia tới van chặn qua bầu lọc vào bơm cấp dầu máy Dầu thừa từ két đƣợc đƣa két dự trữ dầu DO, HFO – Cấp dầu cho nồi phụ:Nồi phụ việc sử dụng khí xả động đốt dầu Dầu DO HFO từ két hàng ngày đƣợc bơm cấp dầu nồi hút qua van bầu lọc, sau đẩy tới phun nhiên liệu nồi Dầu thừa từ nồi đƣợc đƣa két dầu hàng ngày loại 6.3 HỆ THỐNG DẦU BÔI TRƠN 6.3.1 Dự trữ dầu bôi trơn Bảng 6.5:Tính dung tích dự trữ dầu bôi trơn No Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Công thức xác định Kết Công suất máy Ne1 hp Theo lý lịch máy 3600 Công suất máy đèn Ne2 hp Theo lý lịch máy 360 Số lƣợng máy đèn Z tổ Theo thiết kế Suất tiêu hao dầu bôi trơn máy gm g/hp.h Theo lý lịch máy 0,64 Suất tiêu hao dầu bôi trơn máy đèn gmp g/hp.h Theo lý lịch máy 0,75 Hệ số hoạt động đồng thời máy đèn k – Theo thiết kế 0,7 Hệ số dự trữ dầu bôi trơn k1 – Chọn 1,2 Hệ số sử dụng dầu bôi trơn k2 – Chọn 1,1 73 Hạng mục tính No Hệ số dung tích két 10 Tỷ trọng dầu bôi trơn K hiệu Đơn vị k3 – γm Kết Công thức xác định Chọn 1,12 kG/l Chọn theo loại dầu 0,92 Theo nhiệm vụ thƣ 720 11 Thời gian hoạt động liên tục phƣơng tiện Tht H 12 Lƣợng dầu bôi trơn tiêu hao hành trình Bm kG 13 Lƣợng dầu bôi trơn hệ thống tuần hoàn máy W 14 Lƣợng dầu bôi trơn hệ thống tuần hoàn máy đèn 15 g m N e1  g mp N e Z k  k1 k 2T 1 10 1784 L Theo lý lịch máy 3000 Wp L Theo lý lịch máy 200 Chu kỳ thay dầu máy T H Theo lý lịch máy 1000 16 Chu kỳ thay dầu máy đèn Tp H Theo lý lịch máy 500 17 Dung tích két dầu bôi trơn dự trữ Vm L  Bm Tht  T   W  ht W p k   Tp  m T  4914 Kết luận: Tàu đƣợc trang bị két chứa dầu bôi trơn có: – Tổng dung tích két dự trữ: V1 = m3 – Tổng dung tích két dự trữ dầu bôi trơn xilanh: V2 = m3 6.3.2 Vận chuyển Bơm vận chuyển dầu bôi trơn có chức năng: – Hút cấp dầu cho máy chính, máy đèn – Vận chuyển két dầu nhờn dự trữ – Vận chuyển từ két dự trữ tàu Máy lọc có chức năng: – Lọc dầu nhờn két dầu nhờn tuần hoàn máy – Dự phòng cho bơm vận chuyển dầu nhờn kèm chức nạp dầu vào két dự trữ lấy khỏi tàu qua đầu nối ống boong đặt hai bên mạn boong Thông có lƣới phòng hỏa két dầu đƣa lên boong hở, kiểm tra mức dầu két ống thủy loại kính chịu nhiệt có van tự đóng buồng máy 74 6.3.2.1 Nguyên lý hoạt động Hệ thống bôi trơn đƣợc thiết kế theo phƣơng pháp xử lý dầu song song: có hệ thống bôi trơn độc lập + Hệ thống bôi trơn tuần hoàn: Dầu đƣợc bơm LO hút dầu từ két dầu tuần hoàn đẩy lên sinh hàn LO qua bầu lọc tự động vào vào bôi trơn động Kết thúc trình bôi trơn động dầu đƣợc đƣa trở lại két LO tuần hoàn Ngoài với hệ thống bôi trơn tuần hoàn máy bố trí thêm hệ thống tuần hoàn bôi trơn xilanh riêng biệt: Dầu từ két dầu bôi trơn xilanh trực nhật (đặt boong A) đƣợc đƣa tới két đo lƣờng trƣớc đƣa tới cấp dầu cho xilanh, dầu thừa đƣợc đƣa trở lại két đầu trực nhật + Hệ thống xử lý dầu nhờn: Song song với hệ thống bôi trơn tuần hoàn, phận dầu từ két tuần hoàn két LO dự trữ đƣợc bơm cấp dầu cho máy phân ly hút đẩy vào bầu hâm Sau qua bầu hâm, dầu có nhiệt độ khoảng 600C đƣợc dẫn vào máy phân ly Dầu khỏi máy phân ly đƣợc đƣa trở lại két LO tuần hoàn, đƣa tới bôi trơn máy đèn đƣợc đƣa tới két LO để từ đƣợc đƣa tới bôi trơn máy móc khác hay cho nhu cầu sử dung dầu bôi trơn khác Hệ thống bôi trơn đƣợc bố trí để bôi trơn ổ đỡ trục chong chóng ống bao trục, cấp dầu cho cụm làm kín ống bao phía trƣớc phía sau 6.4 HỆ THỐNG NƢỚC LÀM MÁT 6.4.1.1 Két giãn nở Bảng 6.7: Dung tích két giãn nở hệ thống nước nhiệt độ thấp No Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Công thức xác định Kết Công suất máy N hp Theo lý lịch máy Số lƣợng máy Z – Theo thiết kế Công suất máy đèn Np hp Theo lý lịch máy Số lƣợng máy đèn Zp – Theo thiết kế Lƣợng nƣớc tiêu hao cho mã lực B lít/hp.p Chọn theo thiết kế 0,28 Hệ số dung tích két K Chọn theo thiết kế 0,032 Thời gian hai lần bơm lên két T phút Chọn theo thiết kế 25 Dung tích két giãn nở Vgn lít Vgn= (B.ΣNe.Z.T.K)/ γ 3600 360 967,7 75 Kết luận: – Chọn két giãn nở hệ thống làm mát nƣớc nhiệt độ thấp có dung tích: V = m3 – Chọn két giãn nở hệ thống làm mát nƣớc nhiệt độ cao có dung tích m3 6.4.1.2 Đƣờng kính ống nối hai cửa thông biển Bảng 6.8: Tính đường kính ống nối hai cửa thông biển No Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Lƣu lƣợng bơm nƣớc biển làm mát Q1 m3/h Theo lý lich máy 60 Lƣu lƣơng bơm cấp nƣớc biển cho máy sản xuất nƣớc Q2 m3/h Theo lý lịch máy 50 Lƣu lƣợng bơm nƣớc bẩn, cứu hỏa dùng chung Q3 m3/h Theo lý lịch máy 120 Lƣu lƣợng bơm balast Q4 m3/h Theo lý lịch máy 120 Tổng lƣu lƣợng nƣớc biển QT m3/h QT  Vận tốc đƣờng ống chung V m/s Chọn Đƣờng kính ống nối hai cửa thông biển D mm D Công thức xác định Q i Kết 350 4.QT 103 3600. V 248 Kết luận: Chọn kích thƣớc ống hai cửa thông biển có đƣờng kính theo quy phạm: D = 250 mm 6.4.1.3 Hệ thống làm mát nƣớc biển Máy đƣợc làm mát gián tiếp hai vòng tuần hoàn : * Hệ thống làm mát vòng : Nƣớc biển đƣợc hai bơm làm mát truyền động điện hút nƣớc từ đƣờng ống chung đẩy tới bầu làm mát LO Trên đƣờng ống tới bầu làm mát LO đƣợc tách làm hai nhánh 76 Nhánh tới làm mát bôi trơn hệ trục Còn nhánh hai tới làm mát bầu làm mát khí nạp (gắn máy), tới bầu làm mát nƣớc xả mạn * Hệ thống làm vòng : Nƣớc sau vào máy đƣợc bơm nƣớc làm mát hút đƣa tới bầu làm mát nƣớc máy Tại nhả nhiệt cho nƣớc biển làm mát máy làm mát máy Bổ sung giãn nở nhờ két giãn nở đặt bên máy Kiểm tra hệ thống áp kế nhiệt kế gắn bảng đồng hồ máy 6.4.1.4 Hệ thống làm mát máy phát điện Diesel máy phát điện đƣợc nhà chế tạo hai vòng làm mát độc lập Mỗi máy đƣợc trang bị thêm két giãn nở, bơm làm mát nƣớc hút nƣớc sau làm mát bầu làm mát đẩy tới làm nguội bầu làm mát dầu nhờn, vào blốc xilanh, nắp xilanh, ống xả, bọt khí đƣợc tách két giãn nở nhánh đƣờng Ống dẫn nƣớc bầu làm mát nƣớc khép kín vòng tuần hoàn Nƣớc biển đƣợc bơm máy hút từ đƣờng ống chung làm mát bầu làm mát không khí nạp Sau chúng dƣợc đẩy tới bầu làm mát nƣớc xả mạn tàu kiểm tra hệ thống áp kế nhệt kế gắn bảng đồng hồ Diesel Diesel máy phát điện cảng có hai vòng tuần hoàn Vòng tuần hoàn làm mát nƣớc gắn hoàn chỉnh máy Vòng bơm nƣớc biển lấy nƣớc từ đƣờng ống chung đẩy làm mát bầu làm mát nƣớc xả mạn tàu Máy nén khí đƣợc làm mát nƣớc nhờ bơm làm mát gắn máy nén khí hút nƣớc từ két nƣớc làm mát máy nén khí đƣa đến làm mát máy nén Sau làm mát xong nƣớc đƣợc đƣa két 77 6.5 HỆ THỐNG KHÔNG KHÍ NÉN 6.5.1.1 Bình chứa không khí n n Bảng 6.9:Tính thể tích bính chứa không khí nén khởi động No Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Công thức xác định Kết Số lƣợng máy Zc – Theo thiết kế Số xilanh máy i – Theo lý lịch máy Đƣờng kính xilanh máy D Dm Theo lý lịch máy 4,1 Hành trình piston máy S Dm Theo lý lịch máy Tổng dung tích xilanh V dm3 V  i Chỉ số khởi động máy a – Số lần khởi động liên tục máy n lần Áp suất khởi động trung bình máy P1 kG/cm2 Theo lý lịch máy Áp suất khí lớn bình chứa P2 kG/cm2 10 Dung tích cần thiết bình chứa khí nén Vb L Vb  V n.a P2  P1 1332 11 Số lƣợng bình khí nén khởi động trang bị nb – Thiết kế định  D Tính với nguội 729,5 S trạng thái Với động không tự đảo chiều 7 Theo áp suất trung bình khởi động máy 30 Kết luận: tàu đƣợc trang bị bình chứa khí nén nhƣ sau: – Bình khí nén khởi động: Vkd = 3,8 (3Mpa) m3 – Bình khí nén điều khiển: Vdk = 0,1 (0,8 Mpa) m3 – Bình khí nén trực nhật: = (0,8Mpa) m3 Vtn 78 6.5.1.1.1 Máy nén khí Bảng 6.10:Tính chọn máy nén khí khởi động No Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Tổng dung tích bình chứa không khí nén khởi động Vkđ dm3 Áp suất công tác lớn bình khí khởi động Pkmax kG/cm2 Theo mục 6.6.1 tính 30 Áp suất tính toán nhỏ bình khí khởi động Pkmin kG/cm2 Theo Qui phạm Thời gian nén Sản lƣợng cần thiết máy nén khí khởi động T h Qkd dm3/h Công thức xác định Kết Theo mục 6.6.1 tính 1332 Theo Qui phạm QKd  ( pk max  pk )Vkd T 33300 Kết luận: – Chọn máy nén khí khởi động: + Số lƣợng: 02 + Loại: Máy nén cấp + Lƣu lƣợng: 120 m3/h (3Mpa) + Động điện: 27 kW x 1000 v/ph – Máy nén khí phục vụ : + Số lƣợng: 01 + Lƣu lƣợng: 150 m3/h (0,8Mpa) + Động điện: 60 kW – Máy nén cố: 6.5.1.2 + Số lƣợng : 01 + Lƣu lƣợng: 30 m3/h (3Mpa) Nguyên l hoạt động Trên tàu đƣợc bố trí máy nén khí khởi động song song để cấp khí cho bình chứa khí khởi động Khí nén từ hai bình sẵn sàng để khởi động máy chính, từ bình khí nén khởi động khí nén đƣợc đƣa đến bình khí nén khởi động máy đèn bình khí nén phục vụ 79 Khởi động máy đèn đƣợc lấy gió từ bình khí nén chính, bố trí máy nén cố cấp gió để khởi động máy đèn xảy cố (máy nén sử dụng lƣợng lấy từ ắcquy) Máy nén khí phục vụ cấp khí nén cho bình khí nén phục vụ Bình khí nén phục vụ cấp khí nén đến nơi sử dụng khí nén khác tàu (không phục vụ cho công tác khởi động máy) Khí nén phục vụ đƣợc đƣa qua phận làm khô khí trƣớc di sử dụng Bình khí nén điều khiển cấp khí nén để điều khiển khởi động máy máy đèn Khí điều khiển có áp suất 7÷8 kG/cm2 Bình khí nén điều khiển lấy khí nén từ bình khí nén phục vụ từ bình khí nén khởi động qua hệ thống van giảm áp Trên tất bình khí nén đƣợc trang bị van an toàn, thiết bị báo áp suất (đảm bảo nhìn thấy từ buông điều khiển), công tắc áp suất, thiết bị báo động áp suất thấp, thiết bị tách nuớc khỏi bình khí nén Máy nén khí khởi động đƣợc trang bị van điện từ điều khiển khởi động hay ngừng máy nén khí áp suất khí bình khí nén khởi động có áp suất thấp cao 6.6 HỆ THỐNG KHÍ XẢ–TIÊU ÂM 6.6.1 Nhiệm vụ hệ thống khí xả – Xả khí buồng máy – Đảm bảo trì nhiệt độ buồng máy – Đảm bảo độ ồn cho phép 6.6.2 Nguyên l hoạt động – Máy đƣợc lắp hệ thống khí xả độc lập, áp suât tối đa không vƣợt 300 mm cột nƣớc, tốc độ khí xả không 40 m/s, giảm âm tối thiểu 25 dB(A) Khí xả máy đƣợc đƣa qua nồi phụ sau qua bầu tiêu âm máy đặt phía nồi đƣợc xả đỉnh ống khói – Mỗi máy đèn đƣợc trang bị hệ thống khí xả–tiêu âm riêng biệt, máy đèn đƣợc lắp bầu tiêu âm – Nƣớc tách từ bầu tiêu âm đƣợc gom két gom nƣớc bẩn hệ thống khí xả đƣa két nƣớc bẩn đáy tàu – Trên hệ thống đƣợc bố trí ống giãn nở để bù trừ giãn nở nhiệt, ống đƣợc bọc cách nhiệt sợi thủy tinh Đâu ống khí xả đỉnh ống khói đƣợc bố trí để tránh nƣớc mƣa rơi vào hệ thống 80 6.6.2.1 Bầu tiêu âm máy Bảng 6.11:Tính bầu tiêu âm máy No Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Công thức xác định Kết Thể tích toàn xilanh V dm3 Theo máy 105,5 Số xilanh Z – Theo lý lịch máy Vòng quay lớn nmax v/p Theo lý lịch máy 247 Hệ số tính toán K – Với động tàu thuỷ Hệ số giảm thể tích bầu tiêu âm tác dụng tiêu âm nồi K1 – Chọn theo kết cấu nồi Thể tích bầu tiêu âm Vb dm3 Tỉ số chiều dài đƣơng kính bầu tiêu âm R – Chọn Đƣờng kính bầu tiêu âm D dm D3 Chiều dài bầu tiêu âm L dm L = D.R Vb  K V nmax 2.Z 55000 0,11 6781,5 4.V R. 5,1 5,1 Kết luận: Chọn bầu tiêu âm cho máy có kích thƣớc – Đƣờng kính: D = 0,5 m – Chiều dài: L = 0,5 m Bảng 6.12:Tính bầu tiêu âm máy đèn No Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Đƣờng kính xilanh máy đèn D1 dm Hành trình piston máy đèn S1 dm Công thức xác định Theo lí lịch máy Kết 1,48 1,65 81 No Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Công thức xác định Kết Số xilanh Z – Theo lý lịch máy Dung tích toàn xilanh V – V  i Vòng quay lớn nmax v/p Hệ số tính toán K – Thể tích bầu tiêu âm Vb dm3 Tỉ số chiều dài đƣờng kính bầu tiêu âm R – Chọn Đƣờng kính bầu tiêu âm D dm D 4V R 7,4 L dm L = D.R 7,4 10 Chiều dài bầu tiêu âm  D 17,02 S Theo lý lịch máy 1200 Với động tàu thuỷ 55000 Vb  K V nmax Z 318,5 Kết luận: Chọn bầu tiêu âm cho máy đèn có kích thƣớc: – Đƣờng kính: D = 0,75 m – Chiều dài: L = 0,75 m 6.7 HỆ THỐNG CỨU HỎA – Buồng máy hầm hàng đƣợc lắp đặt hệ thống phát khói hệ thống cứu hoả CO2 Hệ thống CO2 đƣợc lắp đặt phù hợp với hệ giếng thông gió nhà bếp, lắp đặt phù hợp với buồng máy phát cố, lắp đặt phù hợp với kho sơn – Ngoài hệ thống cứu hoả CO2, buồng máy đƣợc trang bị hệ thống bảo vệ nhƣ hệ thống vòi phun nƣớc cho thiết bị máy theo qui định Hệ thống vòi nƣớc máy đƣợc lắp đặt để chữa cháy cho khu vực sinh hoạt, boong hở buồng máy – Trạm điều khiển chữa cháy: Trạm điều khiển chữa cháy đƣợc bố trí lắp đặt khu vực điều chỉnh nhƣ sau: + Dừng khẩn cấp quạt thông gió buồng máy + Dừng khẩn cấp bơm dầu nhiên liệu buồng máy + Đóng ngắt nhanh khẩn cấp van két dầu buồng máy + Khởi động dừng bơm nƣớc bẩn đáy tàu, bơm chữa cháy bơm dùng chung bơm chữa cháy khẩn cấp 82 + Nút ấn gọi tay báo động cháy + Nối bờ + Hộp xả khí CO2 cho buồng máy + Một bình cứu hoả CO2 xách tay + Thiết bị đóng từ xa cửa sập cho quạt buồng máy mái hắt từ khu vực cháy – Hệ thống cứu hỏa nƣớc đƣợc lắp đặt cho buồng ở, phòng điều khiển buông máy, buồng máy lái, khoang hàng tàu Hệ thống đƣợc trnga bị thêm bơm cứu hỏa cố (đặt đáy đôi hầm hàng số hàm hàng số ) 83 84 [...]... Rt = 11000 kG THIẾT KẾ CHONG CHÓNG Để tàu có thể chạy với một tốc độ nào đó ta phải đặt vào nó một lực đẩy có hƣớng trùng với hƣớng chuyển động Lực này đầy tàu cân bằng với lực cản do nƣớc và không khí tạo ra khi tàu chuyển động Năng lƣợng biến đổi từ động cơ chính thành lực đẩy tàu thông qua thiết bị đẩy tàu Chong chóng là thiết bị đẩy thông dụng nhất trên các tàu hiện nay Việc thiết kế chong chóng... tàu thiết kế, (m); C0 – Hệ số tính toán theo Pamiel 11 2.1.2.3 Kết quả xác định sức cản tàu theo Pamiel Đại lƣợng xác định № Công thức tính 1 Tốc độ tính toán VS, Dự kiến thiết kế (knots) 2 Kết quả 10 11 12 13 Tốc độ tính Tính theo m/s toán VS, (m/s) 5,14 5,654 6,168 6,682 3 Hệ số béo thể Theo thiết kế tích CB 0,71 0,71 0,71 0,71 4 Lƣợng chiếm nƣớc , Theo thiết kế (tons) 9105 9105 9105 9105 5 Hệ số... Quy phạm phân cấp và đóng tàu vỏ biển vỏ thép” 3.1.2.2 Cấp tính toán thiết kế Hệ trục và thiết bị hệ trục đƣợc tính toán thiết kế thỏa mãn tƣơng ứng cấp không hạn chế theo Quy phạm phân cấp và đóng tàu biển vỏ thép – 2013 3.1.3 Bố trí hệ trục Tàu đƣợc bố trí 01 hệ trục đặt trong mặt phẳng dọc tâm tàu, hệ trục đƣợc đặt song song và cách mặt phẳng cơ bản (đường cơ bản) 2100 mm Hệ trục bao gồm 01 đoạn trục... kiện bền N0 Hạng mục tính K hiệu Đơn vị Công thức xác định Kết quả 1 Đƣờng kính chong chóng D m Theo mục 2.2.1.4 2,7 2 Số cánh Z Cánh Theo mục 2.2.1.4 4 3 Chiều dày cánh tƣơng đối tại tại bán kính R = 0,6 max cm Chọn (0,08  0,1) 0,1 4 Hệ số phụ thuộc vào vật liệu làm chong chóng C’ – Đồng thau 0,055 5 Hệ số phụ thuộc vào loại tàu m’ _ Với tàu hàng 1,15 6 Tỷ số đĩa nhỏ nhất 7 Chọn tỷ số đĩa theo điều... đó: Z– Là số cánh của chong chóng, Z = 4 C’– Hệ số phụ thuộc vào vật liệu chế tạo chong chóng, C’ = 0,055 m'– Hệ số phụ thuộc vào loại tàu, với tàu hàng, m’ = 1,15 Dopt– Đƣờng kính tối ƣu của chong chóng, Dopt = 2,17 m max– Chiều dày tƣơng đối lớn nhất của cánh chong chóng tại bán kính (0,6 – 0,7)R, chọn max = 0,1 P– Lực đẩy của chong chóng, P 14356 kG Kết quả: min = 0,43 <  = 0,55 Kết luận: chong... công việc đáng quan tâm của nhà thiết kế 13 2.2.1.1 Chọn vật liệu chế tạo chong chóng Chọn vật liệu chế tạo chong chóng là loại hợp kim đồng-nhôm-niken, Hệ số dòng theo và hệ số hút 2.2.1.2 Hệ số dòng theo Theo Taylor  = 0,5.-0,05 Với  = CB = 0,71 =>  = 0,36 2.2.1.3 Hệ số hút t = C1. C1 = (0,50,7) khi bánh lái có profin dạng động học, Chọn C1=0,7  t = 0,7.0,357 = 0,25 2.2.1.4 Chọn số cánh của chong... bulông N – Thiết kế chỉ định 8 4 Đƣờng kính vòng chia D Mm Thiết kế chỉ định 445 5 Giới hạn bền kéo vật liệu làm trục Ts Theo vật liệu 520 6 Giới hạn bền kéo danh nghĩa vật liệu làm bulông Tb Theo vật liệu, [2]-bảng 17, trang 56 680 45,7 N/mm 2 N/mm 2 Thiết kế chỉ định Kết quả Theo 3.2.2–6 KSF70 260 7 Đƣờng kính bulông db Mm d (T  160) db  0,65 0 S n.D.Tb 8 Đƣờng kính thiết kế db Mm Thiết kế chỉ định... kính sơ bộ chong chóng D chong Công thức xác định kGs2/m4 Nƣớc biển m D= (0,10,8)d Kết quả 11000 104,5 2,7 14 10 Hệ số lực đẩy theo đƣờng kính 11 Hệ số lực đẩy theo vòng quay 12 Số cánh chóng chong – Kd '  Vp D Kn’ – K n'  Z Cánh Kd’  P Vp 4 np 1,92  P 0,58 Kd’< 2 0,59 Kn’< 1 Kết luận: Chọn số cánh chong chóng Z = 4 cánh 13 2.2.1.5 Chọn tỉ số đĩa theo điều kiện bền Điều kiện bền theo tỉ số đĩa: Ae... nắp chụp: đồng-nhôm-niken Kết luận: Đƣờng kính chong chóng: D = 2,7 m Số cánh: Z = 4 Tỉ số đĩa:  = 0,55 Tỉ số bƣớc: H/D = 0,66 Chiều dài củ chong chóng: lo = 0,864 m Đƣờng kính trung bình củ chong chóng: d0 = 0,54 m Khối lƣợng chong chóng: = 2130 kG G 20 CHƢƠNG 3 - THIẾT KẾ HỆ TRỤC DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ 3 3.1.1 3.1.2 Số liệu ban đầu _ Công suất tính toán H = 2864 kW _ Vòng quay tính toán N = 240... Mm Thiết kế chỉ định 1200 6 Chiều dài bạc trƣớc trục chong chóng Lt Mm Thiết kế chỉ định 300 No Hạng mục chính 1 Công thức xác định Kết quả – 27 3.4 KIỂM NGHIỆM 3.4.1 Áp lực gối đỡ 3.4.1.1 Sơ đồ tính Hệ trục thực trong bài toán tải trọng đƣợc xem nhƣ một dầm siêu tĩnh, nhiều nhịp, đƣợc đỡ trên nhiều điểm đỡ Một đầu lắp ghép với chong chóng xem nhƣ tự do (đoạn dầm treo), một đầu nối với gối chặn lực ... tàu Tàu hàng sức chở 6800 loại tàu vỏ thép, kết cấu hàn điện hồ quang .Tàu đƣợc thiết kế trang bị 01 Diezel kỳ truyền động trực tiếp cho 01 hệ trục chân vịt Vùng hoạt động Tàu hàng 6800 đƣợc thiết. .. 5.2.3.Thành lập sơ đồ hệ thống dao động xoắn tƣơng đƣơng Hệ dao động xoắn đƣợc quy đổi thành hệ dao động xoắn tƣơng ứng với hệ thống đặc tính động lực. Đặc trƣng cho đặc tính động lực mômen quán tính khối... chuyển động Lực đầy tàu cân với lực cản nƣớc không khí tạo tàu chuyển động Năng lƣợng biến đổi từ động thành lực đẩy tàu thông qua thiết bị đẩy tàu Chong chóng thiết bị đẩy thông dụng tàu Việc thiết