xử lý nước thải sinh hoạt

đồ án xử lý nước thải sinh hoạt

TRƯỜNG ĐẠI HỌC NÔNG LÂM

KHOA CÔNG NGHỆ MÔI TRƯỜNG

CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc

NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC XỬ LÝ NƯỚC THẢI SINH HOẠT

Giáo viên hướng dẫn : ThS Nguyễn Duy Hậu

Họ tên sinh viên : Huỳnh Ngọc Anh Tuấn

1 Số liệu thiết kế

Thành phố A nằm trên lưu vực sông S Thiết kế trạm xử lý nước thải với các số liệu sau đây:

- Dân số thành phố : N = 500000 (người )

- Tiêu chuẩn thoát nước : q = 120 (lít/người.ngày đêm)

Các loại nước thải tập trung khác từ :

- Nhà máy công nghiệp QCN : 20000 (m3/ngày); SS = 120 mg/L; BOD5 = 50 mg/L

- Trường đại học : 4800 Sinh viên

Số liệu về nguồn xả:

- Lưu lượng trung bình của nước sông: QsTB = 60 (m3/s)

- Tốc độ trung bình của sông ở đoạn tính toán: VsTB = 0.6 (m/s)

- Độ sâu trung bình của sông: HsTB = 5.2 (m)

- Khoảng cách từ cống xả đến điểm tính toán theo đường thẳng: LT = 8100 (m)

- Khoảng cách từ cống xả đến điểm tính toán theo lạch sông: LL = 8800 (m)

- Hàm lượng chất lơ lửng trong nước sông: SS = 48 (mg/l)

- Hàm lượng BOD20 của nước sông: BOD20= 3(mgO2/l)

- Lượng oxy hòa tan của nước sông: DO = 6 (mg/l)

2 Nhiệm vụ thiết kế

- Lựa chọn 2 phương án xử lý;

- Tính toán thiết kế các công trình đơn vị - trạm xử lý nước thải cho toàn khu;

- Lập Bảng thuyết minh tính toán;

3 Bản vẽ thiết kế

- Sơ đồ khối công nghệ xử lý : Thể hiện chi tiết toàn bộ các công trình, máy móc thiết bị…

- Mặt bằng tổng thể trạm xử lý : Thể hiện toàn bộ các công trình trong trạm xử lý, kích thước các công trình, toàn bộ các đường ống dẫn nước, bùn, hoá chất…

- Mặt cắt dây chuyền công nghệ xử lý : Trên bản vẽ mặt cắt dây chuyền công nghệ phải thể hiện mực nước và mực bùn, cát trong bể và tô màu (nước màu xanh nước biển nhạt, bùn màu nâu nhạt, cát màu vàng nhạt ….(cao trình mặt đất khu vực xây dựng trạm tự chọn)

4 Thời gian thực hiện

- Ngày nhận đồ án :

- Ngày nộp đồ án :

- Ngày bảo vệ đồ án :

TP.HCM ngày tháng năm 2005

Cán bộ hướng dẫn

ThS Nguyễn Duy Hậu

CHƯƠNG I

XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ TINH TOÁN

1.1 XÁC ĐỊNH LƯU LƯỢNG TÍNH TOÁN CỦA NƯỚC THẢI

Bảng 1.1 - Phân bố lưu lượng tổng cộng các loại nước thải theo từng giờ trong ngày đêm

Nước thải sinh hoạt Khách sạn

Trường đại học

Công nghiệp

Lưu lượng tổng cộng

Lưu lượng nước thải sinh hoạt

• Lưu lượng trung bình ngày đêm của nước thải sinh hoạt ( sh

tb.ngđ

Q ) được tính theo công thức sau:

sh tb.ngđ

1000

500000120

=

×

=

×1000N

Trong đó: q = Tiêu chuẩn thoát nước trung bình, q = 120 L/ng.ngđ;

N = Dân số của thành phố, N = 500000 người

• Lưu lượng trung bình giờ ( sh

tb.h

Q ):

sh tb.h

241000

360024

500000120

1000

500000180

×

×241000

N

Trong đó: qmax = Tiêu chuẩn thoát nước ngày dùng nước lớn nhất, qmax = 180 L/ng.ngđ

• Lưu lượng lớn nhất giờ ( sh

max.h

sh max.h

tb.h

Q × Kch = 2500 × 1.2176 = 3044 m3/h Trong đó: Kch = Hệ số không điều hòa chung của nước thải lấy theo quy định ở điều

2.1.2 – Tiêu chuẩn Xây dựng TCXD-51-84

• Lưu lượng lớn nhất giây ( sh

max.s

sh max.s

tb.s

Q × Kch = 694.4 × 1.2176 = 845.5 L/s

Lưu lượng nước thải công nghiệp

Bảng 1.2 - Lưu lượng nước thải công nghiệp xả vào mạng lưới thoát nước thành phố theo từng giờ trong ngày

Các giờ trong ca

2

% Q ca 2

Lưu lượng Q (m 3 )

Các giờ trong ca

3

% Q ca 3

Lưu lượng Q (m 3 )

cn tb.h

24

20000 =

=24

8

9400 =

=T

m3/ca (dựa theo Bảng 1.2);

T = Thời gian làm việc của mỗi ca, T = 8 h

• Lưu lượng trung bình giây của nước thải công nghiệp ( cn

tb.s

Q ):

cn tb.s

6.3

3.8336

6.3

11756

cn tb.h.max

Q = 3525 m3/h (lấy theo Bảng 1.2)

• Lưu lượng nước thải công nghiệp lớn nhất giây ( cn

max.s

17.9796

.3

35256

= cnmax.h

cn max.s

Q

Lưu lượng nước thải từ khách sạn

• Lưu lượng nước thải khách sạn trung bình ngày đêm ( ks

tb.ngđ

Q ):

ks tb.ngđ

1000

30000

1801000

K

Trong đó: n = Tiêu chuẩn thoát nước trung bình, q = 180 L/ng.ngđ;

K = Số khách của khách sạn, K = 30000 khách

• Lưu lượng nước thải khách sạn trung bình giờ ( ks

tb.h

Q ):

ks tb.h

24

540024

Qks tb.ngđ

ks max.h

Q = 540 m3/h (lấy theo Bảng 1.1)

• Lưu lượng nước thải khách sạn lớn nhất giây ( ks

max.s

1506.3

5406

= ksmax.h

ks max.s

Q

Lưu lượng nước thải øtrường đại học

• Lưu lượng nước thải trường đại học trung bình ngày đêm ( th

tb.ngđ

Q ):

th tb.ngđ

1000

951000

N'

Trong đó: m = Tiêu chuẩn thoát nước trung bình, q = 95 L/ng.ngđ;

N’ = Số sinh viên của trường đại học, N’ = 4800 sinh viên

• Lưu lượng nước thải trường đại học trung bình giờ ( th

tb.h

Q ):

th tb.h

24

45624

Q = 107.16 m3/h (lấy theo Bảng 1.1)

• Lưu lượng nước thải trường đại học lớn nhất giây ( th

max.s

77.296

.3

16.1076

= thmax.h

th max.s

Q

Lưu lượng tổng cộng của các loại nước thải

• Lưu lượng trung bình giờ ( tc

tb.h

Q ):

tc tb.h

24

8585624

Q = = 3577.33=993.7

3.63.6

Q = 6877.5 m3/h (lấy theo Bảng 1.1)

• Lưu lượng nước thải tổng cộng lớn nhất giây ( tc

max.s

tc max.s

Q = = 6877 =.5 1910.42

3.63.6

Qtc

• Lưu lượng nước thải tổng cộng nhỏ nhất giờ, tc

min.h

Q = 1661.48 m3/h (lấy theo Bảng 1.1)

• Lưu lượng nước thải tổng cộng nhỏ nhất giây ( tc

min.s

tc min.s

Q = =1661.48 =461.52

3.63.6

Qtc

1.2 XÁC ĐỊNH NỒNG ĐỘ BẨN CỦA NƯỚC THẢI

Hàm lượng chất lơ lửng trong nước thải sinh hoạt:

33.458120

Trong đó: nll = Tải lượng chất rắn lơ lửng của nước thải sinh hoạt tính cho 1 người trong

ngày đêm lấy theo Bảng 23 TCXD-51-84; nll = 55 g/ng.ngđ;

qtb = Tiêu chuẩn thoát nước trung bình, qtb = 120 L/ng.ngđ

Hàm lượng chất lơ lửng trong nước thải khách sạn:

56.305180

1000n

C ll

Trong đó: nll = Tải lượng chất rắn lơ lửng của nước thải khách sạn tính cho 1 người trong

ngày đêm lấy theo Bảng 23 TCXD-51-84; nll = 55 g/ng.ngđ;

n = Tiêu chuẩn thoát nước trung bình, n = 180 L/ng.ngđ

Hàm lượng chất lơ lửng trong nước thải trường đại học:

95.57895

100055

1000n

C ll

Trong đó: nll = Tải lượng chất rắn lơ lửng của nước thải trường đại học tính cho 1 người

trong ngày đêm lấy theo Bảng 23 TCXD-51-84; nll = 55 g/ng.ngđ;

m = Tiêu chuẩn thoát nước trung bình, m = 95 l/ng.ngđ

Hàm lượng chất lơ lửng trong hỗn hợp nước thải:

mg/L

QQQQ

QCQCQCQCC

đh ks cn sh

đh đh ks ks cn cn sh sh tc

55.370456

540020000

60000

45695.578540056

.30520000120

6000033

++

+

×+

×+

×+

×

=

+++

×+

×+

×+

×

=

Trong đó: Csh,Ccn,Cks,Cđh = Tải lượng chất rắn lơ lửng của nước thải sinh hoạt, công

nghiệp, khách sạn và trường đại học, mg/L ;

Qsh,Qcn,Qks,Qđh = Lưu lượng trung bình ngày đêm của nước thải sinh hoạt,

công nghiệp, khác sạn và trường đại học, m3/ngđ

Hàm lượng NOS20 trong nước thải sinh hoạt được tính theo công thức:

291.67mg/L120

1000

35q

1000n

L

tb

NOS

Trong đó: nNOS = Tải lượng chất bẩn theo NOS20 của nước thải sinh hoạt tính cho 1 người

trong ngày đêm lấy theo Bảng 23 TCXD-51-84, nNOS = 35 g/ng.ngđ Hàm lượng NOS20 trong nước thải khách sạn được tính theo công thức:

mg/L180

1000

35n

1000n

L NOS

Trong đó: nNOS = Tải lượng chất bẩn theo NOS20 của nước thải khách sạn tính cho 1

người trong ngày đêm lấy theo Bảng 23 TCXD-51-84, nNOS = 35 g/ng.ngđ

Hàm lượng NOS20 trong nước thải trường đại học được tính theo công thức:

mg/L95

1000

35m

1000n

L NOS

Trong đó: nNOS = Tải lượng chất bẩn theo NOS20 của nước thải trường đại học tính cho 1

người trong ngày đêm lấy theo Bảng 23 TCXD-51-84, nNOS = 35 g/ng.ngđ

Hàm lượng NOS20 trong hỗn hợp nước thải:

mg/L235456

540020000

60000

45642.368540044

.194200001

.736000067

.291

QQQQ

QLQLQLQLL

đh ks cn sh

đh đh ks ks cn cn sh sh tc

=+

++

×+

×+

×+

×

=

+++

×+

×+

×+

×

=

Trong đó: Ltc = Hàm lượng NOS20 trong nước thải hỗn hợp, mg/L;

Lcn = Hàm lượng NOS20 của nước thải công nghiệp:

Lcn(NOS20) = NOS20 : 0.684 = 50 : 0.684 = 73.1 mg/L

1.3 DÂN SỐ TÍNH TOÁN

Dân số tính toán bao gồm dân số của thành phố và dân số tương đương

• Dân số tương đương theo chất lơ lững:

4363655

20000

120n

QCN

ll

cn cn ll

• Dân số tương đương theo NOS20:

417711

n

QLN

NOS

cn cn NOS

• Dân số tính toán theo chất lơ lững:

57843643636

480030000

500000N

N'KN

++

=+

++

tđ

1.4 XÁC ĐỊNH MỨC ĐỘ CẦN THIẾT XỬ LÝ NƯỚC THẢI

Mức độ cần thiết xử lý nước thải liên quan chặt chẽ đến quá trình tự làm sạch của nguồn nước mà trước hết là khả năng và mức độ pha loãng giữa nước thải với nước nguồn tiếp nhận Mức độ pha loãng của nước thải được tính toán thông qua hệ số pha loãng a:

1.4.1 Tính toán mức độ pha loãng

Hệ số pha loãng a:

3 1

3 1

L s

L

eQ

Q1

e1a

Trong đó: Qs = Lưu lượng nước sông, Qs = 60 m3/s;

Q = Lưu lượng trung bình giây của nước thải, Q = 993.7 L/s hay Q = 0.9937

m3/h;

α = Hệ số tính đến các yếu tố thủy lực trong quá trình pha loãng được tính theo công thức:

3Q

E.ξ

α =ϕTrong đó: ϕ = Hệ số tính đến mức độ uốn lượn của dòng sông:

1.0868100

8800L

E = Hệ số dòng chảy rối Đối với các dòng sông vùng đồng bằng, E có thể xác định theo công thức:

0.0156200

5.20.6200

Hv

E= tb× tb = × =

Ở đây: vtb = Vận tốc dòng chảy trung bình của nước sông, vtb = 0.6 m/s

Htb = Chiều sâu trung bình của sông, Htb = 3.2 m

Khi đó hệ số α sẽ là:

α = 1.086 × 1.5 3

9937.0

0156

Trở lại tính hệ số pha loãng a:

3 3

8800

8800

e0.9937

601

e1a

408 0

408 0

0.993760)

(0.99Q

QaQ

1.4.2 Tính toán mức độ cần thiết xử lý nước thải

• Mức độ cần thiết xử lý nước thải theo chất lơ lửng:

Hàm lượng chất lơ lửng của nước thải sau xử lý cần đạt được trước khi xả vào sông được tính theo công thức:

58.93

1Q

aQP

Trong đó: P = Hàm lượng chất lơ lửng tăng cho phép trong nguồn nước, lấy theo phụ lục

A – TCXD-51-84: với nguồn loại I, P = 0.75 mg/L;

bs = Hàm lượng chất lơ lửng trong nước sông trước khi xả nước thải vào sông,

bs = 48 mg/L

Mức độ cần thiết xử lý nước thải theo chất lơ lửng được tính theo công thức:

74.75100%

370.55

93.58370.55

100%

C

mCD

tc

• Mức độ cần thiết xử lý nước thải theo NOS 20 :

Hàm lượng NOS20 của nước thải cần đạt được sau xử lý được tính theo công thức:

t K s

t K

s

3L

10

3Q

0.1 Đối với dòng nước có nhiệt độ T(oC), hằng số K1 được tính:

K1(T) = K1(20oC) × 1.047(T-20) = 0.138

Ở đây: T là nhiệt độ trung bình của nước sông, T = 27oC

t = Thời gian dòng chảy từ miệng xả đến vị trí tính toán:

0.1786400

0.6

880086400

v

Lt

33

10

30.9937

600.99

100%

L

LLD

tc

t

=

CHƯƠNG II

TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ XỬ LÝ NƯỚC THẢI

2.1 SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ CỦA TRẠM XỬ LÝ (phương án I)

Phương án I: gồm các giai đoạn xử lý và các công trình xử lý đơn vị như sau:

HÌNH 2-1

Sơ đồ tính toán công nghệ xử lý nước thải cho khu đô thị 500000 dân (phương án I)

Chú thích:

3 Bể lắng cát ngang 18 Trạm khí nén

5 Bể làm thoáng sơ bộ (b) Hỗn hợp cát – nước

6 Bể lắng ly tâm đợt I (c) Cặn tươi

7 Bể bùn hoạt tính (Aeroten) (d) Bùn hoạt tính

8 Bể lắng ly tâm đợt II (e) Bùn hoạt tính tuần hoàn

9 Mương trộn Clo với nước thải (f) Bùn hoạt tính dư

10 Bể tiếp xúc (g) Rác đã được nghiền nhão

15 Bể làm sạch khí biogas (m) Nước tách từ sân phơi bùn

U Xử lý cơ học:

o Ngăn tiếp nhận;

o Song chắn rác + máy nghiền rác;

o Bể lắng cát + sân phơi cát;

o Bể lắng ly tâm (đợt I);

o Bể làm thoáng sơ bộ;

U Xử lý sinh học:

o Aeroten (Vi sinh vật lơ lửng – bùn hoạt tính);

o Bể lắng đợt II (dạng bể lắng ly tâm);

o Xử lý cặn:

o Bể nén bùn;

o Bể mêtan;

o Làm ráo nước ở sân phơi bùn

U Khử trùng và xả nước thải sau xử lý ra sông:

o Khử trùng nước thải;

o Bể trộn vách ngăn có lỗ;

o Bể tiếp xúc;

o Công trình xả nước thải sau xử lý ra sông

2.2 TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ VÀ TÍNH TOÁN THỦY LỰC CÁC CÔNG TRÌNH

ĐƠN VỊ CỦA PHƯƠNG ÁN I

Tính toán ngăn tiếp nhận

Dựa vào lưu lượng tính toán đã được xác định: tc

Cấu tạo của ngăn tiếp nhận được giới thiệu ở hình 2.2

Tính toán song chắn rác

a Tính toán mương dẫn nước thải từ ngăn tiếp nhận đến song chắn rác và mương dẫn ở mỗi song chắn rác

Mương dẫn nước thải từ ngăn tiếp nhận đến song chắn rác có tiết diện hình chữ nhật Tính toán thủy lực của mương dẫn dựa vào Bảng tính thủy lực Kết quả tính toán thủy lực mương dẫn được ghi ở Bảng 2.1 và hình 2.3

Bảng 2.1 – Kết quả tính toán thủy lực mương dẫn nước thải sau ngăn tiếp nhận

Lưu lượng tính toán, L/s Thông số thủy lực

Bảng 2.2 – Các thông số thủy lực của mương dẫn ở mỗi song chắn rác

Lưu lượng tính toán, L/s Thông số thủy lực

b Tính toán song chắn rác

Sơ đồ của 1 song chắn rác được giới thiệu ở hình 2.4

Chiều sâu của lớp nước ở song chắn rác lấy bằng độ đầy tính toán của mương dẫn ứng với Qmax:

h1 = hmax = 0.98 m Số khe hở của song chắn rác được tính theo công thức:

0131.050.980.0160.98

1.9104K

hlv

Qn

Trong đó: n = Số khe hở;

Qmax = Lưu lượng lớn nhất của nước thải, Qmax = 1.9104 m3/s;

v = Tốc độ nước chảy qua song chắn, v = 0.98 m/s (Bảng 2.2);

l = Khoảng cách giữa các khe hở, l = 16 mm = 0.016 m;

K = Hệ số tính đến mức độ cản trở của dòng chảy do hệ thống cào rác, K =

1.05

Có 2 song chắn rác nên số khe hở của mỗi song sẽ là:

n1 = 130 : 2 = 65 khe Chiều rộng của song chắn rác được tính theo công thức:

Bs = s (n – 1) + (l × n) = 0.008 (65 – 1) + (0.016 × 65) = 1.552 m ≈ 1.6 m

Trong đó: s = Bề dầy của thanh song chắn, thường lấy s = 0.008 m

Kiểm tra vận tốc dòng chảy ở phần mở rộng của mương trước song chắn ứng với Qmin để khắc phục khả năng lắng đọng cặn khi vận tốc nhỏ hơn 0.4 m/s:

0.437m/s0.33

1.6

0.23075h

B

QV

min s

39.812

0.980.628

K2g

vξ

0.016

0.0081.83

sinαl

sβ

4/3 4/3

β = Hệ số phụ thuộc vào tiết diện ngang của thanh song chắn và lấy theo trang

60 Sách Thoát Nước – Tập 2: Xử Lý Nước thải của PGS.TS Hoàng Văn Huệ,

NXB KH&KT Hà Nội, 2002 Chọn hình dạng tiết diện song chắn rác kiểu

“b” như hình 4.1, khi đó giá trị β = 1.83;

α = Góc nghiêng của song chắn rác so với hướng dòng chảy, α = 60o

Chiều dài phần mở rộng trước thanh chắn rác L1:

0.824m2tg20

1

1.62tg

BB

ϕ Trong đó: Bs = Chiều rộng của song chắn rác, Bs = 1.6 m;

Bm = Chiều rộng của mương dẫn, Bm = 1 m;

ϕ = Góc nghiêng chỗ mở rộng, thường lấy ϕ = 20o

Chiều dài phần mở rộng sau song chắn rác:

0.412m2

0.8242

Chiều sâu xây dựng của phần mương đặt song chắn:

H = hmax + hs + 0.5 = 0.98 + 0.09 + 0.5 = 1.57 m Trong đó: hmax = Độ đầy ứng với chế độ Qmax, hmax = 0.98 m;

0.5 = Khoảng các giữa cốt sàn nhà đặt song chắn rác và mực nước cao nhất;

hs = Tổn thất áp lực ở song chắn rác, hs = 0.09 m

Khối lượng rác lấy ra trong ngày đêm từ song chắn rác:

12.681000

365

578436

81000365

Na

Trong đó: a = Lượng rác tính cho đầu người trong năm, lấy theo điều 4.1.11 –

TCXD-51-84 Với chiều rộng khe hở của các thanh trong khoảng 16÷20mm, a lấy bằng

8 L/ng.năm;

Nll = Dân số tính toán theo chất lơ lửng, Nll = 578436 người

Trọng lượng rác ngày đêm được tính theo công thức:

P = W1 × G = 12.68 × 750 = 9510 kg/ngđ = 9.51 T/ngđ Trong đó: G = Khối lượng riêng của rác, G = 750 kg/m3 (Điều 4.1.11 – TCXD-51-84) Trọng lượng rác trong từng giờ trong ngày đêm:

24

9.51K

24

P

Trong đó: Kh = Hệ số không điều hòa giờ của rác, lấy bằng 2

Rác được nghiền nhỏ ở máy nghiền rác (gồm 2 máy, trong đó 1 công tác và 1 dự phòng, công suất mỗi máy 0.8 T/h) và sau đó dẫn đến bể mêtan để xử lý cùng với bùn tươi và bùn hoạt tính

dư

Lượng nước cần cung cấp cho máy nghiền rác lấy theo điều 6.2.4 – TCXD-51-84: 40m3 cho 1 tấn rác

Qn = 40P = 40 × 9.51 = 380.4 m3/ngđ Tổng số song chắn rác là 3, trong đó: 2 công tác và 1 dự phòng

Quanh song chắn rác cơ giới đã chọn có bố trí lối đi lại có chiều rộng 1.2 m, còn ở phía trước song chắn rác 1.5 m (Điều 4.1.15 – TCXD-51-84)

Trong gian nhà đặt các song chắn rác có bố trí các thiết bị nâng phục vụ cho việc tháo lắp và thay thế các thiết bị Ngoài ra trong gian nhà còn có bố trí nhà vệ sinh phục vụ cho cán bộ vận hành trạm xử lý và các đối tượng có liên quan khác

Hàm lượng chất lơ lửng ( '

tc

L = Ltc × (100 – 4)% = 235 × 96% =225.6 mg/L

Tính toán bể lắng cát

a Tính toán mương dẫn nước thải từ ngăn tiếp nhận đến song chắn rác và mương dẫn ở mỗi song chắn rác

Tính toán thủy lực mương dẫn nước thải từ song chắn rác đến bể lắng cát dựa vào lưu lượng lớn nhất và dựa vào Bảng tính toán thủy lực để xác định kích thước của mương dẫn Kết quả tính toán được ghi ở Bảng 2.3

Bảng 2.3 – Kết quả tính toán thủy lực mương dẫn nước thải đến bể lắng cát

Lưu lượng tính toán, L/s Thông số thủy lực

Chiều dài bể lắng cát ngang được tính theo công thức:

17.0824.2

1.060.31.31000U

Hv

K1000L

Trong đó: vmax = Tốc độ chuyển động của nước thải ở bể lắng cát ngang ứng với lưu lượng

lớn nhất: vmax = 0.3 m/s (Điều 6.3.4 –TCXD -51-84);

Hmax = Độ sâu lớp nước trong bể lắng cát ngang, có thể lấy bằng độ đầy h trong

mương dẫn ứng với Qmax (Bảng 2.3),Hmax = 1.06m;

Uo = Kích thước thủy lực của hạt cát, lấy theo Bảng 4.4 trang 70 Sách Thoát

Nước – Tập 2: Xử Lý Nước thải của PGS.TS Hoàng Văn Huệ, NXB

KH&KT Hà Nội, 2002

K = Hệ số thực nghiệm tính đến ảnh hưởng của đặc tính dòng chảy của nước

đến tốc độ lắng của hạt cát trong bể lắng cát: K = 1.3 ứng với Uo = 24.2 mm/s và K = 1.7 ứng với Uo = 18.7 mm/s (Điều 6.3.3 – TCXD-51-84) Theo phương án I đang xét, cặn từ bể lắng đợt 1 sẽ được xử lý ở bể mêtan bằng quá trình sinh học kỵ khí, do đó nhiệm vụ của bể lắng cát là phải loại bỏ được cát cỡ hạt d = 0.25mm để tránh ảnh hưởng đến quá trình xử lý sinh học kỵ khí Khi đó, Uo = 24.2 mm/s

Diện tích mặt thoáng F của nước thải trong bể lắng cát ngang được tính theo công thức:

78.9424.2

1910.4U

QF

78.94L

4.622

10.025784361000

tPN

W ll

Trong đó: Nll = Dân số tính toán theo chất lơ lửng, Nll = 578436 người;

P = Lượng cát giữ lại trong bể lắng cát cho một người trong ngày đêm lấy theo

điều 6.3.5 – TCXD-51-84: P = 0.02 L/ng.ngđ (ứng với hệ thống thoát nước riêng hoàn toàn);

t = Chu kỳ xả cát: t ≤ 2 ngày đêm (để tránh sự phân hủy cặn cát) chọn t = 1 ngày đêm

Chiều cao lớp cát trong bể lắng cát ngang trong một ngày đêm:

0.15m2

2.3117.08

11.57n

bL

Kiểm tra lại tính toán với điều kiện vmin ≥ 0.15 m/s:

0.291000

0.352.312

461.5H

b2

Qv

- Nước công tác do máy bơm với áp lực 2 ÷ 3 at;

- Thời gian mỗi lần xả cát dài 30 phút;

- Độ ẩm của cát: 60%;

- Trọng lượng thể tích của cát: 1.5 T/m3

Lượng nước công tác cần thiết cho thiết bị nâng thủy lực được tính theo công thức:

Qct = Wc × 1.5 × 20 = 11.57 × 1.5 × 20 = 347.1 m3/ngày

Cát lấy ra khỏi bể lắng cát có chứa một lượng nước đáng kể, do đó cần làm ráo cát (tách loại nước ra khỏi cát) để dễ dàng vận chuyển đi nơi khác Quá trình làm ráo cát được tiến hành ở sân phơi cát

Hàm lượng chất lơ lửng ( ''

C = '

tc

C (100 - 5)% = 355.728 × 95% = 337.94 mg/L ''

tc

L = '

tc

L (100 - 5)% = 225.6 × 95% = 214.32 mg/L

c Tính toán sân phơi cát

Nhiệm vụ của sân phơi cát là làm ráo nước trong hỗn hợp cát – nước để dễ dàng vận chuyển cát

đi nơi khác

Diện tích hữu ích của sân phơi cát được tính theo công thức:

844.525

1000

3650.02

578436h

1000

365PN

Trong đó: h = chiều cao lớp bùn cát trong năm, h = 4 ÷ 5 m/năm (khi lấy cát đã phơi khô

theo chu kỳ) Chọn sân phơi cát 4 ô, diện tích mỗi ô sẽ bằng 844.52 : 4 = 211.12 m2 Kích thước mỗi ô trong mặt bằng: L × B = 24 × 8.8 m

Tính toán bể lắng đợt I (bể lắng ly tâm)

Nhiệm vụ của bể lắng đợt I là loại bỏ các tạp chất lơ lửng còn lại trong nước thải sau khi đã qua các công trình xử lý trước đó Ở đây, các chất lơ lửng có tỷ trọng lớn hơn tỷ trọng của nước sẽ lắng xuống đáy, các chất lơ lửng có tỷ trọng nhẹ hơn sẽ nổi lên mặt nước và sẽ được thiết bị gạt cặn tập trung đến hố ga đặt ở bên ngoài bể Hàm lượng chất lơ lửng sau bể lắng đợt I cần đạt ≤

150 mg/L

Tính toán bể lắng đợt I (dạng bể lắng ly tâm) bao gồm các nội dung sau đây:

• Diện tích mặt thoáng của bể lắng ly tâm trên mặt bằng ứng với lưu lượng trung bình tính theo công thức:

2 1

tc tb.ngđ

34

85856L

L1 = Tải trọng thiết kế ứng với lưu lượng trung bình ngày, L1 = 34 m3/m2.ngày

(lấy theo Phụ lục V trang 548 Sách Thoát Nước – Tập 2: Xử Lý Nước thải

của PGS.TS Hoàng Văn Huệ, NXB KH&KT Hà Nội, 2002)

• Diện tích mặt thoáng của bể lắng ly tâm trên mặt bằng ứng với lưu lượng lớn nhất tính theo công thức:

2 2

tc max.ngđ

85

115856L

L2 = Tải trọng thiết kế ứng với lưu lượng lớn nhất ngày, L2 = 85 m3/m2.ngày

(lấy theo Phụ lục V trang 548 Sách Thoát Nước – Tập 2: Xử Lý Nước thải

của PGS.TS Hoàng Văn Huệ, NXB KH&KT Hà Nội, 2002)

So sánh F1 và F2, chọn F = F1 = 2525.18 m2

• Chọn bể lắng ly tâm đợt I gồm 3 đơn nguyên công tác và một đơn nguyên dự phòng Đường kính của bể lắng ly tâm đợt I tính theo công thức:

32.74m3.1416

3

2525.18

4n

Trong đó: n = Số đơn nguyên công tác, n = 3

• Kiểm tra tải trọng máng tràn theo công thức:

278.2432.74

3.14163

85856n

QL

tc tb.ngđ

Trong đó: F = Diện tích mặt bằng bể, F = 2525.18 m2;

H = Chiều cao công tác của bể, chọn H = 4.2 m

• Kiểm tra lại thời gian lưu nước của bể lắng ứng với tc

max.h

Q theo công thức:

1.546877.5

10605.76Q

V

t tcmax.h

h1 = Chiều cao lớp trung hòa, h1 = 0.3 m;

h2 = Khoảng cách từ mực nước đến thành bể, chọn h2 = 0.4 m;

h3 = Chiều cao phần chứa cặn, h3 = 0.3 m

• Hiệu quả lắng cặn lơ lửng của bể lắng đợt I khoảng 45% Hàm lượng chất lơ lửng trôi theo nước ra khỏi bể lắng đợt I được tính theo công thức:

867.185

)E(100C

Theo TCXD-51-84, điều 6.5.3 qui định rằng: Nồng độ chất lơ lửng trong nước thải ở bể lắng đợt

I đưa vào aerôten làm sạch sinh học hoàn toàn hoặc vào các bể lọc sinh học không được vượt quá 150 mg/L Trong trường hợp đang xét, nồng độ chất lơ lửng C = 185.867 mg/L nên cần thực hiện giai đoạn làm thoáng sơ bộ để đạt được điều kiện nêu ở trên Ngoài ra, làm thoáng sơ bộ còn có thể loại bỏ kim loại nặng và một số chất ô nhiễm khác có ảnh hưởng xấu đến quá trình xử lý sinh học sau đó

Tính toán bể làm thoáng sơ bộ

Thể tích bể làm thoáng sơ bộ có thể tính theo công thức:

3 h

tQ

W = × = × =

Trong đó: Qmax,h = Lưu lượng lớn nhất giờ, Qmax,h = 6877.5 m3/h (Bảng 1.1)

t = Thời gian làm thoáng (thổi khí), thông thường t = 10 ÷ 20 phút, chọn t = 15

phút

Lượng không khí cần cung cấp cho bể làm thoáng được tính thoe lưu lượng riêng của không khí:

V = Qmax, h × D = 6877.5 × 0.5 = 3438.75 m3

Trong đó: D = Lưu lượng của không khí trên 1 m3 nước thải, D = 0.5 m3/m3

Diện tích bể làm thoáng sơ bộ trên mặt bằng được tính theo công thức:

2573.125m6

3438.75I

1719.375F

W

H= t = =

Chọn bể làm thoáng sơ bộ gồm 2 ngăn với diện tích mỗi ngăn = 573.125 : 2 = 286.5625 m2 và kích thước của mỗi ngăn trên mặt bằng:

B × L = 12 × 24 m Hàm lượng chất lơ lửng sau khi thực hiện làm thoáng sơ bộ và lắng với hiệu suất E = 65% được tính theo công thức:

L118.279mg/

100

65)

337.94(100100

E)(100C

Như vậy hàm lượng chất lơ lửng trôi theo nước ra khỏi bể lắng đến công trình xử lý sinh học: 118.279 mg/L < 150 mg/L, đạt yêu cầu qui định

Hàm lượng NOS20 giảm với hiệu suất E1 = 35%, vậy sau khi làm thoáng sơ bộ và lắng, hàm lượng NOS20 của nước thải bằng:

L139.308mg/

100

35)(100

214.32100

)E(100L

Thể tích ngăn chứa cặn tươi (cặn ở bể lắng đợt I được gọi là cặn tươi) của bể lắng ly tâm đợt I được tính theo công thức:

3

'' tc

310001000

95)(100

8654608.86337.94

n10001000P)

(100

tEQC

Q = Lưu lượng trung bình giờ trong 8 giờ làm việc của 1 ca (lấy trung bình cộng

lưu lượng trong 8 giờ đó) từ 8h đến 16h (Bảng 1.1); Q = 4608.86 m3/h;

E = Hiệu suất lắng, E = 65%;

t = Thời gian tích lũy cặn, t = 8h;

P = Độ ẩm của cặn (bùn) tươi: P = 95% nếu xả cặn bằng tự chảy, P = 93% nếu

xả cặn bằng máy bơm;

n = Số bể lắng công tác, n = 3

Tính toán Aerôten

Tóm tắt các số liệu tính toán:

• Lưu lượng trung bình của nước thải trong một ngày đêm: Q = 85856 m3/ngđ;

• Hàm lượng NOS20 trong nước thải dẫn vào aerôten: La = 139.308 mg/L;

• Hàm lượng chất lơ lửng trong nước thải dẫn vào aerôten: C = 118.279 mg/L;

• Hàm lượng NOS20 trong nước thải cần đạt sau xử lý: Lt = 20 mg/L;

• Hàm lượng chất lơ lửng trong nước thải cần đạt sau xử lý: Cs = 18 mg/L;

• Nhiệt độ nước thải: t = 24oC

Giả sử rằng chất lơ lửng trong nước thải đầu ra là chất rắn sinh học (bùn hoạt tính), trong đó có 80% là chất dễ bay hơi và 60% là chất có thể phân hủy sinh học

Trong cách tính này, chọn aerôten kiểu xáo trộn hoàn toàn (complete-mix) để tính toán thiết kế Các thông số cơ bản tính toán aerôten kiểu xáo trộn hoàn toàn được tham khảo từ Bảng 5.1

trang 123 Sách Thoát Nước – Tập 2: Xử Lý Nước thải của PGS.TS Hoàng Văn Huệ, NXB

KH&KT Hà Nội, 2002

1 Xác định nồng độ NOS 5 của nước thải đầu vào và đầu ra aerôten:

NOS5 (vào) = NOS20 (vào) × 0.684 = La × 0.684 = 139.308 × 0.684 = 95.29 mg/L

NOS5 (ra) = NOS20 (ra) × 0.684 = Lt × 0.684 = 20× 0.684 = 13.68 mg/L

2 Tính nồng độ NOS 5 hòa tan trong nước thải ở đầu ra theo quan hệ sau:

NOS5 (ra) = NOS5 hòa tan trong nước đầu ra + NOS5 của chất lơ lửng trong đầu ra

• NOS5 của chất lơ lửng trong nước thải đầu ra tính như sau:

- Phần có khả năng phân hủy sinh học của chất rắn sinh học ở đầu ra là:

0.6 × 18 (mg/L) = 10.8 mg/L;

- NOS hoàn toàn của chất rắn có khả năng phân hủy sinh học ở đầu ra là:

0.6 × 18 mg/L × 1.42 mg O2 tiêu thụ/ mg tế bào bị oxy hóa = 15.3 mg/L;

- NOS5 của chất rắn lơ lửng ở đầu ra = 15.3 mg/L × 0.684 = 10.4652 mg/L

• NOS5 hòa tan trong nước ở đầu ra xác định như sau:

13.68 mg/L = ht

5NOS + 10.4652 mg/L ⇒ ht

5NOS = 13.68 – 10.4652 = 3.2 mg/L

3 Xác định hiệu quả xử lý E:

Hiệu quả xử lý được xác định bởi phương trình:

LLE

• Hiệu quả xử lý theo tổng cộng:

%95.29

95.29

Etc = −13.68 =85.64

4 Xác định thể tích bể Aerôten:

Thể tích aerôten được tính theo công thức sau:

3 c

d

t a

10)0.06(13500

3.2)(95.290.6

8585610

)θK(1X

)L(LYQθ

×+

Trong đó: θc = Thời gian lưu bùn Đối với nước thải đô thị, θc = 5 ÷ 15 ngày Trong cách

tính này chọn θc = 10 ngày;

Q = Lưu lượng trung bình ngày, Q = 85856 m3/ngđ;

Y = Hệ số sản lượng bùn, đây là một thông số động học được xác định bằng

thực nghiệm Trường hợp thiếu số liệu thực nghiệm, đối với nước thải đô thị có thể lấy theo kinh nghiệm của các nước như sau: Y = 0.4 ÷ 0.8 mgVSS/mgNOS5 Trong các tính này chọn Y = 0.6 mgVSS/mgNOS5;

La = NOS5 của nước thải dẫn vào bể aerôten, NOS5 = 95.29 mg/L;

Lt = NOS5 hòa tan của nước thải ra khỏi aerôten, Lt = 3.2 mg/L;

X = Nồng độ chất lơ lửng dễ bay hơi trong hỗn hợp bùn hoạt tính Đối với nước thải sinh hoạt có thể lấy X = 3500 mg/L;

Kd = Hệ số phân hủy nội bào, đây cũng chính là một thông số động học được xác định bằng thực nghiệm Khi thiếu số liệu thực nghiệm có thể lấy Kd = 0.06 ngày-1 đối với nước thải sinh hoạt

5 Tính toán lượng bùn dư thải bỏ mỗi ngày:

Hệ số sản lượng quan sát tính theo công thức:

50.3710

0.061

0.6θ

K1

YY

c d

×+

=+

=Lượng sinh khối gia tăng mỗi ngày tính theo MLVSS:

3.2)(95.2985856

0.375g/kg

10

)L(LQY

Lượng tăng sinh khối tổng cộng tính theo MLSS:

ngày3706.25kg/

0.8

29650.8

6 Xác định lưu lượng bùn thải:

Giả sử bùn dư được xả bỏ (dẫn đến bể nén bùn) từ đường ống dẫn bùn tuần hoàn, Qra = Q và hàm lượng chất lơ lửng dễ bay hơi (VSS) trong bùn ở đầu ra chiếm 80% hàm lượng chất lơ lửng (SS) Khi đó lưu lượng bùn dư thải bỏ được tính toán xuất phát từ công thức:

ra ra b

c

XQXQ

WXθ

+

= Trong đó: W = Thể tích aerôten, W = 8471 m3;

X = Nồng độ VSS trong hỗn hợp bùn hoạt tính ở bể aerôten, X = 3500 mg/L;

Xra = Nồng độ VSS trong SS ra khỏi bể lắng, Xra = 0.8 × 18 mg/L = 14.4 mg/L;

Qb = Lưu lượng bùn thải, m3;

Qra = Lưu lượng nước thải ra khỏi bể lắng đợt II, Qra = Q = 85856 m3/ngđ

Từ đó tính được:

4943500

10

14.4)85856

(1035008471X

θ

XQθWXQ

c

ra ra c

7 Xác định tỷ số tuần hoàn bằng cách viết phương trình cân bằng vật chất đối với bể aerôten:

Cân bằng vật chất cho bể aerôten:

QXo + QthXth = (Q + Qth)X Trong đó: Q = Lưu lượng nước thải;

Q = Lưu lượng bùn hoạt tính tuần hoàn;

Xo = Nồng độ VSS trong nước thải dẫn vào aerôten, mg/L;

X = Nồng độ VSS ở bể aerôten, X = 3500 mg/L;

Xth = Nồng độ VSS trong bùn tuần hoàn, Xth = 8000 mg/L

Giá trị Xo thường rất nhỏ so với X và Xth, do đó trong phương trình cân bằng vật chất ở trên có thể bỏ qua đại lượng QXo Khi đó phương trình cân bằng vật chất sẽ có dạng:

QthXth = (Q + Qth)X Chia 2 vế của phương trình này cho Q và đặt tỉ số Qth/Q = α (α được gọi là tỉ số tuần hoàn), ta được:

αXth = X + αX

35008000

3500X

X

Xth

8471Q

W

9 Xác định lượng oxy cấp cho bể aerôten theo NOS 20 :

Khối lượng NOS20 cần xử lý mỗi ngày là:

1155910

858560.684

3.2139.308

Giả sử hiệu quả vận chuyển oxy của thiết bị thổi khí là 8%, hệ số an toàn khi sử dụng trong thiết kế thực tế là 2

Lượng không khí yêu cầu theo lý thuyết (giả sử không khí chứa 23.2% O2 theo trọng lượng và trọng lượng riêng của không khí ở 20oC là 0.0118 kN/m3 = 1.18 kg/m3) là:

268450.232

.0

26845 = m3/ngày = 233 m3/phút Lượng không khí thiết kế để chọn máy nén khí sẽ là:

233 × 2 = 466 m3/phút = 7.8 m3/s

Áp lực và công suất của hệ thống nén khí:

Khí được phân phối vào bể bằng các ống khoan lỗ đặt dọc theo các hành lang, vận tốc khí ra khỏi lỗ từ 5 ÷ 10 m/s

Áp lực cần thiết cho hệ thống khí nén xác định theo công thức:

Hct = hd + hc + hf + H Trong đó: hd = Tổn thất áp lực do ma sát dọc theo chiều dài ống dẫn (m);

hc = Tổn thất cục bộ (m);

hf = Tổn thất qua thiết bị phân phối (m);

H = Chiều sâu hữu ích của bể, H = 4 m

Tổng tổn thất hd và hc thường không vượt quá 0.4 m; tổn thất hf không quá 0.5 m Do đó áp lực cần thiết sẽ là:

Hct = 0.4 + 0.5 + 4 = 4.9 m

Áp lực không khí sẽ là:

1.474at10.33

4.9

10.3310.33

H10.33

P= + ct = + =

Công suất máy nén khí tính theo công thức:

392kW0.8

102

7.81)(1.474

34400η

102

q1)(P

Trong đó: q = Lưu lượng không khí, q = 7.8 m3/s;

η = Hiệu suất máy nén khí, η = 0.7 ÷ 0.9 Chọn η = 0.8

Để sử dụng tiện lợi, chọn 4 máy nén khí sử dụng riêng lẻ cho 2 đơn nguyên, mỗi đơn nguyên sử dụng 2 máy, mỗi máy có công suất 98 kW

Kiểm tra tỉ số F/M và tải trọng hữu cơ:

• Tỉ số F/M xác định theo công thức sau đây:

0.273500

0.1

95.29X

θ

LM

8471

8585695.29

10W

Cả 2 giá trị này đều nằm trong giới hạn cho phép đối với aerôten xáo trộn hoàn toàn như đã đề cập ở phía trước: F/M = 0.2 ÷ 0.6 kg/kg.ngày và tải trọng thể tích trong khoảng 0.8 ÷ 1.92 kgNOS5/m3.ngày

10 Xác định kích thước của bể aerôten:

• Diện tích của aerôten trên mặt bằng:

22117.75m4

8471H

V

Trong đó: H = Chiều cao công tác của aerôten, H = 4m

• Tổng chiều dài các hành lang của aerôten:

265m8

2117.75B

F

Trong đó: b – Chiều rộng của aerôten, chọn b = 8m

Chọn aerôten gồm 2 đơn nguyên, mỗi đơn nguyên gồm 4 hành lang Như vậy chiều dài mỗi hành lang sẽ là:

33.5m33.125

42

265n

n = Số hành lang trong mỗi đơn nguyên, n = 4

Chiều cao xây dựng của bể Aerôten: Hxd = 4 + 0.4 = 4.4 m

Tính toán bể lắng ly tâm đợt II

Bể lắng II làm nhiệm vụ lắng hỗn hợp nước – bùn từ bể aerôten dẫn đến và bùn lắng ở đây được gọi là bùn hoạt tính

Số liệu để tính toán bể lắng đợt II lấy thoe điều 6.5.6 và 6.5.7 –TCXD-51-84:

• Thời gian lắng ứng với Qmax và với xử lý sinh học hoàn toàn: t = 2h;

• Hàm lượng chất lơ lửng trôi theo nước ra khỏi bể lắng đợt II ứng với NOS20 sau xử lý (15 mg/L) là 12 mg/L

Thể tích của bể lắng đợt II được tính như sau:

W

Chọn đường kính của bể lắng đợt II cũng bằng đường kính của bể lắng đợt I: D = 32.74 m Do đó diện tích của mỗi bể được tính từ công thức:

π

4F

D= 1

2 2

2

4

32.743.1416

3438.75F

WH

hb = Chiều cao lớp bùn trong bể lắng, hb = 0.5 m;

hbv = Chiều cao bảo vệ, hbv = 0.33 m

Thể tích ngăn chứa bùn của bể lắng đợt II được tính theo công thức:

3 tb.h

tr b

310001000

99.4)(100

21003577.3312)

(160n

10001000P)

(100

t100Q

)C(C

Bảng 7.4 trang 214 Sách Thoát Nước – Tập 2: Xử Lý Nước thải của

PGS.TS Hoàng Văn Huệ, NXB KH&KT Hà Nội, 2002, Cb = 160 g/m3;

Ctr = Hàm lượng chất lơ lửng trôi theo nước ra khỏi bể lắng đợt II, Ctr = 12

mg/L;

t = Thời gian tích lũy bùn hoạt tính trong bể, t = 2h;

P = Độ ẩm của bùn hoạt tính, P = 99.4%;

n = Số bể lắng công tác, n = 3 bể;

Qtb.h = Lưu lượng trung bình giờ của nước thải, Qtb.h = 3577.33 m3/h

Việc xả bùn hoạt tính khỏi bể lắng đợt II được thực hiện bằng áp lực thủy tĩnh 0.9 ÷ 1.2 m và đường kính ống dẫn bùn φ = 200 mm (Điều 6.5.8 – TCXD-51-84)

Tính toán bể nén bùn

Bùn hoạt tính từ bể lắng đợt II có độ ẩm cao: 94.4% ÷ 99.7% Một phần lớn loại bùn này được

dẫn trở lại aerôten (bùn hoạt tính tuần hoàn), phần bùn còn lại được gọi là bùn hoạt tính dư

được dẫn vào bể nén bùn Nhiệm vụ của bể nén bùn là làm giảm độ ẩm của bùn hoạt tính dư bằng cách lắng (nén) cơ học để đạt đổ ẩm thích hợp (94 ÷96%) phục vụ cho việc xử lý bùn bằng quá trình phân hủy kỵ khí ở bể mêtan

Các phương pháp thông dụng để nén bùn bao gồm 3 phương pháp vật lý sau:

• Phương pháp nén bùn bằng trọng lực;

• Phương pháp nén bùn bằng tuyển nổi khí hòa tan;

• Phương pháp nén bùn bằng máy ly tâm

Ở phương án này, chọn phương pháp nén bùn bằng trọng lực để tính toán thiết kế bể nén bùn Tính toán bể nén bùn ly tâm bao gồm các nội dung sau:

Hàm lượng bùn hoạt tính được tính theo công thức:

Bd = (α × Cll) – Ctr = (1.3 × 118.279) – 12 = 141.7627 mg/L Trong đó: Bd = Hàm lượng bùn hoạt tính dư, mg/L;

α = Hệ số tính toán lấy bằng 1.3 (Khi aerôten xử lý ở mức độ hoàn toàn) và

bằng 1.1 (khi aerôten xử lý không hoàn toàn);

Cll = Hàm lượng chất lơ lửng trôi theo nước ra khỏi bể lắng đợt I, Cll = 118.279

Ở đây: K = Hệ số bùn tăng trưởng không điều hòa tháng, K = 1.15 ÷ 1.20

Lượng bùn hoạt tính dư lớn nhất giờ được tính theo công thức:

/h32m4000

24

85856163

0.78)(1

C24

QB

P)(1

Trong đó: qmax = Lượng bùn hoạt tính dư lớn nhất, m3/h;

P = Phần trăm lượng bùn hoạt tính tuần hoàn về aerôten, P = 78% (chính là tỉ

số tuần hoàn α đã tính ở phần trước);

Q = Lưu lượng trung bình ngày đêm của hỗn hợp nước thải, Q = 85856 m3/ngđ;

Cd = Nồng độ bùn hoạt tính dư phụ thuộc vào đặc tính của bùn, theo Bảng 33

(điều 6.10.3 – TCXD-51-84) thì Cd = 4g/L = 4000 mg/L