Đồ án môn học Chi Tiết Máy Chọn động phân phối tỷ số truyền Tính toán động học

Lời nói đầuMôn học chi tiết máy đóng vai trò rất quan trọng trong chơng trìnhđào tạo kỹ s và cán bộ kỹ thuật về nghiên cứu cấu tạo ,nguyên lý làm việc và phơng pháp tính toán thiết kế cá

Lời nói đầuMôn học chi tiết máy đóng vai trò rất quan trọng trong chơng trình

đào tạo kỹ s và cán bộ kỹ thuật về nghiên cứu cấu tạo ,nguyên lý làm việc

và phơng pháp tính toán thiết kế các chi tiết, các thiết bị phục vụ cho cácmáy móc ngành công _ nông nghiệp và giao thông vận tải

Đồ án môn học chi tiết máy có sự kết hợp chặt chẽ giữa lí thuyết vớithực nghiệm Lí thuyết tính toán các chi tiết máy đợc xây dựng trên cơ sởnhững kiến thức về toán học ,vật lí ,cơ học lí thuyết ,nguyên lý máy ,sức bềnvật liệu v.v…,đợc chứng minh và hoàn thiện qua thí nghiệm và thực tiễnsản xuất

Đồ án môn học chi tiết máy là một trong các đồ án có tầm quan trọngnhất đối với một sinh viên khoa cơ khí Đồ án giúp cho sinh viên hiểu nhữngkiến thức cơ bản về cấu tạo, nguyên lý làm việc và phơng pháp tính toánthiết kế các chi tiết có công dụng chung ,nhằm bồi dỡng cho sinh viên khảnăng giải quyết những vấn đề tính toán và thiết kế các chi tiết máy ,làm cơ

sở để vận dụng vào việc thiết kế máy sau này

Đợc sự giúp đỡ và hớng dẫn tận tình của thầy Trịnh Đồng Tính_cán bộ giảng dạy thuộc bộ môn chi tiết máy , đến nay đồ án môn học của

em đ hoàn thành Tuy nhiên việc thiết kế đồ án không tránh khỏi sai sót

em rất mong đợc sự chỉ bảo của các thầy và sự góp ý của các bạn

Em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Văn Hội đ giúp đỡ em hoànthành công việc đợc giao

Sinh viên : Nguyễn Đức Hạnh

t T

3 9 , 0 8

5 1

1

2 1

T t

t T

T



Thay các số liệu tính toán đợc , , Pct vào (1)

) ( 795 , 2 85 , 0

475 , 2 96 ,

320

45 0 1000 60

p v





h ng

Pđc = 4 (kw)

Nđc = 1445 (v/p), cos=0,83

Tmm/Tdn = 2  Tmm/Tdn > k

2 Ph©n phèi tû sè truyÒn

2.1 Tû sè truyÒn chung:

ct

dc c

n

n

u 

87 , 26

u h 

víi u1 = 0,7332.uh0,6438 = 0,7332.17,930,6438 = 4,7

u2 4 , 7

93 , 17

 = 3,8

3 TÝnh to¸n c¸c th«ng sè vµ ®iÒn vµo b¶ng:

 C«ng suÊt trªn c¸c trôc:

) ( 475 ,

P ct 

)(1,396,0.99,0

95,2

)(95,296,0.99,0

8,2

)(8,296,0.96,0

475,2

2 2

1

2 1

3 3

2

3 2

2 2

4 3 3

kw P

P P

kw P

P P

kw P

P P

ol k

br ol

x ol

ct ct

86 , 63

) / ( 1445

) / ( 45 , 307 7

, 4 1445

) / ( 86 , 63 93 , 17 1445

3 1

1 2

3

ph vg u

n

n

ph vg n

n

ph vg u

n

n

ph vg u

n

n

x ct

dc

dc h dc

95 , 2

= 91632,8 (Nmm)

475 , 2

PhÇn II: thiÕt kÕ chi tiÕt

1 TÝnh to¸n bé truyÒn cÊp nhanh (B¸nh trô r¨ng th¼ng):

1.1 Chän vËt liÖu:

B¸nh nhá: thÐp 45 t«i c¶i thiÖn cã HB = 241 285

) ( 580 );

HL XH v r H H

K K K Y Y S

K K Z Z S

0

0 0

 

F

FL FC

Bậc đờng cong mỏi khi thử về uốn và tiếp xúc là: mF = mH = 6

Do thải trọng thay đổi nên ta có chu kỳ thay đổi ứng suất tơng đơng:

i i Max

i

T

T c

3 9 , 0 8

5 ( 14000 1445 1

3 , 11

= 2,4.108

8

3 9 , 0 8

5 ( 14000 1445 1

NFE2 = NFE1/u1 = 10 8

7 , 4

10

= 2,1.108

Từ đó: NHE1 ≥ NHO1 ; NHE2 ≥ NHO2  Ta chọn KHL = 1

NFE1 ≥ NFO1 ; NFE2 ≥ NFO2  Ta chọn KFL = 1

.8,2

8

,

2

1 1

2 2

mpa

mpa

ch Max

F

ch Max

1 1

.1

ba H

H a

w

u

K T u

k a

T : mômen xoắn trên trục bánh chủ động (N.mm)

H: ứng suất tiếp xúc cho phép mpa

15 , 1 9 , 20487 1

7 , 4 5

125 2 ) 1 (

2

1 1 2

Z

Do đó: aw =

2

).(Z1 Z2

=

2

) 98 21 (

= 119 (mm)Lấy : aw = 120 (mm)

y

1000

2 , 4 21 98

5 , 0 1000

) 21 98 ( 136 , 0

y

 ] = 0,5 [ 0,5162 – ( 98 – 21 )

21 98

5 , 0

2

.

=

120 2

20

119

2 Cos 0 = 0,93186

 tw = 21016’

1.5 Kiểm nghiệm về độ bền tiếp xúc:

2 1

1

)1.(

2

w m w

m H H

M H

d u b

u K T Z Z

Cos Z



 2

2



ta có b = 0 ( vì bộ truyền bánh răng thẳng)



) 273 , 21 2 (

1 2

1 21

1 2 , 3 88 , 1 cos 1 1 2 , 3 88 , 1

2 1

60

1445 35 , 42 000 60

.

) ( 35 , 42 1 667 , 4

120 2 1

2

1

1

1 1

s m n

d v

mm u

a d

w m

w w

H

u

a v

120 2

, 3 73 006 ,



Theo bảng 6.7 với sơ đồ hình 3

415 , 1 23 , 1 1 15 , 1

.

23 , 1 1 15 , 1 9 , 20487

2

35 , 42 36 1 , 7 1

2

1

1

15 , 1

H H

w w H H

H

H

K K K K

K K T

d b K

K

K

Từ đó ta có:

2 1

1

)1.(

2

w m w

m H H

M

H

d u b

u K T Z Z

) 1 667 , 4 (

415 , 1 9 , 20487

2 88 , 0 73

F F

F

m d b

Y Y Y K T



.

2

1 1

1 1

86 , 3

m

w o F F

u

a v

  ,F  0 , 006 , g o  73

534 , 1 1 32 , 1 9 , 20487 2

35 , 42 36 95 , 18 1

2

1

95 , 18 667 , 4

120 2

, 3 73 016 , 0

1

1 1 1 1

w w F F

F

K K T

d b K

1 1

Y Y Y K

T

w w

F F

F

.

.

.

2

1 1

1 1

2 35 , 42 36

86 , 3 1 59 , 0 025 , 2 9 , 20487

   

 

  360 ( ) 928

, 90 6 , 1 83 , 56

) ( 464 152

, 99 6 , 1 97 , 61

) ( 1260 )

( 67 , 580 6 , 1 06 , 459

6 , 1 6 , 1

2 2

2

1 1

mpa k

mpa mpa

k T

T T

T

k

Max F qt

F F

Max F qt

F F

Max H qt

H Max

H

Max qt

d a2= d2 + 2(1 + x2 – y)m= 196 + 2.(1 + 0,4202 – 0,0162).2 = 201,6 mm

Đờng kính đáy răng

d F1= d1 – (2,5 – 2.x1)m = 42 – (2,5 – 2.0,96).2 = 40,84 mm

d F2= d2 – (2,5 – 2.x2)m = 196 – (2,5 – 2.0,4202).2 = 192,68 mm

Đờng kính vòng lăn d w1 = 42,35 mm

d w2 = u.dw1 = 4,7.42,35 = 199,05 mm

2 TÝnh to¸n bé truyÒn cÊp chËm (B¸nh trô r¨ng nghiªng):

.8,2

8

,

2

1 1

2 2

mpa

mpa

ch Max

F

ch Max

2

.

1

.

2

ba H

H a

w

u

K T u

k a

) ( 3 , 157 4 , 0 8 , 3 8 , 381

07 , 1 8 , 91632 1

8 , 3

mm a

mm a

2.4 Xác định các thông số ăn khớp:

44 , 3 72 , 1 172 ).

02 , 0 01 , 0 ( )

02 , 0

1 8 , 3 (

2

9848 , 0 172 2 ) 1 (

cos 2

1

2 1

1 2 2

Z

do đó tỷ số truyền thực sẽ là:

' 45 8 75 , 8

9884 , 0 172

2

) 135 35 (

2 2

) (

86 , 3 35 135

0

2 1 1 2

2

o w

m

a

Z Z m Cos

2

)1.(

2

w m w

m H H

M

u K T Z Z

20 ( tg

arctg = 20,220 = 20012’

 tgb  cos t.tg = tgb  cos 20 , 22 tg8 , 75=0,1444

' 13 8 2

Sin

Cos Z



 2

2

22 , 20 2

) 2 , 8 cos(

2



o Sin



Z hệ số kể đến sự trùng khớp của răng

) 75 , 8 ( 68

1 1

744 , 1 9884 , 0 135

1 35

1 2 , 3 88 , 1 cos 1

1 2 , 3 88 , 1

2 1

2

w

d đờng kính vòng lăn bánh lớn

) / ( 18 , 1 000

60

45 , 307 6 , 71 000

172 2 1

d

v

mm u

u

a v

172 18 , 1 73 002 ,

, 71 86 , 3 68

) 1 86 , 3 ( 235 , 0 8 , 91632

2 757 , 0 747 , 1 274

235 , 0 027 , 1 13 , 1 07 , 1

.

027 , 1 13 , 1 07 , 1 8 , 91632 2

6 , 71 68 159 , 1 1

2

1

07 , 1

K K T

d b K

K

H

H H H H

H H

w w H H

Z Z

K

H XH R V H H

Do đó kết quả tính toán phù hợp với yêu cầu

2.6 Kiểm nghiệm về độ bền uốn:

 1

2 2

1

.

2 2

F w

w

F F

Y Y Y K T

m

w o F

a v

6 , 71 68 13 , 3 1

2

1

13 , 3 86 , 3

172 07 , 1 73 006 , 0

2

2 2 2 2

w w F F

F

K K T

d b K



o O

Y 

Số răng tơng đơng

139 8

, 139 9884

, 0 135

35 24

, 36 9884 , 0 35

2 2

1 1

3 3

2

3 3

v v

Z Cos

Z

Z

Z Cos

75 , 3

0695 , 0 08 , 1 ) ln(

0695 , 0 08 ,

, 59 75

, 3

62 , 3 48 , 61

) ( 25 , 214 48

, 61 2

6 , 71 68

75 , 3 887 , 0 592 , 0 659 , 1 8 , 91632 2

) 58 , 244 1 032 , 1 1 237

) ( 064 , 260 1 032 , 1 1 252

.

2 1

2 1 2

1 1

2

1 1

mpa Y

Y

mpa mpa

mpa K

Y Y

F F

F F F

F F

F

XF S R F F

   

752 , 106 6 , 1 72 , 66

) ( 464 256

, 112 6 , 1 16 , 70

) ( 1260 )

( 08 , 154 6 , 1 81 , 121

6 , 1 6 , 1

2 2

2

1 1

1

1

1 1

mpa k

mpa k

mpa mpa

k T

T T

T

k

Max F qt

F F

Max F qt

F F

Max H qt

H Max

H

Max qt

mz

 9884 , 0

35 2

70,82 ;d2 = 

 cos 2

mz

 9884 , 0

135 2273,16

Đờng kính đỉnh răng

d a1= d1+2 (1 + x1 – y)m = d1+2.m = 70,82 + 2 2 = 74,82 mm

d a2= d2 + 2(1 + x2 – y)m = d2+2.m = 273,16 + 2.2 = 277,16 mm

Sau khi thiết kế bộ truyền trong thì tỷ số truyền của hộp không đổi:

t P K K K

P 

Trong đó:

P: công suất cần truyền, P = 2,8

1 25

25 25

1 1



dc

K (vị trí các trục trong hộp giảm tốc không điều chỉnh đợc), là

hệ số kể đến ảnh hởng của việc điều khiển lực căng xích

2 , 1



d

K là hệ số tải trọng, kể đến tính chất của tải trọng

25 , 1



bt

K (môi trờng có bụi, chất lợng bôi trơn II) (Theo bảng 5.7), là hệ

số kể đến ảnh hởng của việc bôi trơn

Từ đó: K K o.K a.K dc.K bt.K d.K c  1 1 1 , 25 1 , 3 1 , 2 1 , 25= 2,44

Vậy, công suất tính toán là: P t P.K.K Z.K n  2 , 8 2 , 44 1 0 , 78= 5,33 (kw)

Tra bảng 5.5,n 01 50 (vg/ ph) chọn bộ truyền xích 1 d y có bớc p=31,75(mm)

thoả m n điều kiện bền mòn P t  [P]  5 , 83 (kw)

Đồng thời theo bảng 5.8 , điều kiện p  p Max cũng thoả m n

25 75 2

75 25 40 2

4

2

p Z Z Z Z p

25 75 ( 5 , 0 132 75

2 ) (

5 , 0 )

( 5 , 0

25

,

0

2 2

2 1 2 2

2 1 2

1

mm mm

a

Z Z Z

Z x

Z Z x

4 26 , 1301 003 , 0 003 , 0

mm a

a a

159.25

i

Tra bảng 5.9  i 2  [i]  25

3.3 Tính kiểm nghiệm xích về độ bền:

v o t

d F F F K

Q S

81

,

9

) ( 681 , 2 84 , 0 8 , 3

) ( 24 , 6345 84

,

0

33 , 5

.

1000

) / ( 84 , 0 000

60

86 , 63 75 , 31 25 000

1

N a

q K

F

N v

q

F

N F

s m n

p

Z

v

f v

Vậy s>[s] bộ truyền đảm bảo điều kiện bền

3.4 Xác định các thông số của xích và lực tác dụng lên trục:

3.4.1 Xác định các thông số của xích:

 Đờng kính đĩa xích:

) ( 623 , 9 05 , 0 05 , 19 5025 , 0 05 , 0 5025

,

0

2

2

4 , 773 75

cot 5 , 0 75 , 31 cot

5 , 0

2 , 267 25

cot 5 , 0 75 , 31 cot

5 , 0

) ( 2 , 758 75

75 , 31

) ( 32 , 253 25

75 , 31

2 1

2 1 2

2

1 1

r

r d

d

r d

d

g Z

g p

d

g Z

g p

d

mm Sin

Z Sin

p d

mm Sin

Z Sin

p d

l f

)(1,234623,9.232,253

2

1

mm d

mm d

vd d t r

E F K F K



.

.

47 , 0

10

A diện tích chiếu của bản lề Tra bảng 5.12, A= 262(mm2)

E modun đàn hồi E 2 , 1 10 5 (MPA)

10 1 , 2 66 , 2 2 , 1 24 , 6345 42 , 0 47 , 0

10 1 , 2 66 , 2 2 , 1 24 , 6345 22 , 0 47 , 0

, 6345 05 , 1

2 Chọn vật liệu chế tạo trục:

Vật liệu chế tạo trục đợc chọn thống nhất là thép 45, tôi cải thiện có

) (

2 ,

k k

T

d 

Trong đó: T k : mômen xoắn (N.mm)

[]: ứng suất xoắn cho phép MPA []= 12  20 (MPA)

) ( 9 , 20487

 Đờng kính trung bình là: dtb =

3

1

.( d1 + d2 + d3 ) = 35 mmTra bảng 10.2, coi chiều rộng ổ lăn là nh nhau thì b0 = 21 mm

4 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực.

 Xác định chiều dài may ơ đĩa xích, may ơ bánh răng trụ:

5 , 87 49 ( 35 ).

5 , 2 4 , 1 ( ) 5 , 2 4 , 1

Khoảng cách từ mặt cạnh ổ đến thành trong của hộp k2  10

Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến thành nắp ổ k3  15

Chiều cao nắp ổ và đầu bu lông h n  18

Tra bảng 10.4 với hộp giảm tốc bánh răng trụ 2 cấp hình 10.7

) ( 176 21 10 2 12 3 47 52

2 3

) ( 5 , 117 12 ) 47 52 ( 5 , 0 56

) (

5 , 0

) ( 56 10 12 ) 21 47 ( 5 , 0

) (

5 , 0

21

0 2 1 23 22 21

23

1 23 22 22

23

22

2 1 0 22 22

mm l

b k k l

l

l

mm l

k l l l

l

mm l

k k b l l

m m

m m m

 Xác định l3i theo trục 2:

l32 = l23 = 117,5 mm

l31 = l21 = 176 mm

5 Tính các trục:

9 , 20487

F F

a32

r32 t32

l l

l

2223

211

Chọn Ft2 = 150 N Khi đó:

Mx =

11

12 12 11

1.( )

l

l l l

F t 

+

11

12 11 13

l

l l l

F t c 

=

176

56 ).

56 176 (

71 ,

+

176

) 56 176 (

85

1.( )

l

l l l

F r 

=

176

56 ).

56 176 (

65 ,

= 14381,18 (Nmm)+ Tại điểm O :

l

l l F l

150 ) 56 176 (

71 ,

=437,36 (N)

Biểu đồ mô men đối với trục I:

c13 12

11

1

l

l l

 Mô men trên trục:

+ Mô men tổng : 2 2

xj yj

tdj M

Trong đó [] là ứng suất cho phép của thép chế tạo trục

Với trục 1 có d1 = 20 mm nên [] = 63 Mpa

Do vậy: d0 = 3

63 1 , 0

34 , 21823

= 15,13 mm

d1 = 0 mm

d2 = 3

63 1 , 0

81 , 51933

= 20,2 mm

d3 = 3

63 1 , 0

04 , 17743

= 14,12 mmXuất phát từ độ bền lắp ghép, công nghệ lắp ghép mà từ đó tra bảng tiêuchuẩn ta chọn đờng kính các đoạn trục nh sau:

Mx =

21

22 22 21

22 ( ).

l

l l l

23. .( ).

l

l l

l l l

=

176

56 ).

56 176 (

71 ,

+

5 , 117

56 176

) 5 , 117 176 (

5 , 117 85 ,

22 ( ).

l

l l l

21

22 23 21

23 ( ).

l

l l l

56 176 (

65 ,

176

56 ).

5 , 117 176 (

77 ,

22 ( ).

l

l l l

+

21

23 21 23

23 ( )

l

l l l

=

176

56 ).

5 , 117 176 (

71 ,

+

176

) 5 , 117 176 (

5 , 117 85 ,

22 ( ).

l

l l l

21

23 23 21

23 ( ).

l

l l l

5 , 117 176 (

65 ,

176

5 , 117 ) 5 , 117 176 (

77 ,

335 , 33

21

l

l l F l

85 , 2748 )

56 176 (

71 ,

22 23

l

r F l F

=

176

335 , 33 74 , 774 56

76,65 3 - 5 , 17 1 77 ,

= 475,65 (N)

Fly20 = Fr23 – Fly21 – Fr22 = 1111,77 – 475,65 – 376,65

= 259,47 (N)

Biểu đồ mômen đối với trục II:

Fl

x21Fl

t23 a23

t22

2F

F

F

nTruc II

+ Mô men tổng : 2 2

xj yj

tdj M

Trong đó [] là ứng suất cho phép của thép chế tạo trục

Với trục 1 có d1 = 30 mm nên [] = 63 Mpa

Do vậy: d0 = 0 mm

d1 = 0 mm

d2 = 3

63 1 , 0

7 , 120176

= 26,72 mm

d3 = 3

63 1 , 0

58 , 150650

= 28,81 mmXuất phát từ độ bền lắp ghép, công nghệ lắp ghép mà từ đó tra bảng tiêuchuẩn ta chọn đờng kính các đoạn trục nh sau:

Mx = Ft33.lc33 = 6662,5.70 = 466375 (N)

= – 98140,2 (N)– T¹i ®iÓm 2 :

Mx =

31

32 32 31

32 ( ).

l

l l l

+

31

32 33

33

l

l l

F t c

=

176

5 , 117 ).

5 , 117 176 (

85 ,

+

176

5 , 117 70 5 , 6662

= 418715,7 (Nmm)

My =

31

32 32 31

32 ( ).

l

l l l

5 , 117 176 (

77 ,



2

35 , 253 74 , 774

31

l

r F l

77 ,

l

l l F

=

176

) 5 , 117 176 (

85 , 2748 0

5 ,

  M« men trªn trôc:

+ M« men tæng : 2 2

xj yj

a32

3

FF

tdj M

Trong đó [] là ứng suất cho phép của thép chế tạo trục

Với trục 1 có d1 = 55 mm nên [] = 50 Mpa

Do vậy: d0 = 0 mm

d1 = 3

50 1 , 0

4 , 598863

= 49,29 mm

d2 = 3

50 1 , 0

1 , 441998

= 44,55 mm

d3 = 3

50 1 , 0

5 , 362629

= 41,7 mmXuất phát từ độ bền lắp ghép, công nghệ lắp ghép mà từ đó tra bảng tiêuchuẩn ta chọn đờng kính các đoạn trục nh sau:

Dựa vào đờng kính các đoạn trục trên trục II là: d2 = 30 mm; d3 = 36 mm tatra bảng 9.1a chọn đợc then có kích thớc:

Tiết diện Đờng kính Kích thớc ren Chiều sâu r nh then

6.2 Kiểm nghiệm trục về độ bền của then:

Tiến hành kiểm nghiệm trục về độ bền dập và độ bền cắt

 

 c t

c

d t

d

b l d

T

h l d T

2

) 1 (

.

2

Tra bảng 9.5, với dạng lắp ghép coó định, vật liệu làm may ơ là thép và đặctính tải trọng là va đập nhẹ  []d = 100 mpa

.

2

2

1 2







h l

.

2

3

1 3





h l

T

t c

.

9 , 20487

2

= 4,573 mpa

b l d

T

t c

.

9 , 20487

2

= 8,537 mpaVậy điều kiện bền đợc thoả m n

 Với trục II:

) 1 (

.

2

2

2 2







h l

.

2

3

2 3





h l

T

t c

.

8 , 91632

2

= 21,82 mpa

b l d

T

t c

.

8 , 91632

2

= 15,91 mpaVậy điều kiện bền đợc thoả m n

 Với trục III:

) 1 (

.

2

2

3 2







h l

.

2

3

3 3





h l

T

t c

.

5 , 418728

2

= 23,79 mpa

b l d

T

t c

.

5 , 418728

2

= 31,16 mpaVậy điều kiện bền đợc thoả m n

7 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi:

Kết cấu các trục đợc thiết kế ở trên đảm bảo đợc độ bền mỏi khi hệ số

an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thoả m n điều kiện:

  1 , 5 2 , 5

2 2

S S S

j

j j

j j

1



mj aj

+ aj, aj, mj, mj là biên độ và trị số trung bình của ứng suất pháp tuyến vàứng suất tiếp tuyến tại tiết diện j.

Trục thiết kế là trục quay nên ứng suất thay đổi theo chu kì đối xứng

Do đó: mj  0

aj = maxj =

j

j W M

Với wj là mô men cản uốn tại tiết diện j của trụcKhi trục quay 1 chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động

j

j j aj

T

0 max 2

2

1 1

x y

dj

x y

dj

K

K K K

K

K K K

k và k là hệ số tập trung ứng suất khi uốn, xoắn

Tra bảng 10.8, trục gia công trên máy tiện đạt Ra = (0,25  0,63)

 kx = 1,06Khi không sử dụng biện pháp tăng bền  ky = 1

 Ta chỉ tiến hành kiểm nghiệm độ bền trên trục III:

Tiết diện nguy hiểm trên trục III là tiết diện lắp ổ lăn 1

Tại tiết diện này ta có:

4 , 598863 3

 = 48,8 mpa

01

1 1 max 1

1

2

2

5 , 418728 3

1

12 , 2 1 06 , 1 06 , 2 1

6 , 216 1

S





0 53 , 8 7 , 1

73 , 151



Từ đó: 2 , 05   1 , 5 2 , 5

46 , 10 09 , 2

46 , 10 09 , 2

Điều kiện bền mỏi đợc thoả m n.

8 Kiểm nghiệm trục về độ bền tĩnh:

Kiểm nghiệm trục về độ bền tĩnh để đề phòng khả năng bị biến dạngdẻo quá lớn hoặc phá hỏng do quá tải đột ngột Công thức kiểm nghiệm códạng:

td =  2  3  2  []

Trong đó:  = max3

1 ,

0 d

M

;  = max3

2 ,

0 d

M

50 1 , 0

4 , 598863

= 47,91 mpa

 = max3

2 ,

T

50 2 , 0

5 , 418728

Fr1 = 2 380 , 35 2 116 , 98 2 398 , 4 ( )

11 2