Chưng cất mâm xuyên lỗ hệ Etanol nước

ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh MỤC LỤC trang LỜI MỞ ĐẦU CHƯƠNG I : TỔNG QUAN I LÝù THUYẾT VỀ CHƯNG CẤT Phương pháp chưng cất Thiết bò chưng cất: II GIỚI THIỆU SƠ BỘ NGUYÊN LIỆU Etanol Nước Hỗn hợp Etanol – Nước III CÔNG NGHỆ CHƯNG CẤT HỆ ETANOL – NƯỚC CHƯƠNG II : CÂN BẰNG VẬT CHẤT I CÁC THÔNG SỐ BAN ĐẦU II XÁC ĐỊNH SUẤT LƯNG SẢN PHẨM ĐỈNH VÀ SẢN PHẨM ĐÁY III XÁC ĐỊNH TỈ SỐ HOÀN LƯU THÍCH HP Tỉ số hoàn lưu tối thiểu Tỉ số hoàn lưu thích hợp IV PHƯƠNG TRÌNH ĐƯỜNG LÀM VIỆC – SỐ MÂM LÝ THUYẾT Phương trình đường nồng độ làm việc đoạn cất Phương trình đường nồng độ làm việc đoạn chưng Số mâm lý thuyết V XÁC ĐỊNH SỐ MÂM THỰC TẾ CHƯƠNG III :TÍNH TOÁN –THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT I ĐƯỜNG KÍNH THÁP Đường kính đoạn cất Đường kính đoạn chưng II MÂM LỖ – TRỞ LỰC CỦA MÂM Cấu tạo mâm lỗ Độ giảm áp pha khí qua mâm Kiểm tra ngập lụt tháp hoạt động : ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh III TÍNH TOÁN CƠ KHÍ CỦA THÁP Bề dày thân tháp : Đáy nắp thiết bò : Bích ghép thân, đáy nắp : Đường kính ống dẫn – Bích ghép ống dẫn : Tai treo chân đỡ: CHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN THIẾT BỊ TRUYỀN NHIỆT- THIẾT BỊ PHỤ I CÁC THIẾT BỊ TRUYỀN NHIỆT Thiết bò ngưng tụ sản phẩm đỉnh Thiết bò làm nguội sản phẩm đỉnh Nồi đun gia nhiệt sản phẩm đáy Thiết bò trao đổi nhiệt nhập liệu sản phẩm đáy Thiết gia nhiệt nhập liệu II TÍNH BẢO ÔN CỦA THIẾT BỊ III TÍNH TOÁN BƠM NHẬP LIỆU Tính chiều cao bồn cao vò Chọn bơm CHƯƠNG V : GIÁ THÀNH THIẾT BỊ I TÍNH SƠ BỘ GIÁ THÀNH CỦA THIẾT BỊ II KẾT LUẬN TÀI LIỆU THAM KHẢO ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh LỜI MỞ ĐẦU Một ngành có đóng góp to lớn đến ngành công nghiệp nước ta nói riêng giới nói chung, ngành công nghiệp hóa học Đặc biệt ngành hóa chất Hiện nay, nhiều ngành sản suất hóa học sử dụng sản phẩm hóa học, nhu cầu sử dụng nguyên liệu sản phẩm có độ tinh khiết cao phải phù hợp với quy trình sản suất nhu cầu sử dụng Ngày nay, phương pháp sử dụng để nâng cao độ tinh khiết: trích ly, chưng cất, cô đặc, hấp thu… Tùy theo đặc tính yêu cầu sản phẩm mà ta có lựa chọn phương pháp thích hợp Đối với hệ Etanol - Nước cấu tử tan lẫn hoàn toàn, ta phải dùng phương pháp chưng cất để nâng cao độ tinh khiết cho Etanol Đồ án môn học Quá trình Thiết bò môn học mang tính tổng hợp trình học tập kỹû sư hoá- thự c phẩm tương lai Môn học giúp sinh viên giải nhiệm vụ tính toán cụ thể về: yêu cầu công nghệ, kết cấu, giá thành thiết bò sản xuất hoá chất - thực phẩm Đây bước để sinh viên vận dụng kiến thức học nhiều môn học vào giải vấn đề kỹû thuật thực tế cách tổng hợp Nhiệm vụ ĐAMH thiết kế tháp chưng cất hệ Etanol - Nước hoạt động liên tục với nâng suất nhập liệu : 1000 kg/h có nồng độ 10% mol etanol ,thu sản phẩm đỉnh có nồng độ 85% mol etanol với độ thu hồi etanol 99% Em chân thành cảm ơn q thầy cô môn Máy & Thiết Bò, bạn sinh viên giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, trình hoàn thành đồ án sai sót, em mong q thầy cô góp ý, dẫn ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh CHƯƠNG I : TỔNG QUAN I LÝù THUYẾT VỀ CHƯNG CẤT: Phương pháp chưng cất : Chưng cất qua ùtrình phân tách hỗn hợp lỏng (hoặc khí lỏng) thành cấu tử riêng biệt dựa vào khác độ bay chúng (hay nhiệt độ sôi khác áp suất), cách lặp lặp lại nhiều lần trình bay - ngưng tụ, vật chất từ pha lỏng vào pha ngược lại Khác với cô đặc, chưng cất trình dung môi chất tan bay hơi, cô đặc trình có dung môi bay Khi chưng cất ta thu nhiều cấu tử thường cấu tử thu nhiêu sản phẩm Nếu xét hệ đơn giản có hệ cấu tử ta thu sản phẩm: sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm gồm cấu tử có độ bay lớn (nhiệt độ sôi nhỏ ), sản phẩm đáy chủ yếu gồm cấu tử có độ bay bé(nhiệt độ sôi lớn) Đối với hệ Etanol - Nước sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm etanol nước , ngược lại sản phẩm đáy chủ yếu gồm nước etanol Các phương pháp chưng cất: phân loại theo: • Áp suất làm việc : chưng cất áp suất thấp, áp suất thường áp suất cao Nguyên tắc phương pháp dựa vào nhiệt độ sôi cấu tử, nhiệt độ sôi cấu tử cao ta giảm áp suất làm việc để giảm nhiệt độ sôi cấu tử • Nguyên lý làm việc: liên tục, gián đoạn(chưng đơn giản) liên tục * Chưng cất đơn giản(gián đoạn): phương pháp đïc sử dụng trường hợp sau: + Khi nhiệt độ sôi cấu tử khác xa + Không đòi hỏi sản phẩm có độ tinh khiết cao + Tách hỗn hợp lỏng khỏi tạp chất không bay + Tách sơ hỗn hợp nhiều cấu tử * Chưng cất hỗn hợp hai cấu tử (dùng thiết bò hoạt động liên tục) trình thực liên tục, nghòch dòng, nhều đoạn • Phương pháp cất nhiệt đáy tháp: cấp nhiệt trực tiếp nước: thường áp dụng trường hợp chất tách không tan nước Vậy: hệ Etanol – Nước, ta chọn phương pháp chưng cất liên tục cấp nhiệt gián tiếp nồi đun áp suất thường ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Thiết bò chưng cất: Trong sản xuất thường sử dụng nhiều loại tháp chúng có yêu cầu diện tích bề mặt tiếp xúc pha phải lớn ,điều phụ thuộc vào độ phân tán lưu chất vaò lưu chất Tháp chưng cất phong phú kích cỡ ứng dụng ,các tháp lớn thường ứng dụng công nghiệp lọc hoá dầu Kích thước tháp : đường kính tháp chiều cao tháp tuỳ thuộc suất lượng pha lỏng, pha khí tháp độ tinh khiết sản phẩm Ta khảo sát loại tháp chưng cất thường dùng tháp mâm tháp chêm • Tháp mâm: thân tháp hình trụ, thẳng đứng phía có gắn mâm có cấu tạo khác để chia thân tháp thành đoạn nhau, mâm pha lỏng pha đựơc cho tiếp xúc với Tùy theo cấu tạo đóa, ta có: * Tháp mâm chóp : mâm bố trí có chép dạng:tròn ,xú bắp ,chữ s… * Tháp mâm xuyên lỗ: mâm bố trí lỗ có đường kính (3-12) mm • Tháp chêm(tháp đệm): tháp hình trụ, gồm nhiều đoạn nối với mặt bích hay hàn Vật chêm cho vào tháp theo hai phương pháp: xếp ngẫu nhiên hay xếp thứ tự * So sánh ưu nhược điểm loại tháp : Tháp chêm Ưu điểm: - Đơn giản - Trở lực thấp Nhược điểm: - Hiệu suất thấp - Độ ổn đònh Tháp mâm xuyên lo.ã - Hiệu suất tương đối cao - Hoạt động ổn đònh - Làm việc với chất lỏng bẩn - Trở lực cao - Yêu cầu lắp đặt khắt khe -> lắp đóa thật phẳng - Thiết bò nặng Tháp mâm chóp - Hiệu suất cao - Hoạt động ổn đònh - Cấu tạo phức tạp - Trở lực lớn - Không làm việc với chất lỏng bẩn Nhận xét: tháp mâm xuyên lỗ trạng thái trung gian tháp chêm tháp mâm chóp Nên ta chọn tháp chưng cất tháp mâm xuyên lỗ Vậy: Chưng cất hệ Etanol - Nước ta dùng tháp mâm xuyên lỗ hoạt động liên tục áp suất thường, cấp nhiệt gián tiếp đáy tháp II GIỚI THIỆU SƠ BỘ NGUYÊN LIỆU : Nguyên liệu hỗn hợp Etanol - Nước ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Etanol: (Còn gọi rượu etylic , cồn êtylic hay cồn thực phẩm) Etanol có công thức phân tử: CH3-CH2-OH, khối lượng phân tử: 46 đvC Là chất lỏng có mùi đặc trưng, không độc, tan nhiều nước • Một số thông số vật lý nhiệt động etanol: + Nhiệt độ sôi 760(mmHg): 78.3oC + Khối lượng riêng: d420 = 810 (Kg/m3) • Tính chất hóa học: Tất phản ứng hoá học xảy nhóm hydroxyl (-OH) etanol thể tính chất hoá học * Phản ứng hydro nhóm hydroxyl: CH3-CH2-OH CH3-CH2-O- + H+ −18 Hằng số phân ly etanol: K CH −CH −OH = 10 , etanol chất trung tính + Tính acid rượu thể qua phản ứng với kim loại kiềm, Natri hydrua(NaH), Natri amid(NaNH2): CH3-CH2-OH + NaH CH3-CH2-ONa + H2 Natri etylat −14 Do K CH −CH −OH < K H O = 10 : tính acid rượu nhỏ tính acid nước, nên muối Natri etylat tan nước bò thuỷ phân thành rượu trở lại + Tác dụng với acid tạo ester: Rượu etanol có tính bazơ tương đương với nước Khi rượu tác dụng với acid vô H2SO4, HNO3 acid hữu tạo ester Lạnh CH3-CH2-OH + HO-SO3-H CH3-CH2O-SO3-H + H2O 3 2 H+ CH3-CH2O-H + HO-CO-CH3 CH3-COO-C2H5 + H2O * Phản ứng nhóm hydroxyl: + Tác dụng với HX: CH3-CH2-OH + HX CH3-CH2-X + H2O + Tác dụng với Triclo Phốt pho: CH3-CH2-OH + PCl3 CH3-CH2-Cl + POCl + HCl + Tác dụng với NH3: CH3-CH2-OH + NH3 + Phản ứng tạo eter tách loại nước: 2CH3-CH2-OH CH3-CH2-OH H2SO4 >150oC H2SO4 >150oC Al2O3 to (CH3-CH2)2O + CH2=CH2 + H2O C2H5-NH2 + H2O H2O ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh * Phản ứng hydro oxy hoá: CH3-CH2-OH Cu 200-300oC CH3-CHO + H2 • Ứng dụng: etanol có nhiều ứng dụng metanol, đóng vai trò quan trọng kinh tế quốc dân Nó nguyên liệu dùng để sản suất 150 mặt hàng khác ứng dụng rộng rãi ngành: công nghiệp nặng, y tế dược, quốc phòng, giao thông vận tải, dệt, chế biến gỗ nông nghiệp + Công nghiệp cao su tổng hợp + Động lực + Dung môi hữu cơ:pha sơn + Nguyên liệu + Rượu mùi + Dấm + Động lực + Thuốc trừ sâu Nhiên liệu + Thuốc súng không khói + Nhiên liệu hoả tiễn, bom bay Etano l + Đồ nhựa + Keo dán + Hương liệu + Thuốc nhuộm + Tơ nhân tạo + Sát trùng + Pha chế thuốc + Sơn + Vecni Sơ đồ tóm tắt vò trí etanol ngành công nghiệp • Phương pháp điều chế: có nhiều phương pháp điều chế etanol: hydrat hoá etylen với xúc tác H2SO4; thuỷ phân dẫn xuất halogen ester etanol đun nóng với nước xúc tác dung dòch bazơ; hydro hoá aldyhyt acêtic; từ hợp chất kim… Trong công nghiệp, điều chế etanol phương pháp lên men từ nguồn tinh bột rỉ đường Những năm gần đây, nước ta công nghệ sản suất etanol chủ yếu sử dụng chủng nấm men Saccharomyses cerevisiae để lên men Nấm men tinh bột: Zymaza C6H6O6 2C2H5OH + 2CO2 + 28 Kcal Trong đó: 95% nguyên liệu chuyển thành etanol CO2 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò Nước: GVHD : Vũ Bá Minh 5% nguyên liệu chuyển thành sản phẩm phụ: glyxêrin, acid sucxinic, dầu fusel, metylic acid hữu cơ(lactic, butylic…) Trong điều kiện bình thường: nước chất lỏng không màu, không mùi, không vò khối nước dày có màu xanh nhạt Khi hóa rắn tồn dạng dạng tinh thể khác nhau: Khối lượng phân tử : 18 g / mol Khối lượng riêng d4 c : g / ml Nhiệt độ nóng chảy : 0C Nhiệt độ sôi : 1000 C Nước hợp chất chiếm phần lớn trái đất (3/4 diện tích trái đất nước biển) cần thiết cho sống Nước dung môi phân cực mạnh, có khả hoà tan nhiều chất dung môi quan trọng kỹ thuật hóa học Hỗn hợp Etanol – Nước: Ta có bảng thành phần lỏng (x) – (y) nhiệt độ sôi hỗn hợp Etanol Nước 760 mmHg: x(%phân mol) y(%phân mol) 0 33,2 10 44,2 20 53,1 30 57,6 40 61,4 50 65,4 60 69,9 70 75,3 80 81,8 90 89,8 100 100 t(oC) 100 90,5 86,5 83,2 81,7 80,8 80 79,4 79 78,6 78,4 78,4 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh 10 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Kiểm tra sai số: ε= qW − q F qW = 33080,779 − 33174,028 33080,779 =0,282% < 5%: thoả Vậy: tw1 = 72,1oC tw2 = 55,087oC 5258,569 = 4187,440 (W/m2.oC) 2,487 0, 25 4822,267 αF = = 3219,529 (W/m2.oC) 5,0330, 25 K= = 940,145 1 Từ (IV.18): (W/m2.oC) + + 3219,529 1944,444 4187,440 Khi đó: α W = Từ (IV.17), bề mặt truyền nhiệt trung bình: Ftb = 35,701.1000 = 1,0813 (m2) 940,145.35,119 Suy chiều dài ống truyền nhiệt : L = 1,0813 = 14,965 0,025 + 0,021 (m) π Chọn: L = 18(m),(dự trữ khoảng 20%) L 18 Kiểm tra: d = 0,021 = 857,14 > 50 εl = 1: thoả tr Vậy: thiết bò trao đổi nhiệt dòng nhập liệu thiết bò truyền nhiệt ống lồng ống với chiều dài ống truyền nhiệt L = 18(m), chia thành dãy, dãy dài (m) Thiết gia nhiệt nhập liệu : Chọn thiết bò gia nhiệt nhập liệu thiết bò truyền nhiệt ống lồng ống ng truyền nhiệt làm thép X18H10T, kích thước ống trong:25x2; kích thước ống ngoài: 38x2 Dòng nhập liệu ống 25x2 (ống trong) với nhiệt độ đầu: t”F =28oC ,nhiệt độ cuối: tF =86,5oC Chọn đốt nước at, ống 38x2(ống ngoài) Tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: + Nhiệt độ sôi: tsN = 100oC + n nhiệt ngưng tụ: rN = 2260 (KJ/kg) Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng với nhiệt độ trung bình ttbF = t " F +t F =74,033oC: + Nhiệt dung riêng: cF = 3,968 (KJ/kg.độ) 52 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh + Khối lượng riêng: ρF = 937,58 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: µF = 0,5786.10-3 (N.s/m2) + Hệ số dẫn nhiệt: λF = 0,5652 (W/moK) a Suất lượng nước cần dùng : Lượng nhiệt cần tải cung cấp cho dòng nhập liệu: Qc = 1000 GF cF.(tF – t”F) = 3,968.(86,5 -61,566)=27,484 (KW) 3600 3600 Suất lượng nước cần dùng: Q 27,484 c GhN = r = 2260 = 0,0122 (Kg/s) N b Xác đònh bề mặt truyền nhiệt : Bề mặt truyền nhiệt xác đònh theo phương trình truyền nhiệt: Qt ,(m2) Ftb = K ∆t log (IV.22) Với: + K : hệ số truyền nhiệt + ∆tlog : nhiệt độ trung bình logarit • Xác đònh ∆tlog : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ∆t log = (100 − 61,566) − (100 − 86,5) = 23,832 o 100 − 61,566 ( K) Ln 100 − 86,5 • Xác đònh hệ số truyền nhiệt K: Hệ số truyền nhiệt K tính theo công thức: K= 1 + Σrt + αF αN ,(W/m2.oK) (IV.23) Với: + αF : hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu (W/m2.oK) + αN : hệ số cấp nhiệt nước (W/m2.oK) + ∑rt : nhiệt trở thành ống lớp cáu * Xác đònh hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống nhỏ: Vận tốc dòng nhập liệu ống ngoài: vF = GF 1000 = = 0,855 (m/s) 3600.ρ F π d ng 3600.937,58 π 0,0212 Chuẩn số Reynolds : v d ρ 0,855.0,009.937,58 Re F = F td F = = 2910841 > 104 : chế độ chảy µF 0,5786.10 −3 rối, công thức xác đònh chuẩn số Nusselt có dạng: 53 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Nu F = 0,021.ε l Re F ,8 PrF , 43 ( PrF 0, 25 ) Prw Trong đó: + εl : hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc vào ReW tỷ lệ chiều dài ống với đường kính ống:ReW=10360,42 ø,chọn εl =1 + PrF : chuẩn số Prandlt dòng nhập liệu 74,033 oC, nên c F µ F 3968.0,5786.10 −3 = PrF = = 4,062 λF 0,5652 249,521 Suy ra: Nu F = Pr 0, 25 w2 Hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống nhỏ: Nu F λ F 249,521.0,5652 6715,679 = = αF = d 0, 25 , 25 td Prw 0,009 Prw Nhiệt tải phía dòng nhập liệu: q F = α F (t w − t tbF ) = 6715,679 Prw 0, 25 (t w2 − 74,033) (W/m2) (IV.24) Với tw2 : nhiệt độ vách tiếp xúc với dòng nhập liệu (trong ống nhỏ) * Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu: qt = t w1 − t w , (W/m2) Σrt Trong đó: + tw1 : nhiệt độ vách tiếp xúc với nước (ngoài ống nhỏ) δt + Σrt = λ + r1 + r2 t Bề dày thành ống: δt = 2(mm) Hệ số dẫn nhiệt thép không gỉ: λt = 17,5 (W/moK) Nhiệt trở trung bình lớp bẩn ống với nước sạch: r1 = 1/5000 (m2.oK/W) Nhiệt trở lớp cấu phía sản phẩm đỉnh: r2 = 1/5000 (m2.oK/W) Suy ra: ∑rt = 1/1944,444 (m2.oK/W) Vậy: qt = 1944,444.(tw1-tw2) (IV.25) * Xác đònh hệ số cấp nhiệt nước ống nhỏ : Đường kính tương đương: dtd = Dtr –dng = 0,034- 0,025 = 0,009 (m) Hệ số cấp nhiệt nước xác đònh theo công thức:  rN αN= 0,725 A.  (t sN − t w1 ).d td    , 25  2260.1000   = 0,725 A.  (100 − t w1 ).0,009  , 25 54 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh 91,265 A = (100 − t ) 0, 25 w1 Với: + A : hệ số phụ thuộc vào tính chất vật lý nước theo nhiệt độ, tra tài liệu tham khảo [2] Nhiệt tải phía nước: q N = α N (t sN − t w1 ) = 91,265 A.(100 − t w1 ) 0,75 (W/m2) (IV.26) Chọn: tw1 = 97,44oC : Khi đó, nhiệt độ trung bình 100 + 97,44 = 98,72oC ta tra A = 178,36 Từ (IV.26): qN =91,265.178,36.(100 – 96,92)0,75 = 32944,407(W/m2) Xem nhiệt tải mát không đáng kể: qt = qW =32944,407 (W/m2) qt =80,497oC 1944,444 97,44 + 80,497 = 88,969 oC = Từ (IV.25), ta có: tw2 = tw1t w1 + t w 2 Suy ra: ttbw = Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng với nhiệt độ trung bình ttbw = 88,969 oC: + Nhiệt dung riêng: cR = 4,0204 (KJ/kg.độ) + Độ nhớt động lực: µR = 0,4517.10-3 (N.s/m2) + Hệ số dẫn nhiệt: λR = 0,588 (W/moK) c R µ R 4,0204.0,4517.10 −3 = Khi đó: Prw2 = = 3,088 λR 0,588 Từ (IV.24): qF = 6715,679 (80,497 − 74,033) = 32747,033 (W/m2) 3,088 0, 25 Kiểm tra sai số: ε= qN − q F qN = 32944,407 − 32747,033 32944,407714 =0,6% < 5%: thoả Vậy: tw1 = 97,44oC tw2 = 80,497oC 91,265.178,36 Khi đó: α N = (100 − 97,44) 0, 25 = 12868,909 (W/m2.oC) 6715,679 = 5066,063 (W/m2.oC) 3,088 0, 25 K= = 1266,810 1 Từ (IV.23): (W/m2.oC) + + 5066,063 1944,444 12868,909 αF = Từ (IV.22), bề mặt truyền nhiệt trung bình: 55 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò Ftb = GVHD : Vũ Bá Minh 27,484.1000 = 0,9103 (m2) 1266,81.23,832 Suy chiều dài ống truyền nhiệt : L = 0,9103 = 12,598 0,025 + 0,021 (m) π Chọn: L = 15(m),(dự trữ khoảng 20%) L 15 Kiểm tra: d = 0,021 = 714,29 > 50 εl = 1: thoả tr Vậy: thiết bò gia nhiệt dòng nhập liệu thiết bò truyền nhiệt ống lồng ống với chiều dài ống truyền nhiệt L = 15(m), chia thành 10 dãy, dãy dài 1,5 (m) II TÍNH BẢO ÔN CỦA THIẾT BỊ: Trong trình hoạt động tháp, tháp tiếp xúc với không khí nên nhiệt lượng tổn thất môi trường xung quanh ngày lớn Để tháp hoạt động ổn đònh, với thông số thiết kế, ta phải tăng dần lượng đốt gia nhiệt cho nồi đun để tháp không bò nguội (nhất sản phẩm đỉnh, ảnh hưởng đến hiệu suất tháp) Khi đó, chi phí cho đốt tăng Để tháp không bò nguội mà không tăng chi phí đốt, ta thiết kế lớp cách nhiệt bao quanh thân tháp Chọn vật liệu cách nhiệt cho thân tháp amiăng có bề dày δa Tra tài liệu tham khảo [2], hệ số dẫn nhiệt amiăng λa = 0,151 (W/m.oK) Nhiệt lượng tổn thất môi trường xung quanh: Qm = 0,05.Qd = 0,05.265,148 = 13,2574 (KW) Nhiệt tải mát riêng: Qm λ a λa qm = f = δ (t v1 − t v ) = δ ∆t v (W/m2) (IV.27) tb a a Với: + tv1 : nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp xúc với bề mặt tháp + tv1 : nhiệt độ lớp cách nhiệt tiếp xúc với không khí + ∆tv : hiệu số nhiệt độ hai bề mặt lớp cách nhiệt Nhận thấy: qm = const, nên chọn ∆tv = ∆tmax = tđáy -tkk ,tkk = 28oC Suy ∆tv = 100 – 28 = 72oC + ftb : diện tích bề mặt trung bình tháp (kể lớp cách nhiệt) ftb = π.H.Dtb = π.H.(Dt + Sthân + δa) Từ (IV.27), ta có phương trình: 13,2574.1000 0,151 = 72 π 14,5.(0,500 + 0,003 + δ a ) δa Suy ra: δa = 0,0195(m) Vậy: chọn δa = 20 (mm) 56 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh III TÍNH TOÁN BƠM NHẬP LIỆU: Tính chiều cao bồn cao vò: Chọn đường kính ống dẫn nguyên liệu (nhập liệu): d = 50 (mm), độ nhám ống ε=0,1(mm) Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng với nhiệt độ trung bình ttbF = t F + t'F = 57,25 oC: + Khối lượng riêng: ρF = 947,513 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: µF = 0,7978.10-3 (N.s/m2) Vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn: Q F vF = 3600.ρ F 1000 = = 0,149 (m/s) 3600.947,513 π 0,05 π d a Tổn thất đường ống dẫn:  l v h1 =  λ1 + Σξ1  F  d1  2.g (m) Với: + λ1 : hệ số ma sát đường ống + l1 : chiều dài đường ống dẫn, chọn l1 = 20(m) + d1 : đường kính ống dẫn, d1 = d = 0,05(m) + ∑ξ1 : tổng hệ số tổn thất cục + vF : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn, vF = 0,149(m/s) * Xác đònh λ1 : Chuẩn số Reynolds dòng nhập liệu ống: v d ρ 0,149.0,05.947,513 Re1 = F F = = 8848,05 µF 0,7978.10 −3 Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: 8  50  d  + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh1= 6.  = 6.  =7289,343 ε   0,1  + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: 9  50  d  Ren1= 220.  = 220.  =23,9.104 ε   0,1  Suy ra: Regh1 < Re1< Ren1: khu vực chảy độ, (tài liệu tham khảo [4 (tập 1)]): , 25  ε 100   = 0,0345 λ1= 0,1.1,46 +  d1 Re1  * Xác đònh ∑ξ1: Hệ số tổn thất dòng nhập liệu qua: 57 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh + 10 chỗ uốn cong: ξu1=10.1,1 = 11 + van (van cầu): ξv1= 3.10 = 30 + lần đột thu: ξt1 = 0,5 + lần đột mở: ξm1 = + lưu lượng kế: ξl1 = (không đáng kể) Suy ra: ∑ξ1 = ξu1 + ξv1 + ξt 1+ ξm1 + ξl1 = 42,5 20   0,149 , 0345 + 42 ,   Vậy:Tổn thất đường ống dẫn: h1= =0,064(m) 0,05   2.9,81 b Tổn thất đường ống dẫn thiết bò trao đổi nhiệt:   v2 l2  h2 =  λ + Σξ   d2  2.g (m) Với: + λ2 : hệ số ma sát đường ống + l2 : chiều dài đường ống dẫn, l2 = 18(m) + d2 : đường kính ống dẫn, d2 = 0,021(m) + ∑ξ2 : tổng hệ số tổn thất cục + v2 : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn, v2 = 0,84(m/s) * Xác đònh λ2 : Chuẩn số Reynolds dòng nhập liệu:(xem lại mục IV.I.4) Re2= 15888,48 Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: 8  21  d  + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh2= 6.  = 6.  =2704,68 ε   0,1  + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: 9  21  d  Ren2= 220.  = 220.  =90140,38 ε   0,1  Suy ra: Regh2 < Re2 < Ren2: khu vực chảy độ, (tài liệu tham khảo [4 (tập 1)]): , 25  ε 100   = 0,0334 λ2= 0,1.1,46 +  d2 Re  * Xác đònh ∑ξ2: Hệ số tổn thất dòng nhập liệu qua: + 11 chỗ ống cong quay ngược: ξq2=11.2,2 = 24,2 + chỗ uốn cong: ξu2= 1,1 + lần co hẹp: ξc2 = 0,385  0,0212 + lần mở rộng: ξm2 = 1 − 0,05    = 0,6783  58 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Suy ra: ∑ξ2 = ξu2 + ξq2 + ξc2+ ξm =26,363 Vậy:Tổn thất đường ống dẫn thiết bò trao đổi nhiệt: h 2= 18   0,84 + 26,363   0,0334 =1,978(m) 0,021   2.9,81 c Tổn thất đường ống dẫn thiết bò gia nhiệt nhập liệu:   v3 l3 h3 =  λ3 + Σξ   d3  2.g (m) Với: + λ3 : hệ số ma sát đường ống + l3 : chiều dài đường ống dẫn, l3 = 15(m) + d3 : đường kính ống dẫn, d3 = 0,021(m) + ∑ξ3 : tổng hệ số tổn thất cục + v3 : vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn, v3 = 0,855(m/s) * Xác đònh λ3 : Chuẩn số Reynolds dòng nhập liệu:(xem lại mục IV.I.5) Re3= 29108,41 Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: 8  21  d  + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh3= 6.  = 6.  =2704,68 ε   0,1  + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: 9  21  d  Ren3= 220.  = 220.  =90140,38 ε   0,1  Suy ra: Regh3 < Re3 < Ren3: khu vực chảy độ, (tài liệu tham khảo [4 (tập 1)]): , 25  ε 100   = 0,0319 λ3= 0,1.1,46 +  d3 Re  * Xác đònh ∑ξ3: Hệ số tổn thất dòng nhập liệu qua: + chỗ ống cong quay ngược: ξq3=9.2,2 = 19,8 + chỗ uốn cong: ξu3= 1,1 + lần co hẹp: ξc2 = 0,385  0,0212 + lần mở rộng: ξm2 = 1 − 0,05    = 0,6783  Suy ra: ∑ξ3 = ξu3 + ξq3 + ξc3+ ξm =21,963 Vậy:Tổn thất đường ống dẫn thiết bò gia nhiệt: h3= 15   0,855 + 21,963   0,0319 =1,667(m) 0,021   2.9,81 59 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Chọn : + Mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vò + Mặt cắt (2-2) mặt cắt vò trí nhập liệu tháp p dụng phương trình Bernolli cho (1-1) (2-2): 2 P1 P2 v1 v2 z1 + ρ g + = z2 + ρ g + +∑hf1-2 2.g 2.g F F 2 P2 − P1 v − v1 + hay z1 = z2 + +∑hf1-2 ρ F g 2.g Với: + z1: độ cao mặt thoáng (1-1) so với mặt đất, hay xem chiều cao bồn cao vò Hcv = z1 + z2: độ cao mặt thoáng (2-2) so với mặt đất, hay xem chiều cao từ vò trí nhập liệu tới mặt đất: z2 = hchân đỡ + hnắp + (Nchưng+1) (h + δmâm ) = 0,145 + 0,15 + 11.(0,25 + 0,0018) = 3,0648 (m) + P1 : áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = at + P2 : áp suất mặt thoáng (2-2) Xem ∆P=P2 –P1 =Ncất htl = 42 379,226 = 15927,492 (N/m2) + v1 : vận tốc mặt thoáng (1-1), xem v1 = 0(m/s) + v1 : vận tốc vò trí nhập liệu, v1 = vF = 0,149 (m/s) + ∑hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2): ∑hf1-2 = h1 + h2 + h3 = 0,064 + 1,978 + 1,667 = 3,709(m) 2 P2 − P1 v − v1 + Vậy: Chiều cao bồn cao vò: Hcv = z2 + +∑hf1-2 ρ F g 2.g =2,813 + 15927,492 0,149 − + + 4,307 947,513.9,81 2.9,81 = 8,489(m) Chọn Hcv = 10(m) Chọn bơm: GF 1000 Lưu lượng nhập liệu: VF = ρ = 947,513 = 1,055 (m3/h) F Chọn bơm có suất Qb = 1,2 (m3/h).Đường kính ống hút, ống đẩy 21(mm),nghóa chọn ống 25x2 Các tính chất lý học dòng nhập liệu tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng với nhiệt độ trung bình t’F = 28 oC: + Khối lượng riêng: ρF = 964,2 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: µF = 1,772.10-3 (N.s/m2) Vận tốc dòng nhập liệu ống hút đẩy: 60 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò vh = vd = GVHD : Vũ Bá Minh 4.Qb 3600.π d h = 4.1,2 = 0,962(m/s) 3600.π ,0,0212 Tổng trở lực ống hút ống đẩy:  lh + ld  vh + Σξ h + Σξ d  hhd =  λ dh   2.g Với: + lh : chiều dài ống hút, chọn lh = 1,5 (m) + ld : chiều dài ống đẩy, chọn ld = 11,5 (m) + ∑ξh : tổng tổn thất cục ống hút + ∑ξd : tổng tổn thất cục ống đẩy + λ : hệ số ma sát ống hút ống đẩy * Xác đònh λ: Chuẩn số Reynolds dòng nhập liệu: v h d h ρ F 0,962.0,021.964,2 = Re= µ =10992,53 1,772.10 −3 F Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: 8  21  d  + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh= 6. h  = 6.  =2704,68 ε   0,1  + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: d  Ren= 220. h  ε  9  21  = 220.  =90140,38  0,1  Suy ra: Regh < Re < Ren: khu vực chảy độ, (tài liệu tham khảo [4 (tập 1)]):  ε 100  λ= 0,1.1,46 + d h Re   , 25 = 0,0356 * Xác đònh ∑ξh: Hệ số tổn thất cục ống hút qua: + van cầu: ξvh= 10 + lần vào miệng thu nhỏ: ξt = Suy ra: ∑ξh = ξvh + ξt =10,5 * Xác đònh ∑ξd: Hệ số tổn thất cục ống đẩy qua: + van cầu: ξvd= 10 + lần uốn góc: ξu =2ø.1,1 = 2,2 Suy ra: ∑ξh = ξvd + ξu =12,2 Vậy:Tổn thất ống hút ống đẩy: 61 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh 1,5 + 11,5   0,962 , 0356 + 10 , + 12 ,  hhd =  =2,110(m) 0,021   2.9,81 Chọn : + Mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn chứa nguyên liệu + Mặt cắt (2-2) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vò p dụng phương trình Bernolli cho (1-1) (2-2): 2 P1 P2 v1 v2 z1 + ρ g + + Hb= z2 + ρ g + +∑hf1-2 2.g 2.g F F Với: + z1: độ cao mặt thoáng (1-1) so với mặt đất + z2: độ cao mặt thoáng (2-2) so với mặt đất + P1 : áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = at + P2 : áp suất mặt thoáng (2-2), chọn P2 = at + v1,v2 : vận tốc mặt thoáng (1-1) và(2-2), xem v1=v2= 0(m/s) + ∑hf1-2 =hhd: tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2) + Hb : cột áp bơm Suy ra: Hb = (z2 – z1) + hhd = Hcv + hhd = 10 +2,11 =12,11(m.chất lỏng) Chọn hiệu suất bơm: ηb = 0,8 Qb H b ρ F g 1,2.12,11.964,2.9,81 Công suất thực tế bơm: Nb = 3600.η = 3600.0,8 b = 47,73(W) = 0,064 (hp) Tóm lại: Để đảm bảo tháp hoạt động liên tục ta chọn bơm li tâm loại XM Qb = 1,2 (m3/h) rượu chất không độc hại 62 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh CHƯƠNG V : GIÁ THÀNH THIẾT BỊ I TÍNH SƠ BỘ GIÁ THÀNH CỦA THIẾT BỊ: • Lượng thép X18H10T cần dùng: G1 = 53.m2+ m3+ 2.m4 = 53.1,955 + 531,808 + 2.7,347 = 650,117(Kg) • Lượng thép CT3 cần dùng: G2 = Gbích ghép thân + Gbích ghép ống dẫn π π = 30.18,144 +(2.4 .(0,1402-0,0502).0,012 + 2.2 (0,2052-0,1002) 4 0,014) 7850 = 565,498(Kg) • Số lượng bulông cần mua: n = 15.20 + 4.5 = 320 (bulông) • Thể tích vật liệu cách nhiệt cần dùng: V = π.(Dt + St ).δa H = π.(0,5 + 0,003).0,02.14,5 = 0,4583(m3) • Chiều dài ống dẫn: * ng 25mm: L1= Lb +LTBTĐN +LTBGN +Lnồi đun +LTBnt +LTBln = 13 + 18 + 15 + 91.1,5 + 91.1,5 + 20.2 =359(m)~360(m) * ng (31-50)mm: L2= Ldẫn + LTBGN +LTBTĐN +l1 = 40 +15 +18 +20 = 93(m) ~ 95(m) * ng 100mm: chọn ống dẫn đỉnh đáy tháp: L3 = 10(m) • Kính quan sát: đường kính là:100(mm), dày 5(mm) π S = 0,12 = 0,0157(m2) • Bộ phận nối cong ống: Những chỗ quay ngược ống ta dùng phận nối ống cong 90o * Nối ống 25mm: 11.2 + + 2.2 = 27 (cái) * Nối ống (31-50)mm: 10 + 11.2 + = 33 (cái) • Vậy: số tiền mua vật tư chế tạo thiết bò 55394934 (đồng) Tiền gia công chế tạo thiết bò(gia công phức tạp, độ xác cao) 500% tiền vật tư: 500%.55394934 = 276974670 (đồng) Tóm lại: Chi phí đầu tư: 55394934 + 276974670 = 332369604 (đồng) Tổng chi phi đầu tư (bao gồm chi phí phát sinh) chọn 400 (triệu đồng) 63 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Vật liệu Số lượng Đơn gía Thép X18H10T 650,117 (kg) 50000 (đ/kg) 32505850 Thép CT3 565,498 (kg) 10000 (đ/kg) 5654980 Bulông 320 (bulông) 3000 (đ/bulông) 960000 Vật liệu cách nhiệt 0,4583 (m ) 4000000 (đ/m ) 1833200 ng dẫn 25mm 360 (m) 15000 (đ/m) 5400000 ng dẫn (31-50)mm 95 (m) 20000 (đ/m) 1900000 ng dẫn 100mm 10 (m) 40000 (đ/m) 400000 Bộ phận nối 25mm 27 (cái) 30000 (đ/cái) 810000 Bộ phận nối (31-50)mm 33 (cái) 50000 (đ/cái) 1650000 Bơm 2.0,064 (hp) 700000 (đ/hp) 89600 p kế tự động (cái) 600000 (đ/cái) 600000 Nhiệt kế điện trở tự ghi (cái) 200000 (cái) 1000000 Lưu lượng kế ([...]... 0,903 (m/s) 0,5 2.0,746 II MÂM LỖ – TRỞ LỰC CỦA MÂM : 1 Cấu tạo mâm lỗ : Chọn : + Đường kính lỗ : dl = 3 (mm) + Tổng diện tích lỗ bằng 9,77% diện tích mâm + Khoảng cách giữa hai tâm lỗ bằng 2,5 lần đường kính lỗ (bố trí lỗ theo tam giác đều ) + Tỷ lệ bề dày mâm và đường kính lỗ là 6/10 + Diện tích dành cho ống chảy chuyền là 20% diện tích mâm Số lỗ trên 1 mâm : 9,77%.S mâm D 0,0977. t N= = S lo... liệu F 3 Số mâm lý thuyết : Đồ thò xác đònh số mâm lý thuyết :(Xem hình ở trang sau ) 16 ĐAMH Quá Trình và Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Từ đồ thò ,ta có : 29 mâm bao gồm : 19 mâm cất 17 ĐAMH Quá Trình và Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh 1 mâm nhập liệu 5 mâm chưng( 4 mâm chưng+ 1 nồi đun) Tóm lại ,số mâm lý thuyết là Nlt = 28 mâm V XÁC ĐỊNH SỐ MÂM THỰC TẾ: Số mâm thực tế tính theo hiệu suất trung bình : N...ĐAMH Quá Trình và Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh III CÔNG NGHỆ CHƯNG CẤT HỆ ETANOL – NƯỚC: Etanol là một chất lỏng tan vô hạn trong H2O, nhiệt độ sôi là 78,30C ở 760mmHg, nhiệt độ sôi của nước là 100oC ở 760mmHg : hơi cách biệt khá xa nên phương pháp hiệu quả để thu etanol có độ tinh khiết cao là phương pháp chưng cất Trong trường hợp này, ta không thể sử dụng phương pháp cô đặc vì các... của mâm xuyên lỗ ở phần cất : hd =50+4,978+47,071+0,0004 =102,0494 (mm.chất lỏng) Kiểm tra : hd = 102,0494 < hmâm 250 = = 125 (mm) : đảm bảo khi hoạt động 2 2 các mâm ở phần cất sẽ không bò ngập lụt • Phần chưng : Q’L = 60.q’L = 60 0,02083 = 1,2498 (m3/h) 2  1,2498   = 0,0008 (mm.chất lỏng) Suy ra : h' d ' = 0,128.  100.0,1571  Vậy : chiều cao mực chất lỏng trong ống chảy chuyền của mâm xuyên lỗ. .. Với : + uo :vận tốc pha hơi qua lỗ (m/s) + ρG : khối lượng riêng của pha hơi (Kg/m3) + ρL : khối lượng riêng của pha lỏng (Kg/m3) + Co :hệ số orifice ,phụ thuộc vào tỷ số tổng diện tích lỗ với diện tích mâm và tỷ số giữa bề dày mâm với đường kính lỗ ∑ S lo =0,0977 và δ mâm =0,6 Tra tài liệu tham khảo [1 – Ta có : d S mâm l trang 111] : Co = 0,745 • Đối với mâm ở phần cất : ω lv 0,903 = =9,243 (m/s)... hiệu suất trung bình của tháp : η + ηW + η D 0,395 + 0,365 + 0,600 = = 0,4567 ηtb = F 3 • Số mâm thực tế của tháp Ntt : N tt = 3 28 =52,55 mâm 0,4567 Vậy chọn Ntt = 53 mâm , gồm : 42 mâm cất 1 mâm nhập liệu 10 mâm chưng 19 ĐAMH Quá Trình và Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh CHƯƠNG III :TÍNH TOÁN –THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT I ĐƯỜNG KÍNH THÁP :(Dt) Dt = 4Vtb g tb = 0,0188 π.3600.ω tb ( ρ y ω y ) tb (m) Vtb :lượng... chiều cao lớp chất lỏng trên mâm( mm.chất lỏng) +hR : độ giảm áp do sức căng bề mặt (mm.chất lỏng) Trong tháp mâm xuyên lỗ ,gradien chiều cao mực chất lỏng trên mâm ∆ là không đáng kể nên có thể bỏ qua a Độ giảm áp qua mâm khô : Độ giảm áp của pha khí qua mâm khô được tính dựa trên cơ sở tổn thất áp suất do dòng chảy đột thu , đột mở và do ma sát khi pha khí chuyển động qua lỗ  v 2   ρG  u 2  ρ... trình phức tạp hơn hay quá trình tách không được hoàn toàn * Sơ đồ qui trình công nghệ chưng cất hệ Etanol – nước: Chú thích các kí hiệu trong qui trình: 1 Bồn chứa nguyên liệu 2 Bơm 3 Bồn cao vò 4 Lưu lượng kế 5 Thiết bò trao đổi nhiệt với sản phẩm đáy 6 Thiết bò gia nhiệt nhập liệu 7 Bẩy hơi 8 Tháp chưng cất 9 Nhiệt kế 10 p kế 11 Thiết bò ngưng tụ sản phẩm đỉnh 12 Nồi đun 13 Thiết bò... áp qua mâm khô ở phần cất :  9,243 2  1,171  hk = 51,0. =10,683 (mm.chất lỏng) 2   0,745  821,25 + Vận tốc pha hơi qua lỗ : uo = • Đối với mâm ở phần chưng : ω 'lv 0,903 = =9,243 (m/s) 9,77% 0,0977 + Khối lượng riêng của pha hơi : ρ’G = ρ’ytb = 0,746 (Kg/m3) + Khối lượng riêng của pha lỏng : ρ’L = ρ’xtb = 925,744 (Kg/m3) Suy ra độ giảm áp qua mâm khô ở phần chưng : + Vận tốc pha hơi qua lỗ :... 0,0977.  ~2716 lỗ  0,003   Vậy: ta bố trí các lỗ trên 1 mâm thành 51(hàng), số lỗ trên đường chéo là 66 lỗ 23 ĐAMH Quá Trình và Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh 2 Độ giảm áp của pha khí qua một mâm : Độ giảm áp tổng cộng của pha khí (tính bằng mm.chất lỏng ) là tổng các độ giảm áp của pha khí qua mâm khô và các độ giảm áp do pha lỏng : htl = hk + hl + hR (mm.chất lỏng) Với : + hk :độ giảm áp qua mâm khô (mm.chất ... theo phương trình truyền nhiệt: 37 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Qnt ,(m2) Ftb = K ∆t log (IV.2) Với: + K : hệ số truyền nhiệt + ∆tlog : nhiệt độ trung bình logarit • Xác đònh ∆tlog... theo phương trình truyền nhiệt: 45 ĐAMH Quá Trình Thiết Bò GVHD : Vũ Bá Minh Qd Ftb = K ∆t log ,(m2) (IV.12) Với: + K : hệ số truyền nhiệt + ∆tlog : nhiệt độ trung bình logarit • Xác đònh ∆tlog... mặt truyền nhiệt xác đònh theo phương trình truyền nhiệt: Qt ,(m2) Ftb = K ∆t log (IV.7) Với: + K : hệ số truyền nhiệt + ∆tlog : nhiệt độ trung bình logarit • Xác đònh ∆tlog : Chọn kiểu truyền nhiệt