Đồ án động cơ đốt trong kiểu động cơ IFA w50

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG PHẦN I :TÍNH TOÁN CHU TRÌNH CÔNG TÁC TRONG ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG I ) Trình tự tính toán : 1.1 )Số liệu ban đầu : Kiểu động cơ:I FA W50 động diesel hàng không tăng áp buồng cháy hình cầu đỉnh piston 1- Công suất động Ne Ne =110(mã lực) = 82.06 kW 2- Số vòng quay trục khuỷu n n =2200(vg/ph) 3- Đường kính xi lanh D D =120 (mm) 4- Hành trình piton S S =145 (mm) 5- Dung tích công tác Vh: Vh = = 1.6391 (l) 6- Số xi lanh i i=4 7- Tỷ số nén ε ε = 18.7 8- Thứ tự làm việc xi lanh (1-3-4-2) ge =183 (g/ml.h) 9- Suất tiêu hao nhiên liệu ge 10- Góc mở sớm đóng muộn xupáp nạp α1;α2 α1=8(độ);α2 =38(độ) 11- Góc mở sớm đóng muộn xupáp thải β1 , β ; β1 =44(độ); β =8 (độ) 12- Chiều dài truyền ltt ltt = 280 (mm) 13- Khối lượng nhóm pitton mpt mpt =3.5 (kg) 14- Khối lượng nhóm truyền mtt mtt = (kg) 15- Góc đánh lửa sớm 1.2 )Các thông số cần chọn : )Áp suất môi trường :pk Áp suất môi trường pk áp suất khí trước nạp vào đông (với đông không tăng áp ta có áp suất khí áp suất trước nạp nên ta chọn pk =po Ở nước ta nên chọn pk =po = 0,1 (MPa) )Nhiệt độ môi trường :Tk Nhiệt độ môi trường chọn lựa theo nhiệt độ bình quân năm Vì động không tăng áp nên ta có nhiệt độ môi trường nhiệt độ trước xupáp nạp nên : Tk =T0 =24ºC =297ºK )Áp suất cuối trình nạp :pa Áp suất Pa phụ thuộc vào nhiều thông số chủng loại đông ,tính tốc độ n ,hệ số cản đường nạp ,tiết diện lưu thông… Vì cần xem xét đông tính thuộc nhóm để lựa chọn Pa Áp suất cuối trình nạp ta lấy pa =0,09 (MPa) )Áp suất khí thải P : Áp suất khí thải phụ thuộc giống p Áp suất khí thải chọn phạm vi : p= 0,11 (MPa) )Mức độ sấy nóng môi chất ∆T Mức độ sấy nóng môi chất ∆T chủ yếu phụ thuộc vào trình hình thành hh khí bên hay bên xy lanh Vì đ/c điezel nên chọn ∆T= 20 )Nhiệt độ khí sót (khí thải) T Nhiệt độ khí sót T phụ thuộc vào chủng loại đông cơ.Nếu trình giản nở triệt để ,Nhiệt độ T thấp GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Thông thường ta chọn : T =710 ºK )Hệ số hiệu định tỉ nhiêt λ : Hệ số hiệu định tỷ nhiệt λ chọn theo hệ số dư lượng không khí α để hiệu định Thông thường chọn λ theo bảng sau : α 0,8 1,0 1,2 1,4 λ 1,13 1,17 1,14 1,11 Ở ta chọn λ = 1,1 )Hệ số quét buồng cháy λ : Vì động không tăng áp nên ta chọn λ =1 )Hệ số nạp thêm λ Hệ số nạp thêm λ phụ thuộc chủ yếu vào pha phối khí Thông thường ta chọn λ =1,02÷1,07 ; ta chọn λ =1,02 10 )Hệ số lợi dụng nhiệt điểm z ξ : Hệ số lợi dụng nhiệt điểm z ξ phụ thuộc vào chu trình công tác đọng Với đ/c điezen nên ta chọn ξ=0,79 11 )Hệ số lợi dụng nhiệt điểm b ξ : Hệ số lợi dụng nhiệt điểm b ξ tùy thuộc vào loại động xăng động điezel ξ lớn ξ Do đ/c điezel ta chọn ξ=0,9 12 )Hệ số hiệu chỉnh đồ thị công φ : Thể sai lệch tính toán lý thuyết chu trình công tác động với chu trình công tác thực tế Sự sai lệch giửa chu trình thực tế với chu trình tính toán động xăng động điezel hệ số φ đ/c xăng thường chọn hệ số lớn.Nhưng đ/c xăng nên ta chọn φ =0,97 II )Tính toán trình công tác : 2.1 Tính toán trình nạp : )Hệ số khí sót γ : Hệ số khí sót γ tính theo công thức : γ= Trong m số giãn nở đa biến trung bình khí sót m =1,45÷1,5 Chọn m =1,45 γr = 1.(297 + 20) 0,11 710 0, 09 1 0,11 1,45 18, 7.1, 02 − 1,1.1.( ) 0, 09 = 0, 0306 )Nhiệt độ cuối trình nạp T Nhiệt độ cuối trình nạp T đươc tính theo công thức: T= ºK 1,45 −1 (297 + 20) + 1,1.0, 0306.710.( Ta = + 0, 0306 0, 09 1,45 ) 0,11 = 329, ºK )Hệ số nạp η : η= 1 297.0, 09  0,11 1,45  18, 7.1, 02 − 1,1.1.( )  = 0,8485 η= 18, − (297 + 20).0,1  0, 09  GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG )Lượng khí nạp M : Lượng khí nạp M xác định theo công thức sau : M= (kmol/kg) nhiên liệu Trong : 30.82, 06.4 p = = 1, 6391.2200.4 = 0, 6827 (MPa) Vậy : M= 432.103.0,1.0,8485 = 0,9879 (kmol/kg) nhiên liệu 183.0, 6827.297 )Lượng không khí lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu M : Lượng kk lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu M tính theo công thức : M = (kmol/kg) nhiên liệu Vì đ/c diêzen nên ta chọn C=0,87 ; H=0,126 ;O=0,004 M= ( 0,87 0,126 0, 004 + + ) = 0, 4958 (kmol/kg) nhiên liệu 12 32 )Hệ số dư lượng không khí α Vì động điêzen nên : M1 α = M = 1,9925 o 2.2 )Tính toán trình nén : )Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình không khí : = 19,806+0,00209.T(kJ/kmol.độ) = 19,806+0,00209.(273+24) =20,4267 (kJ/kmol.độ) )Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình sản phạm cháy : Khi hệ số lưu lượng không khí α gtbdOO ' = pk0 Fp µ p = 0,0047 = 31,31 ( mm) 0,0066.0,022743 Vậy xác định gốc O đồ thị phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu Nối O với điểm đồurthịuuu tar uurcó: Q = pk0 + ptt ur uuur Trị số Q thể độ dài OA Chiều tác dụng chiều OA Điểm tác dụng a phương kéo dài AO cắt vòng tròn tượng trưng cho mạt chốt khuỷu. 10 0o o 20o O' O Q Đồ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu 2.12 Vẽ đường biểu diễn Q= f( α) Ta tiến hành vẽ đường biểu diễn Q= f( α) theo trình tự sau: - Chọn hoành độ α gần sát mép tờ giấy vẽ đặt μ α với đồ thị p= f( α), T= f( α), Z= f( α) - Từ đồ thị phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu ta lập bảng giá trị Q theo góc quay α trục khuỷu: α Q α GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Q Trang 26 α Q α Q SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 87.1138 86.3716 81.0637 72.7317 62.1711 50.5852 39.7974 32.5506 31.5317 36.0517 42.7864 49.3275 54.6335 58.4370 60.8625 62.2167 62.8559 63.0962 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 63.1512 63.1182 62.9533 62.4446 61.2829 59.1204 55.6568 50.7588 44.6280 38.0559 32.7550 31.1545 34.2447 39.9555 45.1997 47.6096 46.2309 37.1914 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 0.98241 83.2931 75.2355 54.2893 540 550 560 570 42.8039 40.1008 42.2758 46.9206 52.9079 580 59.3413 65.3983 70.4754 630 74.2684 76.7552 78.1249 78.6857 660 77.6841 76.2602 700 590 600 610 620 640 650 670 680 690 710 71.4452 66.2803 64.4409 63.2850 61.9208 59.4780 55.6439 50.2821 43.6338 36.6837 31.7544 32.2275 39.0728 49.6635 61.1616 71.6823 79.9958 85.2957 - Vẽ Q= f( α) đồ thị Q- α - Xác định Qtb cách đếm diện tích bao Q= f( α) trục hoành chia cho chiều dài trục hoành ta có Qtb: Qtb = FQ µQ 360 GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH = 55,96 Trang 27 ( MPa) SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH Hệ số va đập χ: χ= ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Qmax 87,11 = = 1,5566 < Qtb 55,96 Chương III :TÍNH NGHIỆM BỀN CÁC CHI TIẾT CHÍNH I )Tính nghiệm bền trục khuỷu : Ta biết trục khuỷu dầm siêu tĩnh ,chịu lực phức tạp Để đơn giản cho trình xét tính kiểm nghiệm , ta phân thành nhiều đoạn với đoạn dầm trở thành dầm tĩnh định ứng với khuỷu sơ đồ tính giới thiệu hình : Ký hiệu sơ đồ sau : T va Z lực tiếp tuyến lực pháp tuyến tác dụng lên chốt khuỷu Pr1 : Lực quán tính ly tâm má khuỷu C1 : Lực quán tính ly tâm chốt khuỷu C2 : Lực quán tính ly tâm m2 Pr : Lực quán tính ly tâm đối trọng T’, T’’, Z’, Z’’ : phản lực T Z sinh tác dụng lên trục làm việc M 'k , M ''k : Momen xoắn tác dụng lên cổ trục bên trái bên phải Người ta giả thiết ứng suất lớn tác dụng lên khuỷu nguy hiểm xảy trường hợp sau : GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 28 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Trường hợp chịu lực Pz max khởi động Trường hợp chịu lực Z max làm việc Trường hợp chịu lực Tmax làm việc Trường hợp chịu lực ∑ Tmax Trong thực tế vận hành động , lực tác dụng trường hợp (1) lớn trường hợp (2).Và lực tác dụng lên cổ khuỷu trường hợp (3) lớn trường hợp (4) Vì ta cần xét hai trường hợp ) Trường hợp chịu lực ( Pz max ) : Đối với động điezel trường hợp khởi động Lúc ta xét vị trí trục khuỷu vị trí điểm chết (ĐCT) nên ta có : α = , T = , n = , P1 = , Pr = Z = Pz max = pz max Fp = 4,549.0,00664 = 0,03 ( MN ) Lúc : lck l 25 46 + b + ch = + 25 + = 60,5 ( mm ) 2 2 l '' l '' Z ' = Z Z '' = Z ; l0 l0 Z 0, 03 Z ’= Z’’= = = 0,015 ( MN ) 2 l’= l’’= a )Tính nghiệm bền chốt khuỷu momen uốn chốt khuỷu : M u = Z ' l’ = 0,015.60,5 10−3 = 0,9075 10−3 ( MN.m ) → Ứng suất uốn chốt khuỷu : δu = Mu Wu (MN m ) Trong : Wu : mođun chống uốn tiết diện ngang chốt : Đối với chốt rỗng: Wu = Trong : π d ch − δ ch π 0, 0584 − 0, 0324 ( )= ( ) = 1, 738.10 −5 ( m3 ) 32 d ch 32 0, 058 d ch , δ ch : Đường kính chốt khuỷu GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 29 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH δu = ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Mu 0,9075.10-3 = 52, 21 ( MN ) = Wu 1, 738.10−5 b )Tính nghiệm bền má khuỷu : Lực pháp tuyến Z gây uốn nén má khuỷu tiết diện (A-A) * )Ứng suất uốn má khuỷu : b’= 25.10−3 46.10−3 + = 0, 0355 2 ( mm ) a Ứng suất uốn má khuỷu : σu = Mu Z '.b' = Wu hb / Trong đó: b’=0,0355(m) (MN/m ) -khoảng cách từ tâm trục khuỷu đến tâm má khuỷu h=122.10-3 (m) -chiều rộng má khuỷu b=25.10-3 (m) -chiều dày má khuỷu Ta có : σu = 0,0355.0,015 ( 122.10 −3 25.10 −3 ) = 41,9 (MN/m ) Giới hạn bền cho phéo má khuỷu < [σ u ] =120 ÷ 180 (MN/m ) Vật liệu làm má khuỷu bền b, Ứng suất nén má khuỷu : σn = σn = Z 2.b.h (MN/m ) 0,03 = 4,91 2.122.10 −3.25.10 −3 (MN/m ) → Tổng ứng suất tác dụng lên má khuỷu là: σ∑ = σu +σn (MN/m ) σ Σ = 41,9 + 4,91 = 47 ( MN/m ) Giới hạn bền cho phép má khuỷu [σ Σ ] =120÷180 (MN/m ) Vật liệu làm má khuỷu bền ) Trường hợp chịu lực ( Tmax ) Vị trí tính toán khuỷu trục xét nguy hiểm lệch so với ĐCT góc α= αTmax Lúc n≠ 0; T= T max lực quán tính khác tồn Cần vào đồ thị T= f( α) để tính giá trị lực tiếp tuyến góc tương ứng Tương ứng ta có T = 2.95 ( MN/ m ) , lực tiếp tuyến góc cần tính kê bảng : GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 30 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH α 390 ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 570 T 1,046 -0,28 Ta lập bảng để tìm khuỷu nguy hiểm : Khuỷu 210 30 -0,281 -0,633 α 390 570 210 30 1,046 -0,28 -0,281 -0,633 -0,281 -0,633 1,046 -0,28 -0,28 -0,281 -0,633 1,046 -0,663 1,046 -0,28 -0,281 GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 31 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 1)Tính nghiệm bền chốt khuỷu Ứng suất uốn mặt phẳng khuỷu trục: σ ux = M ux Z '.l '+ Pr1.a − Pr c = Wux Wux Trong : c - khoảng cách từ trọng tâm đối trọng đến đường tâm xy lanh, khuỷu hoàn toàn đối xứng : lch b 25 25 + = + = 18, 75 4 a - Khoảng cách từ tâm phần không má khuỷu đến đường tâm xy lanh Pr1 - Lực quán tính quay má khuỷu Pr -Lực quán tính quay đối trọng Pr1 = Pr = mmk ρ ω Pr1 = Pr = 0,105.7800 376, 42 = 0,116 ( MN ) M ux 0,9075.10−3 + 0,116.30.10−3 − 0,116.0, 01875 σ = = 52, ( = 1, 738.10−5 Wux x u MN / m2 ) Ứng suất uốn mặt phẳng thẳng góc với mặt phẳng khuỷu trục: σ uy = M uy T '.l ' Tmax l ' 1,046.0,0605 = = = = 81,5 ( MN / m ) Wuy Wuy 2.Wuy 2.1,738.10 −5 Ứng suất tổng cộng tác dụng lên chốt khuỷu : (σ ) +(σ ) x u σu = y u = 52, 22 + 81,52 = 96,8 ( MN / m ) Ứng suất xoắn chốt khuỷu: M k" ( ΣTi −1 + T ) Rchkh Tmax Rchkh τx = = = Wk Wk 2.Wx = 1, 046.29.10−3 = 35 2.1, 738.10−5 ( MN / m ) Ứng suất tổng cộng chịu xoắn chốt khuỷu: σΣ = ( σu ) + ( τ x ) = 2 96,82 + 4.352 = 119 ( MN / m ) Tính nghiệm bền cổ trục Chúng ta cần tính cho cổ trục bên phải cổ thường chịu lực lớn cổ trục bên trái Ứng suất lực pháp tuyến Z” gây ra: M ux Z ".b " σ = = Wux Wux x u Wu = π d ch − δ ch π 0, 0584 − 0, 0324 ( )= ( ) = 1, 738.10 −5 32 d ch 32 0, 058 GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 32 ( MN / m ) SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH σ ux = ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG M ux 0,015.0,0355 = = 27,8 Wux 1,91.10−5 ( MN / m ) Ứng suất uốn lực tiếp tuyến T” gây ra: σ uy = M uy T ".b " 1,046.0,0355 = = = 87 Wuy Wuy 1,91.10−5 ( MN/m2) Ứng suất uốn tổng cộng : (σ ) +(σ ) x u σu = y u = 27,82 + 87 = 91,3 ( MN/m2) Ứng suất xoắn chốt khuỷu: τx = M k" ( ΣTi −1 + T ) Rcokh Tmax Rcokh = = Wk Wk 2.Wx ( MN/m2) 1, 046.32.10−3 = 39 = 2.1,91.10−5 ( MN/m2) Ứng suất xoắn tổng cộng chịu uốn chịu xoắn σΣ = (σ ) u + ( τ x ) = 91,32 + 4.392 = 120 ( MN/m2) Tính kiểm nghiệm bền má khuỷu Ta cần tính nghiệm bền má bên phải ma thường chịu lực lớn Ứng suất lực pháp tuyến Z” gây ra: σ uZ M ux Z ".b " 0, 015.0, 0355 = 113 = = = 1,91.10−5 hb Wu ( MN/m2) Ứng suất uốn lực tiếp tuyến T” gây ra: σ uT = −3 T ".r = 1, 046.64.10 = 180 hb 1,91.10−5 ( MN/m2) Ứng suất uốn momen xoắn Mk” gây ra: σ uM M " Tmax Rch 1,046.29.10−3 = = = = 107 hb hb 1, 27.10−5 6 ( MN/m2) Ứng suất xoắn má khuỷu lực tiếp tuyến T” gây ra: τx = M k T ".b " = = Wk Wk ( MN/m2) Trong Wk momen chống xoắn tiết diện má hình chữ nhật hình GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 33 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Ở điểm I II ta có : τ xmax = T ".b " g1.h.b ( MN/m2) Ở điểm III IV ta có: τ x = g 2τ xmax ( MN/m2) Các hệ số g1 g2 phụ thuộc vào tỉ số h/b hình dưới: Ta có : h 122 = = 4,8 b 25 Từ hình vẽ ta có : g1 = 0,29 , g =0,75 T ".b " 1,046.0,0355 = = 41 ( MN/m2) 2 g1.h.b 0, 29.0,122.0,025 = g 2τ xmax =0,75.41 = 30,8 ( MN/m2 ) Vậy τ xmax = τ x GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 34 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Ứng suất nén má khuỷu lực phương pháp tuyến: σn = Z "− Pr 1,046 − 0,116 = = 101 hb 0,122.0,025 ( MN/ m2) Khi lập bảng để tính ứng suất tổng điểm má khuỷu, ta quy ước ứng suất kéo mang dấu “+” , ứng suất nén mang dấu “-“ Căn vào vào bảng tính ứng suất ta thấy ứng suất tổng điểm 1, 2, 3, Σσi cộng theo cột dọc Ứng suất tổng điểm I II : σ ΣI , II = ( Σσ ) I , II + 4τ xmax = 1012 + 4.412 = 130 ( MN/ m2) Ứng suất tổng điểm III IV : σ ΣII , IV = ( Σσ II , IV ) + 4τ x2min = 1012 + 4.30,82 = 118 ( MN/ m2) Ứng suất cho phép trục khuỷu giới thiệu bảng sau : Kiểu động Tĩnh Vật liệu Thép cacbon GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Chốt khuỷu 70 ÷ 100 Trang 35 Má khuỷu 80 ÷ 120 Cổ trục khuỷu 50 ÷ 80 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH tàu thuỷ Ôtô, máy kéo động cao tốc Thép hợp kim ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG MN/m Mn/m Mn/m 80 ÷ 120 120 ÷ 180 60 ÷ 100 MN/m MN/m MN/m TÀI LIỆU THAM KHẢO Giáo trình hướng dẫn làm đồ án môn học động đốt trong: Tác giả: PGS Nguyễn Đức Phú Bộ môn Động đốt trong- Viện động lực- ĐHBK HN Nguyên lý động đốt trong: Tác giả: GS.TS Nguyễn Tất Tiến GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 36 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Nhà xuất giáo dục Kết cấu tính toán Động đốt T1, T2 Tác giả: Hồ Tấn Chuẩn- Nguyễn Đức Phú- Trần Văn Tế- Nguyễn Tất Tiến- Phạm Văn Thể Nhà xuất ĐH TH chuyên nghiệp Động đốt : Tác giả: PGS.TS Phạm Minh Tuấn Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hướng dẫn thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy: Tác giả: GS.TS Nguyễn Đắc Lộc – Lưu Văn Nhang Nhà xuất khoa học kỹ thuật GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 37 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH [...]... TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 2.8 ) Vẽ đồ thị P = ƒ(α) Ta tiến hành vẽ đồ thị P = ƒ(α) bằng cách ta cộng 2 đồ thị là đồ thị là độ thị P=ƒ(α) và đồ thị P = ƒ(α) 2.9 ) Vẽ đồ thị lực tiếp tuyến T = ƒ(α) và đồ thị lực pháp tuyến Z = ƒ(α) Theo kết quả tính toán ở phần động lực học ta có công thức xác định lực tiếp tuyến và lực pháp tuyến như sau : T = P ; Z = P Trong đó góc lắc của thanh... : Kiểu động cơ Tĩnh tại và Vật liệu Thép cacbon GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Chốt khuỷu 70 ÷ 100 Trang 35 Má khuỷu 80 ÷ 120 Cổ trục khuỷu 50 ÷ 80 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH tàu thuỷ Ôtô, máy kéo và động cơ cao tốc Thép hợp kim ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG MN/m 2 Mn/m 2 Mn/m 2 80 ÷ 120 120 ÷ 180 60 ÷ 100 MN/m 2 MN/m 2 MN/m 2 TÀI LIỆU THAM KHẢO 1 Giáo trình hướng dẫn làm đồ án môn học động cơ đốt. .. Ttbt theo công suất động cơ : ∑ Ttbt = 30.N e 10−3 π Fpt R.n.ηm Trong đó : N e : Công suất động cơ N e = 51,48 ( KW ) Fpt : Diện tích đỉnh piston Fpt = 0,0066 2 (m ) R : Bán kính quay trục khuỷu R = 46 10−3 (m) n: Số vòng quay của động cơ n = 4100 ( v/ph ) ηm = (0, 63 ÷ 0,93) chọn ηm = 0,8027 GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 23 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 30.51, 48.10−3... ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Vẽ đường bao trong tiếp tuyến với 11, 22, 33…Ta đuợc đường cong biểu diễn quan hệ –P = ƒ(x) j §å THÞ GIA TèC µ = 80,001 j f(x) 2.5 ) Đường biểu diễn v = ƒ(x) Ta tiến hành vẽ đường biểu diễn quan hệ v = ƒ(x) dựa trên 2 đồ thị là đồ thị đó là x = ƒ(x) và đồ thị v = ƒ(x) (sử dụng theo pp đồ thị vòng ).Ta tiến hành theo đồ thị sau : 1 ) Từ tâm các điểm đã chia độ trên cung của đồ. .. khuỷu nguy hiểm nhất có thể xảy ra trong các trường hợp sau : GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 28 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 1 Trường hợp chịu lực Pz max khi khởi động 2 Trường hợp chịu lực Z max khi làm việc 3 Trường hợp chịu lực Tmax khi làm việc 4 Trường hợp chịu lực ∑ Tmax Trong thực tế khi vận hành động cơ , lực tác dụng trong trường hợp (1) bao giờ cũng... SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 1.2 ) Đường biểu diễn tốc độ của piston v = f(α) Ta tiến hành vẽ đường biểu diễn tốc độ của píton v = f(α) Theo phương pháp đồ thị vòng Tiến hành theo các bước cụ thể sau: 1.Vẻ nửa vòng tròn tâm O bán kính R ,phía dưới đồ thị x = f(α) Sát mép dưới của bản vẽ 2 Vẽ vòng tròn tâm O bán kính là Rλ/2 3 Chia nửa vòng tròn tâm O bán kính R và vòng tròn tâm O bán kính là...TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG O O' z PZ c' c c" b' r 0 b" a Đồ thị công chỉ thị PHẦN II : TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC I ) Vẽ đường biểu diễn các quy luật động học : Các đường biểu diễn này đều vẽ trên 1 hoành độ thống nhất ứng với hành trình piston S = 2R Vì vậy độ thị đều lấy... VINH α 390 ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 570 T 1,046 -0,28 Ta lập bảng để tìm khuỷu nguy hiểm : Khuỷu 210 30 -0,281 -0,633 α 390 570 210 30 1 1,046 -0,28 -0,281 -0,633 2 -0,281 -0,633 1,046 -0,28 3 -0,28 -0,281 -0,633 1,046 4 -0,663 1,046 -0,28 -0,281 GVHD: LƯU ĐỨC LỊCH Trang 31 SVTH :NGUYỄN TUẤN ANH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SPKT VINH ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 1)Tính nghiệm bền chốt khuỷu Ứng suất uốn trong mặt phẳng... xác định theo 1 đường cong trơn ta thu được đồ thị biểu diễn quan hệ P = ƒ(α) pkt p0 00 1800 3600 7200 5400 Hình 2.3 Dạng đồ thị của pkt = f ( α ) 2.7 )Khai triển đồ thị P = ƒ(x) thành P = ƒ(α) Đồ thị P = ƒ(x) biểu diễn trên đồ thị công có ý nghĩa kiểm tra tính năng tốc độ của động cơ. Nếu động cơ ở tốc độ cao đương này thế nào cũng cắt đường nén ac Động cơ tốc độ thấp, đường P ít khi cắt đường nén... ΣT = ƒ(α) của động cơ nhiều xy lanh Động cơ nhiều xy lanh có nhiều momen tích lũy vì vậy phải xác định momen này.Ta xác định chu kỳ của momen tổng phụ thuộc vào số xy lanh và số kỳ ,chu kỳ này bằng đúng góc công tác của các khuỷu : δ= Trong đó : τ :Là số kỳ của động cơ : 4 kỳ i : Số xy lanh của động cơ : 4 xy lanh Nếu trục khuỷu không phân bố các khuỷu theo đúng góc canh tác (điều kiện đồng đều chu ... kim N NG C T TRONG MN/m Mn/m Mn/m 80 ữ 120 120 ữ 180 60 ữ 100 MN/m MN/m MN/m TI LIU THAM KHO Giỏo trỡnh hng dn lm ỏn mụn hc ng c t trong: Tỏc gi: PGS Nguyn c Phỳ B mụn ng c t trong- Vin ng... TUN ANH TRNG I HC SPKT VINH Q M (1 + z + mc v + 8,314. Tc = mc pz.T z ' H N NG C T TRONG r ) " z (3) Trong o :- Q H : nhiờt tri thõp cua nhiờn liờu , thụng thng tachon Q H = 42500 (KJ/kg.nl)... trucj khuu : m m = . Trong ú ta cú : d : L ng kớnh ngoi ca cht khuu : 58 : L ng kớnh ca cht khuu : 32 GVHD: LU C LCH Trang 13 SVTH :NGUYN TUN ANH TRNG I HC SPKT VINH N NG C T TRONG l : L chiu di