Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 41 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
41
Dung lượng
1,27 MB
Nội dung
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
I
I
U
,
ệ
ệ
,
ộ
T
T
Đ
,
ệ
ộ
T
T
T
,
T
Trong
Đ
T
T
T
Đ
ệ ộ
,
: Hệ ộ
, Độ
,T
,S
ệ
Q
ệ
,
T HĐ T
, ộ
T
ệ ,
ệ
,
ệ
Q
ộ
,
ệ
ễ T
ộ
T
T
,
ộ
T
ệ
,
,
,
ộ
ệ
ễ T
Đ
,
7
S
ệ
T
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
T
G
Trang 1
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
CHƢƠ G 1:
PHÂ TÍCH BỐ TRÍ THIẾT BỊ KHOA G MÁY
1.1 Khảo sát các đặc tính kỹ thuật cần thiết của tàu
1.1.1 Thông số cho trƣớc
T
:
T
ệ
T
G
T
V
12
Hl/h
Lmax
79,0
m
Ltk
76,0
m
D
7,0
m
d
6,0
m
Dw
3400
T
ộ
T
Đ
-P
Q
Tàu hàng khô
Bảng 1.1: Thông số tàu
Tàu
ộ
ệ
ộ
Ở
,
ệ ộ
ệ
1.2 Các phƣơng án bố trí buồng máy
1.2.1 Bố trí ở đuôi tàu
P
(
,
,
:
tàu container)
T
,
ệ
, ễ
S
ộ
R
G
ệ
ệ
ổ
ệ
P
,
ệ
ệ
chúi lái
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 2
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ễ
ệ
ộ
Đ
ộ
ộ
,
,
ệ
,
,
,
khoang máy. Th
vì hình dáng
,
DWL
DWL
3
0
2
10
1
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Hình 1.1: Buồng máy phía đuôi tàu
1.2.2 Bố trí phía mũi tàu
ệ
Khi
ổ
, làm t
,
ẩ
,
Hệ
,
hành. T
ổ
:
ễ
,
ẩ
có boo
DWL
3
0
10
DWL
1
2
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Hình 1.2: Buồng máy nằm ở mũi tàu
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 3
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
1.2.3 Bố trí ở giữa tàu
:
ỗ
,
é
Hệ
,
T
ỗ,
,
ệ
DWL
3
0
ễ
10
DWL
1
2
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Hình 1.3: Buồng máy nằm ở mũi tàu
Ở
lái
1.3 Bố trí hệ trục chân vịt
1.3.1 Bố trí hệ trục thẳng
P
ẳ
ẳ
ộ
ộ
P
ệ
0
O
,
ẩ
,
.
ổ
ộ
1.3.2 Bố trí hệ trục nghiêng
P
à
.
:
O
ổ
ộ
T
ộ
ẩ
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 4
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
2
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
1
Hình 1.4:Trục nghiêng dọc
O
O
ộ
T
ộ
ổ
ẩ
3
2
1
Hình 1.4:Trục nghiêng ngang
1.3.3 Bố trí hệ trục theo kiểu chữ Z
P
,
ộ
ệ
ệ ộ
ệ ộ
,
Z
Z
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 5
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Hình 1.4:Trục chữ Z
ệ
ẳ
1.4 Phân khoang
1.4.1 Khoảng sƣờn
- Ở
(
)
:
a = 2.L + 450
(mm)
= 2.76 + 450 = 602 (mm)
,
=6
(
: ≤6
(
=6
(
)
)
)
1.4.2 Phân khoang.
Đ
Theo "Q
Tàu có
é " TCVN 6259 - 2003.
LTK = 76,0 m
Lmax = 79,0 m
S
:5
:
STT
1
Tên khoang
T
(
0÷ 8
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
600
)
dài(mm)
4800
Trang 6
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
2
Khoang máy
8 ÷ 28
600
12000
3
Khoang hàng 1
28 ÷ 70
600
25200
4
Khoang hàng 2
70 ÷ 111
600
25200
111 ÷119
600
4800
119÷ 126
600
4000
é
5
6
Bảng 1.2: Bảng phân khoang
Theo
-Đ
-
:
: h = B/16 = 7875mm
khoang hàng: 6000 mm
-T
: h1 = 2400
-T
2: h2 = 2400
-T
3: h3 = 2400
-
h = 1100 mm
: h4 = 2400
Hình 1.5: Phân khoang theo khoảng sườn
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 7
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
CHƢƠ G 2
TÍ H CHỌ CÁC PH
2
TỬ CỦA HỆ Ộ G ỰC CHÍNH
Tính sức cản
Hệ
T
P
P
:
= 0.350.80; L/B = 411; B/T = 1,53,5; Fr 0.9
T
:
CB = 0,73
L 76
6,03 (
B 12,6
mãn)
B 12,6
2,1 (
d
6,0
Fr=
V (m / s)
gL
mãn)
=0,226 = 10.
76,0
L
L
VS' = V S .
C1 :
( ổ
T
9)
Bảng 2.1: Công suất kéo tàu
Stt
1
2
3
Đ
HL/h
m/s
Vs
ψ
V s' V s .
4
6
EPS
7
R TK
V
. .
.
L C1
PS
75 . EPS
V (m / s)
kG
3
s
8
11
5.66
1.21
12
6.18
1.21
13
6.69
1.21
14
7.21
1.21
1.26
1.39
1.51
1.64
1.77
94
93.7
93
85
78
HL/h
L
C1(ψ)
5
10
5.15
1.21
695.92
10140.7 12309.6 14759.6 18952.4 23952.9
kG
RKT
929.24 1215.49 1690.83 2301.33
11661.8 14156.0 16973.6 21795.3 27545.8
EPS
R (kG)
25000
2500
2000
20000
EPS
R
10000
1000
0
1
2
3
4
5
6
7
8
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
9
10
11
12
13
14
v (Hl/h)
Trang 9
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Hình 2.1: Đường đặc tính sức cản của tàu
2.1 Tính toán sơ bộ chân vịt và đồ thị đặc tính làm việc chân vịt.
E
é
ệ
ộ
,
sau:
Số lƣợng trục chân vịt: T
ộ
ệ
,
ộ
ộ
ộ
Chiều quay của chân vịt :
ộ
ệ
ệ
T
ƣờng kính sơ bộ chân vịt: Dsb = 0,7.d = 0,7.6 = 4,2 m.
Các hệ số ảnh hƣởng của thân tàu:
Hệ
:w
T
ệ
3
W 0,156.0,73.
T
w
D
:
:
n=1
CB: ệ
é
: T
:Đ
D
.L.CB .B.d
4194,288m3
= 4,2 m
Fr = 0,22 > 0,2 => w = 0,1(Fr – 0,2) = 0,1(0,226-0,2) = 0,0026
F
3
W 0,156.0,73.
T
Hệ
4194,288
0,0026 0,2206
4,2
:
ệ
ộ
T
ệ
ệ
ổ
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 10
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ệ T có cùng
,
Hệ
ỷ
ệ
ẩ
T
T
t=
T
ệ
ộ
ộ
t = K.w
= 0,5 0,7 . V
Đ
= 0,7 => t =
0,7.0,2206 =0,1544
Tốc độ tiến của chân vịt Vp
Vp = Vs(1-w) = 6,18(1-0,2206) = 4,82 m/s.
Hiệu suất vỏ tàu
nk
1 t 1 0,1544
1,085
1 w 1 0,2206
R =1,025
Hệ
ực đẩy chân vịt.
T=
Ứ
ộ
R
1 t
(H / )
T
R = 14759,6 G,
:
14759,6
17454,6kG
1 0,1544
Số cánh chân vịt.Z
S
ộ
ệ
ệ
ễ
ộ
ễ
,
ệ
ộ
T
ệ
K d' V P .D.
T
2
:
Z =3
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 11
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
K d' V P .D.
T
T
2
Z=
: K d' 4,82.4,2
ệ
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
104,5
1,566
17454,6
Z=
Tỷ số mặt đĩa
Đ
, ỷ ệ
:
Ae (1,3 0,3Z )T
C
A0 ( p 0 p v ).D 2
T
: - ,
ộ
Z:
:
T:
ẩ
, p d 240kg / m 2
pd :
p0 :
p0 p a H S
, p a 10330kG / m 2
pa :
(m), H S TTB 0,54D 6 0,54.4,2 3,732m
HS :
:
, 1025kg / m 3
Ae
(1,3 0,3.4).17454,6
0,2 0,311
A0 (10330 1025.3,732 240).4,2 2
Bảng 2.2:Bảng thông số tính toán
ẩ
T
kG
17454,6
Vp
m/s
4,82
V
Hl/h
12
Hệ
w
-
0,2206
Hệ
t
-
0,1544
Hệ
H
-
1,085
Hệ
r
-
1,025
-
0,98
ộ
Hệ
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 12
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Hệ
dt
-
0,97
Hệ
a
-
1,05
Hệ
Kdt
-
1,15
2.2 Chọn máy chính theo yêu cầu:
T
,
N 100 500(v / p) ,
ỗ
:
ộ N 100 500(v / p)
:
B1)
: n N / 60(v / s)
B2) T
B3): T
ệ
: K n'
ẩ
B4): T K n'
VP 4
.
n T
Papmiel l p cho chân v t B4.55 Wageningen
J opt f ( K n' )
ộ
B5): T
: J 1,05J opt
ệ
: D
B6): T
B7): T
ệ
: KT
ẩ
B8): T
1 VP
.
J ncv
T
.n 2 .D 4
Papmiel l p cho chân v t B4.55 Wageningen
H
f1 (K T , J ) (
D
B9): T
H( )
)
ộ
Papmiel l p cho chân v t B4.55 Wageningen
P f 2 (KT , J )
ệ
ộ
B10): T
é :
ệ
,
ệ
,
,
ệ
ệ
ộ
,
ệ
,
…
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 13
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ập bảng chọn máy chính:
2.2.1
N 100 500(v / p)
T
:
Bảng 2.3: Bảng tính chân vịt để chọn máy
T
Đ
T
1 Ncv
v/ph
100
200
300
400
500
2 ncv
v/s
1.67
3.33
5.00
6.67
8.33
-
1.04
0.73
0.60
0.52
0.46
-
0.65
0.44
0.37
0.32
0.28
0.68
0.47
0.39
0.34
0.29
m
4.24
3.06
2.48
2.15
1.97
-
0.19
0.17
0.18
0.18
0.16
H
f1 (K T , J )
D
-
1.00
0.83
0.76
0.74
0.63
8 P f 2 (KT , J )
-
0.65
0.51
0.46
0.43
0.40
HP
1660.28
2116.05
2346.05
2509.73
2697.96
HP
2008.55
2559.92
2838.17
3036.18
3263.89
VP 4
.
n T
3 K n'
4 J opt f ( K n )
5 J 1,05J opt
1 VP
.
J ncv
6 D
T
.n 2 .D 4
KT
7
R.V S
9 N
75
d
76.75. H . P . r
1
0
K dt .N đ
. t
Ne
2.2.2 Tính toán xây dựng đồ thị chọn máy chính
:
+
ộ
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 14
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
/
+
ễ
i
ễ
ệ
,
+
ộ
ộ
ệ
ễ
ệ
ộ
ộ
ộ
+
ệ
ệ
ệ
+
ệ
ộ
è
ộ
+
.
+
ộ
ộ
,
ệ
,
ộ
ộ
a) Độ
ộ
A
7L28/32A
-
sau làm máy chính.
&W
2330 HP
-
S
-
T
-
LxBxH = 5810 x 1719 x 3330
-
Tỷ
-
S
b) Độ
775v/p
21
ộ
hs
(mm)
= 3,856
ộ
6L27/38
-
S
cv
= 201 v/p.
MAN B&W
2775 HP
S
800 v/p
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 15
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
-
T
-
LxBxH = 5070 x 1916 x 3747 (mm)
-
Tỷ
-
S
30
ộ
ihs = 3,846
ộ
c) Độ
7L27/38
cv
= 208 v/p.
cv
= 256 v/p.
ng MAN B&W
-
3235 HP
-
S
-
T
-
LxBxH = 5515 x 1916 x 3747
-
Tỷ
-
S
(HP)
800 v/p
30
ộ
(mm)
ihs = 3,125
ộ
MAN B&M
6L27/38
Ne = 2775 HP
ihs = 3.846
ncv = 208 v/ph
Dmax=4.2
4
D
3000
3
D = 2.995
Ne=2591.4
2000
2
H/D = 0.82
Ne
H/D
1
1000
(H/D)
1
1
0.9
0.9
0.8
0.8
0.7
0.7
0.6
0.6
0.5
0.5
0.4
0.4
0.3
0.2
0.3
0.2
0.1
0.1
n (v/ph)
0
Hình 2.2: Đồ thị chọn máy
ễ
d)
A
ộ
&W
,
,
,
ỷ
ihs = 3,86
ộ
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
800v/p kích
ộ
,
e)
6L27/38
ệ
:
Trang 16
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Hãng MAN B&W
Seris: AMG28EV
Type: 39VO20
LxBxH = 1693 x 1500 x 2460
T
8,5
S
-
S
Z=4
-
Tỷ ệ
-
Hệ
-
Đ
-
Tỷ ệ
-
S
Ae
0,55
A0
p = 0,503
= 2,995 m
H/ = ,82
cv=
208 v/p
Q
,
ệ
ệ
,
máy.
2.2.2.1 Xây dựng chân vịt tận dụng hết công suất của máy.
:
e=
2775/2340 (HP/kW)
:
ổ
ệ
ệ
:
ND = Ne dt = 2340.0,97.0,98=2224,4 (Kw)
Bảng 2.4: ực đẩy có ích của chân vịt
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 17
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Te (kG) R (kG)
25000
Te
20000
18300
RT
10000
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12 12.87
14
v (Hl/h)
Hình2.3: Đồ thị xác định vận tốc khai thác của tàu
T
:T
RT
c là 12,87
ộ
=
/
,87 ( / )
ẩ
:
là Te12,87.=18300
Bảng 2.5: Thông số thiết kế chân vịt sử dụng hết công suất máy
TT
T
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
ệ
G
Trang 18
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Đ
1
T
2
D
3 (m)
H/D
0,80
ae
0,54
Z
4(cánh)
P
0,54
n
3,47 (v/s)
T
3
S
4
Hệ
5
S
6
2.2.2.2 Kiểm tra tính sủi bọt theo tiêu chuẩn Burrill
,7R:
-
2..n 0,7
2 .208 0,7
.3 23,4(m / s)
V
.
.D = 5,15 2
2
60
60 2
2
V0,7
2
2
P
- S
:
0,7
pa HS . pd 10330 4,38.1025 240
.=
0,52
2
0,5.101,62.23,4 2
0,5..V0,7
ệ
-
ệ
-
AC
ệ
-
:
T
=0,23.
2
0,5..V0,7
.A C
:
T
18300
=
2,86(m 2 )
2
2
.0,5..V0,7 0,23.0,5.101,62.23,4
:
H Ae .D2
3,14.3 2
= (1,067 0,229.0,8).0,54.
3,19(m 2 )
AC 1,067 0, 229. . .
4
D
A
4
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 19
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
CHƢƠ G 3
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ TRỤC
Lựa chọn kết cấu và xác định kích thƣớc cơ bản của hệ trục
3
3.1 Chọn vật liệu làm trục
T
T
Đ
ễ
X
.
a) Trục trung gian
ệ
é rèn(
é
)
:
d t F .k .3
N 560
.
n S 160
T
-
:
ộ
-
:S
ộ
( / )
-
F: Hệ
-
: Hệ
-
ệ
-
= 2014,2 KW
= 208 v/ph.
ộ
ộ
=>
ỗ
S: G
S 500Mpa
d t 100.1.3
t
F = 100
=
é
ẩ
ộ
2014,2
560
.
222,95mm
208 500 160
= 230 mm
b) Trục đẩy
-
ẩ
ệ
,
ẩ
:
dd 1,1.F . 3
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
N
560
.(
).K
n s 160
Trang 20
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
ệ
-T
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ệ
SF 65 T
( )
[ ]
:
dd=1,1.dt=1,1.230=253 (mm)
=>
= 260(mm)
c) Trục chân vịt
Đ
é
ính theo công
:
N
2014,2
100.1,2.3
255,78mm
n
208
dv 100k3.3
ẩ
T
v=
260 mm.
:
-
k3 : Hệ
-
:
-
:S
ệ
3=
1,16 – 1,34
ộ
ộ
( / )
= 2014,2 KW
= 208 v/ph.
3.2 Tính chọn các phần tử cơ bản của hệ trục
3.2.1 Phần côn trục chân vịt ( để lắp chân vịt ).
a) P
Đ
:
:
Độ
k
k=1,6.Dk=1,6.260=416
ẩ :
+Đ
:
(mm)
(T
:
(
= 260 mm
)
k-dk)=Lk
=> dk = Dk- Lk/12=260-416/12=221 (
)
k=220
+Đ
mm
:
dr=(0,75-0,9)dk=0,8.220=176 (mm)
+
b) P
:
r=(0,75-0,9)
(
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
t
dr=0,8.176=140 (mm)
)
Trang 21
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
+Đ
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
:
k
= 260
mm
+
:
k=1,2.Dk=1,2.260=312
+ Độ
ẩ :
+Đ
:
:
(mm)
(T
(
k-dk)=Lk
=396(
=> dk = Dk- Lk/12=260-312/
)
)
k=234
+Đ
mm
:
dr=(0,75-0,9)dk=0,8.234=187 (mm)
+
:
r=(0,75-0,9)
dr=0,8.187=149 (mm)
c) T
+R
:
+T
[ ],
+
é
k>
100 mm thì rãnh then
0,2Dk= 52 mm
+
=>
+
ộ
:
B= (0,2-0,3)Dk =0,2.260=52 (
) (
[ ])
=50mm
dài then : Lt = (0,9-0,98).Lk =0,9.416=374(
)
k=380
mm .( theo
[4] )
k
= 260 ÷ 300 thì:
L = 96 (mm)
h = 64 (mm)
a = 16 (mm)
R = 64 (mm)
R0 = 32 (mm)
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 22
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ai ốc hãm chân vịt.
3.2.2
+Đ
ệ
,
ộ
+Đ
:Đ
+T
5
[ ],
ệ
hãm.
H
3 6:Đ
+Đ
=>
,
,
ỡ
ệ
3.2.3 Bích nối trục và bu lông bích nối
Đ
ẳ
bu lông
db 0, 65
T
dt3 ( s 160)
mm
n.D. b
:
-
dt :
-
:
=8
-
:
= ( ,65-1,75 )dt = 39
-
s : G
é
ệ
-
b : G
é
ệ
db 0,65.
b
Đ
é
t
= 230 mm
=
s = 800N/mm2
b = 600 N/mm2
2303 (800 600)
61,22mm
8.400.600
= 62 mm
:
1=
2dt= 460 mm
,
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
:
Trang 23
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
b1 0,2.dt=0,2.230=46 (mm)
T
1=100
(mm)
Đ
:
2=
1,7.dv= ,7 6 =
(
)
2=442
(mm)
ẩ
+Đ
ẳ
é
dt3 ( s 160)
mm
n.D. b
db 0, 65
T
:
-
dt :
-
:
=8
-
:
= ( ,65-1,75 )dt = 39
-
s : G
é
ệ
-
b : G
é
ệ
t
db 0,65.
b
= 230 mm
=
s = 800N/mm2
b = 600 N/mm2
2303 (800 600)
61,22mm
8.400.600
= 62 mm
Đ
:
1=
2dt= 460 mm
,
:
b1 0,2.dt=0,2.230=46 (mm)
T
1=100
(mm)
Đ
*
lông: D2= 1,7.dv= ,7 6 =
ẩ
(
+
(
)
2=442
(mm)
)
, 5 t:
b1= , 5 3 =57,5 (
)
1=
60 (mm)
+
3.2.4 Ống bao trục và ổ đỡ trục chân vịt
*Ố
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 24
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
+Ố
,
Ố
T
6
ỡ
Đ
:
3
ỗ
7 Á
é
T
ỡ 8S
5 Á
9 Đ
Đệ
Hình 3.1:Cụm ống bao trục chân vịt.
+Đ
v=
[ ]
(
6
> 5
ệ
é
(
)
):
S1=0,15.dcv=0,15.260=39(mm)
S2=1,8.S1= ,8 39=7 , (
)
S2=70 (mm)
Hình 3.2: Ống bao trục chân vịt
+T
ỗ
é
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
300-500 (mm)
Trang 25
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
+T
+
,
ộ
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
-240 (mm).
é
ỗ
ỡ
ỗ
,
H7
G
m6
é
H8
f8
*
+
ỡ
(
)
ỡ
: ỗ
,
,
,
Hình 3.3: Tấm bạc lắp kiểu ghép tròn bằng gỗ gai ắc.
+
ỡ
ỗ
,
,
T
Gỗ
ỗ
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 26
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
ỡ
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ỗ
ễ
,
,
+
ộ
ỡ = 7 -9 (
+
H= 5- 5 (
+
ổ ỡ
+
ổ ỡ(
)
)
:
=8 (
H= 5 (
4.dv .T
)
)
,5 H=
5 (
=
6 =
(
,
)
)
) =( -2)dv=1,5.260=390 (mm).
3.2.5 Áo trục
:
-
:
t1 = 0,03.dv + 7,5
T
:
(mm)
t1 :
ổ ỡ (
dv = 6 : Đ
(
t1 = , 3 6 + 7,5 = 5,3 (
-
3
.16 12 (
4
ệ :
-
1
)
= 16 (mm).
:
t2 =
t2 =
)
)
)
3
.t1
4
(mm)
2
= 12 (mm).
Đ
ỡ
ỗ
trên.
3.2.6 Cụm kín ống bao
ệ
é
-
ệ
:
L = (0,8 ÷ 1,5).Da 208 ÷ 390(mm)
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 27
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Hình 3.4: Kết cấu cụm kín ống bao
(
)
2.Bích nén.
3
(
é ,
)
ệ
5
6
(
ỡ,
…)
3.2.7 Ổ đỡ trụctrung gian
- Đ
,
ệ
ệ
ộ
ổ ỡ
ỡ
12.dt ≤
≤
3 6≤
≤5 6
t
:
(mm)
t
(mm)
- Ổ ỡ
(0,15 ÷ 0,22)Lt
:
ộ
t
:
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
:
(
)
Trang 28
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Hình 3.5:Ổ đỡ lăn
-
Ổ ỡ
=>T
:ổ ỡ
ổ ỡ
ổ ỡ
ổ ỡ
+ Hệ
fms = 0,002 – ,
3
ổ ỡ
:
fms = 0,01-0,02
+Độ
+ ễ
,
ỡ
+
ệ
+S
ổ
+T ổ
(
,7
ệ
8
35
[3] )
3.2.8 Ổ chặn lực đẩy chân vịt.
-
ổ ỡ
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
ổ ỡ
Trang 29
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
Hình 3.6 :Ổ ỡ
-Ổ ỡ
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ẩ
ẩ
máy chính.
ẩ
9
,
ộ
ẩ
ộ
7
ẩ
é
ệ
3.2.9 Phanh hệ trục tàu.
-P
ổ ỡ
ệ
,
ệ
ệ
Đ
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
ệ
ệ
,ổ ỡ
ỗ
Trang 30
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
H
-Đ
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
3 5: P
ệ
3
ổ
,
ẹ
P
5
,
ổ
H
3.2.10 Phân tích bố trí hệ trục
*
ệ
7 [7],
-
ổ
,
ệ
Hệ
(
[7] ):
=>
-
G
: = khi l= 125 √
G
: == 5,
√
√
khi l= 200 √
ệ
:
:
125√
t
2015 mm
t
v=2250
(
)
200 √
3324 mm
Xé
ệ
=
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
= 8,65
Trang 31
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
Lt=3000 (mm)
=
Ld=2500(mm) =
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
= 13
8,65
3.2.7.Ổ đỡ trục trung gian.
ổ ỡ
12.dtg
4080mm
L
L
:
22dtg
=
7480 mm
3.3 Tính toán kiểm tra sức bền hệ trục.
3.3.1 Tính toán sức bền hệ trục
R0
Pv
R2
RB
M1
MB
l0=2050 mm
q
M0
1
lP=2250mm
T
2
l1=3000 mm
l2=2250mm
B
ộ
q
.dv2
4
.
3,14.2602
.78,5.10 6 4,17( N / mm)
4
ệ 78,5.106
T
Pv (1, 4 15,3.D). A. 600. (d02 dk2 ).l ( Kg )
T
:
ệ
A .
.D 2
0,54.
-
A:
-
-
l (0,2 0,8) D 0,5D 1,5m
-
d 0 (0,14 0,22) D 0,2D 0,614m
4
3,14.3, 2
3,92m 2
4
8,6(T / m3 )
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 32
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
PV (1,4 15.3).3,92.8,6 600.8,6.0,614 2.1,5 6791( Kg )
T
Pv = 67910 N
ỡ
M 0 ( PV .lP
0:
ql02
4,17.20502
) (67910.2250
) 161559712,5 N .mm
2
2
P
3
:
q 3 3
M o .l1 2.M 1.(l1 l2 ) M b .l2 4 (l1 l2 )
10500M1 M B .2250 1,6.1011
M1 2M B 1771875
M 2.M q l 2
1
b
2
4
M1 212625
( N.mm )
M
992250
B
P
ỡ
o G
ỡ
l
M M0
R0 PV q.(l0 1 ) 1
2
l1
67910 4,17.(2050
o G
3000 212625 161559712,5
)
77397 N
2
3000
ỡ
l l
M M1 M1 M 0
R1 q.( 1 2 ) B
2
l2
l1
4,17.(
3000 2250 992250 212625 212625 161559712,5
)
43371,6 N
2
2250
3000
o T
RB
ql2 M B M1 4,17.2250 212625 992250
5226,75 N
2
l2
2
2250
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 33
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
P
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ỡ
ệ
ỡ:T
ệ
%
ệ
G
ỡ
: S1 = 0,9.dv.lo = 0,9.26.225 = 5265 cm2
G
ỡ
: S2 = 0,9.dv.l1 = 0,9.26.300 = 7800,9 cm2
Á
ỡ
ỡ
G
ỡ
:
P1
R0 77397
14,7 N / cm 2
S1
5265
G
ỡ
:
P2
R1 43371,6
5,56 N / cm 2
S2
7800,9
Gỗ
é
( 5 – 30 ) N/cm2
ỡ
õ
ệ
3.3.2 Tính kiểm nghiệm bền các trục
1) T
x
o Ứ
M x 71620.
Wx
.dt3
16
2775
0,96.106 kG.cm
208
.233
16
2387,8cm3
u
o Ứ
-
M x 0,96.10 6
402,04kG / cm 2
Wx
2387,8
Mu
Wu
S
Mu
u
-
: u
Wu
R
= 1579773,38 N.mm =1579773,38 kG.cm
: Wu
.d 3
32
3,14.233
1193,9cm3
32
1579773,38
1323,2kG / cm 2
1193,9
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 34
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
o Ứ
σn =
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
é
T
4.T
4.17454,6
42,03(kG / cm 2 )
2
2
F
.d
3,14.23
o Ứ
ổ
σb = 300 KG/cm2
Tổ
: 0 n u b 42,03 1193,9 300 1535,93(kG / cm2 )
é ,
Ứ
ổ
:
σc = o2 3 x2 = 1525,932 402,042 1578(kG / cm2 )
Hệ
:
T
4000
=
2,52
c
1578
K=
T
ệ
ộ
ộ
= 2,5-5,5.
Suy ra
2) T
ộ
ỡ(
:
,
M x 71620.
,
,
:
Wx
.dv3
16
.263
16
3349,29cm3
Ứ
x
M x 0,96.106
286,63kG / cm 2
Wx 3349,29
Ứ
σn =
Ứ
ộ
2775
0,96.106 kG.cm
208
-
-
),
:
-
-
ẩ
ỡ
é
T
4.T
4.17454,6
=
32,89(kG / cm 2 )
2
F
.d
3,14.262
:
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 35
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
σc = e. n2 3 x2
= ,
-Hệ
Suy ra. c 1,04 32,892 3.286,632 497,54(kG / cm2
T
-
é
5
Hệ
K=
2
G/
:
T
2500
=
5,02
c
497,54
ệ
= ,8-5,8
ộ
S
HƯƠ G : TÍNH TOÁN HỆ THỐ G ÔI TRƠ
4.1.Chức năng hệ thống bôi trơn
T
ộ
, ệ
ệ
- T
:
;
-
;
-
;
-
ộ
;
-
;
-
ộ
ộ
,ổ ỡ
ổ
,
ệ ;
-
ộ
ệ
ộ
4.1.1. hững yêu cầu cơ bản đối với hệ thống bôi trơn:
-
ỗ
ộ
ộ
ệ
ộ
- Độ
- Áp su ,
ộ
ệ
ệ ,
ộ
ệ
- Hệ
- Hệ
,
ộ
ễ
,
,
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 36
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
4.1.2. Nguyên lý làm việc của hệ thống:
Hình 4.1:
đồ h thống bôi tr n.
Ố
é
3
3
ệ
5
é
6
é
é
15 Ố
ẩ
7
6
7
8 T
é
18. Máy chính.
9. Máy nén khí.
é
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
9
Ố
Trang 37
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
é
ệ
, é
ệ
é
(
é
)
ẩ
ộ
T
ệ
9,
8,
ỡ ệ
3
Độ
ộ
é
8
ệ
ẩ 6,
7,
:
é
7
ệ
ộ
T
ộ
3
,
,
ộ
,
ệ
ẩ
é
4.1.3. Tính toán hệ thống bôi trơn:
4.1.3.1. Dung tích két dự trữ dầu bôi trơn:
Đ
ệ
ộ
ộ
ộ
Bảng 4.1: Tính chọn dung tích két dự trữ dầu bôi trơn.
ST
T
1
Ký
Đ
ệ
S
máy chính
2
3
4
5
hoàn trong máy chính
S
ệ
ệ
Đ
ge1
g/kw.h
Theo catalog máy
1
G1
kg/h
G1 ge1.Ne1.103
0,72054
W1
l
ge2
g/kw.h
Theo catalog máy
0,49
G2
kg/h
G 2 ge2 .Ne2 .103
0,0674
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
T
1200
Trang 38
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
6
hoàn trong máy phát
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
W2
l
Theo catalog máy
500
T
h
123,636
kg/l
0,89
ệ
7
T
ộ
8
9
Hệ
10
Hệ
é
11
K5
0,98
K6
1,15
Vn
é
:
l
n
G 2.G 2 .T
Vn 1
W1 2.W2 .K 5 .K 6
2613,3
= 2650 (lít)
4.1.2.2. Dung tích két dầu nhờn bôi trơn xilanh:
Bảng 4.2: Tính chọn dung tích két dầu nhờn bôi trơn xilanh.
ST
T
1
Ký
Đ
ệ
S
cho xilanh máy chính
2
3
T
ộ
4
5
Hệ
6
Hệ
é
7
Đ
ge3
g/kW.h
G3
kg/h
T
h
123,636
kg/l
0,89
G3 ge3.Ne1.103
0,9007
K5
0,98
K6
1,15
V3
V3 K5 .K 6 .
l
é
3 T
1,25
:
3
G3 .T
141,013
= 150 (lít)
:
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 39
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
ệ
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
ổ
ệ
Qd qd .Ge .Ne .Qp
T
: qd = , : P
Ge =
(kcal/h)
ệ
ộ
:S
ệ
ộ
Ne = 2340 :
Qp =
( / w )
ộ
:
ệ
Qd= 472680
ệ :
( W)
ệ
(
/
)
(kcal/h)
:
Gd kg .
T
:
Qd
Cd . d .t d
(m3/h)
kg = , : Hệ
Cd = , 7 : Tỷ
d = 9
: Tỷ
td =
:Hệ
ệ
(
(
ệ
0
/
3
/
C)
)
ộ
ộ
ộ
(0C)
Gd=194 m3/h
:
N kN.
T
:
G d .Pd
270.d
(kG/h)
kN = ,3 : Hệ
d = ,7 : H ệ
Pd =
: ộ
3
( G/
N=2,6
)
(kG/h)
é
:
ộ
:
S
Q = 194 (m3/h).
H = 2 (kG/m3).
:
:
:
N = 2,6 (kG/h)
=
(
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
)
Trang 40
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY
GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA
Tài li u tham khảo:
[1].Thiết kế và lắp ráp thiết bị tàu thủy –
[2] ổ tay thiết kế tàu thủy- T
ễ Đ
X X
8
[3Hướng dẫn thiết kế trang bị động lực tàu thủy-
SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240
Trang 41
[...]... 0,2 0,311 A0 (10330 1025.3,732 240).4,2 2 Bảng 2.2:Bảng thông số tính toán ẩ T kG 17454,6 Vp m/s 4,82 V Hl/h 12 Hệ w - 0,2206 Hệ t - 0,1544 Hệ H - 1,085 Hệ r - 1,025 - 0,98 ộ Hệ SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 Trang 12 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA Hệ dt - 0,97 Hệ a - 1,05 Hệ Kdt - 1,15 2.2 Chọn máy chính theo yêu cầu: T , N 100 500(v / p) , ỗ :... 17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA Te (kG) R (kG) 25000 Te 20000 18300 RT 10000 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 12.87 14 v (Hl/h) Hình2.3: Đồ thị xác định vận tốc khai thác của tàu T :T RT c là 12,87 ộ = / ,87 ( / ) ẩ : là Te12,87.=18300 Bảng 2.5: Thông số thiết kế chân vịt sử dụng hết công suất máy TT T SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 ệ G Trang 18 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG... MSSV:103110240 Trang 24 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA +Ố , Ố T 6 ỡ Đ : 3 ỗ 7 Á é T ỡ 8S 5 Á 9 Đ Đệ Hình 3.1:Cụm ống bao trục chân vịt +Đ v= [ ] ( 6 > 5 ệ é ( ) ): S1=0,15.dcv=0,15.260=39(mm) S2=1,8.S1= ,8 39=7 , ( ) S2=70 (mm) Hình 3.2: Ống bao trục chân vịt +T ỗ é SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 300-500 (mm) Trang 25 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY +T + , ộ GVHD:... Trường Giang - MSSV:103110240 Trang 27 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA Hình 3.4: Kết cấu cụm kín ống bao ( ) 2.Bích nén 3 ( é , ) ệ 5 6 ( ỡ, …) 3.2.7 Ổ đỡ trụctrung gian - Đ , ệ ệ ộ ổ ỡ ỡ 12.dt ≤ ≤ 3 6≤ ≤5 6 t : (mm) t (mm) - Ổ ỡ (0,15 ÷ 0,22)Lt : ộ t : SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 : ( ) Trang 28 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA Hình 3.5:Ổ... ỡ + Hệ fms = 0,002 – , 3 ổ ỡ : fms = 0,01-0,02 +Độ + ễ , ỡ + ệ +S ổ +T ổ ( ,7 ệ 8 35 [3] ) 3.2.8 Ổ chặn lực đẩy chân vịt - ổ ỡ SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 ổ ỡ Trang 29 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY Hình 3.6 :Ổ ỡ -Ổ ỡ GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA ẩ ẩ máy chính ẩ 9 , ộ ẩ ộ 7 ẩ é ệ 3.2.9 Phanh hệ trục tàu -P ổ ỡ ệ , ệ ệ Đ SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 ệ ệ ,ổ ỡ ỗ Trang 30 ĐỒ ÁN THIẾT... MSSV:103110240 ệ ệ ,ổ ỡ ỗ Trang 30 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY H -Đ GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA 3 5: P ệ 3 ổ , ẹ P 5 , ổ H 3.2.10 Phân tích bố trí hệ trục * ệ 7 [7], - ổ , ệ Hệ ( [7] ): => - G : = khi l= 125 √ G : == 5, √ √ khi l= 200 √ ệ : : 125√ t 2015 mm t v=2250 ( ) 200 √ 3324 mm Xé ệ = SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 = 8,65 Trang 31 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY Lt=3000 (mm) = Ld=2500(mm) =... MSSV:103110240 Trang 35 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA σc = e n2 3 x2 = , -Hệ Suy ra c 1,04 32,892 3.286,632 497,54(kG / cm2 T - é 5 Hệ K= 2 G/ : T 2500 = 5,02 c 497,54 ệ = ,8-5,8 ộ S HƯƠ G : TÍNH TOÁN HỆ THỐ G ÔI TRƠ 4.1.Chức năng hệ thống bôi trơn T ộ , ệ ệ - T : ; - ; - ; - ộ ; - ; - ộ ộ ,ổ ỡ ổ , ệ ; - ộ ệ ộ 4.1.1 hững yêu cầu cơ bản đối với hệ thống bôi trơn:... SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 Trang 19 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA CHƢƠ G 3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ TRỤC Lựa chọn kết cấu và xác định kích thƣớc cơ bản của hệ trục 3 3.1 Chọn vật liệu làm trục T T Đ ễ X a) Trục trung gian ệ é rèn( é ) : d t F k 3 N 560 n S 160 T - : ộ - :S ộ ( / ) - F: Hệ - : Hệ - ệ - = 2014,2 KW = 208 v/ph ộ ộ => ỗ S: G ...ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA ệ T có cùng , Hệ ỷ ệ ẩ T T t= T ệ ộ ộ t = K.w = 0,5 0,7 V Đ = 0,7 => t = 0,7.0,2206 =0,1544 Tốc độ tiến của chân vịt Vp Vp = Vs(1-w) = 6,18(1-0,2206) = 4,82 m/s Hiệu suất vỏ tàu nk 1 t 1 0,1544 1,085 1 w 1 0,2206 R =1,025 Hệ ực đẩy chân vịt T= Ứ ộ R 1 t (H / ) T R... N 560 ( ).K n s 160 Trang 20 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY ệ -T GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA ệ SF 65 T ( ) [ ] : dd=1,1.dt=1,1.230=253 (mm) => = 260(mm) c) Trục chân vịt Đ é ính theo công : N 2014,2 100.1,2.3 255,78mm n 208 dv 100k3.3 ẩ T v= 260 mm : - k3 : Hệ - : - :S ệ 3= 1,16 – 1,34 ộ ộ ( / ) = 2014,2 KW = 208 v/ph 3.2 Tính chọn các phần tử cơ bản của hệ trục 3.2.1 Phần côn trục chân vịt ... toán ẩ T kG 17454,6 Vp m/s 4,82 V Hl/h 12 Hệ w - 0,2206 Hệ t - 0,1544 Hệ H - 1,085 Hệ r - 1,025 - 0,98 ộ Hệ SVTH: Lưu Trường Giang - MSSV:103110240 Trang 12 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU... MSSV:103110240 10 11 12 13 14 v (Hl/h) Trang ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA Hình 2.1: Đường đặc tính sức cản tàu 2.1 Tính toán sơ chân vịt đồ thị đặc tính làm việc chân vịt E... Giang - MSSV:103110240 Trang 19 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ ĐỘNG LỰC TÀU THỦY GVHD: NGUYỄN TIẾN THỪA CHƢƠ G TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ TRỤC Lựa chọn kết cấu xác định kích thƣớc hệ trục 3.1 Chọn vật liệu làm trục