Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 87 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
87
Dung lượng
1,65 MB
Nội dung
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 1
Nghành công trình thủy lợi
GIỚI THIỆU CHUNG
1.1. Vị trí công trình:
Công trình hồ chứa nước Sập việt 2, thuộc 2 xã Phước Tân và Phước Tiến – Huyện
Bác Ái – Tỉnh Ninh Thuận :
Vị trí địa lý của hồ chứa:
Từ 108o 48’ đến 108o 50’ Kinh độ Đông.
Từ 11o 13’ đến 11o 15’ Vĩ độ Bắc.
Địa giới hành chính:
Công trình đầu mối thuộc xã Phước Tân và Phước Tiến – Huyện Bác Ái – Tỉnh
Ninh Thuận.
Khu tưới một phần thuộc xã Phước Tân, phần lớn thuộc xã Phước Tiến – Huyện
Bác Ái – Tỉnh Ninh Thuận.
Giới hạn của khu tưới là vùng đồng bằng mặn kẹp giữa suối Sập việt 2 và sông Cái.
1.2. Nhiệm vụ của công trình:
- Khai thác và sử dụng có hiệu quả nguồn nước của suối Sập việt 2, tưới tự chảy
cho 942 ha đất trong đó mới có một phần sản xuất được một vụ nhờ nước trời, cho năng
suất thấp thành ruộng sản xuất 2 vụ chủ động được nước tưới cho năng suất cao.
-Tiếp nước tưới cho trên 200ha đất trồng lúa của khu tưới đập Sập việt 2 hiện có
phía hạ lưu đập chính hồ Sập việt 2.
- Góp phần cắt giảm lũ cho vùng hạ lưu suối Sập việt 2 và vùng hạ lưu sông Cái
Phan Rang, làm giảm thiệt hại về tài sản và con người cho các vùng này.
- Góp phần phát triển kinh tế địa phương và nâng cao đời sống của nhân dân, cải
tạo môi trường vùng dự án.
1.3. Quy mô, kết cấu các hạng mục công trình:
Theo CTXDVN: 285-2002 sử dụng trong thiết kế hồ chứa nước Sập việt 2 thì.
Cấp công trình: Cấp III
Lũ thiết kế ứng với tần suất: P= 1,0 % .
Lũ kiểm tra ứng với tần suất: P= 0,2 %.
Lũ thi công ứng với tần suất: P= 10 %.
Các thông số TK chính của công trình được phê duyệt theo hồ sơ TKKT: Bảng 1-1
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 2
Nghành công trình thủy lợi
Bảng 1-1
A
I
1
Giá
trị
CÁC THÔNG SỐ KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH ĐẦU MỐI
Hồ chứa
Diện tích lưu vực
Km²
94.0
2
3
4
5
6
Tổng lượng dòng chảy đến (75%)
Lưu lượng bình quân dòng chảy đến (75%)
Mực nước chết (MNC)
Dung tích chết (Vc)
Mực nước dâng bình thường (MNDBT)
106m³
m³/s
m
106m³
m
42,246
1,34
150,0
1,337
159.00
7
8
9
10
11
12
13
14
II
Dung tích hiệu dụng (Vhi)
Dung tích tổng cộng (Vh)
Mực nước dâng gia cường (MNDGC P=1%))
Mực nước dâng gia cường (MNDGC P=0.2%)
Diện tích mặt hồ (ứng với MNDBT)
Diện tích mặt hồ (ứng với MNDGC)
Dung tích phòng lũ
Cấp công trình
Đập chính (đập đất)
106m³
106m³
m
m
ha
ha
106m³
8.761
10.098
160.70
161.76
139.70
1
Hình thức đập
TT
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
III
Hạng mục
Cao trình đỉnh tường chắn sóng
Cao trình đỉnh đập
Chiều dài đập theo tim
Chiều cao đập lớn nhất (Hmax)
Bề rộng đỉnh đập
Cao trình đỉnh lăng trụ thóat nước
Hệ số mái thượng lưu
Hệ số mái hạ lưu
Thiết bị thoát nước thân đập
Thiết bị chống thấm cho nền
Thiết bị bảo vệ mái thượng lưu
Đập phụ 1 (đập đất)
1
Hình thức đập
2
3
4
5
6
Cao trình đỉnh tường chắn sóng
Cao trình đỉnh đập
Chiều dài đập theo tim
Chiều cao đập lớn nhất (Hmax)
Bề rộng đỉnh đập
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Đơn vị
Ghi chú
5.969
III
Đập hỗn hợp 3 khối – có tường
chắn sóng
m
+ 162.50
m
+ 161.70
m
153.00
m
26.70
m
5,0
m
+144.00
3,0
2,75; 3,0
Lăng trụ + Áp mái
khoan phụt
Tấm BTCT đổ tại chỗ
Đập hỗn hợp 3 khối – có tường
chắn sóng
m
m
m
m
m
+162.50
+162.0
358.70
11.0
5,0
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 3
7
8
9
10
11
12
IV
Cao trình đỉnh lăng trụ thoát nước
Hệ số mái thượng lưu
Hệ số mái hạ lưu
Thiết bị thoát nước thân đập
Thiết bị chống thấm cho nền
Thiết bị bảo vệ mái thượng lưu
Đập phụ 2 (đập đất)
1
Hình thức đập
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
IV
Cao trình đỉnh tường chắn sóng
Cao trình đỉnh đập
Chiều dài đập theo tim
Chiều cao đập lớn nhất (Hmax)
Bề rộng đỉnh đập
Hệ số mái thượng lưu
Hệ số mái hạ lưu
Thiết bị thoát nước thân đập
Thiết bị chống thấm cho nền
Thiết bị bảo vệ mái thượng lưu
Đập phụ 3 (đập đất)
1
Hình thức đập
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
VI
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Cao trình đỉnh tường chắn sóng
Cao trình đỉnh đập
Chiều dài đập theo tim
Chiều cao đập lớn nhất (Hmax)
Bề rộng đỉnh đập
Hệ số mái thượng lưu
Hệ số mái hạ lưu
Thiết bị thoát nước thân đập
Thiết bị chống thấm cho nền
Thiết bị bảo vệ mái thượng lưu
Tràn xả lũ
Hình thức tràn
Cao trình ngưỡng tràn
Bề rộng tràn (3 cửa x 8m)
Chiều dài ngưỡng tràn
Hình thức ngưỡng tràn
Cột nước tràn Hmax (1%)
Lưu lượng xả Qmax (1%)
Chiều dài dốc nước
Chiều rộng dốc nước
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Nghành công trình thủy lợi
+153.0
2.75
2.50
Lăng trụ + Áp mái
Chân khay
Tấm BTCT đổ tại chỗ
Đập hỗn hợp 3 khối – có tường
chắn sóng
m
+162.50
m
+161.70
m
230.3
m
8.20
m
5,0
2.75
2.50
Áp mái
Chân khay
Tấm BTCT đổ tại chỗ
Đập hỗn hợp 3 khối – có tường
chắn sóng
m
+162.50
m
+161.70
m
381.0
m
9.20
m
5,0
2.75
2.50
Áp mái
Chân khay
Tấm BTCT đổ tại chỗ
m
m
m
m
m³/s
m
Có cửa van điều tiết
+ 154.00
24
18
Thực dụng
6.70
794.0
60.0
27.60
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
10
11
12
13
14
VII
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Trang 4
Độ dốc dốc nước
Hình thức tiêu năng
Chiều dài đoạn mước rơi
Chiều dài bể tiêu năng
Chiều dài kênh tháo hạ lưu
Cống lấy nước
Số lượng cống
Lưu lượng thiết kế Qtk
Loại cống
Cao trình đáy cửa vào cống
Cao trình đáy cửa ra cống
Độ dốc đáy cống
Khẩu diện cống (BxH)
Chiều dài cống
Hình thức lấy nước
Số lượng, kích thước van
Số lượng máy đóng mở
Chiều dài bể tiêu năng
Chiều rộng bể tiêu năng
Nghành công trình thủy lợi
m
m
m
m³/s
m
m
m
m
m
m
0.05
Tiêu năng đáy
18
36
160
1
1,85
Hộp BTCT
+136.55
+136.50
0.001
1,2x1,6
65.0
Tháp van
2x(1,5x1,8)
2
6.0
1.2
1.4. Điều kiện tự nhiên khu vực xây dựng công trình:
1.4.1. Điều kiện địa hình:
1.4.1.1. Đặc điểm vùng 1: ( Vùng dự kiến xây dựng hồ chứa nước Sập việt 2 )
- Hồ chứa nước Sập việt 2 nằm giữa các dãy núi cao, Phía Đông là dãy núi
Tiacmong, núi Yabô, Núi Mavô, núi Ya biô (+1220m), phía Tây là dãy núi đá đen, núi
Fgiagog, Núi A sai, phía Bắc là dãy núi Tha Ninh (+1020m), Tara Nhin và núi Ma rai
(+1636m), núi Mavia
- Địa hình lòng hồ là vùng lòng chảo, mở rộng phía hạ lưu, phía thượng lưu nhỏ
dần. Suối chính nằm sát giữa hai dãy núi cao. Vùng lòng hồ có ba yên ngựa có cao trình
thấp, yên thấp nhất có cao trình +152,4m, nên ngoài đập chính phải xây dựng thêm ba
đập phụ nhỏ.
1.4.1.2. Đặc điểm địa hình vùng 2: (Khu tưới của hồ chứa nước Sập việt 2)
Khu tưới hồ chứa nước Sập việt 2 là một vùng tương đối bằng phẳng nằm kẹp giữa
suối Sập việt 2 và Sông Cái, giới hạn từ cao độ +118 đến +138.
Với đặc điểm là dải đất dạng thung lũng ven sông, nên khu tưới của hồ Sập việt 2
có những đặc điểm như sau :
- Khu tưới có cao độ cao, độ dốc địa hình lớn.
- Hướng dốc địa hình từ Tây Bắc sang Đông Nam.
- Mặt bằng bị chia cắt nhiều bởi các suối tự nhiên.
1.4.2. Điều kiện khí hậu, thuỷ văn và đặc trưng dòng chảy:
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 5
Nghành công trình thủy lợi
Khí hậu vùng dự án nằm trong khu vực nhiệt đới gió mùa, lượng mưa BQNN trên
lưu vực vào khoảng 1500 mm. Biến trình mưa hàng năm chia làm hai mùa rõ rệt: mùa
khô và mùa mưa. Mùa khô bắt đầu từ tháng 1 đến tháng 8, trong thời kỳ này vào tháng 5,
6 xuất hiện những trận mưa lớn gây nên lũ gọi là lũ tiểu mãn. Mùa mưa bắt đầu từ tháng
9 đến tháng 12, tuy có 4 tháng mùa mưa nhưng lượng mưa chiếm từ 70% đến 80% lượng
mưa cả năm, lượng mưa lớn tập trung nhiều nhất vào hai tháng 10 và 11. Lượng mưa lớn
cường độ mạnh dễ gây nên lũ lớn thông thường lũ lớn thường xảy ra nhiều nhất vào 2
tháng 10 và tháng 11.
1.4.2.1. Nhiệt độ không khí:
Chênh lệch nhiệt độ giữa nhiệt độ tháng nóng nhất và nhiệt độ tháng nhỏ nhất từ 5 6 C. Nhiệt độ trung bình ngày hầu như vượt trên 25 0C trừ một số ngày chịu sâu ảnh hưởng
của gió mùa cực đới. Bảng phân bố nhiệt độ TBNN (0C) trình bày bảng 1-2
0
Bảng phân phối các đặc trưng nhiệt độ không khí
Tháng
Tcp (0C)
I
II
III
IV
V
VI
VII VIII
IX
X
XI
Bảng 1-2
XII Năm
24.6 25.8 27.2 28.4 28.7 28.7 28.6 29.0 27.3 26.6 25.9 24.6 27.1
Tmax (0C) 33.5 35.2 36.2 36.6 38.7 40.5 39.0 38.9 36.5 34.9 34.5 34.0 40.5
Tmin(0C)
15.5 15.6 18.9 20.7 22.6 22.5 22.2 21.2 20.8 19.3 16.9 14.2 14.2
1.4.2.2. Độ ẩm không khí:
Độ ẩm ven biển luôn luôn đạt trên 70%. Từ tháng 5 đến tháng 8 độ ẩm thấp nhất
xấp xỉ 75% do kết quả của hiệu ứng Fơn. Từ tháng 9 đến tháng 10 độ ẩm tăng nhanh và
giảm dần từ tháng 11 đến tháng 4 năm sau. Độ ẩm không khí tương đối trung bình và độ
ẩm tương đối thấp nhất ghi trong bảng 1-3
Bảng phân phối các đặc trưng độ ẩm tương đối
Tháng
I
II
III
IV
V
VI
VII VIII
IX
X
XI
Bảng 1-3
XII Năm
Ucp (%)
69
70
70
73
78
76
76
71
80
83
78
72
75
Umin(%)
20
24
14
22
28
26
24
26
23
39
38
16
14
Độ ẩm tương đối lớn nhất hàng tháng đều đạt tới Umax = 100%
1.4.2.3. Nắng:
Thời kỳ nhiều nắng từ tháng 12 đến tháng 5 năm sau, số giờ nắng trung bình lớn
hơn 200 giờ/ tháng, thời kỳ từ tháng 6 đến tháng 11 số giờ nắng trung bình từ 180 đến
200 giờ/ tháng. Biến trình số giờ nắng trong năm ghi ở Bảng 1-4
Bảng phân phối số giờ nắng trong năm
Tháng
I
II
III
IV
V
VI
VII VIII
IX
X
XI
Bảng 1-4
XII Năm
Giờ nắng 266 271 312 268 247 183 242 206 198 183 191 222 2789
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 6
Nghành công trình thủy lợi
1.4.2.4. Gió:
Vùng dự án chịu ảnh hưởng chế độ gió mùa gồm hai mùa gió chính trong năm là
gió mùa đông và gió mùa hạ. Vận tốc gió trung bình hàng tháng dao động từ 2 m/s đến
3m/s, biến trình vận tốc gió TBNN trong năm ghi ở bảng 1-5
Bảng vận tốc gió trung bình các tháng trong năm
Tháng
I
II
III
IV
V
VI
VII VIII
IX
X
XI
Bảng 1-5
XII Năm
V(m/s)
2.3
2.6
2.8
2.5
2.3
2.2
2.5
2.2
1.8
1.8
2.2
2.4
2.3
Ghi chú: Năm 1993 tại Phan Rang đã quan trắc được trị số Vmax = 35 m/s, đây là
những trị số cảnh báo trong tính toán thiết kế.
1.4.2.5. Bốc hơi:
Lượng bốc hơi hàng năm 1656 mm. Biến trình bốc hơi trong năm tuân theo quy
luật lớn về mùa khô, nhỏ về mùa mưa. Lượng bốc hơi TBNN ghi trong bảng 1-6
Bảng phân phối lượng bốc hơi trong năm
Tháng
I
II
III
IV
V
VI
VII VIII
IX
X
XI
Bảng 1-6
XII Năm
Zpiche (mm) 151.1 151.4 183.5 156.4 134.1 134.6 161.2 181.6 97.6 78.3 93.9 133.2 1656
1.4.2.6. Lượng mưa TBNN lưu vực:
Lượng mưa phân bố theo không gian lớn dần từ Đông sang Tây, từ hạ lưu đến
thượng lưu. Lưu vực Sập việt 2 được khống chế bởi 5 trạm đo mưa:
Phía Tây Bắc
: Trạm Hòn Bà Xo = 3300 mm
Phía Đông Bắc
: Trạm Khánh Sơn Xo = 1800 mm
Phía Tây Nam
: Trạm Sông Pha Xo = 1400 mm
Phía Đông Nam
: Trạm Tân Mỹ Xo = 800mm và trạm Nha Hố Xo = 800mm.
Qua các phương pháp tính toán cho thấy lượng mưa lưu vực Sập việt 2 biến đổi từ
1400 mm đến 1600 mm. Ninh Thuận thuộc vùng khô hạn nên chọn lượng mưa BQNN
lưu vực Sập việt 2 đảm bảo thiên an toàn trong tính toán cấp nước.
Xolv = 1500 mm
1.4.2.7. Dòng chảy năm:
Từ các thông số thống kê dòng chảy năm, tính toán dòng chảy năm thiết kế theo
hàm phân phối mật độ Pearson III có kết quả ghi ở bảng 1-7
Dòng chảy năm thiết kế
P (%)
Qp (m3/s)
50
1.84
75
1.34
Wp (106m3)
58.4
42.2
Bảng 1-7
Các thông số
Qo = 1.97m3/s
Cv = 0,43; Cs =2Cv
Phân phối dòng chảy năm thiết kế (m3/s)
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 7
Nghành công trình thủy lợi
Bảng 1-8
P%
I
II
III
IV
V
VI
VII VIII
IX
X
XI
XII Năm
Q50%
0.62 0.35 0.17 0.03 0.54 1.04 1.17 2.31 4.43 9.03 1.57 0.93 1.85
Q75%
0.45 0.25 0.12 0.02 0.39 0.75 0.85 1.67 3.21 6.54 1.14 0.67 1.34
1.4.2.8. Dòng chảy lũ:
Quan hệ S ∼ E dùng trạm Nha Trang theo phân tích đánh giá của "Đặc điểm khí
tượng thủy văn tỉnh Ninh Thuận".
Kết quả tính toán lũ thiết kế theo tần suất
Bảng 1-9
10%
P (%)
Kiểm tra
0.5%
1.0%
1.5%
2.0%
5%
Xp (mm)
470
449
382
345
318
239
182
Qmax (m3/s)
1231
1169
973
866
788
566
410
W (106m3)
35.74
33.94
28.25
25.14
22.88
16.43
11.90
Bảng kết quả tính toán lưu lượng lũ trong mùa kiệt P = 10%
Tháng
Qmax 10% (m3/s)
Qtb 10% (m3/s)
1
12
1.28
2
5
0.45
3
7
0.65
4
26.1
1.12
5
34
6.70
Bảng 1-10
7
8
65
106
4.19
5.26
6
102
4.91
1.4.2.9. Đường quá trình lũ thiết kế:
Trạm Đá Bàn có diện tích lưu vực 126km2, năm 1978 đã quan trắc trận lũ với các
thông số
Qmax = 415 m3/s; ngày = 14,1 106m3
xét lưu vực nghiên cứu có điều kiện tương tự nên chọn làm trận lũ điển hình để thu
phóng đường quá trình lũ thiết kế.
Đường quá trình lũ thiết kế - Công thức CĐGH
Đường quá trình lũ thiết kế
Bảng 1-11
Giờ
Kiểm tra
0.5%
1.0%
1.5%
2.0%
5.0%
10.0%
1
50
47
40
35
32
23
17
2
64
61
51
45
41
30
21
3
81
77
64
57
52
37
27
4
99
94
79
70
64
46
33
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 8
Nghành công trình thủy lợi
5
161
153
127
113
103
74
54
6
317
301
251
223
203
146
106
7
507
481
401
357
324
233
169
8
725
688
573
510
464
333
241
9
829
787
655
583
5331
381
276
10
974
925
770
685
624
448
324
11
1086
1031
858
764
695
499
362
12
1231
1169
973
866
788
566
410
13
835
793
660
587
535
384
278
14
621
589
491
437
397
285
207
15
431
409
341
303
276
198
144
16
301
324
270
240
218
157
114
17
341
270
225
200
182
131
95
18
284
250
2208
185
168
121
88
19
263
186
155
138
125
90
65
20
196
183
152
135
1223
88
64
21
22
23
24
Qmax
192
181646
153
138
1231
177
156
145
131
1169
147
130
121
109
937
131
115
107
97
866
119
105
98
89
788
86
76
70
64
566
62
55
51
46
410
Wmax
35.74
33.94
28.25
25.14
22.88
16.43
11.90
1.4.2.10. Tài liệu địa hình vùng lòng hồ:
Tài liệu bình đồ lòng hồ được khảo sát theo tỷ lệ 1:5000, đảm bảo yêu cầu trong
tính toán thủy lợi. Kết quả đo vẽ, tính toán xác định đường đặc tính lòng hồ Sập việt 2
trên bản đồ tỉ lệ 1:5.000 như bảng 1-12
Đường đặc tính hồ chứa nước sập việt 2
Bảng 1-12
TT
1
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Z
(m)
148
F
(ha)
28.28
V
(106 m3)
0.593
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
2
3
4
5
6
7
8
Trang 9
150
152
154
156
158
160
162
Nghành công trình thủy lợi
46.89
69.44
91.41
115.44
131.88
147.38
162.80
1.337
2.508
4.129
6.211
8.700
11.496
14.596
1.4.3. Điều kiện địa chất, địa chất thuỷ văn:
1.4.3.1. Đặc điểm địa chất nơi xây dựng công trình:
- Toàn bộ khu vực lòng hồ, bao gồm nền và bờ hồ chứa được cấu tạo bởi đá trầm
tích gắn kết gồm : đá phiến sét, đá phiến serixit, đá phiến thạch anh serixit, đá sừng ...
thuộc hệ Là nhà (J2ln), có tuổi Jura giữa.
- Đá được gắn kết cứng chắc, không bị chia cắt bởi các đứt gãy kiến tạo. Trong đá
phát triển nhiều khe nứt, chủ yếu là khe nứt cắt, với mô đun khe nứt khác nhau, trung
bình 10-15 khe nứt/1m, nhưng chủ yếu là các khe nứt kín, hoặc là được lấp nhét bằng các
vật liệu sét và ô xít sắt, không có khả năng dẫn nước.
- Trong khu vực lòng hồ, hiện tượng trượt bề mặt, sạt lở, đá lăn kém phát triển do
địa hình sườn núi có độ dốc không lớn từ 15-20o, bề dày lớp đá phong hoá, tầng phủ
mỏng.
1.4.3.2. Địa chất của tuyến đập chính:
Địa hình: Địa hình khu vực đầu mối là lũng sông hẹp, với độ rộng dòng suối trung
bình thay đổi từ 50.0-100.0m. Dọc theo dòng suối là cát cuội sỏi chảy từ thượng lưu đến
hạ lưu. Hai vai đập là phần nhô ra của sườn núi. Sườn núi vai trái từ thượng lưu đến hạ
lưu đều dốc, có độ dốc trung bình khá lớn từ 300 – 450, phía trên tầng phủ tương đối dày,
sát mép nước đá gốc lộ ra chạy từ thượng lưu đến hạ lưu. Sườn núi vai phải có độ dốc
thoải hơn, đây là đỉnh dốc của đường ôtô đi từ xã Phước Tiến đi vào xã Phước Tân. Chân
núi ở sát mép nước đá gốc lộ ra chạy từ tim tuyến xuống hạ lưu, đôi chỗ đá gốc lộ ra cả
lòng suối.
Tầng phủ:
Lớp 1a: Thành phần hỗn hợp cát, cuội, sỏi, đá tảng màu xám vàng, cuội sỏi chiếm
25-30%. Đá và cuội có thành phần chủ yếu là đá mac ma, thạch anh, phong hoá nhẹ,
tương đối tròn cạnh, kích thước và màu sắc đa dạng. Lớp này phân bố dọc suối, từ
thượng lưu đến hạ lưu. Chiều dày từ 4-5m. nguồn gốc bồi tích trẻ (aQ)
Lớp 2: Đất á sét nặng lẫn ít dăm sạn đá phiến serixít mềm bở, màu xám nâu, nâu
đỏ. Trạng thái cứng, kết cấu chặt vừa. Phân bố sườn núi hai bên vai của tuyến đập.Bên
vai trái lớp 2 có chiều dày 4.0-5.0m. Vai phải mỏng hơn có chiều dày 0.5- 1.0m.
Đá Gốc: Trong khu vực công trình đầu mối tuyến đập chính đá gốc là trầm tích gắn
kết hệ tầng La Ngà. Tuổi Jura giữa (J2ln).Thế nằm của lớp đá là 195 (8 ÷10)xH (*) gt cống là cống dài, xem cống
như đập tràn nối tiếp với 1 đoạn kênh.
+ Độ sâu phân giới trong lỗ xả hk (Với mặt cắt chữ nhật) thì:
hk=
3
α .q 2
α .Q 2 3 1.34 2
=3
=
= 2,66 m.
g
g .bc2
9,81.2,5 2
- Ta có công thức tính lưu lượng đối với đập tràn đỉnh rộng chảy không ngập như
sau:
Với Q = 34 (m3/s).tra quan hệ Q~Zhl ta được cao trình ZHL = 140m. Mà cao
trình cửa ra cống bằng 136,55m.vậy cống chảy ngập. Giả sử cống chảy có áp.
Cống chảy có áp;
Lưu lượng được tính theo công thức: Q= µ.ω 2 g.Z 0
1
Trong đó:
μ= α + ∑ ξ + ξ d
c
=
1
α + ξ cv + ξ cr + ξ kv +
2 gL : hệ số lưu tốc
C 2R
− Các tổn thất:
+ Tổn thất cửa vào : ξ cv=0,25
+ Tổn thất cửa ra
: ξcr =1
+ Tổn thất khe van : ξ kv =0,1
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 24
+ Tổn thất dọc đường: ξ dd = λ
Với:
Nghành công trình thủy lợi
L
2.g .L
= 2
4.R C .R
R- là bán kính thủy lực :
R=
ω
b.h
2,5.3
=
=
= 0.88
χ b + 2h 2,5 + 2.3
C- Là hệ số Sêdy
1
n
1/ 6
C= R =
→ ξdd =
1
.0,881 / 6 = 57,58
0,017
2.9,81.65
= 0,437
0,88.57,58 2.
→ µ=
1
= 0,6
1 + 0,25 + 0,1 + 1 + 0,437
Vậy ta có:
- µ = 0,6 : Hệ số lưu tốc
-
ω = 7,5 m2 : Diện tích cống.
Qmax= 34 m3/s theo quan hệ Q~ZHL bằng ZHL = 140 m.
hn = ZHL - Zcửa ra cống. Trường hợp cửa ra cống đặt ở cao trình + 136,55m.
hn = Zhl - Zcửa ra cống =140-136,55 = 3,45m..
Với các cấp lưu lượng tính toán ta luôn có : hn > d = 3m.
Do đó chúng ta có chênh lệch cột nước thượng và hạ lưu:
ZO = HO + i.L – hn
=> H O = hn + Z O − i.L
2
Q
34
=
=> ZO =
µ .ω 2.g 0,6.7,5. 2.9,81 = 2,909 m.
2
=> H O = 3,45+2,909 = 6,359 m. coi H = HO coi Vo =0 thay công thức (*)
ở trên ta dược L = 65 m> 10x6,3 = 63m → Nên trường hợp này tính theo cống dài
Kiểm tra trạng thái chảy của cống:
Ta có : H = 6,359 > 1,4.D = 1,4x3 = 4,2m Vậy giả thiết cống chảy có áp là đúng.
Mực nước thượng lưu cống:
ZtlC = Zđáyđầu cống + Ho = 136,55+6,359 = 142,909 chọn Ztl = 143m..
- Xác định cao trình đê quai thượng lưu mùa kiệt năm thứ 2 (giai đoạn 1):
ZTLđq=ZTL+δ =143+0,5= 143,5m
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
(với δ=0,5÷0,7m)
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 25
Nghành công trình thủy lợi
- Cao trình đê quai hạ lưu:
ZHLđq=ZHL+δ =140+0,5= 140,5m.
* Giai đoạn 2 (Tháng 6-:-tháng 8):
Tính toán thủy lực qua tràn tạm và cống điều tiết dưới đáy thân đập.
+ Trường hợp tính toán : Xả lưu lượng lũ ứng với tần suất lũ thiết kế P = 10 %.
Q10% = 106 m3/s.
Tràn được xây dựng ở chính giữa đập đất đập phụ số 3, và cống bố trí trong thân đập
chính .
+ Các thông số của tràn tạm
Tràn xả lũ
Cao trình ngưỡng tràn
m
+ 154.00
Bề rộng tràn (3cửa x 8m)
m
24
Chiều dài ngưỡng tràn
m
18
Hình thức ngưỡng tràn
Chiều dài dốc nước
Thực dụng
m
60.0
Chiều rộng dốc nước
27.60
Độ dốc dốc nước
0.05
b) Nội dung tính toán :
Việc tính toán thủy lực của phần này do ứng với lưu lượng Q =34 m 3/s cống là chảy
ngập và có áp, nên ứng với Q =106 m3/s lưu lượng này vừa chảy qua cống chảy có áp và
kết hợp qua đập tràn đang xây dở
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 26
Nghành công trình thủy lợi
Lưu lượng qua tràn:
Qtràn = Qdd – Qcống
Trong đó : Qdd - Lưu lượng dẫn dòng theo tần suất thiết kế. Qdd = 106 m3/s
Qtràn tạm - Lưu lượng qua tràn tạm dẫn dòng thi công.
Qcống i - Lưu lượng chảy qua cống thi công i
Chọn cao trình tràn tạm tính toán + 151 m
* Tính toán thuỷ lực qua cống như phần trên đã tính: dòng chảy trong cống hoàn toàn
là dòng chảy có áp, lưu lượng được tính theo công thức: Q= µ.ω 2 g.H 0
1
μ= α + ∑ ξ + ξ d
c
Trong đó:
1
=
α + ξ cv + ξ cr + ξ kv +
2 gL : hệ số lưu tốc
C 2R
− Các tổn thất:
+ Tổn thất cửa vào : ξ cv=0,25
+ Tổn thất cửa ra
: ξcr =1
+ Tổn thất khe van : ξ kv =0,1
+ Tổn thất dọc đường
Với:
: ξdd = λ
L
2.g .L
= 2
4.R C .R
R- là bán kính thủy lực :
R=
ω
b.h
2,5.3
=
=
= 0.88
χ b + 2h 2,5 + 2.3
C- Là hệ số Sêdy
1
n
1/ 6
C= R =
→ ξdd =
1
.0,881 / 6 = 57,58
0,017
2.9,81.65
= 0,437
0,88.57,58 2.
→ µ=
1
= 0,6
1 + 0,25 + 0,1 + 1 + 0,437
Vậy ta có:
- µ = 0,6 : Hệ số lưu tốc
-
ω = 7,5 m2 : Diện tích cống.
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 27
Nghành công trình thủy lợi
ZO = HO + i.L – hn
=> H O = hn + Z O − i.L
=> HO = 3,45+Zo (m).=> Q= µ.ω. 2.g.(3, 45 + H 0 )
PHỤ LỤC 2.2: TÍNH TOÁN THỦY LỰC QUA CỐNG VÀ TRÀN TẠM
Bảng
Q = 106(m3/s)
40
45
50
55
57,7
60
64
67
66
64,7
4,027
5,097
6,292
7,614
8,380
9,061
10,309
11,299
10,964
10,536
141,560
141,560
141,560
141,560
141,560
141,560
141,560
141,560
141,560
141,560
5,010
5,010
5,010
5,010
5,010
5,010
5,010
5,010
5,010
5,010
9,037
10,107
11,302
12,624
13,390
14,071
15,319
16,309
15,974
15,546
145,587
146,657
147,852
149,174
149,940
150,621
151,869
152,859
152,524
152,096
66,000
61,000
56,000
51,000
48,300
46,000
42,000
39,000
40,000
41,300
1,494
1,418
1,339
1,258
1,213
1,174
1,105
1,052
1,070
1,093
152,494
152,418
152,339
152,258
152,213
152,174
152,105
152,052
152,070
152,093
2.4.2.3. Ứng dụng kết quả tính toán
- Xác định cao trình đắp đập (mùa kiệt năm xây dựng thứ 2)
∇ dd = ZTL + δ = 152, 096 + 0,5 = 152,596m
Để tiện thi công và mùa lũ cho dòng chảy được dẫn qua đập xây dở, ta đẩy nhanh thi
công đập đến cao trình: ∇dd = 155 m.
- Xác định cao trình đê quai thượng, hạ lưu giai đoạn 2
+) Xác định cao trình đê quai thượng lưu giai đoạn 2:
dq
ZTL
= ZTL + δ = 152, 096 + 0,5 = 152.596m chọn 152,60m
+) Xác định cao trình đê quai hạ lưu giai đoạn 2:
dq
Z HL
= Z HL + δ = 141,560 + 0,50 = 142, 06m
Cao trình ngưỡng tràn + 154m.còn cao trình mực nước hạ lưu ứng với tần suất
P10% có lưu lượng Qmax= 106 m3/s theo quan hệ Q~ZHL bằng ZHL = 141,560 m.vậy chảy
qua tràn tạm là chảy qua đập tràn đỉnh rộng,chảy tự do có ngưỡng. Ta áp dụng công thức
sau :
- Áp dụng công thức tính lưu lượng của đập tràn đỉnh rộng chảy tự do vì sau tràn
là dốc nước hố xói đã thi công xong.
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 28
Q = m.Btr . 2.g H
Trong đó:
3/ 2
o
Nghành công trình thủy lợi
Q
⇒ Ho =
m.Btr . 2.g
2/3
Q :là lưu lượng qua tràn.
Btr :Bề rộng tràn Btr = 24 m.
g :Gia tốc trọng trường. g= 9.81 m/s2.
Ho: là cột nước toàn phần trên tràn.
m :là hệ số lưu lượng.
Theo bảng 14-3 bảng tra thuỷ lực ứng với hình thức cửa vào tương đối thuận
m = 0,34
- Từ đó xác định được cao trình mực nước trong hồ tương ứng với lưu lượng dẫn
dòng theo công thức: ZTL = Zđỉnh tràn + Ho
Trong đó:
Zngưỡng tràn : Là cao trình ngưỡng tràn Zngưỡng tràn = + 154m.
ZTL : Cao trình mực nước thượng lưu.
Vậy ta có bảng tính toán ứng với các cấp lưu lượng khác nhau :
2.5.3. Tính toán thủy lực dẫn dòng, qua cống kết hợp với qua tràn đang xây dở mùa
lũ năm thứ 2
Trong tính toán thủy lực cống chúng ta thấy bước sang mùa lũ lưu lượng tăng lên
rất nhanh, do đó chúng ta không thể thi công kịp đập đến cao trình vượt lũ, cũng như đê
quai ngăn dòng có khối lượng quá lớn. Do đó chúng ta sẽ dùng Tràn đang xây dựng dở ở
cao trình +151 m cho lũ tràn qua, Và kết hợp dẫn dòng qua cống
2.5.3.1. Mục đích tính toán
- Xác định quan hệ Qxả ~ Ztl;
- Dùng để tính toán điều tiết lũ và xác định cao trình đắp đập vượt lũ.
2.5.3.2. Nội dung tính toán
• Số liệu tính toán:
+ Cống dẫn dòng: như phần 2.5.2;
+ Đập xây dở: Ztr = 151 m, Btr = 24 m, mặt cắt chữ nhật, độ nhám n = 0,014, độ dốc
i = 0.
• Trường hợp tính toán
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 29
Nghành công trình thủy lợi
- Dẫn dòng thi công mùa lũ năm thứ 2 với tần suất thiết kế P = 10% có lưu lượng
dẫn dòng thiết kế là Q = 410 m3/s
- Tùy theo mức độ lũ tràn qua đập ta có 2 trạng thái chảy
+ Đập tràn đỉnh rộng chảy ngập: Q = ϕ n .b.h 2.g(H O − h)
+ Đập tràn đỉnh rộng chảy không ngập: Q = m.b. 2.g H O3 2
Với : + m: hệ số lưu lượng, theo (bảng 14-12 ) của Cumin giáo trình thủy lực tập II,
cửa vào không thuận, ngưỡng đập vuông cạnh, không có tường cánh lấy m = 0,32
+ ϕn: hệ số chảy ngập, theo bảng 14-13 giáo trình thủy lực tập II, lấy ϕn = 0,84
- Dòng chảy qua cống hoàn toàn là dòng chảy có áp, tính toán như mục 2.5.2.
- Lưu lượng dẫn dòng qua tràn: Qtr = Qdd - Qc
Với:
Qtr – lưu lượng dẫn dòng qua tràn;
Qdd – lưu lượng dẫn dòng thiết kế;
Qc – lưu lượng dẫn dòng qua cống.
• Trình tự tính toán:
Phụ lục 2.3
- Giả thiết các cấp lưu lượng Qi
- Ứng với mỗi cấp lưu lượng chúng ta có ZHL từ đường quan hệ Q ~ ZHL
- Giả thiết lưu lượng chảy qua cống ngầm: QC i
- Tính được lưu lượng chảy qua tràn: QT i = Qdd - QC i
- Tính thử dần cột nước thượng lưu sao cho ZT = ZC từ đó tìm được lưu lượng qua
cống và tràn ứng với mỗi cấp lưu lượng Qdd
- Công thức tính toán như sau:
Q
Cột nước trước cống: Z O =
µ.ω 2.g
2
→ H 0 = Z 0 + hn
÷
÷
ZTLC = H0 + ZĐC = H0 + 136,55
Độ sâu phân giới hk: hk =
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
3
Qit2r
g.Btr2
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 30
Nghành công trình thủy lợi
Độ ngập hạ lưu đập: hn = ZHL - Ztr = ZHL - 154
23
Q
→ ZTLtr = H O + Z tr
Cột nước thượng lưu đập: H O =
m.B . 2.g ÷
÷
tr
Theo phụ lục tính toán ta có quan hệ Q ~ ZTL khi dẫn dòng qua đập và cống kết hợp
Qx (m3/s)
ZTL
300
154,59
350
155,08
410
155,64
500
156,41
600
157,22
Hình 2.5. Quan hệ Q ~ ZTL
2.6. Tính toán điều tiết lũ qua cống và đập xây dở
2.6.1. Mục đích
Xác định được quá trình nước dâng lên ở thượng lưu theo thời gian tương ứng với
lưu lượng đến, lưu lượng xả và lượng nước tích lại trong hồ, nhằm xác định được lưu
lượng xả lớn nhất qua công trình xả khi có lũ từ đó xác định được cao trình đắp đập vượt
lũ.
2.6.2. Nội dung tính toán
• Tài liệu tính toán:
- Đường quá trình lũ chính vụ tần suất P = 10% có Qmax = 410 m3/s
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 31
Nghành công trình thủy lợi
- Đường quan hệ Z ~ W của hồ chứa
- Đường quan hệ Qcống + Đập xây dở ~ ZTL
Hình 2.6. Quan hệ Vhồ ~ Zhồ
• Phương pháp tính toán: Ta dùng phương pháp Kotrerin
Phụ lục 2.4
Qmax
Hình 2.7. Sơ đồ tính toán điều tiết lũ
- Dựa vào hình vẽ trên ta có công thức tính dung tích phòng lũ của kho nước:
q
Vm = WL 1 − max
Qmax
- Hoặc lưu lượng xả lớn nhất:
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 32
Nghành công trình thủy lợi
V
qmax = Qmax 1 − m ÷ (*)
WL
Trong đó:
Vm: Dung tích phòng lũ của kho nước;
WL: Tổng lượng lũ đến;
qmax: Lưu lượng xả lũ lớn nhất;
Qmax: Lưu lượng đỉnh lũ, Qmax = 410 m3/s;
- Tổng lượng lũ đến: WL =
T .Qmax 24.3600.410
=
= 17, 712.106 m3
2
2
Với: T là thời gian lũ đến, T = 24h
- Trên công thức Vm và qmax chưa biết nên ta dùng phương pháp tính thử dần. Giả
thiết các giá trị qmax, tra quan hệ Q ~ ZTL ta xác định được cao trình mực nước trong hồ
tương ứng là Zi. Tra quan hệ Vhồ ~ Zhồ, ứng với các Zi ta có được các Vi tương ứng. Từ đó
ta xác định được dung tích trữ lại trong hồ Vm theo công thức sau:
Vm = Vhồ - VBĐ
Với: VBĐ: là dung tích nước hồ ban đầu trước khi lũ về ứng với cao trình ngưỡng
tràn qua là +151 m, tra quan hệ Vhồ ~ Zhồ ta được: VBĐ = 1,923.106 m3
- Thay Vm trở lại công thức (*) ta tính lại qmax
- So sánh qmax vừa tính toán với qmax giả thiết. Nếu bằng nhau thì đó là nghiệm của
bài toán.
- Từ số liệu tính toán ta tính được lưu lượng xả max qmax = 336 m3/s, mực nước
thượng lưu ZTL = 154,94 m
- Tra quan hệ khả năng xả của cống và đập xây dở ta xác định được lưu lượng xả
qua cống và đập xây dở
Tính toán điều tiết dẫn dòng đồng thời qua cống và tràn xây dở
qgt
Ztl
Vhồ (106 m3)
Vbđ(106 m3)
Vm(106 m3)
qtt
0
300
330
335
336
340
0
154.59
154.88
154.93
154.94
154.98
1.923
4.743
5.045
5.097
5.108
5.149
1.923
1.923
1.923
1.923
1.923
1.923
0.000
2.820
3.122
3.174
3.185
3.226
410.000
344.722
337.731
336.528
336.285
335.324
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 33
Nghành công trình thủy lợi
Vậy ta có cao trình đắp đập vượt lũ là:
Zđắp đập = ZTL + δ = 154,94 + 0,555 = 155,50 m
2.7. Thiết kế đê quai
Khi thiết kế đê quai cần phải đảm bảo được các yêu cầu sau:
- Phải đủ cường độ chịu lực, ổn định, chống thấm và chống xói tốt;
- Cấu tạo đơn giản, dễ thi công đảm bảo công việc thi công và tháo dỡ là nhanh
chóng nhất;
- Phải liên kết chặt với 2 bên bờ sông, nếu lưu tốc dòng nước lớn phải có biện pháp
chống xói cho đê quai;
- Khối lượng vật liệu xây dựng là ít nhất tận dụng vật liệu tại chỗ, thi công hoàn
thành trong thời gian ngắn;
2.7.0. Thiết kế đê quai kiệt năm thứ nhất
Đê quai mùa kiệt Zđq = 142,4 m, B = 3,0 m, mTL = 2,0; mHL = 1,5;
2.7.1. Thiết kế đê quai chống lũ năm thứ nhất
Ta đắp đê quai dọc thu hẹp lòng sông để mở móng đắp bờ trái và thi công cống dẫn
dòng
- Cao trình đỉnh đê quai: Zđq = 145,38 m;
- Bề rộng đỉnh đê quai: B = 5 m;
- Hệ số mái đê quai: mTL = 2,5; mHL = 1,5;
- Chiều dài đê quai: 102 m;
- Loại đê quai: Đê quai đắp bằng vật liệu đất đá, mái thượng lưu lát đá dày 1m, cỡ
đá trung bình d = 0,5m.
2.7.2. Thiết kế đê quai ngăn dòng mùa kiệt năm thứ hai
*Thiết kế đê quai thượng lưu giai đoạn 1:
- Cao trình đỉnh đê quai: Zđq = 143,50 m;
- Bề rộng đỉnh đê quai: B = 3m;
- Hệ số mái đê quai: mTL = 2,0; mHL = 1,5;
- Chiều dài đê quai: L = 142,72m;
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 34
Nghành công trình thủy lợi
- Loại đê quai: Đê quai đắp bằng vật liệu đất đá, mái tiếp xúc với mực nước thượng
lưu đắp tường nghiêng bằng đất sét với hệ số mái m = 1,2 để chống thấm.
*Thiết kế đê quai thượng lưu giai đoạn 2:
- Cao trình đỉnh đê quai: Zđq = 152,60 m;
- Bề rộng đỉnh đê quai: B = 3m;
- Hệ số mái đê quai: mTL = 2,0; mHL = 1,5;
- Chiều dài đê quai: L = 142,72m;
- Loại đê quai: Đê quai đắp bằng vật liệu đất đá, mái tiếp xúc với mực nước thượng
lưu đắp tường nghiêng bằng đất sét với hệ số mái m = 1,2 để chống thấm.
*Thiết kế đê quai hạ lưu giai đoạn 1:
- Cao trình đỉnh đê quai: Zđq = 140,50 m;
- Bề rộng đỉnh đê quai: B = 3 m;
- Hệ số mái đê quai: mTL = 2,0; mHL = 1,5;
- Chiều dài đê quai: L = 125.65m;
- Loại đê quai: Đê quai đắp bằng vật liệu đất đá, mái tiếp xúc với mực nước hạ lưu
đắp tường nghiêng bằng đất sét với hệ số mái m = 1,2 để chống thấm.
*Thiết kế đê quai hạ lưu giai đoạn 2:
- Cao trình đỉnh đê quai: Zđq = 142,06 m;
- Bề rộng đỉnh đê quai: B = 3 m;
- Hệ số mái đê quai: mTL = 2,0; mHL = 1,5;
- Chiều dài đê quai: L = 125.65m;
- Loại đê quai: Đê quai đắp bằng vật liệu đất đá, mái tiếp xúc với mực nước hạ lưu
đắp tường nghiêng bằng đất sét với hệ số mái m = 1,2 để chống thấm.
2.8. Thiết kế ngăn dòng
2.8.1. Tầm quan trọng của công tác ngăn dòng
- Trong quá trình thi công các công trình thuỷ lợi trên sông, suối hầu hết đều phải
tiến hành công tác ngăn dòng. Nó là một khâu quan trọng hàng đầu, khống chế toàn bộ
tiến độ thi công, nhất là tiến độ thi công công trình đầu mối;
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 35
Nghành công trình thủy lợi
- Kỹ thuật tổ chức thi công ngăn dòng rất phức tạp do đó đòi hỏi người thiết kế phải
nắm rõ quy luật của dòng chảy, để chọn đúng thời điểm xác định được thời gian và lưu
lượng ngăn dòng hợp lý.
2.8.2. Chọn thời đoạn ngăn dòng
Thời đoạn ngăn dòng cần đảm bảo các nguyên tắc sau:
- Là thời kỳ nước sông kiệt nước để có lưu lương tính toán nhỏ, ngăn dòng thuận lợi
nhanh chóng, an toàn, giá thành hạ, ảnh hưởng đến việc lợi dụng dòng chảy là ít nhất;
- Đảm bảo trước khi ngăn dòng có đủ thời gian cho công tác chuẩn bị;
- Sau khi ngăn dòng nâng đê quai lên đến cao trình thiết kế, đảm bảo thời gian thi
công công trình chính tới cao trình chống lũ;
- Qua phân tích các nhân tố ảnh hưởng đến thời gian ngăn dòng, chọn thời gian ngăn
dòng bắt đầu vào đầu T2/2010 mùa kiệt năm xây dựng thứ 2.
2.8.3. Chọn tần suất và lưu lượng ngăn dòng
- Theo 14TCN 57-88, Lưu lượng thiết kế ngăn dòng là lưu lượng trung ngày của
thời đoạn dự kiến ngăn dòng ứng với tần suất quy định.
- Theo bảng 4-7 TCXDVN: 285-2002 ta chọn được tần suất chặn dòng ứng với công
trình cấp III là P = 10%, ứng với tần suất ngăn dòng P = 10% ta có lưu lượng thiết kế
ngăn dòng Q = 34 m3/s.
2.8.4. Phương pháp ngăn dòng
- Nền có khả năng chống xói tốt, điều kiện cung cấp và vận chuyển vật liệu tốt liên
tục, lưu lượng dòng chảy không lớn so với lòng sông rộng nên ta chọn phương pháp lấp
đứng để ngăn dòng.
- Dùng vật liệu đắp từ 2 bờ tiến vào giữa cho tới khi dòng chảy bị chặn lại và dẫn
qua cống dẫn dòng.
- Ưu điểm: Phương pháp không cần cầu công tác hoặc cầu nổi, công tác chuẩn bị
đơn giản, nhanh chóng và giá thành rẻ.
- Nhược điểm: Phạm vi hoạt động hẹp, tốc độ thi công chậm, lưu tốc cuối giai
đoạn có khả năng tăng lên cao, gây khó khăn cho công tác ngăn dòng.
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 36
Nghành công trình thủy lợi
CHƯƠNG 3: THI CÔNG CÔNG TRÌNH CHÍNH – TRÀN XẢ LŨ
3.1. Công tác hố móng
3.1.1. Xác định khối lượng đào móng
3.1.1.1. Ý nghĩa của công tác đào móng
Trước khi đổ bê tông, phải đào và xử lý móng cho thật tốt. Với công trình bê tông
khối lượng đào đá thường lớn. Do đó ta phải xác định chính xác phạm vi mở móng để
giảm khối lượng đào. Việc xác định chính xác phạm vi mở móng thì việc lập tiến độ, tính
dự toán sẽ sát thực và tránh được những sai xót đáng kể.
3.1.1.2. Xác định phạm vi mở móng
• Nguyên tắc mở móng:
Việc mở móng tràn xả lũ dựa trên những nguyên tắc sau:
+ Khối lượng đào đất đá là ít nhất;
+ Đảm bảo tính ổn định của hố móng;
+ Có mặt bằng thi công thuận lợi;
+ Đúng vị trí, kích thước thiết kế
• Chọn phương án mở móng:
- Căn cứ vào điều kiện địa hình, địa chất, địa chất thủy văn… Ta đưa ra phương án
mở móng tràn là: Dùng máy ủi để ủi lớp đất tầng phủ gồm cát lẫn cuội sỏi và lớp đá
phong hóa IB. Đối với lớp đá cứng chắc IIA ta dùng biện pháp nổ mìn, sau đó dùng máy
xúc lên ô tô vận chuyển ra đắp đê quai, đắp đập hoặc ra bãi thải;
- Để thuận lợi cho quá trình thi công và tăng ổn định cho hố móng ta bố trí các cơ
tại hố móng. Để hố móng được khô ráo, (mực nước ngầm dưới thấp, công trình bị ảnh
hưởng bởi nước mưa), để giảm nước mặt ta bố trí hệ thống rãnh tiêu thoát nước.
3.1.1.3. Tính toán khối lượng và cường độ đào móng
Tuyến tràn kéo dài, cao trình biến đổi lớn từ thượng lưu về hạ lưu. Do vậy ta chia
thời kỳ đào móng tràn mùa khô năm thứ nhất, đào móng từ thượng lưu đến hết dốc nước
và đoạn kênh nối tiếp của tràn.
• Khối lượng đào móng được xác định theo phương pháp mặt cắt
- Xác định diện tích Fi của mỗi mặt cắt
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 37
Nghành công trình thủy lợi
- Diện tích trung bình giữa 2 mặt cắt FTB: FTB =
- Khối lượng giữa 2 mặt cắt: Vi = FTB .Li
Fi + Fi +1
2
Li: Khoảng cách giữa hai mặt cắt
- Khối lượng đào móng: V = ∑ Vi
Tính khối lượng đào móng tuyến tràn: Phụ lục 3.1
- Phương án đào móng:
+ Khi bóc lớp đất tầng phủ dày 1,5m ta dùng máy đào, máy ủi và dùng ô tô vận
chuyển
+ Khi bóc lớp đá ta dùng phương pháp nổ mìn rùi dùng máy xúc lên ô tô vận
chuyển
• Xác đinh cường độ đào đất
Ta thi công: mùa khô : 24 ngày, mỗi ngày làm 3 ca
Bảng 3.1. Cường độ đào đất
Thời kỳ
đào
Khối lượng
(m3)
Thời gian thi công
Tổng số ca
thi công
Cường độ
đào (m3/ca)
10901
- Chuẩn bị mặt bằng thi công tràn
- Thời gian thi công đào móng
tràn từ tháng 2/2010 đến 3/2010
72
151,40
Đợt I
3.1.1.3. Tính toán số lượng xe máy phục vụ thi công đào đất hố móng tràn
a) Chọn xe máy:
• Chọn máy đào:
Ta thấy khối lượng đất đào trong 1 tháng nhỏ hơn 100000 m3 nên ta chọn dung tích gầu
của máy đào nhỏ hơn 2,3 m3
Căn cứ vào: “Sổ tay chọn máy thi công” NXBXD năm 2005 ta lựa chọn máy có
thông số: Phụ lục 3.2
Phụ lục 3.2. Thông số máy đào
Máy đào
Hãng
HITACHI
Mã hiệu
UH14
Trọng lượng
27,7 T
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 38
Nghành công trình thủy lợi
Kích thước
Cao x rộng
3,1 x 3,16 m
Cơ cấu di chuyển
Xích
Dung tích
2,0 m3
Gầu
sấp
• Chọn máy ủi:
Máy ủi được chọn trên cơ sở kết hợp sức kéo (N k) của máy với điều kiện thi công và
độ bền hạn của đất. Chiều rộng đáy hố đào móng lớn lên ta chọn máy có sức kéo >15T
Căn cứ vào: “Sổ tay chọn máy thi công” NXBXD năm 2005 ta lựa chọn máy có thông
số : Phụ lục 3.3
Phụ phục 3.3. Thông số máy ủi
Máy ủi
Hãng
KOMATSU – NHẬT BẢN
Mã hiệu
D50 - A - 16
Trọng lượng máy
11,65 T
Cơ cấu di chuyển
Bằng xích
Công suất lí thuyết
110 CV
Chiều rộng lưỡi ủi
3720 mm
Chiều cao lưỡi ủi
875 mm
Sức kéo lớn nhất
123 KN
Vận tốc di chuyển
Tiến
lùi
6 Km/h
3,5-7,9 Km/h
Kích thước giới hạn
Dài x rộng x cao
Trọng lượng lưỡi ủi
4555 x 2340 x 2860 mm
1,65 T
• Chọn ô tô
Vận chuyển bằng ô tô được sử dụng chủ yếu trong công tác vận chuyển đất. Thông
thường sử dụng loại ô tô tự đổ, đổ đất bên sườn hoặc phía sau;
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 39
Nghành công trình thủy lợi
Căn cứ vào: “Sổ tay chọn máy thi công” NXBXD năm 2005 ta lựa chọn xe có
thông số: Phụ lục 3.4
Phụ lục 3.4. Thông số ô tô tự đổ
Ô tô tự đổ
Mã hiệu
KPA3 – 221
Động cơ
RMZ-328
Trọng tải xe
12 T
Trọng lượng xe
12 T
14,3 m3
Dung tích thùng xe
Kích thước xe
Dài x rộng x cao
7375 x 2640 x 2575mm
Số trục xe
2
Khoảng cách giữa hai trục xe
4780 mm
b) Tính số lượng xe máy đã chọn:
• Số máy đào:
Số máy đào cần thiết giai đoạn đào móng. Áp dụng công thức:
n dào =
Qdào
N dào
nđào : Số máy đào cần thiết cho giai đoạn thi công
Nđào : Năng suất thực tế của máy đào (m3/ca)
Qđào : Cường độ đào đất của giai đoạn (m3/ca)
- Tính năng suất máy đào:
Tra Định mức dự toán xây dựng cơ bản ban hành số 1776/BXD với máy đào đã chọn:
Đào san đất bằng máy đào (đơn vị tính 100m3)
Mã
hiệu
Công tác
xây lắp
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Thành phần
hao phí
Đơn
vị
Cấp đất
I
II
III
IV
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 40
Nhân công 3/7
Đào san đất Máy thi công
AB.2544
bằng máy
Máy đào ≤2,3m3
đào chọn m = 5 (gầu) (thỏa mãn điều kiện m = 4÷7)
qγ tn K H 2, 0.1, 65.1, 05
Trong đó:
m- số gầu xúc đầy 1 ô tô
Q- tải trọng của ô tô, Q = 12 T
q- dung tích gầu của máy đào, q = 2,0 m3
γtn- dung trọng của đất tự nhiên ở móng công trình, γ tn = 1, 65 T/m3
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 41
Nghành công trình thủy lợi
KH- hệ số đầy gầu, KH = 1,05
KP- hệ số tơi xốp, KP = 1,4 (Bảng 6-7 giáo trình thi công tập 1)
- Năng suất của ô tô : N oto =
100
= 144,92
0, 69
Tra Định mức dự toán xây dựng cơ bản ban hành số 1776/BXD với xe máy đã chọn:
Mã hiệu
Công tác xây lắp
Thành phần
Vận chuyển đất
bằng ôtô tự đổ
AB.4144
trong phạm vi
R0 = 0,5m ta có áp lực
ngang của vữa bê tông xác định theo sơ đồ sau:
Bảng 3.16. Áp lực ngang của bê tông mới đổ
Công thức tính toán
Đầm chấn động trong
(đầm chày)
P1 = γbR0
Sơ đồ áp lực
F1R
0
Cách đầm
H
Trong đó
P
P1: Áp lực phân bố của bê tông lỏng
H: Chiều cao sinh áp lực ngang (m), khi đổ theo phương pháp lên đều
γb - khối lượng đơn vị của bêtông lỏng; γb = 2400(kg/m3) = 2400(daN/m3);
R0 – bán kính tác dụng theo chiều thẳng đứng của đầm chày, R0 = 0,5(m);
P1 = 2400*0,52= 1248(daN/m2).
P2: Tải trọng động phát sinh khi đổ hỗn hợp bê tông gây nên, P2 xác định theo
bảng F3 QPTL-D6-78
Biện pháp đổ hỗn hợp bê tông
Tải trọng ngang tác dụng vào
vào trong ván khuôn
ván khuôn ( daN/m2)
Đổ trực tiếp từ các thiết bị vận chuyển có
dung tích từ > 0,8 m3
600
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 69
Nghành công trình thủy lợi
P3: Tải trọng do chấn động của đầm bê tông, Với ván khuôn đứng lấy P3 = 200
daN/cm2.
Tổ hợp lực tiêu chuẩn để tính ván khuôn là: ta chọn tổ hợp tải trọng nguy hiểm nhất
để tính nên chọn tổ hợp tải trọng là hai lực
Ptc = P1 + P2+P3 = 1248 + 600+200 = 2048 (daN/m2).
Tổ hợp lực tính toán tác dụng lên ván khuôn.
Ptt = n1.P1 + n2. P2+ P3
= 1,3.1248 + 1,3.600+200 = 2422 ( daN/m2 )= 0,242 ( daN/cm2)
Trong đó:
Ptc: Tải trọng tiêu chuẩn để kiểm tra biến dạng của ván khuôn.
Ptt: Tải trọng tính toán dùng để tính toán khả năng chịu lực của ván khuôn
n1: Hệ số vượt tải áp lực ngang của hỗn hợp vữa bê tông, n1 = 1,3
n2: Hệ số quá tải của tải trọng động khi đổ hỗn hợp vữa bê tông vào ván khuôn
và do chấn động đầm của bê tông, n2 = 1,3
Biểu đồ áp lực của tổ hợp tải trọng là
Tổng áp lực ngang tác dụng lên 1m chiều dài ván khuôn là
0,98 + 1,5
F =600.1,5 + 1248.
÷ = 2447 (daN/m)
2
3.3.2.1) . Tính chiều dày ván mặt ( thép số1):
Bản mặt là tấm mỏng tựa trên 4 cạnh.
Chiều dày ván mặt : theo sách kết cấu thép chiều dày của bản mặt được xác định
theo công thức ( 7- 26 Giáo Trình GT kết cấu thép)
δ = 0,61.a.
Ptt
Ru
Trong đó
δ - Chiều dày ván mặt;
q
600
m max
Hình 3.11. Sơ đồ tính toán bản mặt
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 70
Nghành công trình thủy lợi
a - cạnh ngắn của ô bản mặt b = 60 (cm);
R - cường độ chịu uốn của thép, R = 1565(daN/cm2);
Ptt - cường độ áp lực tính toán tại tâm của ô bản mặt P = 0,242 (daN/cm2)
δ = 0,61.60.
0, 242
= 0,455 cm
1565
Chọn chiều dày ván mặt δ = 7 (mm), để đảm bảo luân chuyển ván khuôn được nhiều lần
- Kiểm tra cường độ bản mặt
Lực phân bố tác dụng lên bản mặt ván khuôn tính toán là:
q = 2420.0,6 = 1452 ( daN/m)
Giá trị Mô men lớn nhất của bản mặt là:
Mmax=
ql 2 1452.0,62
=
= 65,34 (daN.m)
8
8
⇒ Ứng suất lớn nhất tại bản mặt là:
6.M max 6.65,34.10 2
smax =
=
= 1600 (daN/cm2)
50.d 2
50.0,7 2
Từ đó ta kiểm tra điều kiện chịu lực của bản mặt
σmax =1600 daN/ cm2 < mb.Ru = 1,25.1565 = 1956 daN/cm2
Trong đó:
q - Lực phân bố tác dụng lên bản mặt ván khuôn.
l - Chiều dài nhịp tính toán
σ max - Ứng suất lớn nhất tại bản mặt
Ru - Cường độ khi chịu uốn của vật liệu, Ru = 1565 daN/cm2.
mb - Hệ số điều kiện làm việc của bản mặt, đối với bản mặt tựa lên 4 mặt mb
=1,25
- Kiểm tra độ võng của bản mặt.
Bản mặt là phần khuất nên độ võng của bản mặt thỏa mãn điều kiện sau :
f≤[f]≤
1
250
Ta có:
f=
5
q.l 3 .12
5 1452.10−2.653.12
1
1
5 qtc .l 3
.
=
.
= >
=
.
3
6
3
384 1,3.E.δ .b 384 1,3.2,1.10 .0,7 .60 90 250
384 E.J
Bản mặt ván khuôn thiết kế của ta Chưa thỏa mãn điều kiện chuyển vị, vì vậy ta
phải tăng độ dày bản mặt. chọn δ = 10mm.
Khi đó:
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 71
Nghành công trình thủy lợi
5
q.l 3 .12
5 1170.10−2.653.12
1
1
5 qtc .l 3
.
=
.
=
f=
=
t = 12 giờ.
→ Qsx=1,1.
545, 71* 400.1,3
= 6,57 (lít/s).
3600.12
5.6.1.2. Lượng nước dùng cho sinh hoạt
Bao gồm lượng nước dùng cho công nhân làm việc trên hiện trường và nước dùng cho tất
cả cán bộ công nhân và gia đình họ ở khu nhà ở trên công trường.
- Lượng nước dùng cho công nhân làm việc trên hiện trường (lít/s) được xác định theo
công thức:
N .α .K1
'
Q Sh = C
(lít /s)
3600
Trong đó: NC - Số công nhân làm việc trên hiện trường, NC = 117 người
α - Tiêu chuẩn dùng nước, tra bảng 26-10 ta được α =15 (lít/ca/người)
CN
→ Q Sh =
117.15.1,3
= 0,63 (lít /s)
3600
- Lượng nước dùng cho tất cả cán bộ công nhân và gia đình họ trên khu nhà ở được xác
định theo công thức:
N .α .K 2 .K1
''
Q Sh = n
(lít /s)
24.3600
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 81
Nghành công trình thủy lợi
Trong đó: Nn - Số người trên khu nhà ở, Nn = 312 (người)
Tiêu chuẩn dùng nước, tra bảng 26-10 giáo trình thi công tập II với có đường
ống cấp nước, α = 250 (lít/người/ngày).
K2 - Hệ số sử dụng nước không đều trong 1 ngày đêm, tra bảng 26-9 giáo trình
thi công tập II ta được K2 = 1,05
''
→ Q Sh =
312* 250*1, 05*1,3
= 1,23 (lít/s)
24*3600
Qsh = Q’sh + Q”sh = 0,63 + 1,23 = 1,86 (lit/s)
5.6.1.3. Nước cứu hoả
Nước cứu hoả đựng trong các thùng téc tạm thời rồi dùng máy bơm để chữa cháy
gồm có nước dùng để cứu hoả ở hiện trường và nước dùng để cứa hoả khu vực nhà ở.
Với diện tích công trường > 100 ha và nhà trên công trường < 2 tầng chúng ta chọn Qch =
10 (lít /s) (Theo bảng 26-11 GTTC Tập II)
5.6.2. Chọn nguồn điện và nước
Khu vực công trình có đường điện 35 KV chạy qua thuận tiện cho việc cấp điện để
vận hành của van, đường tràn và cống lấy nước sau này. Trong giai đoạn thi công, cũng
có thể xây trước trạm hạ thế để cấp điện cho công trường. Ở các điểm thi công lẻ, có thể
dùng điện từ máy nổ.
Nước cho thi công và sinh hoạt: Sử dụng nước sông Sập việt 2 và các giếng đào
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 82
Nghành công trình thủy lợi
.
Chương IV: TIẾN ĐỘ THI CÔNG
4.1. Mục đích, ý nghĩa lập tiến độ thi công
4.1.1. Mục đích lập tiến độ thi công
Mục đích của việc lập tiến độ thi công là đưa ra được trình tự thi công, thời gian thi
công, yêu cầu thiết bị vật tư, máy móc, nhân lực trong từng thời kỳ thi công của các hạng
mục công trình một cách hợp lý và kinh tế nhất. Từ đó có những giải pháp và kế hoạch
cung cấp vốn, thiết bị và nhân lực cho việc thi công công trình
4.1.2. Ý nghĩa lập tiến độ thi công
- Kế hoạch tiến độ thi công có ý nghĩa quyết định đến tốc độ trình tự và thời hạn thi
công của toàn bộ công trình;
- Nhằm đảm bảo thi công nhịp nhàng và thuận lợi. Đảm bảo chất lượng công trình
và an toàn lao động
4.2. Cơ sở lập tiến độ thi công
Để lập kế hoạch tổng tiến độ thi công cần dựa vào các tài liệu về tự nhiên, kinh tế xã hội của khu vực xây dựng công trình. Dựa vào các văn bản pháp lý của nhà nước, các
hồ sơ thiết kế và khả năng cung ứng vật tư kỹ thuật và yêu cầu lợi dụng tổng hợp dòng
chảy;
Tài liệu để làm cơ sở cho việc lập tiến độ thi công là:
- Thời hạn thi công trình là 2,5 năm;
- Định mức dự toán xây dựng cơ bản ban hành số 1776/BXD ngày 16 tháng 8 năm
2007 của Bộ trưởng Bộ Xây dựng;
- Trình tự thi công và khối lượng các bộ phận công trình, số lượng xe máy trong các
thời kỳ thi công
- Phương án dẫn dòng đã chọn;
- Phương pháp đổ bê tông;
- Các bản vẽ và thuyết minh thiết kế kỹ thuật;
- Điều kiện cung ứng vật tư kỹ thuật của nhà thầu xây lắp là đầy đủ;
4.3. Các phương pháp lập kế hoạch tiến độ thi công
Tiến độ thi công thực chất là kế hoạch sản xuất, được thực hiện theo thời gian định trước,
trong đó từng công việc đã được tính toán và sắp xếp. Công cụ để lập kế hoạch tiến độ thường
là hai sơ đồ:
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 83
Nghành công trình thủy lợi
- Sơ đồ ngang (sơ đồ Gant).
- Sơ đồ mạng ( PERT).
4.3.1. Phương pháp sơ đồ đường thẳng
Nội dung của phương pháp này là dùng các đường thẳng tỉ lệ để biểu thị công
việc có kèm theo các yếu tố kỹ thuật, nhân lực, máy móc thi công.
- Ưu điểm: Đơn giản, dễ lập, tính toán không phức tạp, việc chỉ đạo đơn giản.
- Nhược điểm: Không thể hiện được mối quan hệ giữa các công việc với nhau,
không thể hiện được tính căng thẳng trong sơ đồ, đôi khi bỏ sót công việc.
4.3.2. Phương pháp sơ đồ mạng lưới
Nội dung của phương pháp là dùng mũi tên để biểu thị mối liên quan giữa các công
việc.
- Ưu điểm:
+ Cơ sở của phương pháp là bài toán lý thuyết đồ thị do đó mức độ chính xác và
tính logíc toán cao.
+ Thể hiện rõ ràng mối quan hệ giữa các công việc và sự kiện.
+ Xác định được đường găng công việc, giúp cho người quản lý biết tập trung chỉ
đạo một cách có trọng điểm.
+ Có thể tiến hành lập, điều khiển tiến độ thi công trên máy tính điện tử.
- Nhược điểm: Phức tạp, khó khăn.
4.3.3. Lựa chọn phương pháp lập tiến độ tổ chức thi công
Qua phân tích ưu nhược điểm của hai phương pháp trên, lựa chọn phương pháp lập tiến
độ theo sơ đồ đường thẳng, nhằm thuận tiện cho quản lý các công việc được, đơn giản.
Thấy rõ được tiến độ thi công tràn qua các thời kỳ thi công
4.4. Lập kế hoạch tiến độ thi công
Bảng tính toán phục vụ lập tiến độ: Phụ lục 4.1
4.4.1. Kê khai các hạng mục
Theo tiến độ công trình thi công trong 3 năm. Các công việc chính là: Chuẩn bị mặt
bằng, đào móng, thi công bê tông các kết cấu tràn....
4.4.2. Tính khối lượng các công việc
Khối lượng các công việc chính được tính trong chương 3
4.4.3. Tra định mức kỹ thuật
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 84
Nghành công trình thủy lợi
Định mức nhân công, ca máy các công việc được tra trong định mức dự toán xây
dựng 1776
4.4.4. Các mốc khống chế
Các mốc khống chế ngăn dòng, đắp đê quai, đào móng tràn, thi công bê tông các kết
cấu của tràn được trình bày trong phương án dẫn dòng chương 2
4.4.5. Lập tiến độ thi công
Tiến độ thi công thể hiện trong bản vẽ. Tính và vẽ được các biểu đồ cung ứng nhân
lực và máy móc đắp đập.
4.4.6. Kiểm tra tính hợp lý của biểu đồ nhân lực
Biểu đồ cung ứng nhân lực phản ánh sự cân đối về cung ứng tài nguyên trong thời
kỳ chủ yếu thi công công trình. Vì thế ta cần kiểm tra đánh giá chất lượng của biểu đồ
cung ứng nhân lực người ta dùng hệ số không cân đối K theo điều kiện sau:
K=
A max
≤ 1.3 ÷ 1.8
A tb
Trong đó:
Amax Trị số lớn nhất của số lượng công nhân biểu thị trên biểu đồ cung ứng nhân
lực Amax = 117 (người/ngày);
Atb Trị số trung bình của số lượng công nhân trong suốt quá trình thi công công
trình
A tb =
∑a t
i i
T
=
41954
= 88,137 (người/ngày)
476
Với : ai - Số lượng công nhân làm việc trong ngày;
ti – Thời đoạn thi công cần cung ứng số lượng công nhân trong mỗi ngày là ai;
T – Thời gian thi công tràn: T = 476 ngày
Ta tính được
K=
117
= 1,33
88,137
Như vậy, biểu đồ cung ứng nhân lực đạt yêu cầu về sự cân bằng tổng hợp. Vì vậy,
kế hoạch tiến độ lập trên đây là hợp lý.
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 85
Nghành công trình thủy lợi
Chương VI: DỰ TOÁN HẠNG MỤC TRÀN XẢ LŨ
6.1. Cơ sở lập dự toán
- Định mức dự toán xây dựng cơ bản ban hành số 1776/BXD ngày 16 tháng 8 năm
2007 của Bộ trưởng Bộ Xây dựng;
- Thông tư 05/2007 /TT-BXD ngày 25 tháng 7 năm 2007, hướng dẫn lập và quản lý
chi phí đầu tư xây dựng công trình;
- Nghị định 110/2008/NĐ-CP ngày 10 tháng 10 năm 2008, quy định mức lương tối
thiểu vùng đối với người lao động làm việc ở công ty, doanh nghiệp hợp tác xã, tổ hợp
tác, trang trại, hộ gia đình, cá nhân và các tổ chức khác của Việt Nam có thuê mướn lao
động;
- Thông tư 05/2009/TT-BXD, ngày 15 tháng 04 năm 2009, hướng dẫn điều chỉnh dự
toán xây dựng công trình của Bộ Xây dựng;
- Đơn giá xây dựng công trình tỉnh Ninh thuận
- Thông báo giá vật liệu xây dựng quý IV năm 2010 tỉnh Ninh thuận
- Khối lượng tính toán các đợt đổ bê tông, ván khuôn, cốt thép... trong chương 3
- Các văn bản pháp quy hiện hành có liên quan.
6.2 Tổng hợp dự toán.
6.2.1. Chi phí trực tiếp
Chi phí vật liệu:
VL = (Chi phí theo đơn giá) + (Chênh lệch giá).
Chi phí nhân công
NC = (Chi phí nhân công).(Knc)
Knc – Hệ số điều chỉnh chi phí nhân công K1 = 1,44 công trình thuộc vùng IV tính
với lương cơ bản 650000/ tháng, K2 = 1,2857 (Tra theo Thông tư 05/2009/TT-BXD, ngày
15 tháng 04 năm 2009, hướng dẫn điều chỉnh dự toán xây dựng công trình của Bộ Xây
dựng với mức lương tối thiểu 350000VNĐ lên 450000 VNĐ )
Chi phí máy thi công
M = (Chi phí máy xây dựng).(Km)
Với Km = 1,14
Km – Hệ số điều chỉnh chi phí máy thi công, K2 = 1,14 (Tra theo Thông tư 05/2009/TTBXD, ngày 15 tháng 04 năm 2009, hướng dẫn điều chỉnh dự toán xây dựng
Chi phí trực tiếp khác
TT = (VL + NC + M).TL.
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Trang 86
Nghành công trình thủy lợi
Với TL = 1,5% (Tra theo Thông tư 05/2007 /TT-BXD ngày 25 tháng 7 năm 2007, hướng
dẫn lập và quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình)
Tổng chi phí trực tiếp là
T = VL + NC + M + TT
6.2.2. Chi phí chung
C = (Chi phí trực tiếp).TL
Trong đó: TL = 5,5% (Tra theo bảng 2.4 định mức chi phí chung, thu nhập chịu thuế tính
trước của Thông tư 05/2007 /TT-BXD ngày 25 tháng 7 năm 2007, hướng dẫn lập và quản
lý chi phí đầu tư xây dựng công trìnhvới công trình thủy lợi).
6.2.3. Thu nhập chịu thuế tính trước
TL= TL.(T + C)
Trong đó: TL = 5,5% (Tra theo bảng 2.4 định mức chi phí chung, thu nhập chịu thuế tính
trước của Thông tư 05/2007 /TT-BXD ngày 25 tháng 7 năm 2007, hướng dẫn lập và quản
lý chi phí đầu tư xây dựng công trìnhvới công trình thủy lợi).
6.2.4. Chi phí xây dựng trước thuế
G = T + C + TL
6.2.5. Thuế giá trị gia tăng
GTGT = G.TGTGT-XD
Trong đó: TGTGT-XD: mức thuế suất thuế GTGT quy định cho công tác xây dựng ,
TGTGT-XD = 10%
6.2.6. Chi phí xây dựng sau thuế
GXD= G + GTGT
6.2.7. Chi phí xây dựng nhà tạm tại hiện trường để ở và điều hành thi công
GXDNT = G.TL.(1+ TGTGT-XD)
Trong đó: TL = 1% (Tra theo Thông tư 05/2007 /TT-BXD ngày 25 tháng 7 năm 2007,
hướng dẫn lập và quản lý chi phí đầu tư xây dựng công trình, tuyến tràn là công trình đầu
mối không theo tuyến)
6.2.8Tổng dự toán
GXD = GXD + GXDNT
Số liệu tính toán:
Phụ lục 6.1: Tổng hợp đơn giá xây dựng công trình
Phục lục 6.2: Tổng hợp vật tư và chênh lệch giá
Phục lục 6.2:Tổng hợp dự toán chi phí xây dựng hạng mục tràn xả lũ
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Lớp: 48LTC
Đồ án tốt nghiệp kỹ sư
Sinh viên: Trịnh Văn Trọng
Trang 87
Nghành công trình thủy lợi
Lớp: 48LTC
[...]... 1,339 1 ,25 8 1 ,21 3 1,174 1,105 1,0 52 1,070 1,093 1 52, 4 94 1 52, 4 18 1 52, 3 39 1 52, 2 58 1 52, 2 13 1 52, 1 74 1 52, 1 05 1 52, 0 52 1 52, 0 70 1 52, 0 93 2. 4 .2. 3 Ứng dụng kết quả tính tốn - Xác định cao trình đắp đập (mùa kiệt năm xây dựng thứ 2) ∇ dd = ZTL + δ = 1 52, 096 + 0,5 = 1 52, 5 96m Để tiện thi cơng và mùa lũ cho dòng chảy được dẫn qua đập xây dở, ta đẩy nhanh thi cơng đập đến cao trình: ∇dd = 155 m - Xác định cao trình. .. bảng Bảng 2. 3 TT ω 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 18. 72 32. 78 48.34 65.40 83.96 104. 02 125 .58 148.64 173 .20 199 .26 22 6. 82 255.88 χ 26 .87 30.03 33.19 36.36 39. 52 42. 68 45.84 49.01 52. 17 55.33 58.49 61.65 Sinh viên: Trịnh Văn Trọng R C Q ZHL 0.70 1.09 1.46 1.80 2. 12 2.44 2. 74 3.03 3. 32 3.60 3.88 4.15 67 .25 72. 48 76.05 78.77 80.99 82. 86 84.49 85.94 87 .24 88.43 89.53 90.55 34.37 81.19 145.10 22 6.01 324 .19 440.14... tràn xây dở qgt Ztl Vhồ (106 m3) Vbđ(106 m3) Vm(106 m3) qtt 0 300 330 335 336 340 0 154.59 154.88 154.93 154.94 154.98 1. 923 4.743 5.045 5.097 5.108 5.149 1. 923 1. 923 1. 923 1. 923 1. 923 1. 923 0.000 2. 820 3. 122 3.174 3.185 3 .22 6 410.000 344. 722 337.731 336. 528 336 .28 5 335. 324 Sinh viên: Trịnh Văn Trọng Lớp: 48LTC Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Trang 33 Nghành cơng trình thủy lợi Vậy ta có cao trình đắp đập vượt... cơng tồn bộ đập đến cao trình F - Tích nước hồ Lớp: 48LTC Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Trang 15 Mùa Khơ 1/1 /20 123 0/5 /20 12 Nghành cơng trình thủy lợi Dẫn dòng qua cống III - Thi cơng đập tồn bộ đến CT G 34 1/6 /20 12 -1/8 /20 12 Qua tràn 106 -Nút cống vào T5 /20 12 - Hồn thiện tràn đến cao trình thiết kế bàn giao cơng trình - Thi cơng đập đất đến đỉnh DĐ -Bàn giao cơng trình * Phương Án 2: Dẫn dòng qua đường hầm,... 64,7 4, 027 5,097 6 ,29 2 7,614 8,380 9,061 10,309 11 ,29 9 10,964 10,536 141,560 141,560 141,560 141,560 141,560 141,560 141,560 141,560 141,560 141,560 5,010 5,010 5,010 5,010 5,010 5,010 5,010 5,010 5,010 5,010 9,037 10,107 11,3 02 12, 6 24 13,390 14,071 15,319 16,309 15,974 15,546 145,587 146,657 147,8 52 149,174 149,940 150, 621 151,869 1 52, 8 59 1 52, 5 24 1 52, 0 96 66,000 61,000 56,000 51,000 48,300 46,000 42, 0 00... Q p10% ε (ω1 − 2 ) Q p10% ω0 = 410 = 4,118 (m/s) 0,95. (24 3,1 − 138,3) (m/s) Vc2 V 02 4,11 82 1,857 2 = − ≈ 1,1m = ∆Z gt →∆Z = 2 − 2 2φ g 2 g 2. 0,85 9,81 2. 9,81 TT (2. 1) − Vậy mực nước sơng phía thượng lưu mùa lũ: ZTL = ZHL+ ∆Ztt =143 ,28 +1,1 =144,38m − Do đó mức độ thu hẹp lòng sơng là: Sinh viên: Trịnh Văn Trọng Lớp: 48LTC Đồ án tốt nghiệp kỹ sư K= Trang 21 Nghành cơng trình thủy lợi 2 138,3 x100% =... cơng trình hồ chứa nước Sập việt 2 được vận chuyển từ Phan Rang Các thiết bị cơ khí và của van được vận chuyển từ TP .Hồ Chí Minh Đường vận chuyển vật tư thiết bị thuận lợi Đơn vị thi cơng có đầy đủ nhân lực và thiết bị để thi cơng cơng trình 1.8 Thời gian thi cơng được phê duyệt: Dựa vào điều kiện thực tế trên, thời gian thi cơng cơng trình hồ chứa nước Sập việt 2 là 2. 5 năm.Từ đầu 1 tháng 1 năm 20 10... 30/ 12/ 2011 Mùa Khơ 1/1 /20 123 0/5 /20 12 Dẫn dòng qua hầm và tràn đang xây dựng dở Dẫn dòng qua hầm,dẫn dòng qua tràn đang xây dựng dỡ 106 - Tiếp tục thi cơng đập E 410 - Thi cơng tồn bộ đập đến cao trình F - Tích nước hồ Dẫn dòng qua hầm - Thi cơng đập tồn bộ đến CT G 34 III 1/6 /20 12 -1/8 /20 12 Dẫn dòng qua tràn 106 -Nút hầm vào T5 /20 12 - Hồn thiện tràn đến cao trình thiết kế bàn giao cơng trình - Thi cơng đập... trình: ∇dd = 155 m - Xác định cao trình đê quai thượng, hạ lưu giai đoạn 2 +) Xác định cao trình đê quai thượng lưu giai đoạn 2: dq ZTL = ZTL + δ = 1 52, 096 + 0,5 = 1 52. 596m chọn 1 52, 6 0m +) Xác định cao trình đê quai hạ lưu giai đoạn 2: dq Z HL = Z HL + δ = 141,560 + 0,50 = 1 42, 06m Cao trình ngưỡng tràn + 154m.còn cao trình mực nước hạ lưu ứng với tần suất P10% có lưu lượng Qmax= 106 m3/s theo quan... dòng ứng với tần suất dẫn dòng thiết kế 2. 3.1.1 Chọn tần suất thiết kế dẫn dòng thi cơng Sinh viên: Trịnh Văn Trọng Lớp: 48LTC Đồ án tốt nghiệp kỹ sư Trang 13 Nghành cơng trình thủy lợi Theo TCXDVN: 28 5 -20 02 cơng hồ chứa nước Sập việt 2 là cơng trình cấp III nên tần suất thiết kế dẫn dòng là P = 10% 2. 3.1 .2 Chọn thời đoạn thiết kế dẫn dòng Căn cứ vào bố trí cơng trình đầu mối và đặc điểm khí tượng thủy ... 1,418 1,339 1 ,25 8 1 ,21 3 1,174 1,105 1,0 52 1,070 1,093 1 52, 4 94 1 52, 4 18 1 52, 3 39 1 52, 2 58 1 52, 2 13 1 52, 1 74 1 52, 1 05 1 52, 0 52 1 52, 0 70 1 52, 0 93 2. 4 .2. 3 Ứng dụng kết tính tốn - Xác định cao trình đắp đập... 384 27 8 14 621 589 491 437 397 28 5 20 7 15 431 409 341 303 27 6 198 144 16 301 324 27 0 24 0 21 8 157 114 17 341 27 0 22 5 20 0 1 82 131 95 18 28 4 25 0 22 08 185 168 121 88 19 26 3 186 155 138 125 90 65 20 ... 154.93 154.94 154.98 1. 923 4.743 5.045 5.097 5.108 5.149 1. 923 1. 923 1. 923 1. 923 1. 923 1. 923 0.000 2. 820 3. 122 3.174 3.185 3 .22 6 410.000 344. 722 337.731 336. 528 336 .28 5 335. 324 Sinh viên: Trịnh Văn