Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 18 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
18
Dung lượng
321,66 KB
Nội dung
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC NGẦM
----- o0o ----4.1. CẤU TẠO VÀ PHÂN TÍCH KẾT CẤU:
Công trình có 2 hồ nước ngầm: phục vụ nhu cầu sinh hoạt và nước chữa cháy, được
bố trí ở vị trí giao giữa trục A-B và trục 3-5.
Mỗi hồ kích thước: 8.5 x 6.25 x 4.5m
Chọn chiều dày sơ bộ của bản thành và bản vách là 250mm, bản đáy 300mm, dầm
đáy 400x600mm.
Mực nước cao nhất trong hồ là 3m.
Hồ nước được làm bằng vách bê tông cốt thép chịu lực toàn khối, truyền tải xuống
các dầm đáy.
Mặt bằng hồ nước ngầm
Mặt cắt hồ nước ngầm
trang 49
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
4.2. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CẤU KIỆN:
4.2.1. Bản nắp, dầm nắp:
Vì bản nắp và dầm nắp chính là dầm và sàn tầng 1 của công trình nên được tính
toán và bố trí theo cách tính sàn tầng. Vì vậy không tính riêng cho hồ nước.
4.2.2. Bản thành: (Tính bản vách ngoài trục A)
a. Bản vách ngoài (8.5x4.5m)
Trường hợp bể đầy nước và chưa có đất đắp xung quanh (thử tải)
Tải trọng:
p n n hn n 1000 4.5 1 4500kg / m 2
Sơ đồ tính và nội lực:
Bỏ qua trọng lượng bản thân kết cấu, xét tỉ số cạnh dài trên cạnh ngắn:
α=
L2 8.5
1.9 => thiên về an toàn và cũng dễ tính toán ta xem vách như bản 1
L1 4.5
phương để tính.
Cắt dải bản 1m tính như cấu kiện chịu uốn sơ đồ như sau:
Sơ đồ tính
Momen
Tính thép:
Giá trị tính toán:
Chọn a = 7 h0 = h - a = 25 – 7 = 18cm.
trang 50
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
Bê tông B25 có: Rb = 145 kg/cm2, Rbt = 10.5 kg/cm2
Thép CIII có: Rs = Rsc = 3650 kg/cm2, R 0.563; R 0.405
Từ M tính:
m
M
M
; 0.5(1 1 2 m ) ; As
2
Rs h0
Rb b ho
Momen Giá trị M
ho
b
Rb
Rs
m
(daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa)
As
Chọn thép
(cm2)
a
(mm)
As
chọn
Gối
606153
18.0
100
14.5
365
0.129 0.931
9.91
14
150
10.26 0.57
Nhịp
267839
18.0
100
14.5
365
0.057 0.971
4.20
12
200
5.66
0.31
Trường hợp bể được đắp đất xung quanh và không chứa nước
Chỉ tiêu cơ lý của đất nền
Lực dính C
(kg/cm2)
Góc ma sát
trong φ (độ)
Dung trọng
ướt (T/m3)
Dung trọng đẩy
nổi (T/m3)
Độ ẩm
(%)
I
I
I
I
I
CL1
0.0663
1.732
1.538
0.550
80.64
CL2
0.0806
5.442
1647
0.667
54.74
CH
0.6598
18.531
1.898
0.913
33.11
CL3
0.6107
12.700
1.945
0.956
30.66
LỚP
ĐẤT
Tải trọng: ta dùng đất CL1 để tính đất đắp xung quanh bể nước
Mực nước ngầm ở cao trình -0.95m so với mặt đất tự nhiên (ta quy ước cost mặt sân
hoàn thiện bằng mặt đất tự nhiên)
+ Tải tạm thời trên mặt đất, lấy qtth = 1 T/m2 và được quy ra chiều cao tương đương, ta
coi như tải của 1 lớp đất có chiều cao tương đương:
htđ
qtth
đ
1000
0.65m
1538
- Áp lực đất ở đỉnh vách: do chiều cao htđ < 1m, ta chọn vị trí đỉnh vách áp lực bằng 0.
- Áp lực đất vị trí mực nước ngầm:
P1d d h n tg 45 0 1538 1.6 1.3 tg 45 0 3104kg / m 2
2
2
trang 51
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
- Áp lực đất tại chân vách:
+ Áp lực P0 của lớp đất có chiều dày H1 kể từ mặt đất tương đương tới mực nước ngầm
1.732
2
p0 d h n tg 45 0 1538 0.65 0.95 1.3 tg 45 0
3104kg / m
2
2
+ Áp lực nước ngầm tác dụng lên thành bể:
p n n h 1000 2.55 1.1 2805kg / m 2
+ Áp lực đẩy nổi trong nước tác dụng lên thành bể:
p đn đn h n tg 45 0 550 2.55 1.3 tg 450 1769kg / m 2
2
2
Tổng tải trọng tác dụng tại chân bể nước:
P2 d po p đn p n 3104 1769 2805 7678kg / m 2
Sơ đồ tính và nội lực:
Tải trọng
Momen
Tính thép:
Giá trị tính toán:
Chọn a = 7 h0 = h - a = 25 – 7 = 18cm.
Bê tông B25 có: Rb = 145 kg/cm2, Rbt = 10.5 kg/cm2
Thép CIII có: Rs = Rsc = 3650 kg/cm2, R 0.563; R 0.405
Từ M tính:
trang 52
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
m
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
M
M
; 0.5(1 1 2 m ) ; As
2
Rs h0
Rb b ho
Momen Giá trị M
ho
(daN.cm) (cm)
b
(cm)
Rb
Rs
m
(MPa) (MPa)
As
Chọn thép
(cm2)
a
(mm)
As
chọn
Gối
999570
18.0
100
14.5
365
0.191 0.893 15.34
14
100
15.39 0.86
Nhịp
441919
18.0
100
14.5
365
0.094 0.951
14
200
7.70
7.08
0.43
Tổng hợp: Chọn giá trị thép lớn nhất trong 2 trường hợp trên để bố trí:
- Thép dọc 2 lớp: Ø14a100
- Thép ngang theo cấu tạo: Ø12a200
Kiểm tra nứt:
Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt theo công thức sau: Mr Mcrc
Trong đó:
Mr – momen do ngoại lực nằm ở một phía tiết diện đang xét đối với trục song
song với trục trung hòa và đi xa điểm lõi cách xa vùng chịu kéo của tiết diện này
hơn cả;
Mcrc – momen chống nứt của tiết diện thẳng góc với trục dọc cấu kiện khi hình
thành vết nứt, được xác định theo công thức:
Mcrc = Rbt,ser.Wpl + Mrp
Với cấu kiện không ứng lực trước Mrp =0;
Wpl – momen kháng uốn của tiết diện đối với thớ chịu kéo ngoài cùng có xét đến
biến dạng không đàn hồi của bêtông vùng chịu kéo, theo 7.1.2.6 TCVN 356-2005:
Wpl
2 I bo I so I so'
hx
Sbo
Với: +x – khoảng cách từ trục trung hòa đến mép chịu nén
+Ibo, Iso, Iso’ – lần lượt là momen quán tính đối với trục trung hòa của diện tích vùng
bê tông chịu nén, của diện tích cốt thép chịu kéo và của diện tích cốt thép chịu nén.
+Sbo – momen tĩnh đối với trục trung hòa của diện tích vùng bê tông chịu kéo.
+Vị trí trục trung hòa x được xác định theo điều kiện:
trang 53
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
+S’b0 – momen tĩnh của vùng chịu nén đối với trục trung hòa.
+SS0, S’S0 – momen tĩnh của diện tích cốt thép chịu kéo và cốt thép chịu nén đối với
trục trung hòa.
h 'f , h f , b 'f , b f - chiều cao, bề rộng cánh trên dưới của tiết diện chữ I với tiết diện chữ
nhật h 'f 0, h f 0, b 'f 0, b f 0
Ta có:
I bo
x3
2
b ; I so As h0 x
3
I so' As' h0 a '
S bo b
2
h x 2 ;
2
x h0
S bo' S so' S so
h x Abt
2
hf '
a'
b f b 21 As'
bh 21
h
0.5h
1
'
'
2 Ared b f b h f
Kết quả kiểm tra được thể hiện ở bảng sau:
Vị trí
M (daN.cm)
b(cm)
h(cm)
a (cm)
a’ (cm)
Thớ ngoài
Thớ trong
999570
100
25
7
606153
100
25
7
7
7
h0 (cm)
18
18
15.39
15.39
A's (cm )
15.39
15.39
Es (Mpa)
200000
200000
Eb (Mpa)
30000
30000
Rbt,ser (Mpa)
1.6
1.6
Rb,ser (Mpa)
α
18.5
6.67
18.5
6.67
x=.h0 (cm)
9
9
2
As (cm )
2
trang 54
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
Ibo (cm4)
25881
25881
1194
1194
1862
1862
12496
12496
Wpl (cm )
18348
18348
Mcrc (daN.cm)
2935691
Không nứt
2935691
Không nứt
4
Iso (cm )
4
I'so (cm )
3
Sbo (cm )
3
Kết luận
Kết luận: không nứt
b. Bản vách ngang (6.25x4.5m)
Tải trọng: Tải trọng lớn nhất khi thử tải, tức bể chứa đầy nước.
p n n hn n 1000 4.5 1 4500kg / m 2
P
1
p n l1l 2 63281kg / m 2
2
Sơ đồ tính và nội lực:
Bỏ qua trọng lượng bản thân kết cấu.
Xét tỉ số cạnh dài trên cạnh ngắn:
L2 6.25
1.39 => Bản hai phương
L1
4.5
Sơ đồ tính
l2/l1
α1
α2
β1
β2
1.0
0.0194
0.0216
0.0588
0.0502
trang 55
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
1.1
0.0211
0.0198
0.0614
0.0480
1.2
0.0228
0.0178
0.0633
0.0435
1.3
0.0243
0.0153
0.0644
0.0418
1.4
0.0257
0.0132
0.0650
0.0396
1.5
0.0271
0.0120
0.0652
0.0357
Bản thành được tính như ô bản 2 phương, chịu tải trọng tam giác.
Moment được tính như sau:
M 1 1 P 0.0256 63281 1620kg.m
M 2 2 P 0.0134 63281 848 g .m
M I 1 P 0.0649 63281 4107kg.m
M II 2 P 0.0398 63281 2519kg.m
Tính thép:
Giá trị tính toán:
Chọn a = 7 h0 = h - a = 25 – 7 = 18cm.
Bê tông B25 có: Rb = 145 kg/cm2, Rbt = 10.5 kg/cm2
Thép CIII có: Rs = Rsc = 3650 kg/cm2, R 0.563; R 0.405
Từ M tính:
m
Momen Giá trị M
M
M
; 0.5(1 1 2 m ) ; As
2
Rs h0
Rb b ho
ho
b
Rb
Rs
(daN.cm)
(cm)
(cm)
M1
162000
18.0
100
14.5
365
M2
84800
18.0
100
14.5
MI
410700
18.0
100
MII
251900
18.0
100
m
As
Chọn thép
As
a
chọn
(mm)
(cm2)
0.034 0.982
2.51
10
200
3.93
0.22
365
0.018 0.991
1.30
10
200
3.93
0.22
14.5
365
0.087 0.954
6.55
14
200
7.70
0.43
14.5
365
0.054 0.972
3.94
12
200
5.66
0.31
(MPa) (MPa)
Tổng hợp: Giá trị thép tính được tương đối nhỏ, vì thế thiên về an toàn ta bố trí thép
như thép bản vách ngoài trục A (ô bản 8.5x4.5m)
trang 56
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
4.2.3. Bản đáy:
Cấu tạo bản đáy
Trọng lượng
riêng (kg/m3)
Chiều
dày (m)
Hệ số
vượt tải
Tải trọng
tính toán
(kg/m2)
-Xi măng B5 quét 2 lớp,Vữa xi
măng B5 trộn Sika dày 3cm
2000
0.03
1.1
66
-Sàn bê tông cốt thép dày 30cm
2500
0.3
1.1
825
-Mực nước cao nhất 3m
1000
3
1
3000
Vật liệu
Tổng
3891
a. Trường hợp bể đầy nước
Nhịp tính toán:
L1 = 6.25m ; L2 = 8.5m
Khi đó: α = l2/l1 = 8.5/6.25 = 1.36
Tải trọng:
P = q x l1 x l2 = 3891x6.25x8.5 = 211491 kg
Sơ đồ tính: bản đáy được tính như ô sàn đơn 4 cạnh ngàm theo sơ đồ số 9
Số
hiệu
ô
sàn
Cạnh Cạnh
ngắn
dài
L1
L1
(m
(m)
α
m91
m92
Hoạt
tải
Tĩnh
tải
k91
ptt
gtt
2
6.25
3
8.5
Đầy
nước
P
MI
8
206709
MII
(daN.m)
9
4341
k92
2
1
M1
M2
4
5
1.36 0.0210
daN/m
6
3000
daN/m
7
891
0.0113
0.0454
0.0258
2
2344
9380
5325
Nội lực và tính thép:
Giá trị tính toán:
Chọn a = 7 h0 = h - a = 30 – 7 = 23cm.
Bê tông B25 có: Rb = 145 kg/cm2, Rbt = 10.5 kg/cm2
trang 57
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
Thép CIII có: Rs = Rsc = 3650 kg/cm2, R 0.563; R 0.405
Từ M tính:
m
M
M
; 0.5(1 1 2 m ) ; As
2
Rs h0
Rb b ho
Momen Giá trị M
ho
(daN.cm) (cm)
2
3
M1
434090
M2
b
Rb
Rs
m
(cm) (MPa) (MPa)
4
5
6
7
21.0 100
14.5
365
234408
19.0 100
14.5
MI
938047
21.0 100
MII
532483
21.0 100
8
9
As
Chọn thép
(cm2)
(mm)
As
a
chọn
10
11
12
13
14
0.068 0.965
5.87
12
150
7.54
0.36
365
0.045 0.977
3.46
12
200
5.66
0.30
14.5
365
0.147 0.920 13.30 14
100
15.39 0.73
14.5
365
0.083 0.956
200
7.70
7.26
14
0.37
b. Trường hợp chưa có nước
Mực nước ngầm ở cao trình -0.95m so với mặt sân hoàn thiện
Áp lực đẩy nổi tác dụng lên đáy sàn nhà xem như phần hoạt tải khi tính toán.
Lực đẩy nổi được tính như sau:
p dn h n 1000 2.55 1.1 2805kg / m 2
Trọng lượng bản thân của bản đáy:
qbd 891kg / m 2
Hai tải trọng này có chiều ngược nhau, thiên về an toàn nên không xét qbd
Tải trọng:
P = (gtt+ptt) x l1 x l2 = 2805x6.25x8.5 = 149016kg
Sơ đồ tính: bản đáy được tính như ô sàn đơn 4 cạnh ngàm theo sơ đồ số 9
Số
hiệu
ô
sàn
Cạnh Cạnh
ngắn
dài
L1
L1
(m
(m)
α
m91
m92
Hoạt
tải
Tĩnh
tải
k91
ptt
gtt
Không
nước
2
6.25
3
8.5
P
k92
2
1
M1
M2
daN/m
4
5
6
1.36 0.0210 2805
0.0113
0.0454
0.0258
daN/m
7
0
2
8
149016
MI
MII
(daN.m)
9
3129
1690
6762
3839
trang 58
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
Nội lực và tính thép:
Giá trị tính toán:
Chọn a = 7 h0 = h - a = 30 – 7 = 23cm.
Bê tông B25 có: Rb = 145 kg/cm2, Rbt = 10.5 kg/cm2
Thép CIII có: Rs = Rsc = 3650 kg/cm2, R 0.563; R 0.405
Từ M tính:
m
M
M
; 0.5(1 1 2 m ) ; As
2
Rs h0
Rb b ho
Momen Giá trị M
ho
b
(daN.cm) (cm)
2
3
M1
312933
M2
Rb
Rs
m
(cm) (MPa) (MPa)
4
5
6
7
23.0 100
14.5
365
168984
22.0 100
14.5
MI
676233
23.0 100
MII
383864
23.0 100
8
9
As
Chọn thép
(cm2)
(mm)
a
As
chọn
10
11
12
13
14
0.041 0.979
3.81
12
200
5.66
0.25
365
0.024 0.988
2.13
10
200
3.93
0.18
14.5
365
0.088 0.954
8.45
14
150
10.26 0.45
14.5
365
0.050 0.974
4.69
12
200
5.66
0.25
Cốt thép bản đáy được bố trí 2 lớp, ta chọn giá trị lớn nhất trong 2 trường hợp trên để bố
trí như sau:
Lớp dưới: phương ngắn: Ø12a150
Phương dài : Ø12a200
Lớp trên: phương ngắn: Ø14a100
Phương dài : Ø14a200
c. Kiểm tra võng bản đáy
l l
f f
1
200
Độ võng của bản ngàm bốn cạnh được xác định theo công thức sau:
.q.
a4
D
Trong đó α là hệ số phụ thuộc vào tỉ số (L2/L1) của ô bản:
trang 59
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
L2/L1
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
α
0.00126
0.00150
0.00172
0.00191
0.00207
Ta có: L2/L1= 8.5/6.25 = 1.36 tra bảng được α = 0.00206
q = 3891 kg/m2 ; a = L1 = 6.25 m
Ta có:
D
Với:
Eb h 3
30 10 3 300 3
7.03125 1010
12(1 2 )
12 1 0.2 2
Eb = 30.103 MPa; h = 300mm; µ =0,2
Độ võng của ô bản:
.q.
a4
625 4
0.00206 3891 10 4
1.7mm f 2.5cm
D
7.03125.1010
Kết luận: độ võng của bản đáy nằm trong giới hạn cho phép.
Kết luận: thép bản thành được bố trí như sau:
Lớp dưới: phương ngắn: Ø12a150
Phương dài : Ø12a200
Lớp trên: phương ngắn: Ø14a100
Phương dài : Ø14a200
4.2.4. Dầm đáy.
a. Hệ dầm đáy và sơ đồ truyền tải:
trang 60
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
b. Tải trọng tác dụng lên dầm đáy:
Dầm D1 gồm:
Trọng lượng bản thân:
g1 hd hsđ bd n 0.6 0.3 0.4 2500 1.1 330kg / m
Trọng lượng thành hồ:
g t bt ht n 0.25 4.5 0.6 2 2500 1.1 2269kg / m
Tải do bản đáy truyền vào:
p1 qtđ k q
l1
6.25
0.779 1086
2644kg / m
2
2
Với q là tải bản đáy có xét đẩy nổi:
q qbđ q ht q đn 891 3000 2805 1086
k là hệ số quy đổi được tính theo công thức sau:
k 1 2 2 3 1 2 0.368 2 0.368 3 0.779
l1
6.25
0.368
2 l 2 2 8.5
Tổng tải tác dụng lên dầm D1:
G1 g1 g t p1 330 2269 2644 5243kg / m
Dầm D2 gồm:
Trọng lượng bản thân:
g 2 hd hsđ bd n 0.6 0.3 0.4 2500 1.1 330kg / m
trang 61
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
Trọng lượng thành hồ:
g t bt ht n 0.25 4.5 0.6 2 2500 1.1 2269kg / m
Tải do bản đáy truyền vào:
l
5
5
6.25
p 2 qtđ q 1 1086
2121kg / m
8
2 8
2
Tổng tải tác dụng lên dầm D2:
G2 g 2 g t p 2 330 2269 2121 4720kg / m
Dầm D3 gồm:
Trọng lượng bản thân:
g 3 hd hsđ bd n 0.6 0.3 0.4 2500 1.1 330kg / m
Trọng lượng thành hồ:
g t bt ht n 0.25 4.5 0.6 2 2500 1.1 2269kg / m
Tải do bản đáy truyền vào:
l
5
5
6.25
p3 qtđ 2 q 1 2 1086
4242 kg / m
8
2
8
2
Tổng tải tác dụng lên dầm D3:
G3 g 3 g t p3 330 2269 4242 6841kg / m
c. Tính nội lực
Hệ dầm trực giao do đó có nhiều cách xác định nội lực. Trong thực tế các hệ dầm này
làm việc đồng thời với nhau. Do đó ta giải bài toán hệ dầm này làm việc không gian bằng
cách mô hình bài toán vào Sap2000 (mô hình không gian).
trang 62
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
Sơ đồ truyền tải
Biểu đồ Moment
trang 63
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
Biểu đồ lực cắt
BẢNG SỐ LIỆU NỘI LỰC DẦM
Tên dầm
Vị trí
Lực cắt (Kg)
Gối
Momen (M3)
(Kg.cm)
-4718158
27833
D1
Nhịp
2660243
Gối
0
14750
D2
Nhịp
2365639
Gối
0
21378
D3
Nhịp
3171389
d. Tính thép
Tính cốt dọc
Giá trị tính toán:
Bê tông B25 có: Rb = 145 kg/cm2, Rbt = 10.5 kg/cm2
Thép CIII có: Rs = Rsc = 3650 kg/cm2, R 0.563; R 0.405
Từ M tính:
trang 64
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
m
Đoạn
dầm
Vị
Trí
Nhịp
D1
Gối
C
D2
Nhịp
D3
Nhịp
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
M
M
; 0.5(1 1 2 m ) ; As
2
Rs h0
Rb b ho
Giá trị M
a
h
ho
b
Rb
Rs
(daN.cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(MPa)
(MPa)
7
60
53.0
40
14.5
365
0.163
0.910
15.11
9
60
51.0
40
14.5
365
0.313
0.806
7
60
53.0
40
14.5
365
0.145
7
60
53.0
40
14.5
365
0.195
2,660,243
4,718,158
2,365,639
3,171,389
m
As
Chọn thép
tt%
(cm2)
n
0.71
4
25
31.45
1.54
4
20
0.921
13.27
0.63
3
0.891
18.40
0.87
4
n
As
chọn
19.63
0.93
32.20
1.58
25
14.73
0.69
25
19.63
0.93
4
25
Tính cốt đai
Bê tông B25 có: Rb = 145 kg/cm2, Rbt = 10.5 kg/cm2
Thép CI có: Rsw = 1750 kg/cm2, R 0.618; R 0.427
Chọn thép đai Ø8, số nhánh đai n = 2
Asw = 2x0.503 = 1.005 cm2
Tính Mb:
M 1 n R b h 2
0
b
b2
f
bt
Với: φb2 – hệ số phụ thuộc vào loại bê tông
φf – hệ số ảnh hưởng của cánh tiết diện
φn – hệ số ảnh hưởng của lực dọc
Tính s:
S max
b 4 1 n Rbt bh02
Q
S max 2h0
S tt1
4 M b Rsw Asw
Q2
S tt 2
2 Rsw Asw
b 3 1 f n Rbt b
Sct h/3
Khoảng cách bố trí: S
bt
ch%
max , stt1, stt 2 , sct 14cm
min s
Kiểm tra điều kiện chịu nén :
trang 65
Phần 2: Kết cấu thượng tầng
Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm
Qmax 0.3 R b h
w1 b1 b
0
Bảng tính cốt đai
Đoạn
G.trị
Qmax
a
h
ho
b
dầm
(daN)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
n
s
D1
17,833
6
60
54.5
40
2
D2
14,750
6
60
54.0
40
D3
21,378
6
60
54.0
40
sct
Mb
smax
stt1
stt2
sbt
s
(cm)
(daN.cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
8
1.005
20.0
2495010
104.9
55.2
14.0
13
0.0019
1.0677
OK
2
8
1.005
20.0
2449440
108.0
79.2
14.0
13
0.0019
1.0677
OK
2
8
1.005
20.0
2449440
85.9
37.7
14.0
13
0.0019
1.0677
OK
Chọn thép đai
K.tra
nén
Bố trí cốt đai như sau:
Đoạn ¼ đầu dầm bố trí đai Ø8a100
Đoạng giữa đàm bố trí đai Ø8a200
trang 66
[...]... dầm này làm việc không gian bằng cách mô hình bài toán vào Sap2000 (mô hình không gian) trang 62 Phần 2: Kết cấu thượng tầng Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm Sơ đồ truyền tải Biểu đồ Moment trang 63 Phần 2: Kết cấu thượng tầng Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm Biểu đồ lực cắt BẢNG SỐ LIỆU NỘI LỰC DẦM Tên dầm Vị trí Lực cắt (Kg) Gối Momen (M3) (Kg.cm) -4718158 27833 D1 Nhịp 2660243 Gối 0 14750 D2 Nhịp... 200 Độ võng của bản ngàm bốn cạnh được xác định theo công thức sau: q a4 D Trong đó α là hệ số phụ thuộc vào tỉ số (L2/L1) của ô bản: trang 59 Phần 2: Kết cấu thượng tầng Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm L2/L1 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 α 0.00126 0.00150 0.00172 0.00191 0.00207 Ta có: L2/L1= 8.5/6.25 = 1.36 tra bảng được α = 0.00206 q = 3891 kg/m2 ; a = L1 = 6.25 m Ta có: D Với: Eb h 3 30 10 3 300... phương ngắn: Ø12a150 Phương dài : Ø12a200 Lớp trên: phương ngắn: Ø14a100 Phương dài : Ø14a200 4.2.4 Dầm đáy a Hệ dầm đáy và sơ đồ truyền tải: trang 60 Phần 2: Kết cấu thượng tầng Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm b Tải trọng tác dụng lên dầm đáy: Dầm D1 gồm: Trọng lượng bản thân: g1 hd hsđ bd n 0.6 0.3 0.4 2500 1.1 330kg / m Trọng lượng thành hồ: g t bt ht n 0.25... 330 2269 2644 5243kg / m Dầm D2 gồm: Trọng lượng bản thân: g 2 hd hsđ bd n 0.6 0.3 0.4 2500 1.1 330kg / m trang 61 Phần 2: Kết cấu thượng tầng Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm Trọng lượng thành hồ: g t bt ht n 0.25 4.5 0.6 2 2500 1.1 2269kg / m Tải do bản đáy truyền vào: l 5 5 6.25 p 2 qtđ q 1 1086 2121kg / m 8 2 8 2 Tổng tải...Phần 2: Kết cấu thượng tầng Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm Nội lực và tính thép: Giá trị tính toán: Chọn a = 7 h0 = h - a = 30 – 7 = 23cm Bê tông B25 có: Rb = 145 kg/cm2, Rbt = 10.5 kg/cm2 Thép CIII có: Rs = Rsc = 3650 kg/cm2, R 0.563; R 0.405... Rbt = 10.5 kg/cm2 Thép CIII có: Rs = Rsc = 3650 kg/cm2, R 0.563; R 0.405 Từ M tính: trang 64 Phần 2: Kết cấu thượng tầng m Đoạn dầm Vị Trí Nhịp D1 Gối C D2 Nhịp D3 Nhịp Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm M M ; 0.5(1 1 2 m ) ; As 2 Rs h0 Rb b ho Giá trị M a h ho b Rb Rs (daN.cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) 7 60 53.0 40 14.5 365 0.163 0.910 15.11 9 60 51.0 40 14.5 365 0.313... b 3 1 f n Rbt b Sct h/3 Khoảng cách bố trí: S bt ch% max , stt1, stt 2 , sct 14cm min s Kiểm tra điều kiện chịu nén : trang 65 Phần 2: Kết cấu thượng tầng Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm Qmax 0.3 R b h w1 b1 b 0 Bảng tính cốt đai Đoạn G.trị Qmax a h ho b dầm (daN) (cm) (cm) (cm) (cm) n s D1 17,833 6 60 54.5 40 2 D2 14,750 6 60 54.0 40 D3 21,378 6 60 54.0 40 sct ... tương đương tới mực nước ngầm 1.732 p0 d h n tg 45 1538 0.65 0.95 1.3 tg 45 3104kg / m 2 + Áp lực nước ngầm tác dụng lên thành bể: p n n ... vị trí mực nước ngầm: P1d d h n tg 45 1538 1.6 1.3 tg 45 3104kg / m 2 2 trang 51 Phần 2: Kết cấu thượng tầng Chương 4: Thiết kế hồ nước ngầm - Áp... 12.700 1.945 0.956 30.66 LỚP ĐẤT Tải trọng: ta dùng đất CL1 để tính đất đắp xung quanh bể nước Mực nước ngầm cao trình -0.95m so với mặt đất tự nhiên (ta quy ước cost mặt sân hoàn thiện mặt đất