thuyết minh đồ án kỹ thuật thi công đào hố đất

a = 21,6 m c = 24,32 m b = 5,5 m d = 8,22 m 1700 1700 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN I: THI CÔNG ĐÀO ĐẤT 1. Chọn phương án đào: - Hố đào có kích thước lớn hơn kích thước móng theo mỗi phương là 0,5 m để lấy không gian cho công nhân thi công và đặt côppha, cây chống. - Hố đào có độ sâu theo thiết kế là: -1.7 m - Vì mặt bằng xung quanh công trình thoáng rộng nên có thể chọn phương án đào đất có taluy mái dốc, mở rộng taluy ra 4 hướng. 2. Tính khối lượng đất hố đào: - Hệ số mái dốc: taluy taluy b 1 H 1,7 m b 1,36 m H 1,25 1,25 1,25 = = => = = = Mặt cắt ngang và mặt cắt dọc hố đào - Khối lượng đất đào: [ ] = + + + + H V a.b (a c).(b d) c.d) 6 [ ] 1,7 V (21,6.5,5 (21,6 24,32).(5,5 8,22) 24,32.8,22 6 = + + + + SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 1/16 R đ o å = 6 , 1 1 m B B A A Hướng di chuyển của máy xúc Hướng di chuyển của xe ben Điểm dừng của máy xúc Điểm dừng của xe ben 186045001860 8220 2500 2500 MẶT BẰNG ĐÀO ĐẤT B A 1360 1400 4000 2000 4000 4300 4500 1400 1360 24320 1 2 3 4 5 6 4110 1000 1000 2000 - 0.05 m - 1.70 m 13601360 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn = 3 V 268,81 m 3. Chọn máy đào : - Đất cấp I, hố đào nông, đào từ trên xuống nên ta chọn máy xúc gầu nghòch - Khối lượng đất đào trong 1 tháng : 1 ca máy đào được 200 m 3  1 tháng (26 ca máy) đào được: 200.26 5200= m 3 < 20000 m 3 - Chọn máy xúc thủy lực mã hiệu EO-3322B1 có dung tích gầu q = 3 0,5 m Mã hiệu Các thông số kó thuật EO-3322B1 q (m 3 ) R (m) h (m) H (m) Trọng lượng máy (T) t ck (s) a (m) b (m) c (m) 0,5 7,5 4,8 4,2 14,5 17 2,81 2,7 3,84 đào min taluy R b 1 1,5 1,36 1 1,5 3,86 m= + + = + + = đổ B C 8,22 2 R 1 1 6,11 m 2 2 2 2 = + + = + + = trong đó taluy 1 b m.H .1,7 1,36 m 1,25 = = = Xe ben đứng cách mép hố 1,5 m Bề rộng hố đào: B = 8,22 m C – bề rộng xe ; C = 2 m đào máy max R (0,7 0,9)R= ÷ Chọn đào máy max R 0,9.R 0,9.7,5 6,75 m= = = - Xét điều kiện : đào đổ đào min max R 3,86m R 6,61m R 6,75m= ≤ = ≤ = thỏa - Khoảng lùi của máy : đào đào max min R R 6,75 3,86 2,89m− = − = SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 2/16 8220 - 0.05 m - 1.70 m m = 0 , 8 0 m = 0 , 8 0 E0-3322B1 DAEWOO CXZ46RI MẶT CẮT A - A 2000 1500 1360 5500 1360 R = 6,11 m đổ 1000 h = 2,75 m đổ 1700 - 0.05 m - 1.70 m m = 0 , 8 0 15001000 1360 R = 6,11 m R = 3,86 m R = 6,75 m E0-3322B1 DAEWOO CXZ46RI 1700 MẶT CẮT B - B đào đổ đào max min Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn 4. Tính thời gian đào đất : Công suất máy xúc: = d ck tg t K N q. .n .K K m 3 /h trong đó: q : dung tích gầu ; q = 0,5 m 3 K d : hệ số đầy gầu, phụ thuộc loại gầu và cấp độ ẩm của đất ; K d = 1,3 SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 3/16 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn K t : hệ số tơi của đất (1,1 – 1,4) ; K t = 1,2 K tg : hệ số sử dụng thời gian (0,7 – 0,8). Chọn K tg = 0,8 n ck : số chu kỳ xúc trong 1h (3600s) ; ck ck 3600 3600 n 192,51 T 18,7 = = = với T ck = t ck .K vt .K quay = 17.1,1.1 = 18,7 (s) t ck : thời gian của 1 chu kì là 20s với góc quay là ϕ = 0 quay 90 K vt : phụ thuộc vào điều kiện đổ đất của máy (đổ lên thùng xe) K quay : phụ thuộc vào ϕ quay của cần với ; K quay = 1 d ck tg t K 1,3 N q. .n .K 0,5. .192,51.0,8 83,42 K 1,2 ⇒ = = = (m 3 /h) - Khối lượng đất đào trong 1 ca 8 h : 3 v = 8.83,42 = 667,38(m ) - Số ca máy cần thiết: V 268,81 n 0,40 ca v 667,38 = = = PHẦN II: THI CÔNG CỐP-PHA Dùng cốp-pha gỗ, ván ngang, sườn đứng: - Cường độ chòu uốn của gỗ σ u = 9,8 Mpa = 9.800 kN/m 2 - Cường độ chòu nén của gỗ σ n = 12 Mpa = 12.000 kN/m 2 - Mô-đun đàn hồi E = 1,2.10 4 MPa = 1,2.10 7 kN/m 2 Cột chống thép: - Cường độ chòu uốn và nén σ = 210 Mpa = 2,1.10 5 kN/m 2 - Mô-đun đàn hồi E = 2,1.10 5 MPa = 2,1.10 8 kN/m 2 I. CỐP-PHA MÓNG: 1. Tính toán ván ngang: a. Tải trọng ngang: - Áp lực ngang của bê-tông: = γ = = 2 1 bt g .h 25.0,55 13,75 kN/m với h là chiều cao bê-tông sinh ra áp lực ngang ; h = 0,55 m < R = 0,7 m - Tải trọng do chấn động: p 1 = 2 kN/m 2  Tổng tải trọng ngang: = + = + = tc 2 1 1 q g p 13,75 2 15,75 kN/m = + = + = tt 2 1 1 q n.g n.p 1,3.13,75 1,3.2 20,48 kN/ m Dùng ván gỗ có bề rộng b = 150 mm ; bề dày δ = 20 mm Vậy lực phân bố đều trên 1 m dài ván là: = = = tc tc q q .b 15,75.0,150 2,36 kN/ m = = = tt tt q q .b 20,48.0,150 3,07 kN/ m Bố trí các sườn đứng dọc theo chiều dài tấm ván có khoảng cách L = 0,5 m SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 4/16 q = 2,36 kN/m R = 0,59 kN R = 0,59 kN 500 tc q = 3,07 kN/m R = 0,77 kN R = 0,77 kN 500 tt q = 7,88 kN/m R = 0,79 kN R = 0,79 kN 200 tc q = 10,24 kN/m R = 1,024 kN R = 1,024 kN 200 tt Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn Coi cốp-pha như 1 dầm đơn giản chòu lực phân bố đều = tt q 3,07 kN/ m và có nhòp là L = 0,5 m (khoảng cách giữa các sườn đứng) b. Khả năng chòu lực của ván: = = = tt 2 2 max 1 1 M .q .L .3,07.0,5 0,096 kNm 8 8 ; − = = = 2 2 5 3 b.h 0,150.0,02 W 1.10 m 6 6 Kiểm tra độ bền: [ ] − σ = = = < σ = 2 2 max 5 u M 0,096 9597,7 kN/ m 9800 kN/m W 1.10 thỏa Kiểm tra độ võng: [ ] − − − = = = < = = = tc 4 4 3 3 max 7 7 q .L5 5 2,36.0,5 L 0,5 f . . 1,6.10 (m) f 2.10 (m) 384 EJ 384 1,2.10 .1.10 250 250 thỏa với − = = = 3 3 7 4 b.h 0,150.0,02 J 1.10 m 12 12 2. Tính toán sườn đứng: a. Tải trọng: - Tổng tải trọng ngang:     = = =  ÷  ÷     tc tc L 0,5 q q . 2. 15,75. 2. 7,88 kN/ m 2 2     = = =  ÷  ÷     tt tt L 0,5 q q . 2. 20,48. 2. 10,24 kN/ m 2 2  R tc = 0,788 kN R tt = 1,024 kN Dùng thanh gỗ dài 200 mm ; có tiết diện 30x40 mm. Xem sườn đứng như 1 dầm đơn giản chòu lực phân bố đều = tt q 10,24 kN/ m . Nhòp tính toán L = 0,2 m – có gối tựa là thanh chống ngang và thanh chống xiên. SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 5/16 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn b. Khả năng chòu lực của sườn đứng: = = = 2 2 max 1 1 M .q.L .10,24.0,2 0,051 kNm 8 8 ; 2 2 6 3 b.h 0,03.0,04 W 8.10 m 6 6 − = = = Kiểm tra độ bền: [ ] − σ = = = < σ = 2 2 max 6 u M 0,051 6398,4 kN/ m 9800 kN/ m W 8.10 thỏa Kiểm tra độ võng: [ ] − − − = = = < = = = tc 4 4 5 4 max 7 7 q .L5 5 7,88.0,2 L 0,2 f . . 8,5.10 (m) f 8.10 (m) 384 EJ 384 1,2.10 .1,6.10 250 250 thỏa với − = = = 3 3 7 4 b.h 0,03.0,04 J 1,6.10 m 12 12 3. Tính toán thanh chống: a. Tải trọng: Thanh chống ngang và thanh chống xiên nhận tải trọng tập trung từ 2 gối tựa của sườn đứng. N tc = R tc = 0,788 kN N tt = R tt = 1,024 kN Thanh chống ngang dùng thanh gỗ có chiều dài L cn = 300 mm ; tiết diện 20x20 mm. Thanh chống xiên dùng thanh gỗ có chiều dài L cx = 400 mm ; tiết diện 20x20 mm. b. Khả năng chòu lực của thanh chống ngang: Kiểm tra bền: tt 2 2 cn N 1,024 2559,4 (kN/ m ) [ ] 12000 (kN/ m ) A 0,02.0,02 σ = = = < σ = thỏa Kiểm tra độ ổn đònh: − − = = = 8 3 cn min cn J 1,3.10 i 5,77.10 (m) A 0,02.0,02 với 3 3 8 4 cn b.h 0,02.0,02 J 1,3.10 m 12 12 − = = = => cn min .L 1.0,3 51,96 i 0,01 µ λ = = = tra bảng được 0,782ϕ = tc 2 2 n cn N 0,788 1968,75 (kN/ m ) .[ ] 0,782.12000 9384,0 (kN/ m ) A 0,02.0,02 σ = = = < ϕ σ = = thỏa c. Khả năng chòu lực của thanh chống xiên: Kiểm tra bền: σ = = = < σ = tt 2 2 cx 2.N 2.1,024 3619,5 (kN/ m ) [ ] 12000 (kN/ m ) A 0,02.0,02 thỏa Kiểm tra độ ổn đònh: − − = = = 8 3 cx min cx J 1,3.10 i 5,77.10 (m) A 0,02.0,02 với − = = = 3 3 8 4 cx b.h 0,02.0,02 J 1,3.10 m 12 12 => µ λ = = = cx min .L 1.0,4 69,28 i 0,01 tra bảng được 0,608ϕ = SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 6/16 q = 7,88 kN/m R = 2,36 kN R = 2,36 kN 600 tc q = 10,24 kN/m R = 3,07 kN R = 3,07 kN 600 tt Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn σ = = = < ϕ σ = = tc 2 2 n cx 2.N 2.0,788 2784,2 (kN/ m ) .[ ] 0,608.12000 7296,0 (kN/ m ) A 0,02.0,02 thỏa 4. Tính toán cốp-pha bên hông móng: Sử dụng ván ngang có tiết diện và nhòp đã tính toán như phần (1) a. Tính toán sườn đứng: Dùng thanh gỗ dài 600 mm ; có tiết diện 60x80 mm. Xem sườn đứng như 1 dầm đơn giản chòu lực phân bố đều = tt q 10,24 kN/ m . Nhòp tính toán L = 0,6 m – có gối tựa là các thanh chống ngang.  R tc = 2,363 kN R tt = 3,071 kN Khả năng chòu lực của sườn đứng: = = = tt 2 2 max 1 1 M .q .L .10,24.0,6 0,461 kNm 8 8 ; − = = = 2 2 5 3 b.h 0,06.0,08 W 6,4.10 m 6 6 Kiểm tra độ bền: [ ] − σ = = = ≤ σ = 2 2 max 5 u M 0,461 7198,2 kN/ m 9800 kN/m W 6,4.10 thỏa Kiểm tra độ võng: [ ] − − − = = = ≤ = = = tc 4 4 4 3 max 7 6 q .L5 5 7,88.0,6 L 0,6 f . . 4,3.10 (m) f 2,4.10 (m) 384 EJ 384 1,2.10 .2,6.10 250 250 thỏa với − = = = 3 3 6 4 b.h 0,06.0,08 J 2,6.10 m 12 12 b. Tính toán thanh chống ngang: Tải trọng: Thanh chống ngang nhận tải trọng tập trung từ các gối tựa của sườn đứng. N tc = R tc = 2,363 kN N tt = R tt = 3,071 kN Dùng thanh gỗ có chiều dài L = 550 mm ; tiết diện 25x25 mm. Khả năng chòu lực của thanh chống ngang: Kiểm tra bền: σ = = = < σ = tt 2 2 N 3,071 4919,0(kN/ m ) [ ] 12000 (kN/m ) A 0,025.0,025 thỏa Kiểm tra độ ổn đònh: SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 7/16 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn − − = = = 8 3 min J 3,3.10 i 7,22.10 (m) A 0,025.0,025 với − = = = 3 3 8 4 b.h 0,025.0,025 J 3,3.10 m 12 12  − µ λ = = = 3 min .L 1.0,55 76,21 i 7,22.10 tra bảng được ϕ = 0,5255 σ = = = < ϕ σ = = tc 2 2 n N 2,363 3780,0 (kN/ m ) .[ ] 0,5255.12000 6306,0(kN/ m ) A 0,025.0,025 thỏa c. Tính toán thanh chống xiên: Tải trọng: Thanh chống xiên nhận tải trọng tập trung từ các gối tựa của sườn đứng. N tc = R tc = 2,363 kN N tt = R tt = 3,071 kN Dùng thanh gỗ có chiều dài L = 800 mm ; tiết diện 30x30 mm. Khả năng chòu lực của thanh chống xiên: Kiểm tra bền: σ = = = < σ = tt 2 2 2.N 2.3,071 4826,0(kN/m ) [ ] 12000 (kN/m ) A 0,03.0,03 thỏa Kiểm tra độ ổn đònh: − − = = = 8 3 min J 6,8.10 i 8,66.10 (m) A 0,03.0,03 với − = = = 3 3 8 4 b.h 0,03.0,03 J 6,8.10 m 12 12  − µ λ = = = 3 min .L 1.0,8 92,38 i 8,66.10 tra bảng được ϕ = 0,3634 σ = = = < ϕ σ = = tc 2 2 n 2.N 2.2,363 3712,3 (kN/ m ) .[ ] 0,3634.12000 4360,8(kN/ m ) A 0,03.0,03 thỏa II. CỐP-PHA CỘT: Cột có tiết diện bxh = 250x250 mm. Chiều cao h = 3,6 m 1. Tải trọng: - Áp lực ngang của bê-tông: = γ = = 2 1 bt g .R 25.0,7 17,5 kN/ m với h là chiều cao bê-tông sinh ra áp lực ngang ; h = 3,6 m > R = 0,7 m - Tải trọng do chấn động: p 1 = 2 kN/m 2  Tổng tải trọng ngang: = + = + = tc 2 1 1 q g p 17,5 2 19,5 kN/ m = + = + = tt 2 1 1 q n.g n.p 1,3.17,5 1,3.2 25,35 kN/ m Dùng ván gỗ có bề rộng b = 275 mm ; bề dày δ = 25 mm Vậy lực phân bố đều trên bề rộng ván là: = = = tc tc q q .1 19,5.1 19,5 kN/ m = = = tt tt q q .1 25,35.1 25,35 kN/ m SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 8/16 q = 19,5 kN/m R = 2,68 kN R = 2,68 kN 275 tc q = 25,35 kN/m R = 3,49 kN R = 3,49 kN 275 tt Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn Coi cốp-pha như 1 dầm đơn giản chòu lực phân bố đều = tt q 25,35 kN/ m và có nhòp tính toán là bề rộng ván L = 0,275 m 2. Khả năng chòu lực của cốp-pha cột: = = = tt 2 2 max 1 1 M .q .L .25,35.0,275 0,24 kNm 8 8 ; − = = = 2 2 5 3 b.h 0,275.0,025 W 2,86.10 m 6 6 Kiểm tra độ bền: [ ] − σ = = = < σ = 2 2 max 5 u M 0,24 8365,5 kN/ m 9800 kN/ m W 2,86.10 thỏa Kiểm tra độ võng: [ ] − − − = = = ≤ = = = tc 4 4 4 4 max 7 7 5 q .L 5 19,5.0,275 L 0,275 f . . 3,4.10 (m) f 6,9.10 (m) 384 EJ 384 1,2.10 .3,58.10 400 400 thỏa với − = = = 3 3 7 4 b.h 0,275.0,025 J 3,58.10 m 12 12 III. HỆ CỐP-PHA DẦM Dầm có tiết diện bxh = 200x350 mm. Dài 4,5 m 1. Tải trọng: - Khối lượng thể tích bê-tông và cốt thép: = = = 3 2 1 g 26 (kN/ m ) 26.0,35 9,1 (kN/ m ) với h = 350 mm là chiều cao tiết diện dầm ; h = 0,35 m < R = 0,7 m - Tải trọng do người và dụng cụ: p 1 = 2,5 kN/m 2 - Tải trọng do đầm rung: p 2 = 2 kN/m 2  Tổng tải trọng đứng: = + + = + + = tc 2 đ 1 1 2 q g p p 9,1 2,5 2 13,6 kN/ m = + + = + + = tt 2 đ 1 1 2 q n.g n.p n.p 1,2.9,1 1,3.2,5 1,3.2 16,77 kN/m - Áp lực ngang của bê-tông: = γ = = 2 2 bt g .h 25.0,35 8,75 kN/m với h là chiều cao bê-tông sinh ra áp lực ngang ; h = 0,35 m > R = 0,7 m - Tải trọng do chấn động: p 3 = 2 kN/m 2  Tổng tải trọng ngang: = + = + = tc 2 n 2 3 q g p 8,75 2 10,75 kN/ m = + = + = tt 2 n 2 3 q n.g n.p 1,3.8,75 1,3.2 13,98 kN/m SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 9/16 q = 3,76 kN/m R = 0,75 kN R = 0,75 kN 400 tc q = 4,89 kN/m R = 0,98 kN R = 0,98 kN 400 tt q = 4,30 kN/m R = 0,86 kN R = 0,86 kN 400 tc q = 5,59 kN/m R = 1,12 kN R = 1,12 kN 400 tt Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn 2. Cốp-pha thành dầm: a. Tính toán cốp-pha ván thành dầm: Dùng ván gỗ có bề rộng b = 350 mm ; bề dày δ = 20 mm Vậy lực phân bố đều trên 1 m dài ván là: = = = tc tc n n q q .b 10,75.0,35 3,76 kN/ m = = = tt tt n n q q .b 13,98.0,35 4,89 kN/ m Bố trí các sườn đứng dọc theo chiều dài tấm ván có khoảng cách L = 0,4 m Coi cốp-pha như 1 dầm đơn giản chòu lực phân bố đều = tt n q 4,89 kN/ m và có nhòp là L = 0,4 m (khoảng cách giữa các sườn đứng) = = = tt 2 2 max n 1 1 M .q .L .4,89.0,4 0,098 kNm 8 8 ; − = = = 2 2 5 3 b.h 0,35.0,02 W 2,33.10 m 6 6 Khả năng chòu lực của ván: Kiểm tra độ bền: [ ] − σ = = = < σ = 2 2 max 5 u M 0,098 4192,5 kN/ m 9800 kN/ m W 2,33.10 thỏa Kiểm tra độ võng: [ ] − − − = = = < = = = tc 4 4 4 3 n max 7 7 q .L5 5 3,76.0,4 L 0,4 f . . 4,48.10 (m) f 1.10 (m) 384 EJ 384 1,2.10 .2,33.10 400 400 thỏa với − = = = 3 3 7 4 b.h 0,35.0,02 J 2,33.10 m 12 12 b. Tính toán sườn đứng: Lực phân bố đều trên chiều dài sườn:     = = =  ÷  ÷     tc tc n L 0,4 q q . 2. 10,75. 2. 4,3 kN/ m 2 2     = = =  ÷  ÷     tt tt n L 0,4 q q . 2. 13,98. 2. 5,59 kN/m 2 2 Dùng thanh gỗ dài 400 mm ; có tiết diện 30x50 mm. Xem sườn đứng như 1 dầm đơn giản chòu lực phân bố đều = tt q 5,59 kN/ m . Nhòp tính toán L = 0,4 m – có gối tựa là thanh gỗ chặn và thanh chống xiên.  R tc = 0,86 kN R tt = 1,118 kN SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 10/16 [...]... thỏa Cốp-pha đáy dầm: a Tính toán cốp-pha ván đáy dầm: Dùng ván gỗ có bề rộng b = 200 mm ; bề dày δ = 20 mm tc tc q đ = q đ b = 13,6.0,2 = 2,72 kN / m Vậy lực phân bố đều trên 1 m dài ván là: tt tt q đ = qđ b = 16,77.0,2 = 3,35 kN / m Bố trí sườn đỡ cốp-pha dầm dọc theo chiều dài tấm ván có khoảng cách L = 0,4 m SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 11/16 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS Bùi Quang Tuấn... 1,3.2,5 + 1,3.2 = 8,78 kN / m 2 2 Tính toán cốp-pha sàn: Dùng ván gỗ có bề rộng b = 200 mm ; bề dày δ = 20 mm tc q tc = q đ b = 6,94.0,2 = 1,39 kN / m Vậy lực phân bố đều trên 1 m dài ván là: tt q tt = q đ b = 8,78.0,2 = 1,76 kN / m SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 13/16 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS Bùi Quang Tuấn Bố trí các sườn đứng dọc theo chiều dài tấm ván có khoảng cách L = 0,6 m tt Coi cốp-pha... Trang 15/16 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công với J= GVHD : ThS Bùi Quang Tuấn b.h 3 0,04.0,13 = = 3,33.10 −6 m 4 12 12 thỏa 5 Tính toán cột chống: Tải trọng tác dụng lên cột chống là phản lực tại gối tựa của sườn đỡ cốp-pha dầm R tc 1,49 + γ gỗ.b.h.L = 1,49 + 2 + 4,9.0,04.0,1.1,2 = 3,0 kN 2 2 R tt 1,87 tt tt N = R + 2 + γ gỗ.b.h.L = 1,87 + 2 + 4,9.0,04.0,1.1,2 = 3,78 kN 2 2 N tc = R tc + 2 Cột chống dùng thép... SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C W= b.h 2 0,06.0,122 = = 1,4.10 −4 m 3 6 6 Trang 12/16 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS Bùi Quang Tuấn Khả năng chòu lực của sườn đỡ cốp-pha dầm: Kiểm tra độ bền: σ= M max 1,2 = = 8333,3 kN / m 2 < [ σ ] u = 9800 kN / m 2 −4 W 1,4.10 thỏa 4 Tính toán cột chống: Tải trọng tác dụng lên cột chống là phản lực tại gối tựa của sườn đỡ cốp-pha dầm  Ntc = Rtc + TLBT sườn = Rtc... đỡ cốp-pha như tt 1 dầm đơn giản chòu lực phân bố đều qs = 5,28 kN / m Nhòp tính toán L = 0,7 m – có gối tựa là các dầm đỡ sườn tc tt R s = 1,85 kN  Rs = 1,46 kN qtt = 5,28 kN/m s qtc = 4,18 kN/m s R = 1,85 kN R = 1,46 kN R = 1,46 kN R = 1,85 kN 700 700 SVTH : Trần Mộng Nam – 911341C Trang 14/16 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS Bùi Quang Tuấn 1 tt 1 b.h 2 0,04.0,082 M max = q s L2 = 5,29.0,72 =.. .Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS Bùi Quang Tuấn 1 1 b.h 2 0,03.0,052 M max = q tt L2 = 5,59.0,4 2 = 0,112 kNm ; W = = = 1,3.10−5 m 3 8 8 6 6 Khả năng chòu lực của sườn đứng: Kiểm tra độ bền: σ= M max 0,112 =... 400 3 3 b.h 0,03.0,05 J= = = 3,1.10 −7 m 4 với 12 12 fmax c Tính toán thanh chống xiên: Thanh chống xiên nhận tải trọng tập trung từ gối tựa của sườn đứng N tc = 2.R tc = 2.0,86 = 1,216 kN t N tt = 2.R tt = 2.1,118 = 1,581 kN t Thanh chống xiên dùng thanh gỗ có chiều dài L = 600 mm ; tiết diện 20x20 mm Khả năng chòu lực của thanh chống xiên: Kiểm tra bền: N tt 1,581 σ= t = = 3952,7 (kN / m 2 ) < [σ]... 12 Tính toán dầm đỡ sườn: Dùng thanh gỗ có tiết diện 40x100 mm Tải trọng tác dụng lên dầm đỡ sườn là lực tập trung từ sườn đỡ cốp-pha tc R tc = R s + γ gỗ.b.h.L = 1,46 + 4,9.0,04.0,1 = 1,49 kN / m R tt = R tt + γ gỗ.b.h.L = 1,85 + 4,9.0,04.0,1 = 1,87 kN / m Bố trí các cột chống thép có khoảng cách L = 1,2 m Xem sườn đỡ cốp-pha như 1 dầm đơn giản chòu lực tập trung Rtt = 1,87 kN Nhòp tính toán L = 1,2... Ntt = Rtt + TLBT sườn = Rtt + 1,2.g1.h.2.(L/2) = 4,63 + 1,2.9,1.0,2.2.(0,4/2) Ntt = 5,50 kN Cột chống dùng thép ống có đường kính trong d = 40 mm, chiều dày δ = 1,5 mm, chiều cao h = 3,6 m Bố trí cách nhau 0,4 m Diện tích tiết diện ngang: A = 2 cm2 Monment quán tính: J = 4,208 cm4 Khả năng chòu lực của cột chống: Kiểm tra bền: σ= N tt 5,50 = = 2,75.10 4 (kN / m 2 ) < [σ] = 2,1.10 5 (kN / m 2 ) −4 A 2.10... µ.L 1.3,6 = = 248,19 i min 1,45.10−2 N tc 5,36 = = 2,68.104 (kN / m 2 ) < ϕ.[σ] = 0,19.2,1.10 5 = 3,99.10 4 (kN / m 2 ) A 2.10 −4 thỏa HỆ CỐP-PHA SÀN 1 Tải trọng: sàn dày hf = 90 mm 2 - Khối lượng bê-tông, cốt thép và ván: g1 = 26.0,09 + 4,9.0,02 = 2,44 (kN / m ) với hf = 90 mm là bề dày sàn ; hf = 0,09 m < R = 0,7 m δ = 20 mm là bề dày cốp-pha sàn ; δ = 0,02 m < R = 0,7 m - Tải trọng do người và dụng . m b = 5,5 m d = 8,22 m 1700 1700 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công GVHD : ThS. Bùi Quang Tuấn ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG PHẦN I: THI CÔNG ĐÀO ĐẤT 1. Chọn phương án đào: - Hố đào có kích thước lớn hơn kích thước. không gian cho công nhân thi công và đặt côppha, cây chống. - Hố đào có độ sâu theo thi t kế là: -1.7 m - Vì mặt bằng xung quanh công trình thoáng rộng nên có thể chọn phương án đào đất có taluy. m 3. Chọn máy đào : - Đất cấp I, hố đào nông, đào từ trên xuống nên ta chọn máy xúc gầu nghòch - Khối lượng đất đào trong 1 tháng : 1 ca máy đào được 200 m 3  1 tháng (26 ca máy) đào được: 200.26