CHƯƠNG 3 TÍNH SÀN LIÊN HỢP THÉP - BÊ TÔNG CỐT THÉP

Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 215 CHƯƠNG 3: TÍNH SÀN LIÊN HP THÉP – BÊ TÔNG CỐT THÉP ¾ Bản sàn liên hợp thép – bê tông cốt thép được tính toán theo tiêu chuẩn Eurocode 4 ¾ Các lý thuyết và công thức tính toán xem Phần A: Lý Thuyết Tính Toán- chương 3- sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép ¾ Việc tính toán gồm 2 giai đoạn: 1. Tấm thép sóng làm việc như cốp pha sàn; 2. Bản sàn làm việc liên hợp I. MẶT BẰNG SÀN G1G1G1G1 G1 G1 G1 G1 G1G1G1G1 G2G2 G2 G2 G3 G3 G4 G4 G6 G7G7 G8 G7G7 G7G7 G9G9 G10 G11G11 G12 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B1 B1 B2 B2 B2 B4 CG1 CG1 B3 B3 B 3 B 3 B6 B5 B5 B4 B3 B3 G5 G5 G5 G5 B1 B1 B1 B1 B5 B5 G6 B3 B3 G6 B6 B6 3000 2800 3000 +27.500->+63.500 2000 340018002600 3600 4000 2150 4750 7 6 5 4 3 2 1 12400 8800 8800 8800 8800 4200 47600 A B C D 10800 7800 10800 2700 2700 2700 2700 2600 2600 2600 2700270027002700 29400 C1 C2 C3 C5 C3 C5 C6 C7 C8 C9 C1 C2 C3 C5 C3 C5 C6 C7 C8 C9 Hình 3.1 Mặt bằng sàn tầng điển hình ¾ Bản sàn là bản thép – bê tông cốt thép liên hợp (composite). ¾ Các bản sàn được tạo thành từ thép tấm đònh hình có sóng liên kết với bê tông bên trên. Tính toán như bản một phương có các gối tựa là các dầm phụ đặt cách nhau 2.7m ở nhòp AB,CD và 2.6m ở nhòp CD. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 216 II. CẤU TẠO BẢN SÀN COMPOSITE 150 150 15068 112 136 26 22 26 164 11 11 55 900 15 t=1mm 11 Tấm thép sóng 6555 120 Dầm phụ Hình 3.2 Cấu tạo sàn composite ¾ Tấm thép COMFLOR 70(Theo tiêu chuẩn Eurocode) Giới hạn chảy: f yp =350 N/mm 2 (MPa) Hệ số an toàn: γ ap = 1.1 Chiều cao: h p = 55 mm Chiều rộng một tấm B = 900 mm Bước sóng b p = 300 mm Chiều dày danh nghóa t = 1 mm ; Chiều dày tính toán: t=0.96mm Trọng lượng riêng w p = 0.11 kN/m 2 Đặc trưng hình học của tấm thép/1m dài Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 217 Đặc trưng hình học trên 1m dài Khả năng chòu momen (kNm/m) Diện tích A(mm 2 /m) Chiều cao trục trung hoà(mm) Monen quán tính I(mm 4 /m)) Dương Âm 1312 30.33 61.8*10 4 7.94 7.94 Để tiện lợi cho tính toán ta quy ra đặc trưng trên một bước sóng b p = 300mm: 56 136 bp=300 56 26 26 6555 162 Đặc trưng hình học trên 1 bước sóng b p = 300mm Khả năng chòu momen (kNm/m) Diện tích A(mm 2 /m) Chiều cao trục trung hoà(mm) Monen quán tính I(mm 4 /m)) Dương Âm 393.6 30.33 18.54*10 4 2.382 2.382 ¾ Bê tông C30/37 Cường độ chòu nén khối trụ: f ck = 30 N/mm 2 Cường độ chòu kéo: f ctm = 2.9 N/mm 2 Mô đun đàn hồi ngắn hạn: E cm = 32 kN/mm 2 Cốt thép Gr 460A Bố trí: Theo phương chòu lực ∅6a100 Theo phương còn lại ∅6a150 Giới hạn chảy: f ys = 460 N/mm2 (MPa) Mun đàn hồi E s = 2.1*10 6 N/mm 2 III. TÍNH TOÁN KIỂM TRA THÉP TẤM TRONG GIAI ĐOẠN THI CÔNG 1. SƠ ĐỒ TÍNH Thép tấm được gia công thành các tấm có kích thước là 90*5400mm được phủ theo một phương gác lên các dầm phụ nhòp AB, CD và 900*2600 mm phủ lên các dầm phụ nhòp BC (xem bản vẽ). Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 218 Vì vậy các tấm thép sóng làm việc như bản một phương nhòp đơn giản, và bản một phương liên tục hai nhòp Cắt một dải bản theo phương chòu lực có bề rộng bằng bước sóng của tấm thép b p = 300 mm, 2600 2700 2700 Hình 3.3 Sơ đồ tính 2. TẢI TRỌNG TÁC DỤNG Trong giai đoạn này thép tấm đóng vai trò như cốp pha sàn chòu tải trọng bê tông ướt và tải trọng thi công ¾ Tải trọng bản thân bê tông tông ướt và thép tấm trên bề rộng một bước sóng là: G k = A c γ + w p b p = [(162*55+300*65)*10 -6 *25 + 0.11*0.3]=0.743 kN/m G =1.35*G k = 1 kN/m ¾ Tải trọng do thi công Q k1 = 0.75*0.3 = 0.225 kN/m Q 1 =1.5* Q k1 = 0.338 kN/m Theo EC4,: trong phạm vi 3*3 (hoặc 3m*nhòp dầm nếu nhòp dầm bé hơn 3m) tải trọng do tải thi công tập trung và trọng lượng bê tông ướt (do bêtông đổ đống, võng thép tấm) trên đơn vò diện tích sẽ được tăng đến 1.5kN/m 2 .Vì vậy tải trọng thêm vào trong pham vi này là: Q k2 = 0.75*0.3 = 0.225 kN/m Q 2 =1.5* Q k2 = 0.338 kN/m ¾ Đặt tải Tải được đặt sao cho gây ra các giá trò momen lớn nhất 2600 G= 1 kN/m2 Q 1= 0.338 kN/m2 Q 2= 0.338 kN/m2 2700 G= 1 kN/m2 Q 1= 0.338 kN/m2 Q 2= 0.338 kN/m2 G= 1 kN/m2 2700 3000 2700 G= 1 kN/m2 2700 G= 1 kN/m2 Q 1= 0.338 kN/m2 Q 2= 0.338 kN/m2 Hình 3.4 Các trường hợp tải 3. NỘI LỰC Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 219 Hình 3.5 Biểu đồ momen 3. KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU MOMEN Khả năng chòu momen của một bước sóng của tấm thép là: M + Rd = M - Rd =2.382 kNm Ta có các momen có giá trò lớn nhất là M + Sdmax = 1.42 kNm < M + Rd =2.382 kNm M - Sdmax = 1.38 kNm < M - Rd = 2.382 kNm 4. KIỂM TRA ĐỘ VÕNG Công thức xác đònh độ võng: eff EI pLk 1 384 5 4 = δ Với: p : trọng lượng của bản thân tấm thép và bê tông ướt, p= G k = 0.743 kN/m Một nhòp k = 1, hai nhòp k =0.41 L = 2.6 m E = 2.1*10 5 N/mm 2 = 2.1*10 8 kN/m 2 I eff = I + = 18.54*10 4 mm 4 = 1.854*10 -7 m 4 • Tấm một nhòp đơn giản chiều dài nhòp 2.6m => 178 4 10*854.1*10*1.2 1 6.2*743.0* 384 5 1 − = δ = 0.0114 m = 11.4 mm Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 220 Ta có δ < [δ] = min[200; L/180]= min[20;2600/180] = 14.4 mm • Tấm hai liên tục hai nhòp, chiều dài nhòp 2.7m => 178 4 10*854.1*10*1.2 1 6.2*743.0* 384 5 4.0 − = δ = 0.0046 m = 4.6 mm Ta có δ < [δ] = min[200; L/180]= min[20;2700/180] = 15 mm IV. TÍNH TOÁN KIỂM TRA BẢN SÀN COMPOSITE TRONG GIAI ĐOẠN SỬ DỤNG A. Các bản giới hạn trục đònh vò (A, B, 5, 6) và (C, D, 5, 6) 29400 780010800 A B 10800 C D 4 5 8800 27002700270027002700 2700 2700 2700 2600 2600 2600 87547752150 337514502975 3975 dầm phụ 1. SƠ ĐỒ TÍNH Xem như bản sàn là bản một phương liên tục có 4 nhòp có các gối tựa là các dầm phụ Cắt một dải bản theo phương chòu lực có bề rộng bằng bước sóng của tấm thép b p = 304 mm để tính toán 2. TẢI TRỌNG TÁC DỤNG ¾ Tónh tải STT Vật liệu Chiều dày(m) γ (kN/m 3 ) Tónh tải tiêu chuẩn (kN/m 2 ) 1 Tường(xem như phân bố đều) 1.0 2 Lớp Ceramic 0.020 20 0.4 3 Lớp vữa lót 0.030 18 0.54 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 221 4 Bản BTCT Chiều cao bản trên tấm thép Chiều cao tấm thép sóng Chiều cao qui đổi 0.055 0.065 0.095 25 2.375 5 Tấm thép 0.1 6 Đường ống thiết bò 0.75 ∑ k G 5.165 Tónh tải phân bố đều tác dụng lên dải bản có bề rộng một bước sóng tấm thép: g k = G k *b p = 5.165*0.3= 1.55 kN/m ¾ Hoạt tải: Công trình là văn phòng nên hoạt tải tiêu chuẩn là: Q k = 3 kN/m 2 Hoạt tải phân bố đều tác dụng lên dải bản: q k = Q k *b p = 3*0.3= 0.9 kN/m ¾ Các trường hợp đặt tải: 2700 2700 2700 2700 gk= 1.55 kN/m 1.35g k= 2.093 kN/m 1.5q k= 1.35kN/m 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 TH1: momen cực đại tại nhòp lẻ TH2: momen âm cực đại tại gối 2 TH3: momen âm cực đại tại gối 3 TH4: Tải trọng chất đầy gk= 1.55 kN/m g k= 1.55 kN/m g k= 1.55 kN/m gk= 1.55 kN/m 1.35g k= 2.093 kN/m 1.5q k= 1.35kN/m 1.35g k= 2.093 kN/m 1.5qk= 1.35kN/m 1.35gk= 2.093 kN/m 1.5qk= 1.35kN/m 1.35g k= 2.093 kN/m 1.5q k= 1.35kN/m 1.35g k= 2.093 kN/m 1.5q k= 1.35kN/m Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 222  ghi chú: vì số nhòp là chẵn, chiều dài nhòp bằng nhau nên chỉ cần đặt một trường hợp đặt tải để tạo momen dương cực đại 3. NỘI LỰC TH1: momen dương cực đại tại nhòp lẻ TH2: momen dương cực đại tại gối 2 TH3: momen âm cực đại tại gối 3 TH4: tải trọng chất đầy Biểu đồ bao momen  Nhận xét: với dầm liên tục có các nhòp bằng nhau, độ cứng không đổi trên chiều dài dầm thì momen dương cực đại xảy ra tại nhòp biên, momen âm cực đại xảy ra tại gối thứ 2 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 223 Biểu đồ bao lực cắt ¾ Momen M + Sd.max = 2.27 kNm M - Sd.max = 2.91 kNm ¾ Lực cắt V Sd.max = 5.79 kN 4. KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC ¾ Khả năng chòu momen dương h X pl z d p N p N c f γ c 0,85 f c k f yp γ ap Trục trọn g tâm của tấm thé p b b = b p = 300 mm d p ≈ h – 30.33=120-30.33=89.67 mm Giả sử trục trung hoà dẻo nằm trên tấm thép.Vò trí trục trung hoà dẻo mm56.42 30/1.5*300*0.85 350/1.1*393.6 /γ0.85bf /γfA x cck apyppe pl === <h c = 69 mm => giả sử đúng kNm 962.9Nmm10*692.9) 2 24.56 (89.67 1.1 350 *393.6) 2 x (d γ f AM 6 pl p ap yp pepl.Rd ==−=−= + Ta có M + Sd.max = 2.27 kNm < + pl.Rd M =9.962 kNm => thoả ¾ Khả năng chòu momen âm Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 3: Tính sàn liên hợp thép-bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 224 X pl N ch pna b b c Theo phương chòu lực bố trí ∅6 a100 => diện tích thép trong một bước sóng thép tấm là: A s = =100/300*)4/( 2 d π 85 mm 2 Lấy lớp bê tông bảo vệ 20 mm, khoảng cách từ mép trên bản sàn đến trọng tâm cốt thép là 20+6/2= 23mm Chiều cao trục trung hoà dẻo là: mm 39.61 30/1.5*122*0.85 /1.15*460*85 /γf0,85b /γfA x cckc syss pl === kNm 019.3Nmm10*019.3/2)39.1623(120 1.15 460*85 z γ fA M 6 s yss pl.Rd ==−−== − Ta có : M - Sd.max = 2.29 kNm < − pl.Rd M =3.019 kNm => THỎA ¾ Khả năng chòu lực cắt thẳng đứng b o h c d p Rd21pov.Rd τkkdbV = b 0 =162 mm τ Rd = 0.25 f ctk /γ c =0.25*(0.7*2.9*)/1.5=0.338 N/mm 2 (f ctk = 0.7f ctm ) A p : là diện tích hữu ích của tấm thép chòu kéo bên trong bề rộng b 0 A p = 393.6/2=196.8 mm 2 11.510.08971.6)d(1.6k p1 ≥ = −=−= 20.00.013794.5)*/(1528.961)d/(bAρ pop < = == ρ 402.1 2 + =k =1.2+40*0.0137=1.748 => N488210.388*1.748*1.51*89.7*162τkkdbV Rd21pov.Rd = == =14.882 kN Ta có: V Sd.max = 5.56 kN < Rdv V . => thoả 5. KIỂM TRA ĐỘ VÕNG [...]... mm Ap = 39 3.6 mm2 ; dp = 120 – 51/2= 94.5 mm; Ip = 185400 mm2; n =9.84 x u = ∑ A i z i /∑ A i = 30 0 * 65 2 /(2 * 9.84) + 162 * 55 * 89.67/9.84 + 39 3.6 * 89.67 = 60.75mm 30 0 * 65/9.84 + 162 * 55/9.84 + 89.67 GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 225 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép => I cu 30 0 * 65 3 = + 12... thép tính với tiết diện đã bò nứt (bỏ qua phần bê tông chòu kéo) dưới tác dụng của tải trọng tổ hợp theo TTGHII σ s,o = M xc I cc M momen tính theo trạng thái giới hạn hai có thể tính gần đúng như sau M = (gk+qk)/(1 .35 gk+1.5qk)M-sd.max GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 226 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép. ..Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Độ võng của bản sàn composite được tính bằng phương pháp đàn hồi với độ cứng có giá trò trung bình của độ cứng của tiết diện bò nứt và chưa bò nứt • Icc momen quán tính của tiết diện đã bò nứt (xem như không có mặt của b tông trong vùng kéo): b vùng... tấm thép diện tích tấm thép Ap I cc = 3 c bx + 12n xc 2 ) 2 + A (d − x ) 2 + I p p c p n bx c ( b = 30 0 mm; Ap = 39 3.6 mm2 ; dp = 120 – 30 .33 = 89.67 mm; Ip = 185400 mm2 n= Ea Ea 210 = = = 9.84 32 1 E cm E'cm 1 (32 + ) (E cm + ) 2 3 2 3 xc = => I cc ⎞ 9.84 * 39 3.6 ⎛ nA p ⎛ 2bd p 2 * 30 0 * 89.67 ⎞ ⎜ 1+ ⎜ 1+ − 1⎟ = − 1⎟ = 36 .91mm ⎜ ⎟ ⎟ b ⎜ nA p 30 0 9.84 * 39 3.6 ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ 30 0 * 36 .9 13 = + 12 * 9.84 30 0 * 36 .91... 1.57 kN/m Dùng chương trình Sap 2000 ta có chuyển vò lớn nhất tại giữa nhòp biên là: GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 230 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Biểu đồ chuyển vò δmax = 0.0027 m =2.7 mm < L/250 = 10.8 mm => Thỏa 6 KIỂM TRA VẾT NỨT BÊ TÔNG Bề rộng vết... kN/m 1 .35 gk= 2.025 kN/m gk= 1.55 kN/m 3 NỘI LỰC Momen Biểu đồ bao momen Nhận xét: momen dương cực đại xảy ra tại nhòp biên, momen âm cực đại xảy ra tại gối thứ 2 GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 229 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING M+Sd.max = 2.29 kNm ; M-Sd.max... cách lớn nhất giữa các cốt thép là 150 mm => Bố trí theo phương chòu lực ∅6a100, theo phương còn lại ∅6a150ø => Thoả cả cả hai điều kiện vết nứt theo phương pháp gián tiếp B Các bản giới hạn trục đònh vò (A, D,2, 3) GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 227 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép B A B/ ỨNG DỤNG THIẾT... 2700 2700 2700 2700 2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG Giống phần A Các trường hợp đặt tải: GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 228 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép 2700 2700 2700 2700 2600 2600 2600 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700 2700... 136 * xc2 − 85 * (97 − xc ) = 0 => xc =28.9 mm < hp= 55mm => giả thiết đúng 2 * 9.84 28.8 2 30 0 * 28.8 * ( ) 136 * 28.8 3 2 => I cc = + + 85 * (97 − 28.8) 2 = 604940 mm 4 12 * 9.84 9.84 => σ s ,o = 2.07 * 10 6 (97 − 28.8) = 233 N/mm2 604940 fctm = 2.9 N/mm2 => σs = 233 + 0,4 *2.9*(1/0.00 43) = 36 4 N/mm2 Tra Bảng 2.6 -Chương2 - Phần A: Lý Thuyết Tính Toán, bề rộng vết nứt wk = 0 .3 mm =>đường kính cốt thép. .. Thuyết Tính Toán ta được hàm lượng cốt thép tối thiểu là: As/Acmin = 0.0 038 Bố trí cốt thép theo phương vuông góc phương chòu lực ∅6a150 As/Ac = [85 ]/ [30 0*65+162*55]=0.00 43 > As/Acmin => thoả Kiểm tra một trong hai điều kiện đường kính lớn nhất hoặc khoảng cách lớn nhất giữa các cốt thép Ứng suất trong cốt thép chòu kéo khi bê tông đã nứt là: σs = σs,0 + 0,4 (fctm.Ac/As) σs,0 : là ứng suất trong cốt thép . 60.75mm 89.6755/9.84*16265/9.84 *30 0 89.67 *39 3.689.67/9.84*55*1629.84)*/(265 *30 0 2 = ++ ++ Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép. Ceramic 0.020 20 0.4 3 Lớp vữa lót 0. 030 18 0.54 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING . Đặc trưng hình học của tấm thép/ 1m dài Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC -Chương 3: Tính sàn liên hợp thép- bê tông cốt thép SUNWAH TOWER BULDING