Thuyết minh thiết kế tường chắn đất định hình

T­ường chắn đất là kết cấu phổ biến. Thường gặp trong các công trình xây dựng, giao thông, thuỷ lợi. Nhiệm vụ của nó là giữ cho mái đất đắp khỏi bị sạt trượt với những tường bản chống hợp lý và kinh tế hơn cả do vậy trong những năm gần đây các đơn vị thiết kế đều ứng dụng lọai tường trong tính toán thường không xét đầy đủ các trường hợp bất lợi của công trình do đó còn chưa đảm bảo về kỹ thụât và kinh tế. Cần thiết tiến hμnh lập thiết định hình tường chắn đất thành một hạng mục riêng. Từ đó ứng với mỗi mái đất có thể chọn được mặt cắt tường phù hợp

Thuyết minh

Thiết kế định hình tường

chắn đất

Phạm vi áp dụng

- Tường chắn đất là kết cấu phổ biến thường gặp trong các công trình xây dựng, giao thông, thuỷ lợi Nhiệm vụ của nó là giữ cho mái đất đắp khỏi bị sạt trượt Đối với những tường cao từ 5m trở lên thì kiểu tường bản chống là hợp lý và kinh tế hơn cả

do vậy trong những năm gần đây các đơn vị thiết kế đều ứng dụng loại tường này

Nhưng trong tính toán tường chắn thông thường không xét đầy đủ các trường hợp bất lợi của công trình do đó còn chưa đảm bảo về kỹ thụât và kinh tế

- Xuất phát từ tình đó, căn cứ vào nhiệm vụ của đề tài thiết kế định hình đập dâng và cống lấy nước ở miền núi phía bắc trong đó có phần tường chắn đất bên hai

đập cũng như bể tiêu năng sau đập, chúng tôi tiến hành lập thiết định hình tường chắn

đất thành một hạng mục riêng Từ đó ứng với mỗi loại đập ta có thể chọn lựa được một chiều cao tường phù hợp

- Do phạm vi nghiên cứu của đề tài là xây dựng đập dâng trên nền đá và cuội sỏi,

do đó trường hợp tính toán của tường chắn cũng là trên nền đá và cuội sỏi và đất đắp sau lưng tường là tương đối đồng nhất

- Do số lượng tính các trường hợp là tương đối lớn nên không thể cho các bản vẽ mẫu từng trường hợp cụ thể mà chỉ có hình mẫu và kích thước theo danh nghĩa, khi áp

dụng căn cứ vào bảng tra để xác định kích thước hình học của mặt cắt cũng như bỗ trí cốt thép theo diện tích cốt thép đã được tính trong bảng tra

- Các công thức tính toán dùng trong tập thiết kế định hình này áp dụng theo quy phạm hiện hành và được thể hiện trong tập thiết điển hình của phần này

- Tường chắn này được áp dụng cho thượng lưu đập, hai bên vai đập và bên bể tiêu năng sau đập Khi áp dụng ngoài việc

so sánh các chỉ tiêu cơ lý trong bảng tra để chọn trường hợp tra thích hợp còn phải

đánh giá xem tình hình làm việc thực tế có phù hợp với giả thiết như trong tập thiết kế

định hình này hay không

- Đối với những tường chắn ở phần bể tiêu năng cần thiết phải làm thiết bị tiêu nước dưới hình thức tầng lọc ngược

- Tường chắn trong phần thiết kế này tuyệt đối không được áp dụng cho những vùng có nền đất yếu

- Không được áp dụng thiết kế định hình này cho tường có phần công xon ở phía ngực tường

- Trong trường hợp đất đắp có chỉ tiêu cơ lý khác so với thiết kế định hình thì cần

đề ra các biện pháp thay đổi kết cấu để cải thiện tình hình làm việc của tường

Phần thứ nhất thuyết minh chung

Chương I

Mở đầu

I điều kiện sử dụng các loại tường chắn

Hiện nay tường chắn đất có nhiều loại hình khác nhau; mỗi một loại chỉ nên

sử dụng trong một số điều kiện cụ thể mới

đem lại hiệu quả cao về kinh tế Sau đây nêu sơ lược một số kinh nghiệm đã được

đúc kết:

So với các loại tường thì loại tường mỏng bằng bê tông cốt thép thường cho hiệu quả kinh tế cao so với loại tường trọng lực; xi măng dùng cho tường mỏng ít hơn 2 lần và cốt thép nhiều hơn một khối lượng không đáng kể ưu điểm nổi bật của loại tường bằng bê tông cốt thép là có thể sử dụng phương pháp thi công lắp ghép và yêu cầu về nền không cao nên ít khi phải sử lý nền

Nếu không cao quá 6m, loại tường bản góc (kiểu công xôn) bằng bê tông cốt thép có khối lượng ít hơn tường có bản sườn Nếu cao từ 6 đến 8m thì khối lượng của hai loại tường này xấp xỉ nhau Nếu cao hơn 8m thì tường có bản sườn có khối lượng bê tông cốt thép nhỏ hơn tường kiểu công xon Do đó loại tường mỏng bê tông cốt thép có bản sườn dùng thích hợp nhất khi có chiều cao từ trung bình trở nên

Tường chắn đất bằng bê tông chỉ nên dùng khi cốt thép quá đắt hoặc khan hiếm, bởi vì bê tông của các tường chắn trọng lực chỉ phát huy một phần nhỏ khả năng chịu lực Cũng do nguyên nhân này, không nên dùng bê tông cường độ cao để làm tường chắn đất bê tông Để giảm bớt khối lượng tường chắn bê tông có thể làm thêm trụ chống Dùng loại tường có bệ giảm tải đặt ở khoảng 1/4 chiều cao tường, có lưng tường nghiêng về phía đất đắp cũng tiết kiệm

được bê tông

Tường chắn bằng đá xây cần ít xi măng hơn tường bê tông, có thể hoàn thành trong thời gian xây dựng tương đối ngắn và

tổ chức thi công đơn giản Nơi sẵn đá, dùng tường đá xây thường có hiệu quả kinh tế cao Đối với tường chắn của công trình thủy công dùng đá xây vữa M200, vữa xi măng pudơlan vữa M50 Lưng tường đá xây thường làm thẳng đứng hoặc nhiều bậc cấp Trường hợp sẵn đá vụn hoặc đá nhỏ thì nên thay tường đá xây bằng tường bê tông đá hộc

II Các hình thức bố trí tường bên đập dâng:

2.1 Hình thức thứ nhất (Dạng tường

cánh gà)

32.2 Hình thức thứ hai (Mố bên lượn

tròn)

2.3 Hình thức thứ ba (Dạng tường hướng

dòng)

III Các điều kiện và tiêu chuẩn tính toán

3.1 Kết cấu vật liệu:

- Theo những kinh nghiệm đã được đúc rút

ở trên, cộng với thực tế xây dựng ở đây chọn 2 hình thức kết cấu vật liệu để tính toán

a Hình thức tường bên dùng tường bê tông cốt thép có bản sườn

Bt

bm a

Góc vát

- Chiều rộng bản đáy(Bt) xác định chủ yếu từ điều kiện ổn định chống trượt của tường theo đế móng

- Chiều rộng đỉnh tường nên chọn bm=0.3m

- Độ nghiêng mặt lưng tường 1:0,025 Từ

đó xác định được b2

- a=50cm với H=68m a=70cm với H = 810m

- Chiều dày tường sườn:

d=30cm khi H=56m d=35cm khi H=67.5m d=0.4cm khi H=7.59m d=0.45m khi H=910m

- Chiều dày bản đáy bđ lấy bằng chiều dày phía dưới của bản mặt bđ=b2.(Nếu phía ngực tường là bể tiêu năng thì chiều dày lấy bằng chiều dày tấm đáy bể tiêu năng)

- Chiều rộng bản đáy b1 lấy bằng 0.75 chiều cao tường cộng chiều cao tường Sau đó kiểm tra lại theo điều kiện ổn định của tường

Lk=265 Lk=265

265

- Khoảng cách giữa các tim bản chống

lk=2.65m

- Để tránh hiện tượng ứng suất tập trung, góc giữa bản mặt và bản đáy người ta cấu tạo dưới dạng góc vát



1

- Trong mọi trường hợp đều phải đổ bê

tông lót dày 10cm trước khi đổ bê tông

bản đáy

Tầng lọc ngược

- Đối với các trường hợp đất đắp lưng

tường chắn chịu áp nước ở phía đất đắp

hoặc ở phía ngực tường, thì cần phải làm

giảm áp lực nước lên đáy tường, giảm cột

nước thấm qua nền tường và vòng quanh

công trình thì cần phải đặt các bộ phận

chống thấm dạng tầng lọc ngược

- Cần đặt thêm các thiết bị lọc ngược ở

lưng tường, kích thước các lớp lọc và vật

liệu làm lọc ngược phải tuân theo quy phạm

về thiết kế tầng lọc ngược

Theo tiêu chuẩn 285 với nền tường là đá

và chiều cao tường từ 610m, cấp công

trình là cấp IV Với hệ số ổn định trượt

K =1,21, lật K=1,15

- Cốt liệu trong bê tông không dùng loại

có khả năng phong hoá, phải đầm nện theo

đúng tiêu chuẩn quy định Ngoài ra bề mặt tường giáp với đất đắp nên dùng bitum nóng qúet lên bề mặt BTCT ít nhất 2 lần trước khi lấp đất

b Hình thức tường bên dùng tường xây bằng đá xây

- Chiều đỉnh tường bđ=50cm(chọn theo cấu tạo)

- Chiều rộng đáy tường bo xác định chủ yếu từ điều kiện ổn định trượt và lật của tường

3.2 Địa chất nền:

- Nền đá:

+ Sức chịu của đất nền: R  38 kg/cm2

+ Hệ số ma sát giữa đập và nền đá: f  0,6(0,5);

+ Lực dính của đất nền C = 0.3 kg/cm2 + Mô đuyn đàn hồi của đá phong hoá dưới nền: E0=3x103 T/m2

- Lưng tường bằng đất

3.3 Đối với vật liệu đắp sau lưng tường

- Nếu điều kiện cho phép nên lợi dụng các loại đất có sẵn gần khu vực xây dựng hoặc gần hố móng Nên dùng loại đất rời để đắp lưng tường, khi càng tăng độ lớn của các hạt đất thì áp lực đất, áp lực thấm

và thời gian cố kết của cát giảm đi

- Đất dính chỉ nên dùng để đắp tại những chỗ tiếp giáp với công trình bên cạnh

để chống thấm và kéo dài đường viền thấm thì hơn

3.4 Xác định chiều cao và phân loại tường:

- Chiều cao của tường được xác định thông qua tính toán thủy lực đập tràn ứng với các cấp lưu lượng khác nhau

IV Nội dung tính toán và phương pháp

luận:

4.1 Nội dung tính toán:

4.1.1 Kết quả tính toán của phần đập tràn

- Do kết quả tính toán thuỷ lực tràn xác

định được chiều cao tường

- Căn cứ vào điều kiện vật liệu địa

phương, để chọn hình thức và kết cấu

vật liệu

- Do giả định địa chất nền là đá nên

không đặt vấn đề xử lý nền

4.1.2 Tính toán Thuỷ công

- Kiểm tra ổn định tường bên

- Tính kết cấu tường bên

4.2 Phương pháp luận:

4.2.1 Với tường bên bằng bê tông cốt thép

có bản sườn

- Tính toán kết cấu tường bên theo sơ đồ

dầm liên tục nhiều nhịp

- Tính kết cấu bản đáy theo sơ đồ dầm

trên nền đàn hồi

(Các trường hợp được lựa chọn để tính kết

cấu là các trường hợp điển hình bất lợi

nhất về thuỷ lực)

4.2.2 Với tường bên bằng đá xây

- Chọn mặt cắt tường chắn

- Tính ổn định trượt

- Tính ổn định lật

- Tính toán tường bên bằng đá xây theo phương pháp tính theo giai đoạn phá

hoại

(Các trường hợp được lựa chọn để tính kết cấu là các trường hợp điển hình bất lợi nhất về thuỷ lực)

V Các đặc trưng thiết kế chủ yếu

1 Các đặc trưng về kết cấu

- Tường chắn kiểu bản chống bằng BTCT với các chiều cao từ 5 đến 10m đặt trên nền đá, đất đắp sau lưng tường nằm ngang

- Hình dạng hợp lý và kinh tế đối loại tường này là BTCT liền khối kiểu bản chống, mặt cắt ngang tường là hai tấm bản(bản mặt, bản đáy) liên kết với nhau thành một khối dạng chữ L, ngoài ra dọc theo chiều dài tường cứ khoảng 3m ta bổ sung thêm các tường sườn(bản chống) để tăng cường độ cứng cho kết cấu

- Chiều rộng đáy móng lấy theo tỷ lệ chiều cao của tường sau đó tính toán kiểm tra điều kiện ổn định về trượt và lật theo đế móng để xác định lại kích thước đáy móng

xem có đảm bảo về kỹ thuật và kinh tế hay không

- Chiều dày của bản mặt, bản đáy và bản chống cũng phụ thuộc vào chiều cao và

bề rộng đáy tường(xem bản tra kích thước mặt cắt tường)

2 Một số chỉ dẫn về cấu tạo

- Các đặc trưng cơ bản của kết cấu tường bản chống ứng dụng trong tập thiết

kế định hình này được nêu ở phần trên Để

áp dụng vào thực tế công trình cũng như vị trí xây dựng cụ thể cần sự bổ sung một số chi tiết về cấu tạo:

- Trường hợp đoạn tường có mặt cắt thay đổi(VD: đoạn dốc nước) để thuận tiện cho việc thi công nên chọn kích thước chi tiết của các bộ phận cho thống nhất theo những kích thước thiên về an toàn(tính cho mặt cắt có chiều cao tường lớn nhất)

+9.30

+6.00

0.00

2

- Chiều dày những đoạn tường

thấp(bể tiêu năng) có thể cấu tạo bản mặt

có chiều dày không đổi từ trên xuống dưới

- Nếu phía trước tường ngực là bể tiêu

năng thì chiều dày bản đáy lấy bằng chiều

dày bản đáy bể tiêu năng

- Để đảm bảo khả năng lún tự do và

giảm nguy cơ hình thành vết nứt do nhiệt

độ thì dọc theo chiều dài tường chắn cần bố

trí các khớp lún, khớp nhiệt độ cố định

Chương II Tính toán ổn định vμ kết cấu tường bản chống nối tiếp bờ

I Hình thức tường và kích thước nối tiếp bờ

Tính toán ổn định, kết cấu tường nối tiếp và tường bên sân tiêu năng cho hai trường hợp điển hình tương ứng với q=10

m3/s.m Tường nối tiếp cao 9,3m

Giả thiết đập tràn được xây dựng trong

điều kiện nền đá, hai bên vai là đất Phần nối tiếp đập tràn và hai vai là tường bên

Tường bên được chọn là dạng tường bản chống bởi tường có chiều cao tương đối lớn

Mục đích chọn tường này để tăng ổn

định tường và tiết kiệm vật liệu

Chiều cao tường lớn nhất tính theo công thức sau:

Htường = Hđập + Htràn + a = 6 + 2,89 + 0,4

= 9,3m Trong đó a: độ cao an toàn lấy bằng 0,4m

Làm tròn Htường= 9,3m

II Tính toán ổn định tường nối tiếp (chiều cao tường 9,3m)

Sơ đồ tính toán:

- Tính toán tường chắn kiểu bản chống với

trường hợp bất lợi nhất khi chưa làm đập gặp mưa đất đắp sau lưng tường bão hoà nước

35 70

700

qo=0

P1

P2

Biểu đồ áp lực đất

II.1 Kích thước tường

- Chiều cao tường H=9.3m

- Chiều rộng bản đáy B1=7.0m

- Chiều dày bản đáy bđ=0.45m

II.2 Thành phần các lực tính toán

Chọn đất đắp bên tường có lực dính

C = 0.3kg/cm2, dung trọng khô bh = 2.10g/cm3, độ lỗ rỗng n=45%,  = 25o

- Tải trọng bản mặt

P =d BT H =0,35 2,4 8,85=7,43 T

- Tải trọng bản đáy

P2 = ddáy BT Lbản đáy=0,45 2,4 7,0=7,55 T

- Lực do đất đắp đè lên bản đáy

P3 = H đất L =8,85 2,1 7,0=123,36 T

- áp lực đất chủ động

Ex = 0,5  Htường2 tg2 (450 - /2)

= 0,5 2,1 9,32 0,406 = 36,87 T

Bảng thông số các lực tác dụng lên tường

chắn

T

Tay

đòn (m)

Mô men (T.m)

2 P1 7,43 0,175 1,3

KT =

ΣG

C.F P)

f(Σ 

= 36,87

.7 3 , 0 0,6.138,3 

= 2,31

> kT=1,21

3 , 114

6 ,

lat

giu

k M

M

e=

3 , 138

3 , 114 6 , 458 2

7 2













P

M

b

= 1,0









 













 

7

6.1 1 7

138,3 B

6.e 1 F ΣP

=36,88 T/m2<R nền = 38 T/m2









 













 

7

6.1 1 7

138,3 B

6.e 1 F ΣP

=4,01 T/m2>0

2

01 , 4 88 , 36





Tường đảm bảo điều kiện ổn định trượt, lật, ứng suất

II Tính toán nội lực tường bên nối tiếp

a Nội lực trong bản mặt:

Bản mặt được tính toán cho trường hợp tải trọng tác dụng là bất lợi nhất: Trường hợp thi công xong Hình thức đắp đất lưng tường là đắp bằng thủ công Các lực tác dụng lên bản mặt tường bên chỉ có áp lực

đất nằm ngang

Cường độ áp lực đất tác dụng lên bản mặt là:

qmax = bh.Htường.tg2(450-/2)

= 2,1.8,85.0,406 = 7,55 T/m2

qTB = (qmax + 0)/2 = 3,77 T/m2

Để tiện cho tính toán, ta chia bản mặt làm các đoạn để tính toán và biểu đồ áp lực

đất được tính trung bình trên mỗi đoạn Cụ thể ta chia làm hai đoạn

Sơ đồ lực tác dụng

QB trái

B phải

Q

Biểu đồ lực cắt

Biểu đồ momen

1

B

M

Sơ đồ tính toán bản mặt là tính cho dầm

4 nhịp, tương đương với chiều dài 11 m của toàn bộ đập tràn Khoảng cách giữa các nhịp tính toán Lk = 2,65 m, bản chống dày 0,4 m

- Chiều dày bản mặt là 0,35 m, chiều dày bản đáy là 0,45 m

Biểu đồ áp lực đất Bản mặt

Bản đáy

Bản chống

Ex

Lực phân bố trên đoạn I:

q1 = (3,77 + 0)/2 = 1,886 T/m2

Lực phân bố trên đoạn II:

q2 = (7,55 + 3,77)/2 = 5,66T/m2

Trên mỗi đoạn cắt 1 băng rộng 1 m

để tính toán theo sơ đồ dầm liên tục 3 nhịp

mà gối tựa là các bản sườn

Tra bảng được các trị số như sau:

M1 = 0,0724.q1.lk; M2 = 0,0329.q1.lk;

MB = -0,1071.q1.lk

QA = 0,4643.q1.lk; QBT = -0,6071.q.lk; QBP =

0,5357.q1.lk; RA = 0,4643.q1.lk;

RB = 1,1428.q1.lk

Bảng kết quả tính toán của nội lực tác

dụng lên bản mặt

B q

(T/m 2 )

M 1

T.m

M B

(T.m)

Q BT

(T)

Q BP

(T)

R B

(T)

R A

(T)

1 1,886 0,96 -1,42 -3,03 2,68 5,71 2,32

2 5,66 2,88 -4,26 -9,10 8,03 17,14 6,96

b Tính nội lực trong bản đáy:

Lực tác dụng lên bản đáy bao gồm:

Biểu đồ phản lực nền

19,67 T/m2 22,33 T/m2

Biểu đồ tải trọng phía trên tác dụng lên bản đáy

699

16,94 T/m2

Biểu đồ tổng hợp ngoại lực tác dụng lên bản đáy

14,55 T/m2 17,21

- Phản lực nền

- Tải trọng tác dụng trực tiếp lên tấm đáy gồm: Tải trọng đất, trọng lượng bản thân

Ta có biểu đồ nội lực tác dụng lên tấm đáy

Tải trọng tác dụng lên tấm đáy là

qđáy = 2,1 x 8,85 + 2,4 x 0,45 = 19,67 T/m2 Lực phân bố tác dụng lên đoạn I

q1 = (16,94 + 8,47)/2 = 12,71 T/m2 Lực phân bố tác dụng lên đoạn II

q2 = (8,47 + 0)/2 = 2,235 T/m2 Lực phân bố tác dụng lên đoạn III

q = (17,21 + 0)/2 = 8,605 T/m2

14,55

16,94

Đoạn 1

45 17,21

12,71 2,235

 Bảng tính toán nội lực tác dụng lên bản

đáy

B q T/m

M 1

(T.m)

M B

T.m

Q BT

(T)

Q BP

(T)

R B

(T)

R A

(T)

 Tính toán cốt thép cho bản mặt và bản

đáy

Cấu kiện chủ yếu chịu uốn, tính toán xác định diện tích cốt thép theo công thức sau:

A0=

n

R h b

M k

.

2 0

; Có Ao ta tính  1  1  2A o ;

T o

Ru h b





Trong đó:

K: Hệ số an toàn của bê tông; lấy k = 1,7

Ru: Cường độ chịu uốn của bê tông, với BT200#, Ru = 180Kg/cm2

T: Cường độ tiêu chuẩn của cốt thép Theo

tiêu chuẩn CH55-59, nhóm thép AII có

cường độ T = 2850 kg/cm2 Chiều rộng

băng tính toán: b = 100cm

h0: chiều cao hữu ích của tiết diện h0 = h – a

(cm); h: chiều cao của tiết diện (cm)

a: lớp bảo vệ tính đến tâm cốt thép chịu kéo

(cm) Chọn a = 4cm

tường bên

Cấu

kiện Vị trí

M (T.m) A0  Fa Chọn cốt thép

1

Nhịp

biên

M 1

0,96 0.007 0.007014 1,59 412/m;

a=25cm Gối

giữa

M B

1,42 0,0103 0,010393 2,36 4/m;

a=25cm

2

M 1 2,88 0,021 0,021192 4,82 14/m;

a=25cm

M B 4,26 0,031 0,031514 7,17 414/m; 214

uốn từ nhịp

1

M 1 6,37 0,0192 0,019378 6,85 18/m

M B 9,56 0,0288 0,029213 10,33 418/m; 218

uốn từ nhịp

2 M1 2,12 0,0064 0,006417 2,27 4/m

M B 3,19 0,0096 0,009642 3,41 4/m

3

M 1 4,31 0,013 0,013080 4,63 14/m

M B 6,47 0,0195 0,019686 6,96 414/m; 214

uốn từ nhịp

 Kiểm tra ứng suất chính kéo của bản

đáy:

Tính Q cho phần bản đáy phía dưới:

Q = 8,61 x 3,50 = 30,14T

2 2

2

/ 5 , 6 7 , 2

5 , 17

09 , 3 75 , 9 100

10 14 , 30

R cm KG z

b

Q

a

p



Trong đó: Rp sức kéo dọc trục của BT M200; Rp = 17,5 KG/cm2

Ka: hệ số an toàn; Ka = 2,7

Do đó toàn bộ ứng suất cắt do bê tông chịu mà không cần bố trí thêm cốt xiên

c Tính nội lực bản chống:

Bản chống tính toán như một dầm công xon tiết diện chữ T ngàm tại vị trí bản đáy

Các lực tác dụng lên bản chống bao gồm trọng lượng bản thân, áp lực đất phía trên bản chống, bản đáy và áp lực ngang của đất tác dụng lên bản chống và bản mặt tường trong phạm vi lk Khi tính toán ta bỏ qua lực dọc, khi đó mômen và lực cắt tại các mặt cắt I-I (Mặt cắt chân tường) và II –

II (Mặt cắt lưng tường) chỉ có áp lực ngang của đất gây nên

Biểu đồ áp lực đất

Ex

Bản chống Bản mặt

Bản đáy

265

45

I - I

MI-I=2,65.(8,85.8,85.7,55)/6=261,02 T.m

3 2

425 , 4 425 , 4 77 ,

- Tính toán cốt thép bản chống

+ Tại mặt cắt chân tường, chiều cao tiết diện là 8,0 m, chọn chiều dày lớp bảo vệ tính đến tâm cốt thép chịu lực a = 10 cm Vậy h0 = 8,0 – 0,1 = 7,9 m

Chiều dày cánh bản (chiều dày bản mặt) hc = 45 cm Khi hc/h<0,1 thì không xét

ảnh hưởng của cánh bản mà tính tường chống như tiết diện chữ nhật kích thước bxh

Với b: chiều rộng của bản chống

h: chiều cao của tiết diện tính toán

hc: chiều cao của cánh bản hc =

45cm

Fa=

T u

R h b







.

.

cos

; Góc =530  cos = 0,602

Cấu

kiện

Đ

o

ạ

n

Vị

trí

M

Chọn cốt thép

Bản

chốn

g

1

M 1 261,02 0,0128 0,0128 36,6

Chọn 528,



M 2 32,63 0,0016 0.0016 4,55 Chọn

228

- Tính toán cốt thép đứng và ngang:

Cốt thép đứng của bản chống chịu lực

kéo rời Z giữa bản chống và bản đáy Lực

kéo rời này chính bằng phản lực gối khi

tính toán nội lực bản đáy

Diện tích cốt thép đứng tính theo công

thức

T

z k

Fa



.

 (cm2/m rộng)

Cốt thép ngang của bản chống chịu

lực kéo rời giữa bản mặt và bản chống,

phương pháp và công thức tính toán tương

tự cốt thép đứng Kết quả tính toán theo bảng sau:

Cấu

Cốt thép

đứng

1 38,49 22,9 16, a= 14 cm;

bố trí 2 nhánh

2 12,83 7,65 12, a= 25 cm;

bố trí 2 nhánh

Cốt thép ngang

1 5,71 3,41 12, a= 25 cm;

bố trí 2 nhánh

2 17,41 10,2 12, a= 20 cm;

bố trí 2 nhánh