đồ án kỹ thuật vật liệu xây dựng Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lò đứng công suất 66000 tấn Clanhkenăm

Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn MỤC LỤC Trang A Lời mở đầu Chương I Giới thiệu chung Clanhke xi măng poóclăng Chương II Nguyên liệu, nhiên liệu sản xuất Clanhke 10 B Công nghệ sản xuất 12 Chương I Giới thiệu công nghệ sản xuất 12 Chương II Lựa chọn dây chuyền sản xuất 14 Chương III Tính tốn phối liệu 16 Chương IV Tính cân vật chất 23 C Tính tốn chọn thiết bị sản xuất 41 Chương I Tính tốn lựa chọn thiết bị máy móc 41 Chương II Chọn hệ thống xylô-bunke 45 Chương III Chọn hệ thống vận chuyển 49 Chương IV Tính tốn lựa chọn thiết bị lò nung 53 A.LỜI MỞ ĐẦU Trong xây dựng phục vụ cơng cơng nghiệp hố, đại hố diễn sơi động rộng khắp nước, ngành sản xuất vật liệu xây dựng có mét vai trị đặc biệt quan trọng Ximăng chất kết dính Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn dùng rộng rãi, phổ biến nay, nhiên thực tế hàng năm nước ta phải nhập lượng lớn Clanhke xi măng từ nước khác ,chủ yếu từ Trung Quốc Do việc đầu tư xây dựng thêm nhiều nhà máy xi măng nhu cầu cấp thiết Trong phạm vi yêu cầu làm đồ án môn học Cơng nghệ chất kết dính vơ cơ, hướng dẫn GV.TS Vũ Đình Đấu, em thực đề tài “Thiết kế phân xưởng nung Clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/ năm” Trong q trình làm đồ án kiến thức có hạn nên chắn khơng tránh khỏi cịn có sai sót, em mong đóng góp ý kiến thày cô bạn Em xin chân thành cám ơn! Sinh viên Nguyễn Bắc Sơn CHƯƠNG I GIỚI THIỆUCHUNG VỀ CLANHKE XI MĂNG PCB Ximăng poóclăng hỗn hợp (PCB) chất kết dính hyđrát có khả đơng kết rắn phát triển cường độ môi trường khơng khí nước, thường gọi chất kết dính rắn nước hay chất kết dính thuỷ lực, phát minh đưa vào sử dụng xây dựng từ đầu kỷ 19, sau phát triển ngày hồn thiện tính kỹ thuật công nghệ sản xuất Các chủng loại xi măng pclăng chất kết dính sử dụng chủ yếu xây dựng quốc gia, Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn cịn dược coi tiêu quan trọng để đánh giá tăng trưởng ngành xây dựng phát triển đất nước Xi măng poóclăng sản xuất bằng cơng nghệ nghiền mịn clanhke xi măng pclăng với thạch cao (thạch cao đóng vai trị phụ gia điều chỉnh thời gian đông kết) Để cải thiện tính chất kỹ thuật giảm giá thành sản phẩm, trình nghiền clanhke người ta đưa vào chất phụ gia khống hoạt tính, phụ gia đầy( phụ gia trơ) ta gọi sản phẩm xi măng poóclăng hỗn hợp (PCB) Đây loại sản phẩm sử dụng rộng rãi nước ta sản phẩm nhà máy Theo tiêu chuẩn Việt Nam qui định tổng lượng phụ gia đưa vào tính với khối lượng clanhke khơng vượt q 40% phụ gia gầy khơng vượt q 20% Thành phần xi măng hỗn hợp clanhke, phô gia thạch cao số loại phụ gia khác Clanhke ngun liệu đóng vai trị định cho tính chất xi măng Clanhke sản xuất cách nung đến thiêu kết hỗn hợp nguyên liệu đồng phân tán mịn gồm đá vơi, đất sét (ngun liệu chính) số nghun liệu khác đóng vai trị điều chỉnh (xỉ pyrít, quặng sắt ) Clanhke ximăng poóclăng bán thành phẩm công nghệ sản xuất xi măng tồn dạng hạt, kích thước từ (10 ÷ 14 mm) phụ thuộc vào dạng lò nung Theo cấu trúc vi mô clanhke xi măng hỗn hợp hạt nhỏ nhiều pha tinh thể lương nhỏ pha thuỷ tinh Thành phần khoáng clanhke xi măng poóclăng : Trong clanhke xi măng poóclăng gồm chủ yếu khống silíccát canxi (hàm lượng 70 ÷ 80%), khống Aluminat canxi Alumơferit Canxi Khống silicát canxi gồm hai loại khống khống Alít khống Belít - Khống Alít (3CaO.SO2 ký hiệu C3S ) khoáng quan trọng clanhke xi măng, tạo cho xi măng có cường độ cao, tốc độ đơng kết rắn nhanh loại khống có ảnh hưởng nhiều đến tính chất xi măng Trong clanhke xi măng khống C 3S chiếm từ (45 ÷ 60)% Alit dung dịch rắn 3CaO.SiO2 lượng nhỏ chất khác có hàm lượng nhỏ từ (2 ÷ 4)% MgO, P2O5, Cr2O3, C3S dạng tinh khiết bền vững khoảng nhiệt độ (1200 ÷ 1250)0C đến (1900 ÷ 2070)0C Nhiệt độ lớn 2070 0C Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn C3S bị nóng chảy, nhỏ 1200 0C bị phân huỷ thành C 2S (C3S = C2S + CaO tù do) - Khống bêlít (2CaO.SiO2: đicalcium silicát, ký hiệu C2S ): Trong clanhke xi măng C2S chiếm khoảng 20 ÷ 30%, thành phần quan trọng clanhke, có đặc tính đơng kết rắn chậm cường độ cuối cao Bêlít dung dịch rắn 2CaO.SiO2 với lượng nhỏ xít khác Al 2O3, Fe2O3, Cr2O3 Khoáng C2S tạo thành clanhke dạng thù hình α C2S, α‘C2S, β C2S , γ C2S + α C2S : bền vững điều kiện nhiệt độ cao từ 1425 ÷ 2130 0C, nhiệt độ lớn 21300C, α C2S bị chảy lỏng, nhiệt độ nhỏ 1425 0C khoáng α C2S chuyển sang dạng α’ C2S + α’C2S bền vững nhiệt độ 830 ÷ 14250C, nhiệt độ nhỏ 8300C làm lạnh nhanh α’C2S chuyển sang dạng βC2S, làm nguội chậm bị chuyển sang dạng γC2S + βC2S khơng bền ln có xu hướng chuyển sang dạng γC2S đặc biệt nhiệt độ nhỏ 5000C Khi βC2S chuyển thành γC2S làm tăng thể tích khoảng 10% bị phân rã thành bét + γC2S khơng tác dụng với nước khơng có tính chất kết dính, điều kiện nước bão hồ, khoảng nhiệt độ 150 ÷ 2000C, γC2S có khả dính kết Chất trung gian phân bố khống Alít Bêlít pha Aluminôferit, pha canxi Aluminat pha thuỷ tinh - Pha canxi Aluminat tồn clanhke hai dạng C3A, C5A3 Do clanhke lượng CaO dư nên pha Canxi Aluminat thường nằm chủ yếu dạng C 3A, đặc điểm C3A đông kết rắn nhanh, dễ tạo nên ứng suất làm nứt, tách cấu trúc đá xi măng chúng làm việc môi trường xâm thực sunfat Trong số loại xi măng chuyên dụng có khống chế hàm lượng khống (ximăng thuỷ công lượng C3A < 5%, xi măng bền sunfat lượng C3A < 8%) - Pha Alumôferit dung dịch rắn khống canxi Alumơferit (cịn gọi xêlít) Khống canxi Aluminơferit có thành phần khác phụ thuộc vào thành phần nguyên liệu ban đầu, điều kiện nung luyện, clanhke chúng Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn thường tồn dạng sau: C 6A2F, C4AF, C2F, thành phần C 4AF hồ tan khoảng 1% MgO TiO2 - Pha thuỷ tinh có clanhke xi măng pclăng với hàm lượng từ ÷ 10% Thành phần pha thuỷ tinh bao gồm số loại ô xít CaO, Fe 2O3, Na2O, K2O, Hàm lượng pha thuỷ tinh phụ thuộc vào thành phần hỗn hợp nguyên liệu ban đầu điều kiện làm lạnh clanhke Sự có mặt pha clanhke xi măng pclăng làm ảnh hưởng đến tính chất khoáng khác đặc biệt làm thay đổi nhiệt độ tạo khống - Ngồi clanhke xi măng pclăng cịn tồn lượng CaO MgO tù do, chúng thường hạt già lửa nên tác dụng với nước chậm xi măng đơng kết rắn chúng thuỷ hố gây nên ứng suất phá hoại cấu trúc sản phẩm bị nứt, rữa, Làm thay đổi thể tích sản phẩm làm giảm cường độ đá xi măng Thành phần hoá clanhke xi măng poóclăng : Clanhke xi măng poóclăng bao gồm khống CaO, SiO 2, Al2O3, Fe2O3 với tổng hàm lượng 95 ÷ 97% (theo khối lượng) Ngồi cịn có ơxít khác với hàm lượng nhỏ : MgO, TiO2, Na2O, P2O5, SO3, Hàm lượng xít phụ thuộc vào ngun vật liệu ban đầu quy trình cơng nghệ sản xuất Trong clanhke xi măng pclăng tỷ lệ thành phần ơxít thường dao động khoảng: CaO SiO2 Al2O3 Fe2O3 : 63 ÷ 66 % ; : 21 ÷ 24% ; SO3 : P2O5 : : ÷ 9% : ÷ 45 ; K2O + Na2O : ; TiO2 + Cr2O3 : 0,3 ÷ % 0,1 ÷ 0,3 % 0,4 ÷ % 0,2 ÷ 0,5 % Hàm lượng ô xít thay đổi làm cho tính chất xi măng thay đổi theo - Canxi ơxít (CaO): Chủ yếu nguyên liệu đá vôi, trình nung luyện tạo thành clanhke điều kiện định chúng liên kết với ơxít khác tạo nên hợp chất hoá học định tốc độ đông kết rắn cường độ xi măng Khi hàm lượng CaO lớn khả tạo thành hợp chất dạng khoáng Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn canxi silicat có độ bazơ cao (C3S) clanhke nhiều, cho xi măng đông kết rắn nhanh cường độ cao xi măng lại bền môi trường xâm thực sunfat Hàm lượng CaO nhiều đòi hỏi nhiệt độ nung phải lớn khó nung luyện để lại clanhke lượng canxi ơxít tự nhiều, có hại cho xi măng Vì vậy, clanhke xi măng người ta phải khống chế hàm lượng CaO hợp lý(khoảng 63 ÷ 66%) Tuy nhiên, khả phản ứng CaO với ơxít khác để tạo thành khống clanhke cịn phụ thuộc vào chất ơxít ngun liệu, chế độ gia công hỗn hợp nguyên liệu chế độ nung - Ơxít Silic điơxít (SiO2) : Chủ yếu nguyên liệu đất sét, trình nung luyện clanhke SiO tác dụng với CaO tạo thành hợp chất dạng khoáng canxi silicat Khi hàm lượng SiO2 nhiều ngồi việc tạo thành khống C 3S ra, khống canxi silicat có độ bazơ thấp (C2S) hình thành tăng lên Hàm lượng khống C 2S tăng làm xi măng đông kết rắn chậm cường độ phát triển chậm thời kỳ đầu trình rắn đá xi măng Tuy nhiên loại xi măng có hàm lượng C 2S cao lại có khả bền nước mơi trường xâm thực sunfat Khi hàm lượng SiO clanhke Ýt, khoáng C3S tạo thành nhiều, làm cho xi măng đông kết rắn nhanh, cường độ cao song q trình nung luyện khó, để lại lượng vơi (CaO) tù lớn Vì clanhke xi măng ơxít SiO cần phải khống chế tỉ lệ thích hợp (thường chiếm khoảng 21 ÷ 24% khối lượng clanhke) Ngồi ra, độ hoạt tính SiO ảnh hưởng đến q trình cơng nghệ sản xuất xi măng, SiO2 có độ hoạt tính cao q trình tạo khống nung nhanh triệt để - Nhơm xít (Al2O3): nằm dạng khoáng C3A C4AF Trong clanhke xi măng ôxít đưa vào chủ yếu từ đất sét, nung luyện, ơxít nhơm tham gia vào q trìmh tạo nên khống nóng chảy canxi Aluminat Khi hàm lượng Al2O3 nhiều khoáng C3A tạo thành lớn, khả xuất pha loãng clanhke sớm nhiều, cịn xi măng, có khả tạo cho xi măng đông kết rắn nhanh cường độ thấp bền môi trường sunfat Trong clanhke hàm lượng xít nhơm chiếm khoảng ÷ 8% Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn - Sắt ơxít (Fe2O3): có tác dụng làm giảm nhiệt độ thiêu kết trình nung luyện tham gia vào q trình tạo khống tetracalcium Aluminơferit (C 4AF) Hàm lượng xít clanhke xi măng lớn nhiệt độ nung hạ thấp, khoáng C4AF tạo thành nhiều xi măng nâng cao độ bền môi trường xâm thực sunfat lại cho xi măng có cường độ thấp (mác thấp) Vì trình nung luyện clanhke cần đặc biệt ý thành phần ơxít tỷ lệ hợp lý có tác dụng tốt cho việc giảm nhiệt độ nung luyện, nhiều, pha lỏng xuất clanhke lớn, gây nên tượng bám dÝnh lị đặc biệt cơng nghệ xi măng lị đứng, thơng thường tổng hàm lượng ơxít Fe2O3 chiếm khoảng ÷ 4% Ngồi ơxít tham gia vào q trình tạo khống cịn có hàm lượng nhỏ ơxít khác hồ tan đó, có khả làm ảnh hưởng lớn đến tính chất chất lượng xi măng là: - Magiê ơxít (MgO): thành phần có hại cho xi măng, nguyên nhân gây ổn định thể tích xi măng đơng kết rắn Thường sản xuất xi măng lượng ơxít MgO khống chế với hàm lượng nhỏ 5% - Titan ơxít (TiO2): thành phần ơxít gây ảnh hưởng tới xi măng tuỳ thuộc vào hàm lượng clanhke Nếu hàm lượng từ 0,1 ÷ 0,5% làm tốt cho q trình kết tinh khống, ngược lại hàm lượng từ ÷ 4% TiO2 thay phần SiO2 xi măng, hàm lượng lớn 4% làm giảm cường độ xi măng - Crơm ơxít (Cr2O3) phốt ơxít (P2O5) : hàm lượng ơxít nằm vào khoảng 0,1 ÷ 0,3% có tác dụng tốt thúc đẩy q trình đơng kết thời kỳ đầu, tăng cường độ cho xi măng Nhưng với hàm lượng lớn (1 ÷ 2%) có tác dụng ngược lại làm chậm thời gian đông kết rắn làm suy giảm cường độ đá xi măng - Ơxít kiềm Kali kiềm Natri (K2O + Na2O): clanhke hàm lượng chúng khoảng 0,5 ÷ 1% Khi hàm lượng xít lớn 1% gây nên ổn định thể tích xi măng đặc biệt gây nên tách, nứt bê tơng thuỷ cơng ơxít kiềm có khả tác dụng với CaO, Al2O3 tạo nên khoáng trương nở thể Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn tích Na2O.8CaO.3Al2O3(NC8A3), K2O.8CaO.3Al2O3 (KC8A3) tác dụng với SO3 tạo nên khống nở thể tích K2SO4, Na2SO4, Đặc trưng clanhke xi măng poóclăng : Chất lượng clanhke xi măng đánh giá qua thành phần hoá học thành phần khống Trong q trình nung luyện, ơxít clanhke tương tác với theo mối liên hệ xác định biểu diễn hệ số (môđun) Để đánh giá cách tổng quát thành phần xi măng người ta thường đánh giá chúng thông qua hệ số đặc trưng CÁC HỆ SỐ ĐẮC TRƯNG CỦA CLANHKE XI MĂNG LÀ: a Hệ số bazơ (kýhiệu m) : m= Cao SiO + Al O + Fe O Thông thường hệ số bazơ vào khoảng 1,7 ÷ 2,4 Khi hệ số nhỏ 1,7 xi măng có cường độ khơng cao Khi m lớn 2,4 xi măng có cường độ cao nhiệt độ nung phải lớn, độ ổn định thể tích kém, nhiệt độ thuỷ hố lớn bền môi trường nước xâm thực b Hệ sè Silicat (ký hiệu n) tỷ số SiO với tổng hàm lượng Fe O3 Al 2O3 : n= SiO Al O + Fe O Khi hệ số n tăng làm tăng hàm lượng khống silicat canxi có độ bazơ thấp, xi măng ninh kết đóng rắn chậm thời kỳ đầu cường độ cuối cao Khi n giảm hàm lượng khống nóng chảy lớn, clanhke có nhiệt độ nung thấp, dễ nung luyện Đối với xi măng poóclăng thường hệ số n từ 1,7 ÷ 3,5 c Hệ sè Alumin (P): tỷ số hàm lượng xít nhơm xít sắt clanhke : Al O P= Fe O Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn Hệ sè P xác định tỉ lệ khống C3A C4AF Khi P nhỏ xi măng có độ ổn định mơi trường xâm thực nước sunfat, P lớn xi măng đông kết rắn nhanh cường độ cuối thấp Thơng thường hệ số p từ ÷ 2,5 d Hệ số bão hoà (ký hiệu KH): tỉ số lượng canxi xít (CaO) thực tế liên kết với xít Silic (SiO2) tạo thành khống C3S : KH = CaO − 1,65 × Al O − 0,35 × Fe O 2,8 × SiO Giá trị KH clanhke xi măng phụ thuộc vào thành phần tính chất nhiên liệu sử dụng, dạng lò nung, điều kiện nung luyện số nhân tố khác Khi giá trị KH lớn khống C 3S tạo thành nhiều, xi măng đông kết rắn nhanh cường độ cao không bền môi trường nước sunfat, hỗn hợp nguyên liệu khó thiêu kết Khi giá trị KH thấp khống C 3S tạo thành Ýt C 2S nên xi măng đông kết rắn chậm, cho cường độ thấp thời kỳ đầu cường độ cuối lại cao Hệ số KH thích hợp thuờng dao động khoảng 0,85 ÷ 0,95 Ngồi để đánh giá tỉ lệ thành phần clanhke xi măng người ta dùng số hệ số khác như: * Hệ số MS : MS = C 3S + C S C AF + C A Khi MS tăng độ bền xi măng mơi trường ăn mòn tăng lên cường độ tăng lên ME = * Hệ số đóng rắn ME: C 3S C 2S Khi ME lớn cường độ ban đầu xi măng cao, nhiệt hyđrat lớn độ bền môi trường xâm thực thấp C 3S + C A C 2S + C AF Khi MK lớn xi măng toả nhiệt lớn, M K thường nằm giới hạn 0,3 ÷ 1,8 * Hệ số nhiệt MK: Mk = Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn CHƯƠNG II NGUYÊN LIỆU, NHIÊN LIỆU TRONG SẢN XUẤT CLANHKE XI MĂNG I Nguyên liệu sản xuất Clanhke xi măng: Nguyên liệu trực tiếp để sản xuất clanhke xi măng bao gồm đá, đất phụ gia điều chỉnh thành phần phối liệu quặng sắt, nguyên liệu giàu silíc, nguyên liệu dùng để sản xuất clanhke xi măng pclăng cần phải thoả mãn qui phạm qui định sau: Nguyên liệu 0,5 Hàm lượng SiO2, % > Hàm lượng Al2O3, % > 0,9 Hàm lượng MgO, % Quặng sắt Hàm lượng MgO, % Hàm lượng MKN,% Hàm lượng Fe2O3,% Đất sét Giá trị > 65 Hàm lượng sét, % Hàm lượng SiO2, % Đá vôi Các tiêu Hàm lượng CaO, % < 0,5 Đá vôi: Đá vôi để sản xuất clanhke xi măng chủ yếu để cung cấp ơxít CaO, đá vơi hàm lượng cấu tử CaO chiếm từ 76 ÷ 80% có lẫn lượng nhỏ hợp chất khác sắt, đất sét, tạp chất hữu cơ, Tính chất thành phần loại đá vôi ảnh hưởng đến việc lựa chọn công nghệ sản xuất xi măng Đất sét: Đất sét sử dụng để sản xuất clanhke xi măng nhằm cung cấp ơxít S iO2, Al2O3, Fe2O3 bao gồm đất sét, đất hoàng thổ, phiến thạch sét Đất sét khoáng kết Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 10 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn V = 25 × 11 + 22,16 = 297,16 < m > CHƯƠNG III TÍNH TỐN, CHỌN THIẾT BỊ VẬN CHUYỂN VÀ ĐỊNH LƯỢNG Chọn gầu nâng phối liệu a Chọn máy : Trong nhà máy sử dụng nhiều loại gầu nâng nhiều cơng đoạn có cơng suất khác Để đơn giản cho việc mua sắm thiết bị, lắp đặt sửa chữa ta chọn hai loại gầu nâng Loại có cơng suất nhỏ dùng để nâng vật liệu công đoạn: Vận chuyển đất sét than lên xylơ, vận chuyển bột liệu lên lị nung, vận chuyển thạch cao xỉ lò cao lên bunke, đưa vật liệu thô quay trở lại máy nghiền Loại lớn dùng để dưa vật liệu lên hệ thống xylô, đưa lên máy phân ly, máy nghiền, bunke máy đóng bao Ta chọn loại gầu nâng có cơng suất sau : - Kích thước gầu hình vẽ 400 - Cơng suất động 7,5 kW 120 150 12 Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 47 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn - Vận tốc nâng gầu 1,1 m/s - Bước gầu t = 0,45 m b Kiểm tra suất gầu Năng suất gàu xác định theo cơng thức Q= 3600 × V × δ × v × K x × K h t , < tấn/h > Trong đó: v: vận tốc nâng gầu v = 1,1 , m/s Kx: hệ số xúc đầy gầu Kx = 0,8 Kh: hệ số hữu Ých gầu Kh = 0,85 δ : dung trọngcủa vật liệu lấy δ = 1,25 tấn/m3 t = 0,45 : bước gầu V: thể tích gầu N a M F' V = F × b , m3 h2 F: diện tích tiết diện thùng gầu F = F0MN – F’ h1 F b: bề rộng gầu b = 0,4m O Giả sử đường cong ON có phương hình hàm số y = Ax2 Ta có : A = a OM h 0,15 = = = 10,4 MN a 0,12 FOMN = ∫ Ax dx = × A × x3 a  2 = 10,4 ×  a − ×  = 10,4 × × 0,12 3  3 = 0,012 < m > Diện tích: 1 × (h − h ) × a = × (0,15 − 0,12) × 0,12 = 0,0018 < m > 2 Vậy: F' = F = 0,012 – 0,0018 = 0,0102 < m2 > V = 0,0102 – 0,4 = 0,00408 < m3 > Vậy suất yêu cầu là: Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 48 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ Q= GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn 3600 × 0,0408 × 1,25 × 1,1 × 0,8 × 0,85 = 30,51 < tấn/h > 0,45 Như đảm bảo cho công suất lớn 24,51 tấn/h 2.Chọn băng tải vận chuyển Để thuận tiện cho việc mua sắm, lắp đặt ta chọn băng tải chung cho dây chuyền băng tải cao su phải đảm bảo suất lớn theo yêu cầu nhà máy Theo bảng cân vật chất suất lớn băng tải cao su băng tải cao su vận chuyển hỗn hợp nguyên liệu cho máy nghiền phối liệu Q = 24,51 tấn/h a Chọn máy : Ta chọn băng tải cao su cắt ngang hình tam giác có thông số kỹ thuật sau: - Chiều rộng băng tải B2 = ẵ.B, B = 600 mm - Vận tốc vận chuyển băng v = 0,6 m/s - Cơng suất động 10 kw b Tính kiểm tra suất băng tải Năng suất băng tải tính theo cơng thức Q = V × γ × K h < tấn/h > Trong đó: kh: hệ số hữu Ých băng tải kh = 0,5 γ: khối lượng thể tích hỗn hợp nguyên liệu γ = 1,6 tấn/m3 V: thể tích khối lượng vật liệu băng tải vận chuyển 1h V = 3600 × v × F v: vận tốc băng tải v = m/s F: diện tích mặt cắt ngang vật liệu băng tải F = × × × B1 × sin α × B1 × cos α đó: α = 150 B1 = B − 100 = 300 − 100 α = 200 mm = 0,2m F 10 B1 B2 tính được: F = × × sin 2α × B1 = 0,2 × sin 30 = 0,02 , m 2 Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 49 Đồ án công nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn Vậy V = 3600 × 0,02 × 1,5 = 108 < m3/h > ⇒ Q = 108 × 1,6 × 0,5 = 86,4 < tấn/h > c Tính kiểm tra hệ số dư suất kd = Q − Q' 86,4 − 24,51 × 100 = × 100 = 71,63% Q 86,4 Tính chọn băng gạt clanhke vào xy lơ: a Chọn máy : Theo cân vật chất suất băng tải cần chọn có cơng suất bé là: Q = 8,92 tấn/h Ta chọn băng gạt có thơng số kỹ thuật sau t = 0,6 m - Chiều rộng gạt b = 0,4 m - Chiều cao gạt h = 0,1 m - Vận tốc băng gạt v = 0,5 m/s - Công suất động 7,5 kW b - Bước gạt t b Tính kiểm tra suất Khi băng gạt hoạt động lực ma sát lực quán tính hạt clanhke dồn phía gạt chúng taọ với gạt góc α = 300 Năng suất băng gạt xác định công thức: Q = V × γ × K < tấn/h > Trong đó: γ: khối lượng thể tích clinke γ = 1,8 tấn/ m K: hệ số tính đến khả làm đầy lưu lại vật liệu trình vận chuyển K = 0,7 V: thể tích gạt giê v h h × 3600 × × ×b t tgα 0,5 0,1 0,1 = × 3600 × × × 0,5 0,3 tg30 = 24,96 < m3/h > h V= b α Vậy: Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lò đứng công suất 66000 Clanhke/năm 50 Đồ án công nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn Q = 24,96 × 1,8 × 0,7 = 31,45 < tấn/h > c Kiểm tra hệ số dự trữ : kd = Q − Q' 31,45 − 8,92 × 100 = × 100 = 71,64% Q 31,45 CHƯƠNG IV TÍNH TỐN LỰA CHỌN THIẾT BỊ LỊ NUNG Theo bảng cân vật chất suất lị nung 8,93 tấn/h Nhiên liệu sử dụng than cám Nhiệt độ vật liệu khơng khí cấp vào lị sấy t0 = 250C, clanhke lò t0 = 800C Theo tốn phối liệu chi phí nhiên liệu 0,19 kg than/kg clanhke I Chọn lò nung clanhke: Theo ta chọn lò đứng nung clanhke suất là: 12,503 tấn/h Các thơng số kỹ thuật lị sau: - Chiều cao hiệu dụng H2 = 12,1 m - Đường kính zơn sấy Dsấy = 4,1 m - Đường kính zơn nung Dnung = 3,9 m - Đường kính zơn làm nguội Dln = 3,9 m - Năng suất đến 15 tấn/h Tính kiểm tra suất lị Năng suất lị đứng tính theo cơng thức: Q = 0,785 × D × H × Trong đó: Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng công suất 66000 Clanhke/năm δ τ 51 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn δ: tỷ trọng clanhke, δ = 1,8 tấn/m3 H: chiều cao hiệu dụng lò, H = 12,1m D: đường kính trung bình lị τ: thời gian lưu vật liệu lò * Xác định thời gian lưu vật liệu lò: τ = 0,125 × d1,25 × v-0,65 × ϕB Trong đó: d: Đường kính trung bình viên phối liệu d = 15 mm v: vận tốc dịng khí lị, lấy v = 0,3 m/s ϕB: hệ số kể đến phân bố khơng đồng có khí lớp vật liệu ϕB = 1,3 Vậy: lgτ = lg 0,125 + 1,25 × lg15 + (- 6,5) × lg0,3 + lg1,3 lgτ = 1,0234 τ = 10,55 h a) Tính thời gian lưu vật liệu zôn sấy Zôn sấy vùng có t0vl ≤ 8000C Ta chia zơn sấy làm vùng sau: Vùng I: nhiệt độ vật liệu 25 ÷ 2000C Vùng II: nhiệt độ vật liệu 200 ÷ 4000C Vùng III: nhiệt độ vật liệu 400 ÷ 6000C Vùng IV: nhiệt độ vật liệu 600 ÷ 8000C Thời gian sấy vật liệu xác định theo công thức: t − t 'vl g.C TS = × 2,3 lg ' x.α t − t 'vl * Xác định αo : αo hệ số trao đổi nhiệt zôn sấy αo = αbx + αđl đó: αđl: hệ số trao đổi nhiệt đối lưu α dl = 0,61 × λ t × VS0, 67 γ 0, 67 × d 0,33 t Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 52 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn VS: Lưu lượng khí vùng sấy xác định theo công thức: VS = G × VB × B( t + 273) 3600 × 273 Trong đó: t: nhiệt độ trung bình khí vùng sấy, t = 7600 G: khối lượng vật liệu vào lò nung giê, G= 18,189 = 9,095 tấn/h (công suất máy rải liệu) B: lượng tiêu tốn nhiên liệu cho kg clanhke , B= Qtt 1200 = = 0,196 , kg than lv 6109,6 Qt Qtt : Nhiệt trị tiêu tốn để sản xuất 1kg clanhke , Qtt = 1200 kcal/kg Q lv : Nhiệt trị than t vB: lượng khơng khí thực tế đốt cháy kg than, vB = L’α = 9,196 m3 Vậy: VS = 9,095 × 9,196 × 0,196 × (760 + 273) × 1000 = 17,23 m 3600 × 273 λ t : hệ số truyền nhiệt vùng sấy xác định theo công thức: λt = VCO2 × α CO2 + VO2 × α O2 + V N × α N + V H 2O × α H 2O Vt Ở VCO2 , VO2 , VN , VH2O thể tích khí thành phần đốt cháy 1kg than (xác định phần sấy thùng quay) VCO2 = 1,291 m3/kg VO2 = 0,439 m3/kg VHO2 = 0,545 m3/kg VN = 7,157 m3/kg αCO , αO , αN , αH O hệ số truyền nhiệt thành phần 2 2 αCO = 7,24 kcal/ m0ch αO = 4,4 kcal/ m0ch α HO2 = 16,6 kcal/ m0ch Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 53 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn α N = 3,21 kcal/ m0ch V t: thể tích khí thải đốt cháy 1kg than (xác định sấy thùng quay) Vt = 9,358 m3 Vậy: λt = 1,291 × 7,24 + 0,439 × 4,4 + 7,157 × 3,21 + 0,545 × 16,6 9,358 = 4,627 , kcal/m ch * γt : hệ số nhiệt độ vùng sấy xác định theo công thức Vt γt = VCO2 VN VO2 VH 2O + + + γ CO2 γ N γ O2 γ H 2O γ CO , γ O , γ N , γ H O : hệ số nhiệt động khí thành phần 2 2 Và có giá trị sau : γ CO = 2,993 m3/s γ N = 8,276 m3/s γ O = 6,571 m3/s γ H O = 16,496 m3/s Vậy: γt = 9,358 = 6,7 1,291 4,627 0,439 0,545 + + + 2,993 8,276 6,571 16,495 thay giá trị ta tính được: 0,61 × 4,627 × 17,23 0.67 = 12,25 , kcal/m0ch αđl = 0.67 0.33 6,7 × 0,015 αbx: hệ số trao đổi nhiệt xạ α bx = Q t + t0 vl k tok: nhiệt độ trung bình vùng sấy, tok = 7600C tovl: nhiệt độ trung bình vật liệu lấy theo vùng Vùng I: Q1 = 554 kcal/moch Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 54 Đồ án công nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn Vùng II: Q2 = 1660 kcal/moch Vùng III: Q3 = 2021 kcal/moch Vùng IV: Q4 = 2076 kcal/moch Vậy : Q= Q1 + Q2 + Q3 + Q4 554 + 1660 + 2021 + 2076 = = 1578 kcal/m ch 4 Do đó: α bx = 1578 = 1,36 , kcal/m ch 760 + 400 Hệ sè trao đổi nhiệt là: αo = αđl + αbx = 12,25 + 1,36 = 13,61 kcal/m0ch * Xác định g: g trọng lượng vật liệu m2 mặt thống g = γo × d = 1,45 × 0,015 × 103 = 21,75 kg/m2 γo : khối lượng thể tích vật liệu, γo = 1,45 T/m3 d: đường kính viên phối liệu, d = 0,015 m * Xác định C : ( tỷ nhiệt khối vật liệu) C: xác định theo khoảng nhiệt độ là: Vùng I C1 = 1,394 kcal/kg0C Vùng II C2 = 0,95 kcal/kg0C x2 = 0,68 Vùng III C3 = 0,936 kcal/kg0C x3 = 0,67 Vùng IV C4 = 0,933 kcal/kg0C x4 = 0,66 x1 = 0,7 * Xác định t2: nhiệt độ trung bình khí vùng Vùng I: t21 = 5630C Vùng II: t22 = 8930C Vùng III: t23 = 1032 0C Vùng IV: t24 = 11470C * Thời gian vật liệu qua vùng zôn sấy là: τ1 = ' t 21 − t vl1 21,75 × 1,394 g × C1 563 − 25 × 2,3 lg = × 2,3 lg = 1,251 h '' x1 × α o 0,7 × 13,61 563 − 200 t 22 − t vl1 ' t 22 − t vl2 21,75 × 0,95 g × C2 893 − 200 τ2 = × 2,3 lg = × 2,3 lg = 0,758 h '' x2 × α o 893 − 400 t 22 − t vl2 0,68 × 13,61 Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 55 Đồ án công nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn ' t 23 − t vl3 21,75 × 0,936 g × C3 1032 − 400 τ3 = × 2,3 lg = × 2,3 lg = 0,848 h '' x3 × α o 0,67 × 13,61 1032 − 600 t 23 − t vl3 τ4 = ' t 24 − t vl4 21,75 × 0,933 g × C4 1147 − 600 × 2,3 lg = × 2,3 lg = 1,034 h '' x4 × α o 0,66 × 13,61 1147 − 800 t 24 − t vl4 Vậy tổng thời gian vật liệu lưu lại vùng sấy là: τs = τ1 + τ2 + τ3 + τ4 = 1,251 + 0,758 + 0,848 + 1,034 τs = 3,891 h b) Tính thời gian vật liệu lưu lại zôn nung 4,94 × β × γ × d Tn = S × Q × Re Trong đó: β: hệ số phụ thuộc thành phần sản phẩm cháy, giả thiết khí cháy khơng cịn CO β = 2,6 γ: dung trọng clinke không lẫn tro nhiên liệu, γ = γocl - qtro γocl: dung lượng thể tích clinke, γocl = 1,8 , tấn/m3 qtro: hàm lượng tro clinke Theo toán phối liệu qo = 2,85%, khối lượng tro 1m3 clinke là: qtro = q o × γ o 2,85 × 1,8 = = 0,0513 tấn/ m 100 100 Vậy: γ = 1,8 - 0,0513 = 1,7487 tấn/m3 - Q: nồng độ ôxi khí cháy : Q= VO Vr = 0,439 × 100 = 4,69% 9,358 đó: VO2 = 0,439 m /kg: thể tích khí O2 đốt cháy 1kg than Vr = 9,358 m /kg: thể tích sản phẩm cháy đốt 1kg than - S: hệ số khuyếch tán oxy khơng khí lấy S = 0,064 m3/h - d: đường kính viên phối liệu , d = 0,015m - Re: hệ số Râynơn, xác định theo cơng thức Re = ω × o ì d Thit k phõn xng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 56 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn ω: vận tốc dịng khí zơn nung, ω = VN × π × D2 VN: lưu lượng dịng khí zơn nung: VN = G × VB × x × ( t + 273) 3600 × 273 G: suất clinke lị, G = 12,503 tấn/h VB: chi phí khơng khí thực tế cho kg than , VB = 9,196 m3/kg x: chi phí nhiên liệu cho kg clinke, x = 0,196 kg t: nhiệt độ trung bình khí dol nung, t = t1: nhiệt độ khí vào, t1 = 14500C t2: nhiệt độ khí ra, t1 + t 2 t2 = 11470C t= VN = 1450 + 1147 = 1298,5 0C 12503 × 9,196 × 0,196 × (1298,5 + 273) = 36,036 m / s 3600 × 273 tính được: ω= 36,036 × = 3,018 , m/s 3,14 ì 3,9 à: h s nhớt động học vùng nung : µ= γo γ 01 γ 02 γ 03 γ + + + + n µ1 µ µ µn γo: khối lượng khơng khí lị , γ0 = 1,293 kg/m3 γoi , µ i: khối lượng riêng hệ số nhớt động khí thành phần CO2 γo1` = 1,977 à1 = 6,68 ì 10-3 O2 o2 = 1,429 µ2 = 5,82 × 10-3 H2O γo3 = 1,25 µ3 = 5,56 ì 10-3 Vy: à= 1,977 66,8 ì 10 −3 1,239 = 1,7 × 10 −3 1,429 1,25 + + 5,82 × 10 −3 5,56 × 10 −3 Do đó: Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng công suất 66000 Clanhke/năm 57 Đồ án công nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn Re = 3,018 × 1,293 × 0,015 = 34,43 1,7 × 10 −3 Thời gian vật liệu zơn nung là: τn = 4,94 × 2,6 × 1748,7 × 0,015 0,064 × 4,69 × 34,43 = 2,87 h c) Xác định thời gian làm nguội clinke τ ng = τ − (τ S + τ n ) = 10,55 − (3,891 + 2,87) = 3,789 h Xác định chiều cao zơn lị nung Chiều cao vùng xác định công thức: Hi = τi ×H τ Trong : Hi: chiều cao vùng i τi, τ: thời gian vật liệu lưu vùng i tồn lị H: chiều cao tồn lị HS = Vậy: 3,891 × 12,1 = 4,46 m 10,55 Hn = H ng = 2,87 × 12,1 = 3,29 m 10,55 3,789 × 12,1 = 4,34 , m 10,55 Xác định đường kính trung bình lị: D=∑ Di × H i m H H: Chiều cao tồn lò H = 12,1 m Hi, Di: chiều cao đường kính zơn D=∑ 4,1 × 4,46 + 3,9 × 3,29 + 3,9 × 4,34 = 3,97 m 12,1 * Vậy suất lò chọn là: Q = 0.785 × 3.97 × 12.1 × 1.8 = 25,54 tấn/h 10.55 * Kiểm tra hệ số dư suất: Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 58 Đồ án công nghệ chất kết dính vơ kd = GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn Q − Q' 25,54 − 8,87 × 100 = × 100 = 65,2% Q 25,54 Q : suất lị theo tính tốn Q’ : suất thực tế II Tính tốn nhiệt cho lị nung clanhke : * Chọn kết cấu vỏ lò Lò cấu tạo lớp bản: lớp chịu lửa, lớp cách nhiệt, lớp bao che Trong lớp bao che thường làm kim loại có hệ số truyền nhiệt lớn nên thường khơng có tác dụng cách nhiệt để bao che Ở vùng khác lị có chế độ nhiệt khác nên phải có kết cấu khác a Vùng sấy đốt nóng Ở vùng nhiệt độ lớn vật liệu cuối zôn sấy tmax = 8000C Vậy định mức dòng nhiệt mát là: t max 800 = 50 + = 450 , kcal/m o ch 2 Ở zôn ta chọn kết cấu gồm có líp: q dm = 50 + - Lớp chịu lửa gạch sa mốt nặng dày 320 mm (do dol sấy nhiệt khơng cao) có hệ số dẫn nhiệt λ1 = 0,7 + 0,64 × 10-3 × t , kcal/m0ch - Sau lớp gạch sa mốt ta chọn lớp gạch dỏ chịu lửa dày 220mm, có hệ dố dẫn nhiệt λ2 = 0,44 + 44 × 10-5 × t , kcal/m0ch - Lớp cách nhiệt ta dùng amiăng dày δ (ta cần phải tính), có hệ số dẫn nhiệt λ3 = 0,05 + 30.10-5 × t , kcal/m0ch - Lớp bảo vệ ngồi tơn dày 10mm, hệ số dẫn nhiệt 60 kcal/m0ch Trong đó: t i nhiệt độ trung bình lớp thứ i tính cơng thức: t i = t mti × t mngi t mti : nhiệt độ mặt líp i t mngi : nhiệt độ mặt lớp i * Với kết cấu nhiệt độ mặt ngồi lớp gạch samốt là: Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 59 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn δ1 λ1 t ng = t mt − q dm × = 800 − 450 × 0,32 0,7 + 0,64 × 10 −3 × 800 × t ng ⇒ t ng = 676 C Nhiệt độ mặt lớp gạch samốt : tmt = 8000C * Nhiệt độ mặt lớp gạch đỏ chịu lửa t ng = t mt − q dm × δ2 λ2 = 676 − 450 × 0,22 0,44 + 0,44 × 10 −3 × 676 × t ng ⇒ t ng = 535,5 C Nhiệt độ mặt lớp gạch đỏ : tmt = 6760C * Nhiệt độ mặt lớp amiăng là: t ng = t mt − q dm × δ3 λ3 = 535,5 − 450 × δ3 (*) 0,05 + 0,3 × 10 −3 × 535,5 × t ng Nhiệt độ mặt lớp amiăng: tmt = 535,50C * Nhiệt độ mặt lớp tôn bảo vệ chọn tmng = 500C t ng = t mt − q dm × δ4 λ4 0,01 60 = 50,075 C = t mt − 450 × ⇒ t mt Đây nhiệt độ mặt lớp amiăng thay vào (*) ta có: 50,075 = 535,5 − 450 × δ3 0,05 + 0,3 × 10 × 535,5 × 50,075 −3 ⇒ δ = 0,1096 m = 107 mm Vậy tổng chiều dày lớp zôn sấy là: δ = δ1 + δ2 + δ3 + δ4 Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 60 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ Đình Đấu, TS Bùi Danh ĐạI,ThS.Văn Viết Thiên Ân SVTH :Nguyễn Bắc Sơn = 0,32 + 0,22 + 0,107 + 0,01 = 0,657 m b Vùng nung Nhiệt độ lớn vùng nung là: tmax = 14500C Định mức dòng nhiệt mát là: q dm = 50 + t max 1450 = 50 + = 775 kcal/m o ch 2 chọn kết cấu vỏ lị vùng gồm có lớp sau: - Lớp chịu lửa Cromanhegi dầy 230 mm hệ số dẫn nhiệt là: λ1 = 3,5 + 0,58 × 10-3 × t i kcal/m0ch - Sau lớp ta dùng gạch samốt nặng dày 230 mm, hệ số dẫn nhiệt λ2 = 0,7 + 0,64 × 10-3 × t i kcal/m0ch - Sau lớp samốt nặng dùng lớp gạch trepen dày 115 mm, hệ số dẫn nhiệt λ3 = 0,1 + 0,21 × 10-3 × t i kcal/m0ch - Lớp cách nhiệt dùng amiăng, dày δ4 , hệ số dẫn nhiệt là: λ4 = 0,05 + 0,30 × 10-3 × t i kcal/m0ch - Líp bao che dùng tôn dày 10mm, hệ số dẫn nhiệt λ5 = 60 kcal/m0ch Trong đó: t i nhiệt độ trung bình lớp thứ i tính cơng thức: t i = t mti × t mngi t mti : nhiệt độ mặt lớp i t mngi : nhiệt độ mặt lớp i * Nhiệt độ mặt lớp cromanhegi là: t ng = t mt − q dm × δ1 λ1 = 1450 − 775 × 0,23 1,72 + 0,3 × 10 −3 × 1450 × t ng ⇒ t ng = 1366 C Nhiệt độ mặt lớp cromanheri : tmt = 14500C * Nhiệt độ mặt ngoàicủa lớp samốt nặng là: Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/năm 61 ... khác 45 10 310 Phân xưởng nung luyện clanhke Phân xưởng phối liệu Ngày làm việc Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/ năm 23 Đồ án công nghệ chất kết dính vơ GVHD... nâng phối liệu B Tính cân vật chất cho phân xưởng gia công phối liệu: Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/ năm 27 Đồ án cơng nghệ chất kết dính vơ GVHD :TS.Vũ... đông kết rắn cường độ xi măng Khi hàm lượng CaO lớn khả tạo thành hợp chất dạng khoáng Thiết kế phân xưởng nung clanhke xi măng lị đứng cơng suất 66000 Clanhke/ năm Đồ án cơng nghệ chất kết dính