Đồ án bê tông II sinh viên Nguyễn Thắng Nhật Quang

GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang ĐỒ ÁN BÊ TƠNG II Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép Trang GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang THIẾT KẾ SÀN SƯỜN CÓ BẢN LOẠI DẦM 1.SỐ LIỆU TÍNH TOÁN Hình 2: Sơ đồ sàn - Sơ đồ sàn theo hình 2 - Kích thước tinh từ trục dầm đến trục tường: L1 = 2,3m; L2 = 5,1m - Hoạt tải tiêu chuẩn Pc = 8,0 kN/m2; chọn hệ số vượt taûi n = 1,2 Điều 4.3.3 TCVN2737-1995 trang 15(Pc≥2 kN/m2 – n=1,2 ; Pc L1 2,3 Xem làm việc phương Ta có sàn sườn toàn khối dầm Các dầm trục đến dầm chính; dầm ngang dầm phụ Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép Trang GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Để tính bản, cắt dải rộng b1 = 1m vuông góc với dầm phụ xem dầm liên tục Chọn sơ kích thước phận * Bản sàn:Tính sơ chiều dày theo công thức: D hs = m x L + Với D = 0,8÷1,4 (phụ thuộc vào tải trọng D=( 0,8 ÷ 1,4 ) + m= 30 ÷ 35 với lọai dầm + L1 = 2300 mm cạnh theo phương chịu lực • Theo cơng thức kết cấu bê tông cốt thép cấu kiện nhà cửa(Võ Bá Tầm tập 2/17) 1,4  0,8  × 2300 ÷ × 2300  = ( 52,57 ÷ 107,33) mm 30  35  hs =  hs≥60mm sàn nhà dân dụng ( thực tế thường chọn hs=80mm) * Dầm phụ: Với dầm phụ nhịp dầm Ldp = L2 = 5,1m ; chiều cao dầm phụ: hdp = m x l d d 1 1 hdp= 12 ÷ 16 Ldp = 12 ÷ 16 × 5,1 × 10 = 318,75 ÷ 425 mm Chọn hdp=400 mm 1 ÷ bdp = 1 ữ hdp = ì 400 = 100 ÷ 200 mm Chọn bdp =200 mm Dầm chính: Với dầm md = ÷ 12 Nhịp dầm Ldc = 2,3 x = 6,9 m 1 1 1 1 hdc = m × L dc = ữ 12 ì L dc = ữ 12 ì 6,9 ì10 =(575ữ862,5) mm    dc Choïn hdc =700mm 1 1 1 bdc = ữ ì h dc = ữ ì 700 =(233,3÷350) mm     chọn bdc = 300 mm Sơ đồ tính Cắt theo phương cạnh ngắn dải có chiều rộng b = m, xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên dầm phụ (hình 3) Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Bản sàn tính theo sơ dồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa Đối với nhịp biên: bdp t Cb + 2 200 340 120 = 2,3 × 10 − − + = 2090mm 2 Lob = L1 − − Đối với nhịp giữa: Lo=L1 – bdp =2,3×103 – 200 = 2100 mm Chênh lệch nhịp: ( 2100 − 2090) × 100% = 0,476% < 10% 2100  Thỏa với điều kiện Hình 3: Sơ đồ tính toán dải Cb – đoạn kê lên tường, chọn Cb =120 mm 4.Xác định tải trọng 4.1 Tónh tải Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g stt = ∑ (n × γ i × δ i) Kết tính toán trình bày bảng 2: Lớp cấu tạo Chiều dày δ i (mm) Gạch ceramic Vữa lót 10 30 Trọng lượng riêng γ i (kN/m3) 20 18 Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Hệ số độ tin cậy tải trọng n 1,1 1,3 Trị tính toán gs(kN/m3) 0,22 0,702 Trang GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Bê tông cốt thép 80 Vữa trát 15 Tổng cộng 25 18 1,1 1,3 2,20 0,351 3,473 Bảng Tónh tải tác dụng lên sàn 4.2 Hoạt tải Hoạt tải tính toán: tt p s =n × pc = 1.2 × 8,0 =9,6 kN/m2 Theo TCVN2737-1995: Điều 4.3.3/15 • Pc ≥ kN/m2 chọn n = 1,2 • Pc < kN/m2 chọn n = 1,3 4.3 Tổng tải Tổng tải tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b= m: tt q s = g stt + p stt =3,473+9,6=13,073 kN/m2 q s = q stt × b =13,073 × =qs =13,073 kN/m Xác định nội lực Mômen lớn nhịp biên: 1 Mmax =- 11 qs Lop2 = − 11 × 13,073 × 2,09 = -5,19 kN/m Mômen lớn gối thứ hai: 1 Mmin = 11 qsLob2 = - 11 × 13,073 × 2,1 = 5,24 kN/m Mômen lớn nhịp gối tựa: 1 Mmax = ± 16 qsLo2 = ± 16 × 13,073 × 2,1 = Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép ± 3,6 kN/ms Trang GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Hình 4: Sơ đồ tính biểu đồø mômen sàn Tính cốt thép  Chọn a = 15 mm với hs ≤ 100 mm  Chọn a = 20 mm với hs > 100 mm  TCXDVN 356:2005 8.3.2 trang 125 - Choïn a = 15 cm cho tiết diện - Chiều cao làm việc h0 = h - a = 80 - 15 = 65mmb a- Tính cốt thép cho nhịp biên : αm = M γ b × Rb × b1 × h0 = 5,19 × 10 = 0,1 × 11,5 × 1000 × 65 Do sàn tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo nên điều kiện hạn chế tính theo tốn cốt đơn αm ≤ αpl Rb ≤ 15 MPa αpl = 0,3 ξ pl =0,37 Rb >25 MPa αpl = 0,255 ξ pl =0,3 15 < Rb ≤ 25 MPa nội suy αpl ξ pl Bê tông B20 & γ b=1,0 & Rb =11,5MPa Thép AI Tra bảng phụ lục 6/385 Võ bá tầm tập  Rb =11,5MPa αpl = 0,2775 ξ pl =0,335 * Kiểm tra điều kiện hạn chế αm =0,1 ≤ αpl = 0,2775  Tính tốn cốt đơn ξ = − − 2α m = − − × 0,1 =0,113 ≤ ξ pl =0,37 Thỏa mản điều kiện hạn chế * Tính tiết diện cốt thép : As = ξ × γ b × Rb × b × ho 0,113 × × 11,5 × 1000 × 65 = = 376 mm2 Rs 225  Chọn Φ8 (as = 50,3) Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang 376 n = 50,3 =  Chọn 8Φ8 => As = 402,4 mm2 b 1000  s = n = = 125 mm Chọn s = 125 mm Choïn 8Φ8, s = 125 mm có As = 402,4 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ% = As 402,4 x100% = *100% = 0,619% bxh0 1000 * 65 µmin = 0,3% ≤ µ% = 0,619% ≤ µmax = 0,9% (Đối với sàn hợp lý) Đối với lượng thép nằm phạm vi kinh tế µ % = (0,3 ÷ 0,9)% Khi tính µ % = 0,619% hợp lý b - Tính cốt thép cho gối thứ hai: αm = M γ b × Rb × b1 × h0 = 5,24 × 10 = 0,107 × 11,5 × 1000 × 65 * Kieåm tra điều kiện hạn chế αm =0,1 ≤ αpl = 0,2775  Tính tốn cốt đơn ξ = − − 2α m = − − × 0,107 =0,114 ≤ ξ pl =0,335 Thỏa mản điều kiện hạn chế * Tính tiết diện cốt thép : As = ξ × γ b × Rb × b × ho 0,114 × × 11,5 × 1000 × 65 = = 380 mm2 Rs 225  Chọn Φ8 (as = 50,3) 380 n = 50,3 = 7,55  Chọn 8Φ8 => As = 402,4 mm2 b 1000  s = n = = 125 mm Chọn s = 125 mm Chọn 8Φ8, s = 125 mm có As = 402,4 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ% = As 402,4 x100% = * 100% = 0,619% bxh0 1000 * 65 µmin = 0,3% ≤ µ% = 0,619% ≤ µmax = 0,9% (Đối với sàn hợp lý) Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Đối với lượng thép nằm phạm vi kinh tế 0,9)% Khi tính µ % = 0,542% hợp lyự % = (0,3 ữ c - Tớnh coỏt thép cho nhịp gối giữa: αm = M γ b × Rb × b1 × h0 3,6 × 10 = = 0,074 × 11,5 × 1000 × 65 * Kiểm tra điều kiện hạn chế αm =0,074 ≤ αpl = 0,2775  Tính toán cốt đơn ξ = − − 2α m = − − × 0,074 =0,077 ≤ ξ pl =0,335 Thỏa mản điều kiện hạn chế * Tính tiết diện cốt thép : As = ξ × γ b × Rb × b × ho 0,077 × × 11,5 × 1000 × 65 = = 225,7 mm2 Rs 225  Chọn Φ6 (as = 28,3) 225,7 n = 28,3 = 7,97  Chọn 8Φ6 => As = 226,4 mm2  s= b 1000 = 125 mm = n Chọn s = 125 mm Choïn 8Φ8, s = 125 mm coù As = 226,4 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ% = As 226,4 x100% = * 100% = 0,348% bxh0 1000 × 65 µmin = 0,3% ≤ µ% = 0,348% ≤ µmax = 0,9% (Đối với sàn hợp lý) Đối với lượng thép nằm phạm vi kinh tế µ % = (0,3 ữ 0,9)% Khi tớnh % = 0,348% hợp lý Bảng 3: Tính cốt thép cho sàn Tiết diện M (kN/m αm ξ Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép As Chọn cốt thép Φ (mm ) s Asc (mm) (mm) (mm2) µ% Trang GVHD : Trần Quốc Tồn Nhịp biên 5,19 Gối 5,24 Nhịp giũa, 3,6 gối SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang 0,1 0,107 0,074 0,106 0,114 0.077 352,1 352,1 225,7 8 125 125 125 402,4 402,4 226,4 0,619 0,619 0,348 d - Kiểm tra chiều cao làm việc h0: Lấy lớp bảo vệ 1cm Tiết diện duøng Φ 8: h0 = h-a = –(1+0,4) = 6,6cm Trị số ho lớn so với trị số dùng để tính toán 6,5 cm, dùng thiên an toàn 7.Bố trí cốt thép: c - Giảm cốt thép 20% cho gối nhịp giữa: Cốt thép nhịp sau uốn lên gối để chịu mômen âm.Các phải kéo dài qua mép dầm phụ bên đoạn không bé αLo khi: ps ≤ 3gs lấy α= gs > 3gs lấy α= số cốt thép cịn lại nhịp (khơng 1/3 cốt thép nhịp khơng ba / mét ) phải kéo vào mép gối tựa vào đoạn ≥ 10d Ở phía kề với dầm cần phải đặt cốt cấu tạo vng góc với dầm để chịu mơmen âm theo phương cạnh dài ô chưa xét đến tính tốn.Diện tích cốt thép cấu tạo khống 1/3 diện tích cốt thép chịu lực nhịp khơng năm d6/1 mét dài.Các phải kéo dài qua mép dầm bên đoạn khơng bé ¼ nhịp tính tốn ps 9,6 ♦ Xét tỷ số : g = 3,473 = 2,764 s 1 Ta coù 2,764 ≤  α = αLo = × 2100 = 525 mm Chọn αLo = αLop= 525 mm • Đối với có dầm liên kết biên,được giảm 20% lượng cốt thép tính gối nhịp Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang 10 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang IV Tính toán dầm 4.1 Sơ đồ tính Hình 11.Sơ đồ tính dầm phụ Dầm tính theo sơ đồ đàn hồi, xem dầm liên tục có nhịp tựa lên tường biên cột Cdc-đoạn dầm kê lên tường, chọn Cdc=340 mm Nhịp tính toán lấy theo khoảng từ trục đến trục, cụ thể sau: L=3L1=3*2300=6900 mm 4.2.Xác định tải trọng Tải trọng từ sàn truyền lên dầm phụ từ dầm phụ truyền lên dầm dạng lực tập trung 4.2.1 Tónh tải Trọng lượng thân dầm chính: G0 = γ f , g × γ bt × bdc × S = 1,1 × 25 × 0,3 × ((0,7 − 0,08) × 2,3 − (0,4 − 0.08) × 0.2) = 11kN Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: Gl = g dp × L2 = 9,9 × 5,1 = 50,49kN Tónh tải tính toán: G = G0 + Gl = 11 + 50,49 = 61,49kN 4.2.2.Hoạt tải Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: P = p dp × L2 = 22,08 × 5,1 = 112,6kN 4.3.Xác định nội lực 4.3.1.Biểu đồ bao mômen 4.3.1.1.Các trường hợp đặt tải Sơ đồ tính dầm đối xứng, trường hợp đặt tải trình bày hình 14 4.3.1.2.Xác định biểu đồ bao mômen cho trường hợp tải Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép Trang 26 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Do tính chất đối xứng, nên cần tính cho nhịp Kết tính biểu đồ mômen cho trường hợp tải trình bày bảng Hình 14 Các trường hợp đặt tải dầm nhòp Beam Load Loc P Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép V2 V3 T M2 M3 Trang 27 GVHD : Trần Quốc Toàn B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B3 BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MAX SVTH:Nguyeãn Thắng Nhật Quang 0 -27.8365 0 1.42E-14 2.3 0 0 323.004 2.3 0 0 322.9781 4.6 0 0 245.5751 4.6 0 0 245.601 6.9 -27.8365 53.7596 53.7596 227.849 227.849 0 -93.4767 0 -140.437 0 -1.4E-14 2.3 0 0 64.02399 2.3 0 0 64.02399 4.6 0 0 -13.379 4.6 0 0 -13.379 6.9 -140.437 13.5473 13.5473 75.0373 75.0373 0 -370.941 0 -47.2401 0 -93.4767 2.3 0 0 193.999 2.3 0 0 193.9731 4.6 0 0 219.7741 4.6 0 0 219.8 6.9 -47.2401 15.5903 15.5903 189.680 189.680 0 -6.82114 0 -210.776 0 -370.941 2.3 -210.776 0 -64.981 2.3 -38.0276 0 -64.981 4.6 0 0 -39.18 4.6 0 0 -39.18 6.9 -38.0276 23.4623 23.4623 0 -302.787 0 -23.4624 0 -6.82114 Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang 28 GVHD : Trần Quốc Toàn B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4 B4 BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MAX BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN BDB MIN SVTH:Nguyeãn Thắng Nhật Quang 2.3 0 0 219.8 0 219.7741 0 193.9731 0 193.999 -23.4624 38.0276 38.0276 210.777 210.777 2.3 4.6 4.6 6.9 0 -93.4767 0 -189.68 0 -302.787 2.3 -189.68 0 -39.18 2.3 -15.5904 0 -39.18 4.6 0 0 -64.981 4.6 0 0 -64.981 6.9 -15.5904 47.2400 47.2400 0 -370.954 0 -75.0374 0 -93.4767 2.3 -75.0374 0 245.601 2.3 -13.5473 0 245.5751 4.6 0 0 322.9781 4.6 0 0 323.004 6.9 -13.5473 140.436 140.436 0 2.32E-14 0 -227.851 0 -370.954 2.3 -227.851 0 -13.379 2.3 -53.7614 0 -13.379 4.6 0 0 64.02399 4.6 0 0 64.02399 6.9 -53.7614 27.8365 27.8365 0 -2.2E-13 Bảng Lực cắt Momen từ Dầm Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép Trang 29 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Hình 17 biểu đồ bao mômen Xác định momen gối : Gối A C: B M m tr = g B M m tr g ( 2300 − 150) ( 370,95 − 13,4) + 13,4 = 347,87kN m 2300 ( 2300 − 150) ( 370,95 − 64,98) + 64,98 = 350,98kN m = 2300 Gối B: B M m g = ( 2300 − 150) ( 302,79 − 39,18) + 39,18 = 285,58kN m 2300 4.3.2 Biểu đồ bao lực cắt Hình 19 Biểu đồ bao lực cắt 4.4 Tính cốt thép Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép Trang 30 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Bê tông có cấp độ bền chịu nén B20: Rb=11,5 MPa; Rbt=0,9MPa Cốt thép dọc dầm sử dụng loại CII: Rs=280MPa Cốt thép đai dầm sử dụng loại CI: Rsw=175MPa 4.4.1 Cốt dọc a)Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị mômen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính toán tiết diện chữ T Xác định Sf: Sf ≤ 1 × ( L2-bdc)= × (5100-300)=800 mm 6 1 × (L1-bdp)= × (2300-200)=1050 mm 2 ’ × hf =6 × 80=480 mm Chọn Sf=480mm Chiều rộng cánh: b f = bdc + S f = 300 + × 480 = 1260mm Kích thước tiết diện chữ T ( b f = 1260; h f = 80; b = 300; h = 700mm ) Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết a nhip = 50mm ⇒ h0 = h − a nhip = 700 − 50 = 650mm ' '  h'   h0 − f  = 11,5.10 × 1,26 × 0,08 ×  0,65 − 0,08  = 707,112kNm M f = γ b Rb b h         ' f ' f Nhận xét: M ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n )γ b Rbt bh0 ⇒ cần phải tính cốt ngang(cốt đai cốt xiên) chịu lực cắt Chọn cốt đai d8 (asw=50 mm2 ), số nhánh cốt đai n=2 Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo:  h 700 = 233mm  = S ct ≤  3 500mm  Chọn s=200 mm bố trí đoạn L1=2300 mm gần gối tựa Kiểm tra: ϕ w1 E s na sw 21.10 × 50 = 1+ = 1+ × = 1,076 ≤ 1.3 Eb bs 23.10 300 × 200 ϕ b1 = − βγ b Rb = − 0,01 × 11,5 = 0,885 0,3ϕ w1ϕ b1γ b Rb bh0 = 0,3 × 1,076 × 0,885 × 11,5.10 × 0,3 × 0,62 = 611kN Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang 32 µ% GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyeãn Thắng Nhật Quang ⇒ Q < 0,3ϕ w1ϕ b1γ b bh0 Kết luận: dầm không bị phá hoại ứng suất nén Khả chịu cắt cốt ñai: q sw = Rsw na sw 175 × × 50 = = 87,5kN / m s 200 Khaû chịu cắt cốt đai bê tông: Qswb = 4ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n )γ b Rbt bh02 q sw = × × (1 + + 0) × 0,9.10 × 0,3 × 0,62 × 87,5 = 269,5kN ⇒ Q A,C , D < Qswb : Không cần tính cốt xiên chịu cắt cho gối A, C D, có cốt xiên uốn cốt dọc lên để chịu mômen Bố trí cốt đai cho đoạn dầm nhịp:  3h × 700 = 525mm  = S ct ≤  4 500mm  Chọn s=450 mm bố trí đoạn L1=2300 dầm 4.4.3 Bố trí cốt treo : Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : F= P +G – Go = 222,6 +61,49 – 11 = 173,09 kN Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn d8mm, khoảng cách cốt treo khoảng cách cốt treo s= 50mm ( asw = 50 mm2 ) n = nhánh Số lượng cốt treo cần thiết :  h  F 1 − s  179,09 × 10 × 1 − 650 − 400     h  650  o    m≥ = = 6,29 na sw Rsw × 28,3 × 175 Chọn m=10 đai, bố trí bên dầm phụ đai, hs = 250mm, Trong đoạn bố trí cốt thép 200 Vậy khoảng cách cốt treo 50 mm Thỏa 50 ≤ U ≤ 80 mm 4.5 Bieåu đồ vật liệu 4.5.1 Tính khả chịu lực tiết diện Trình tự tính sau: • Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As • Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc anhip=25 mm agối =20 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t =30 mm • Xác định ath ⇒ hoth = hdc − ath Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép Trang 33 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang • Tính khả chịu lực theo công thức sau: ξ= Rs As ⇒ α m = ξ (1 − 0,5ξ ) ⇒ [ M ] = α m γ b Rb bh02th γ b Rb bhoth Kết tính toán tóm tắt bảng 14 Bảng 14 Tính khả chịu lực dầm Tiết diện Cốt thép As ath ξ hoth αm [M ] (kNm) ∆M (%) 0,054 0,041 0,022 0,054 0,041 0,022 0,306 0,227 0,174 0,096 0,306 0,227 0,174 0,096 0,041 0,022 0,041 0,022 0,243 0,174 0,096 0,243 0,174 0,096 0,041 0,022 0,041 0,022 0,306 0,227 0,174 0,096 0,053 0,039 0,022 0,053 0,039 0,022 0,259 0,201 0,16 0,091 0,259 0,201 0,16 0,091 0,039 0,022 0,039 0,022 0,213 0,160 0,091 0,213 0,160 0,091 0,039 0,022 0,039 0,022 0,259 0,201 0,16 0,091 319,5 232 140,5 319,5 232 140,5 360,3 276,1 214,2 130,6 360,3 276,1 214,2 130,6 232 140,5 232 140,5 294,4 214,2 130,6 294,4 214,2 130,6 232 140,6 232 140,6 360,3 276,1 214,2 130,6 -1,1 (mm ) (mm ) (mm ) Nhịp biên bên trái (1260 × 700) Nhịp biên bên phải (1260 × 700) Gối A bên trái (300 × 700) Gối A bên phải (300 × 700) Nhịp trái (1260 × 700) Nhịp phải (1260 × 700) Gối B bên trái (300 × 700) Gối B bên phải (300 × 700) Nhịp trái (1260 × 700) Nhịp phải (1260 × 700) Gối C bên trái (300 × 700) 3d22+2d20 Cắt 1d22,cịn 2d22+2d20 Uốn 2d20, 2d22 3d22+2d20 Uốn 1d22,cịn 2d22+2d20 Uốn 2d20, 2d22 3d22+4d20 Cắt 2d20,cịn 3d22+2d20 Uốn 1d22 2d22 +2d20 Uốn 2d22 cịn 2d22 3d22+4d20 Cắt 2d20,cịn 3d22+2d20 Cắt 1d22 2d22 +2d20 Cắt 2d22 2d22 2d22+2d20 Cắt 2d20 2d22 2d22+2d20 Uốn 2d20 2d22 2d22+2d20+2d18 Cắt 2d18 2d22+2d20 Uốn 2d20 2d22 2d22+2d20+2d18 Cắt 2d28 2d22+2d20 Uốn 2d20 2d22 2d22+2d20 Uốn 2d20 2d22 2d22+2d20 Cắt 2d20 2d22 3d22+4d20 Cắt 2d20,còn 3d22+2d20 Cắt 1d22 2d22 +2d20 Cắt 2d22 cịn 2d22 Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép 1768 1388 760 1768 1388 760 2397 1768 1338 760 2397 1768 1338 760 1388 760 1388 760 1897 1388 760 1897 1388 760 1388 760 1388 760 2397 1768 1338 760 55 59 36 55 59 36 65 69 77 55 65 69 77 55 59 36 59 36 67 77 55 67 77 55 59 36 59 36 65 69 77 55 645 641 664 645 641 664 635 631 623 645 635 631 623 645 641 664 641 664 633 623 645 633 623 645 641 664 641 664 635 631 623 645 Trang 34 -1,1 3,6 2,7 5,5 5,5 3,0 3,0 5,5 5,5 2,7 GVHD : Trần Quốc Tồn Gối C bên phải (300 × 700) Nhịp bên trái (1260 × 700) Nhịp bên phải (1260 × 700) SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang 3d22+4d20 Cắt 2d20,cịn 3d22+2d20 Uốn 1d22 2d22 +2d20 Uốn 2d22 2d22 3d22+2d20 Uốn 1d22,còn 2d22+2d20 Uốn 2d20, 2d22 3d22+2d20 Cắt 1d22,cịn 2d22+2d20 Uốn 2d20, coøn 2d22 2397 1768 1338 760 1768 1388 760 1768 1388 760 65 69 77 55 55 59 36 55 59 36 635 631 623 645 645 641 664 645 641 664 0,306 0,227 0,174 0,096 0,054 0,041 0,022 0,054 0,041 0,022 0,259 0,201 0,16 0,091 0,053 0,039 0,022 0,053 0,039 0,022 360,3 276,1 214,2 130,6 319,5 232 140,5 319,5 232 140,5 4.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết Vị trí tiết diện cắt lý thuyết x xác định theo tam giác đồng dạng Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Q lấy độ dốc biểu đồ mômen Bảng 15 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Nhịp Biên bên trái (1260 × 700) Gối A bên trái (300 × 700) Thanh thép (2d22) Vị trí cắt lý thuyết 2d20 Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép X (mm) 1650 Q (kN) 140 1690 155 Trang 35 3,6 -1,1 -1,1 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Gối A bên phải (300 × 700) (2d20) 715 1d22 1150 2d20 1805 Nhịp bên trái 2d20 430 125 Gối B bên trái 2d18 775 114,6 (1260 × 700) (300 × 700) Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép 133 Trang 36 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Gối B bên phải 2d18 775 114,6 Nhịp Bên phải 2d20 430 125 (300 × 700) (1260 × 700) Gối C bên trái (300 × 700) (2d20) 715 1d22 1150 2d20 1805 Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép 133 Trang 37 GVHD : Trần Quốc Toàn Nhịp bên phải (1260 × 700) SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang (2d22) 1650 140 4.5.3 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn keó dài W xác định theo công thức : W = 0.8Q − Qs ,inc 2q sw + 5d ≥ 20d Trong đó: Q- lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao mômen, Qs,inc-khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc Qsw- khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết, q sw = Cốt đai d8@200 q sw Rsw na sw s 175 × × 50 = = 87,5kN / m 200 Kết tính toán đoạn kéo dài W tóm tắt bảng 16 Tiết diện Thanh thép Nhịp biên - (1260 × 700) (2d22) Gối A trái – C phải (300 × 700) 2d22 Gối A phải – C trái 2d22 (300 × 700) 1d22 2d20 Nhịp 2-3bên trái 2d20 (1260 × 700) Q (kN) 140 qsw (kN/m) 87,5 Wtính (mm) 670 20d (mm) 440 Wchọn (mm) 670 155 87,5 740 440 740 133 87,5 125 87,5 720 720 710 670 440 440 440 400 720 720 710 670 626 400 630 Goái B 114,6 87,5 (300 × 700) 2d20 4.5.4 Kiểm tra uốn cốt thép Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang 38 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang • Bên trái gối B, uốn thép số 2(1d22) 3(2d20) để chịu mômen lực cắt Uốn từ nhịp biên lên gối B: xét phía mômen dương Thanh thép số 2(2d20) Thanh thép số 3(1d22): Tiết diện trước có [M]tdt =245,6 kNm Tiết diện sau có [M]tds =140,5 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước ñoaïn 522mm: 522 > h0 645 = = 322,5mm 2 246,5 − 140,5 = 0,713m = 713mm 147,5 [ M tdt ] 245,6 + 93,5 = 147,5kN Với Q = x = 2,3 525+530 mm >713 mm Uoán từ nhịp biên lên gối B: xét phía mômen âm Thanh thép số 2(2d20) Thanh thép số 3(1d22): Tiết diện trước có [M]tdt =276,1 kNm Tiết diện sau có [M]tds =130,6 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 455mm: 455 > h0 645 = = 322,5mm 2 246,5 − 140,5 = 0,936m = 936mm 155,5 [ M tdt ] 370,95 − 13,4 = 155,5kN Với Q = x = 2,3 455+530 mm >936 mm Như điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau đoạn: 985-936=49 mm *Uốn từ nhịp lên gối C: xét phía mômen dương Thanh thép số 6(2d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 219,18 kNm Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang 39 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH:Nguyễn Thắng Nhật Quang Tiết diện sau có [M]tds = 140,5kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 600 mm 600mm > h0 656 = = 328mm 2 Trên nhánh mômen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện có mômen M = 219,18 kNm 219,18 − 140,5 = 0,791m = 791mm 99 [ M tdt ] 219,8 + 6,82 = 99kN Với Q = x = 2,3 Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 530 + 600 = 1130mm Như điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, cách tiết diện sau đoạn: 1130 − 791 = 339mm *Bên trái gối C, uốn thép số 6(2d20) để chịu mômen Uốn từ nhịp lên gối C Xét phía mômen dương Thanh thép số 6(2d20): Tiết diện trước có [M]tdt = 214,2 kNm Tiết diện sau có [M]tds = 130,6 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 395 mm 395mm > h0 656 = = 328mm 2 Trên nhánh mômen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 214,2 − 130,6 = 0,727 m = 727 mm 114,6 (114,6 kN độ dốc biểu đồ mômen tương ứng, bảng 15) 395 + 530 = 925mm Như điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, cách tiết diện sau đoạn: 925 − 727 = 198mm  Các gối nhịp lại lấy đối xứng nên thỏa điều kiện uốn cuốt thép Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang 40 ... na sw Trong : Hệ số ϕ b = bê tông nặng ϕ b = 1,7 bê tông nhẹ TCXD-VN356-2005/81 Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang 18 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH :Nguyễn Thắng Nhật Quang × × (1 + + 0) × 0,9... lan=10d=140 mm Thiết minh đồ án Bê tông cốt thép Trang 25 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH :Nguyễn Thắng Nhật Quang IV Tính toán dầm 4.1 Sơ đồ tính Hình 11.Sơ đồ tính dầm phụ Dầm tính theo sơ đồ đàn hồi, xem dầm... hình Hình 5: Vùng giảm cốt thép Thiết minh đồ án Bê tơng cốt thép Trang 12 GVHD : Trần Quốc Tồn SVTH :Nguyễn Thắng Nhật Quang III.TÍNH TOÁN DẦM PHỤ: 1.Sơ đồ tính: Dầm phụ dầm liên tục nhịp, gối lên