đồ án quá trình thiết bị sấy

ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ CHƯƠNG 1 LỜI MỞ ĐẦU 1. TỔNG QUAN VỀ ĐỀ TÀI 1.1. Tính cấp thiết của đề tài Việt Nam là một trong những nước có nền sản xuất nông nghiệp lâu đời nhất trên thế giới. Hiện nay ngành nông nghiêp vẫn còn chiếm tỷ trọng khá cao trong cơ cấu kinh tế của nước ta, nhưng nó chưa đem lại hiệu quả thật sự với vị trí của nó trong nền kinh tế. Nguyên nhân chủ yếu là do khâu thu hoạch và bảo quản sản phẩm của chúng ta chưa khoa học nên giảm giá trị thực sự của các sản phẩm khi đưa ra thị trường tiêu thụ. Để khắc phục vấn đề này có nhiều phuơng pháp được đưa ra, trong đó sấy là một trong những phương pháp thông dụng nhất hiện nay. 1.2. Giới thiệu về sấy Sấy là quá trình tách ẩm (làm khô vật liệu) bằng cách bốc hơi ẩm của vật liệu dưới điểm sôi cho đến khi đạt được độ ẩm cần thiết. Mục đích của quá trình sấy là giảm khối lượng vật liệu, tăng độ bền và bảo quản được tốt. Quá trình này có thể tiến hành bay hơi tự nhiên (năng lượng mặt trời, năng lượng gió…) hay sấy nhân tạo (dùng nguồn năng lượng do con người tạo ra) . Tuỳ theo phương pháp truyền nhiệt, trong kỹ thuật sấy người ta chia ra sấy đối lưu, sấy tiếp xúc, sấy bằng tia hồng ngoại, sấy bằng điện cao tần , sấy thăng hoa . 1.3. Giới thiệu về nguyên liệu sấy Chè hay cây trà có tên khoa học là Camellia sinensis là loài cây mà lá và chồi của chúng được sử dụng để sản xuất chè (trà). Chè có vị đắng chát, tính mát, có tác dụng thanh nhiệt giải khát, lợi tiểu, định thần làm cho đầu óc được thư thái, khỏi chóng mặt xây xẩm, da thịt mát mẻ, tăng cường và điều hoà nhịp đập của tim … Lịch sử trồng chè của nước ta đã có từ lâu. Nhưng cây chè được khai thác và trồng với diện tích lớn mới bắt đầu khoảng hơn 50 năm nay. Do điều kiện đất đai và khí hậu thích hợp cho nên cây chè được trồng trọt rải rác ở hầu hết các tỉnh trung du và miền núi, nhưng tập trung ở một số tỉnh sau: Hà Tuyên, Hoàng Liên Sơn, Sơn La, Vĩnh Phú, Hà Bắc, Hà Sơn Bình, Bắc Thái … Từ những thuận lợi về nguồn nguyên liệu, điều kiện khí hậu và yêu cầu về việc bảo quản sản phẩm, trong phạm vi đồ án này tôi sẽ tính toán và thiết kế hệ thống sấy để sấy chè, với năng suất là 200 kg/h Đà Nằng, tháng 10/ 2012 Người thực hiện Hồ Văn Hoàng CHƯƠNG 2 SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :1 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ VÀ THUYẾT MINH SƠ ĐỒ 1. CHỌN PHƯƠNG PHÁP SẤY, THIẾT BỊ SẤY, PHƯƠNG THỨC SẤY Có nhiều phương pháp sấy vật liệu, mỗi phương pháp sấy đều có những ưu và nhược điểm riêng của nó (phương pháp sấy tiếp xúc, phương pháp sấy đối lưu, phương pháp sấy ). Trong đồ án này, phương pháp được chọn là sấy đối lưu vì thao tác nhẹ nhàng , sản phẩm có chất lượng tốt , không cồng kềnh, chi phí không cao. Để chọn thiết bị sấy phù hợp thì phải dựa vào các yếu tố sau: tính chất của vật liệu sấy, năng suất sản phẩm, tính chất sản phẩm sau khi sấy, làm vệ sinh máy sấy, nhu cầu về năng lượng, giá thành. Trong đồ án này, thiết bị được chọn là thiết bị sấy băng tải, vì  Thiết bị đơn giản, hoạt động liên tục, dùng cho quy mô công nghiệp  Băng tải có nhiều tầng, sản phẩm sấy được dàn trải đều ở trên đó, nên sản phẩm có chất lượng đồng đều  Thiết bị cách nhiệt tốt, hao hụt nhiệt lượng ít  Hiệu suất cao, tiết kiệm nhiên liệu, sản phẩm có chất lượng tốt  Dễ tháo rời các thiết bị để vệ sinh Chọn phương thức sấy (chế độ sấy) thích hợp để đảm bảo năng suất theo yêu cầu, chất lượng sản phẩm tốt, chi phí vận hành cũng như chi phí năng lượng hợp lý. Nhằm giảm tổn thất năng lượng do tác nhân sấy mang đi, tăng lưu lượng cho tác nhân sấy,để từ đó tạo ra chế độ sấy dịu làm cho sản phẩm ít bị công vênh, gãy vỡ. Do vậy phương thức sấy được chọn là sấy tuần hoàn một phần khí thải. Như vậy trong đố àn này, phương pháp sấy vật liệu là sấy đối lưu, với thiết bị sấy là băng tải, và phương thức sấy tuần hoàn một phần khí thải. 2. SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ Khí thải SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :2 5 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ Hỗn hợp khí sau khi sấy C(x 2 , t 2 , I 2 , 2 ϕ ) Vật liệu vào Hơi nước Khí tuần hoàn (G 1 , W 1 ) B (x 1 , t 1 , I 1 , 1 ϕ ) M(x M , t M , I M , M ϕ ) A(x 0 , t 0 , I 0 , 0 ϕ ) M Vật liệu ra(G 2 ,W 2 ) Hơi nước bão hoà Chú thích : 1 – phòng sấy 2 – calorifer 3 - quạt đẩy 4 – cyclon 5 – quạt hút 3. THUYẾT MINH SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ Do yêu cầu về độ khô của chè nên dùng tác nhân sấy là không khí nóng. Không khí ban đầu (A) được đưa vào caloripher, ở đây không khí nhận nhiệt gián tiếp từ hơi nước bão hoà qua thành ống trao đổi nhiệt. Hơi nước đi trong ống, không khí đi ngoài ống. Tại calorifer, sau khi nhận được nhiệt độ sấy cần thiết, không khí nóng (B) đi vào phòng sấy tiếp xúc với vật liệu sấy (chè), cấp nhiệt cho hơi nước trong chè bốc hơi ra SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :3 4 2 1 3 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ ngoài.Trong quá trình sấy, không khí chuyển động với vận tốc lớn nên có một phần chè sẽ bị kéo theo không khí (C) ra khỏi phòng sấy. Để thu hồi khí thải và chè người ta đặt ở đường ống ra của không khí nóng một cyclon. Khí thải sau khi ra khỏi phòng sấy đi vào cyclon để tách buị chè cuốn theo và làm sạch. Sau đó một phần khí thải được quạt hút ra đường ống dẫn khí để thải ra ngoài không khí. Một phần khí cho tuần hoàn trở lại ( tuần hoàn trước Caloripher) trộn lẫn với không khí mới tạo thành hỗn hợp khí (M) được quạt đẩy đẩy vào caloripher. Hỗn hợp khí này được nâng nhiệt độ đến nhiệt độ cần thiết rồi vào phòng sấy tiếp tục thực hiện quá trình sấy. Quá trình sấy lại được tiếp tục diễn ra. Vật liệu sấy ban đầu có độ ẩm lớn được đưa vào phòng sấy đi qua các băng tải nhờ thiết bị hướng vật liệu. Vật liệu sấy chuyển động trên băng tải ngược chiều với chiều chuyển động của không khí nóng và nhận nhiệt trực tiếp từ hỗn hợp không khí nóng thực hiện quá trình tách ẩm. Vật liệu khô sau khi sấy được cho vào máng và được lấy ra ngoài. CHƯƠNG 3 SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :4 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ TÍNH CÂN BẰNG VẬT CHẤT 1. CÁC KÍ HIỆU VÀ THÔNG SỐ BAN ĐẦU 1.1. Các kí hiệu trong tính toán G 1 , G 2 : lượng vật liệu trước khi vào và ra khỏi máy sấy , (kg/h) G k : lượng vật liệu khô tuyệt đối đi qua máy sấy , (kg/h) W 1 , W 2 : độ ẩm ban đầu và cuối của vật liệu , (%) W: lượng ẩm tách ra khỏi vật liệu trong quá trình sấy , (kg/h) L : lượng không khí khô tuyệt đối đi qua máy sấy , (kg/h) x 0 : hàm ẩm của không khí trước khi vào caloripher sưởi (kg/kgkkk) x 1 , x 2 : Hàm ẩm của không khí trước khi vào mấy sấy (sau khi đi qua Caloripher sưởi) và sau khi ra khỏi mấy sấy,(kg/kgkkk) I 0 : nhiệt lượng riêng của không khí , (J/kgkkk) I 1 : nhiệt lượng riêng của không khí sau khi ra khỏi Caloripher , (J/kgkkk) I 2 : nhiệt lượng riêng của không khí sau khi ra khỏi máy sấy , (J/kgkkk) t 0 : nhiệt độ ngoài trời ( 0 C) t 1 : nhiệt độ ra khỏi Caloripher ( 0 C) t 2 : nhiệt độ ra khỏi máy sấy ( 0 C) C : nhiệt dung riêng (J/kgđộ) i : nhiệt lượng riêng (J/kg) P bh : áp suất hơi nước bão hòa (at) 1.2. Các thông số ban đầu Giả thiết mỗi năm nhà máy làm việc 350 ngày , mỗi ngày làm việc 20 giờ Vậy năng suất trung bình mỗi giờ của nhà máy là: 1400000 200( / ) 350*20 kg h =  Năng suất tính : G 2 = 200 (kg/h)  Độ ẩm vật liệu vào : W 1 =61%  Độ ẩm vật liệu ra : W 2 = 5%  Nhiệt độ t 1 : t 1 =95 0 C suy ra p 1 bh = 0.862(at) [ trang 312 ;sổ tay QTTB tập1]  Nhiệt độ t 2 : t 2 = 42 0 C suy ra p 2 bh = 0.076(at) [trang 312 ;sổ tay QTTB tập 1]  Chất tải nhiệt : không khí nóng  Nhiệt độ t 0 : t 0 = 26 0 C suy ra p 0 bh = 0.0343 (at). Tại vị trí đặt thiết bị (tại Huế), độ ẩm o φ là 81%  Áp suất khí quyển p kq : p kq = 1.033(at) Tính các thông số ban đầu cho tác nhân sấy 1.3. Trước khi vào caloripher (t 0 = 26 0 C ; p 0bh = 0.0343at )  Hàm ẩm của không khí SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :5 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ 0 * 0.622* * obh o kq obh o P x P P φ φ = − [công thức 16-3 ; trang 174 ; sách QTTB tập 2] = ( ) 0.81 0.0343 0.622 0.0172 / 1.033 0.81 0.0343 kg kgkkk ∗ ∗ = − ∗  Nhiệt lượng riêng của không khí I o = C kkk * t o + x o * i h [công thức 16-4 ; trang 174 ; sách QTTB tập 2] Với : i h = (2493+1.97*t 0 )10 3 = (2493+1.97*26)*10 3 =2544220 (J/kg độ)= 2544.22(kJ/kg độ) C kkk (nhiệt dung riêng của không khí) =10 3 (J/kgđộ) ⇒ I o = C kkk * t o + x o * i h = (10 3 *26)+(0.0162*2544220) = 69738.54796(J/kgkkk) =66.739(kJ/kgkkk) 1.4. Sau khi ra khỏi Caloripher (t 1 = 95 0 C ; p 1bh = 0.862at )  Khi đi ra khỏi caloripher không khí chỉ thay đổi nhiệt độ nhưng không làm thay đổi hàm ẩm do đó x 1 = x 0 = 0.0172(kg/kgkkk) ( ) 1 1 1 1 * 0.0172*1.033 0.032 0.622 (0.622 0.0172)*0.862 bh x P x P φ = = = + +  Nhiệt lượng riêng của không khí sau khi ra khỏi caloripher là: I 1 =10 3 t 1 + (2493+1.97t 1 )*10 3 x 1 [công thức 16-5 ; trang 174 ; sách QTTB tập 2] =10 3 *95 + (2493+1.97*95)*10 3 * 0.0172 =141075.37 (J/kgkkk) =141.0754 (kJ/kgkkk) 1.5. Sau khi ra khỏi phòng sấy (t 2 = 42 0 C ; p 2bh = 0.393at ) SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :6 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ Nếu quá trình sấy lý thuyết thì I 1 = I 2 =141.0754(kJ/kgkkk). Để tính hàm ẩm của không khí sấy , ta dựa vào công thức sau I 2 =10 3 t 2 + (2493+1.97t 2 )*10 3 x 2 (J/Kgkkk) 3 2 2 2 3 3 2 141075.37 10 *42 0.038( / ) (2493 1.97 )*10 (2493 1.97*42)*10 kkk I C t x kg kgkkk t − − ⇒ = = = + + ( ) ( ) 2 2 2 2 * 0.0172*1.033 0.791591 79.159% 0.622 0.622 0.0172 *0.076 bh x p x p φ ⇒ = = = = + + 1.6. Tính nhiệt độ điểm sương Nhiệt độ của hổn hợp khí tương ứng với trạng thái bảo hòa hơi nước( độ ẩm bằng 100%) gọi là nhiệt độ điểm sương, kí hiệu t s . Điểm sương là giới hạn của quá trình làm lạnh không khí trong điều kiện hàm ẩm x=const. Để tính nhiệt độ điểm sương ta dựa vào phương trình 2 2 2 * 0.622* * * 0.038*760 44.26165( ) 0.06( ) 0.622 0.622 0.038 bh kq bh bh P x P P x p p mmHg at x φ φ = − ⇒ = = = = + + Biết được giá trị của áp suất hơi bảo hòa p bh , ta tra bảng “áp suất hơi bảo hòa phụ thuộc vào nhiệt độ” [STQTTB T1, trang 312], sẽ tìm được nhiệt độ của nước, nhiệt độ này chính là nhiệt độ điểm sương. Vậy t s = 35.8 0 C Nhiệt độ điểm sương t s phải nhỏ hơn t 2 để tránh hiện tượng ngưng tụ nước trên bề mặt vật liệu. 2. TÍNH CÂN BẰNG VẬT LIỆU 2.1. Cân bằng vật liệu cho vật liệu sấy  Trong quá trình sấy ta xem như không có hiện tượng mất mát vật liệu, lượng không khí khô tuyệt đối coi như không bị biến đổi trong suốt quá trình sấy. Vậy lượng vật liệu khô tuyệt đối đi qua mấy sấy là: 1 2 1 2 100 100 100 5 * * 200* 190( / ) 100 100 100 k W W G G G kg h − − − = = = = SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :7 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ [công thức 16-15 , trang187 , sách QTTB, tập 2]  Lượng ẩm W bay hơi trong quá trình sấy được tính theo công thức: 1 2 2 1 61 5 * 200* 287.1795( / ) 100 100 61 W W W G kg h W − − = = = − − [công thức 16-20 , trang187 , sách QTTB, tập 2]  Lượng vật liệu trước khi vào phòng sấy: G 1 = G 2 +W = 200+287.179 = 487.1795 (kg/h) 2.2. Cân bằng vật liệu cho không khí sấy  Cũng như vật liệu khô, ta xem lượng không khí khô đi qua máy sấy không bị mất mát trong suốt quá trình sấy. Khi quá trình sấy làm việc ổn định thì lượng không khí đi vào máy sấy mang theo một lượng ẩm là: Lx 0  Sau khi sấy xong lượng ẩm thoát ra khỏi vật liệu là W do đó không khí có thêm một lượng ẩm là W  Nếu lượng ẩm trong không khí ra khỏi máy sấy là Lx 2 thì phương trình cân bằng là L x 0 + W = L x 2 [công thức 16-21 , trang 188 , sách QTTB tập 2] Từ đó xác định được lượng không khí khô tiêu tốn chung L 2 0 287.1795 13499.414( / ) 0.038 0.0172 W L kg h x x ⇒ = = = − −  Lượng không khí khô cần thiết để làm bốc hơi 1 kg ẩm là: l = W L = 12 1 xx − = 1 47.007 0.038 0.0172 = − (kg/kg ẩm) 2.3. Tính cho quá trình sấy hồi lưu lý thuyết Khi sấy theo phương thức tuần hoàn một phần khí thải thì một phần không khí thải được quay về trộn lẫn với không khí ban đầu A(x 0 , t 0 , I 0 , 0 φ ) trước khi vào Caloripher (cũng có thể trộn lẫn với không khi sau khi ra khỏi Caloripher ). Ở đây ta xét quá trình hồi lưu trước Caloripher với A (x 0 , t 0 , I 0 , 0 φ ), B(x 1 , t 1 , I 1 , 1 φ ), C (x 2 , t 2 , I 2 , 2 φ ). (x M , t M , I M , M φ ) (x 1 , t 1 , I 1 , 1 φ ) (x 2 , t 2 , I 2 , 2 φ ) M B C A SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :8 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ (x 0 , t 0 , I 0 , 0 φ ) Quá trình hoạt động của hệ thống như sau: tác nhân sấy ra khỏi buồng sấy có trạng thái C (x 2 , t 2 , I 2 , 2 φ ) được hồi lưu lại với lượng L hl và thải ra môi trường là L th . Khối lượng L hl được hòa trộn với không khí mới có trạng thái A(x 0 , t 0 , I 0 , 0 φ ), được quạt hút và đẩy vào Caloripher để gia nhiệt đến trạng thái B (x 1 , t 1 , I 1 , 1 φ ) rồi đẩy vào buồng sấy. Gọi :  M(x M , t M , I M , M φ ) , là trạng thái của hổn hợp khí tại buồng hòa trộn.  L 0 (kg/h): lượng không khí khô tuyệt đối ban đầu  L hl (kg/h): lượng không khí hồi lưu  L M (kg/h) :lượng hổn hợp khí trong buồng hòa trộn = L 0 + L hl Các thông số trạng thái của không khí trạng thái hổn hợp M được xác định theo quy tắc đòn bẩy 0 0 2 0 hl M hl L x L x x L L + = + ; 0 0 2 0 hl M hl L I L I I L L + = + [công thức 16-33 , trang 198, sách QTTB tập 2] Nếu gọi : n= 0 hl L L tỉ số hồi lưu [công thức 4-6 , trang 79, sách KHSNS] thì 0 2 1 M x nx x n + = + ; 0 2 1 M I nI I n + = + Chọn tỉ lệ hồi lưu là 50% vậy : L M =0.5(L 0 + L hl ) suy ra L hl = L 0 , nên n=1 ⇒ 0 2 2 M x x x + = ; 0 2 2 M I I I + = Nhiệt lượng của hổn hợp không khí là SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :9 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ 0 2 69.739 141.075 105.407 2 2 M I I I + + = = = (kJ/kgkkk) Hàm ẩm của hổn hợp không khí là 0 2 0.0172 0.038 0.028 2 2 M x x x + + = = = (kg/kgkkk) Ta có : I M =10 3 t M + (2493+1.97t M )*10 3 x M ⇒ t M = 3 3 3 3 105.407*10 2493*10 * 0.028 34.159 10 1.97*10 *0.028 − = + ( 0 C) Từ t M ta tính được p M bằng cách nội suy theo[ bảng I.250, trang 312, STQTTB T2 t( 0 C) p(at) 30 0.0433 35 0.0573 0.0573 0.0433 *(34.159 30) 0.0433 0.055( ) 35 30 M p at − ⇒ = − + = − Độ ẩm tương đối của hổn hợp khí M φ ( ) * 0.028*1.033 0.805 80.511% 0.622 (0.622 0.028)*0.055 M kq M M M x p x p φ = = = = + + Lượng không khí khô lưu chuyển trong thiết bị sấy, dựa vào phương trình cân bằng cho thiết bị sấy ta có L M x M + G 1 W 1 = L M x 2 + G 2 W 2 SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :10 [...]... :11 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ C IC=141.0754 42 M 34.16 IM =105.407 A IA =66.739 26 ϕ X0=0.0172 X2=0.038 Xhh I CHƯƠNG 4 TÍNH CÂN BẰNG NHIỆT LƯỢNG 1 CÁC THÔNG SỐ VỀ THIẾT BỊ SẤY 1.1 Thể tích không khí R(J/kg0k) T1(0k) T2(0k) SVTH : HỒ VĂN HOÀNG 287 368 315 Trang :12 x ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ Pkk(at) P1bh(at) P2bh(at) ϕ1 1.033 0.862 0.076 0.032 ϕ2 0.792  Thể tích riêng của không khí vào thiết bị sấy. .. dòng khí đi qua các thiết bị: Caloripher,mấy sấy, đường ống, xyclon Năng lượng do quạt tạo ra cung cấp cho dòng khí một áp suất động học để di chuyển và một phần để khắc phục trở lực trên đường ống vận chuyển Năng suất của quạt được đặc trưng bởi thể tích khí đi vào hay đi ra thiết bị sấy 2.3 Tính trở lực của toàn bộ quá trình : SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :35 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ 9 11 12 8 10 3... Trang :22 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ Tổn thất nhiệt do vật liệu sấy mang đi: QVL = G2*Cv2*(tv2 – tv1) = 200*0.5605*(85-26)=6613.9(KJ/h) Nhiệt tải riêng do vật liệu sấy mang đi : qvl = Qvl = W 6613.9 = 23.031 287.1795 ( KJ/kg ẩm) 3 QUÁ TRÌNH SẤY THỰC TẾ CÓ HỒI LƯU 1 Nhiệt lượng bổ sung thực tế: ∆ = Cv1tV 1 − qvl - ∑q [TTVTKHTS-T201] Với: tV1 = 26 0C Nhiệt độ của vật liệu sấy trước khi vào máy sấy ( bằng... thiết và các quá trình tính toán trên đều được chấp nhận SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :25 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ LẬP ĐỒ THỊ QUÁ TRÌNH SẤY LÍ THUYẾT I B t IB=167.467 95 C IC=140.4301 42 M 35.78 IM =105.084 A IA =69.739 26 X0=0.0172 Xhh I SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :26 X2=0.037 x ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ A Thông số M (t0,x0,φ0,I0) (tM,xM,φM,IM) B C (t1,x1,φ1,I1) (t2,x2,φ2,I2) t 26 35.773 95 42 x 0.0172... phòng sấy ) Đường đẳng nhiệt đi qua điểm B là nhiệt độ của tác nhân sấy trước khi vào phòng sấy Điểm M đặc trưng cho trạng thái không khí hổn hợp, đoạn AM biểu diễn quá trình hổn hợp trạng thái không khí ban đầu A và trạng thái không khí thải C Đoạn MB biểu diễn quá trình đung nóng hổn hợp khí trong Caloripher Đoạn BC biểu diển quá trình biến đổi trạng thái không khí trong phòng sấy Toàn bộ quá trình sấy. .. :27 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ CHƯƠNG 5 TÍNH THIẾT BỊ PHỤ 1 CALORIPHER Thiết bị chọn là loại ống chùm Không khí nóng đi ngoài ống, hơi nước đi trong ống Hai lưu thể chuyển động chéo dòng Không kí dùng để sấy phải có nhiệt độ theo yêu cầu là 950C, chất truyền nhiệt là hơi nước 1.1 Chọn kích thước Caloripher Chọn ống truyền nhiệt bằng đồng,có gân để nâng hệ số truyền nhiệt,hệ số dẩn λ = 385 nhiệt của đồng... VĂN HOÀNG Trang :16 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ Gọi α1 là hệ số cấp nhiệt từ tác nhân sấy đến bề mặt trong của tường phòng sấy Gọi α2 là hệ số cấp nhiệt của bề mặt ngoài máy sấy đến môi trường xung quanh a Tính α1 α1 '+ α1 '' Với: cưỡng bức, W/m2.độ α1 = k( ) α 1 là hệ số cấp nhiệt từ tác nhân sấy đến thành máy sấy đối lưu ’ α ''1 là hệ số cấp nhiệt từ tác nhân sấy đến thành máy sấy do đối lưu tự nhiên... bình của thành ống( tường) tiếp xúc với không khí trong phòng sấy, Chọn tT1 = 600C Gọi ttbk là nhiệt độ trung bình của chất khí trong phòng sấy( tác nhân sấy ) SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :17 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ 95 + 42 = 68.50 C 2 ttbk = Gọi ttb là nhiệt độ trung bình giữa tường trong phòng sấy với nhiệt độ trung bình của tác nhân sấy 60 + 68.5 = 64.250 C 2 ttb = Chuẩn số Gratket: Đặc trưng cho... trong quá trình sấy: qr = l0’*(I1’ – I2’) = 51.210*(167.243-139.9859) =1395.868 (KJ/Kg ẩm) Vậy : Tổng nhiệt lượng ra là: ∑q r = q vls + ∑ q + q kkr + q r = 8628.883(KJ/Kg ẩm) So sánh: Tổng nhiệt lượng vào và tổng nhiệt lượng ra: ε= qv − qr q max = 8580.917 − 8618.575 = 0.0056= 0.556% 8618.575 . Trang :1 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ VÀ THUYẾT MINH SƠ ĐỒ 1. CHỌN PHƯƠNG PHÁP SẤY, THIẾT BỊ SẤY, PHƯƠNG THỨC SẤY Có nhiều phương pháp sấy vật liệu, mỗi phương pháp sấy đều có những. chuyển trong thiết bị sấy, dựa vào phương trình cân bằng cho thiết bị sấy ta có L M x M + G 1 W 1 = L M x 2 + G 2 W 2 SVTH : HỒ VĂN HOÀNG Trang :10 ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ 1 1 2 2 2 *W. cần thiết rồi vào phòng sấy tiếp tục thực hiện quá trình sấy. Quá trình sấy lại được tiếp tục diễn ra. Vật liệu sấy ban đầu có độ ẩm lớn được đưa vào phòng sấy đi qua các băng tải nhờ thiết bị