Tóm tắt Luận Án Nghiên cứu phương pháp cố kết chân không xử lý nền đất yếu để xây dựng công trình

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI  PHẠM QUANG ĐÔNG NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP CỐ KẾT CHÂN KHÔNG XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU ĐỂ XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH Chun ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số : 62-58-60-01 TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT HÀ NỘI – 2015 Cơng trình hồn thành tại: TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI  Người hướng dẫn khoa học: GS.TS TRỊNH MINH THỤ GS.TS NGUYỄN CHIẾN Phản biện 1: Phản biện 2: Phản biện 3: Luận án bảo vệ trước hội đồng chấm luận án cấp trường họp tại: Trường Đại học Thủy lợi – 175 Tây Sơn – Đống Đa – Hà Nội Vào hồi … giờ… ngày… tháng… năm… Có thể tìm hiểu luận án tại: Thư viện Quốc gia thư viện Đại học Thủy lợi - 175 Tây Sơn - Đống Đa - Hà Nội MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Phương pháp cố kết chân không ứng dụng thành công giới Việt Nam bước đầu ứng dụng, phương pháp có ưu điểm như: Thời gian thi công ngắn, tiết kiệm vật liệu gia tải, công tác dỡ tải sau xử lý gọn, thi công không gây ô nhiễm môi trường, đặc biệt phù hợp xử lý diện rộng, dài Việt Nam ứng dụng phương pháp để xử lý cho số cơng trình, với cơng nghệ trang thiết bị đơn vị nước ngồi phụ trách Việc am hiểu, chủ động cơng nghệ xây dựng mối quan hệ thơng số đất q trình cố kết chân không cho số loại đất yếu Việt Nam mang ý nghĩa thời cần thiết Vì đề tài “Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu để xây dựng cơng trình” có ý nghĩa khoa học thực tiễn to lớn Mục đích đề tài - Xác định quy luật biến thiên áp lực nước lỗ rỗng biến dạng (lún) đất yếu q trình cố kết chân khơng - Xây dựng mối quan hệ số dẻo (PI), độ cố kết (U), chiều dày đất yếu xử lý (H) thời gian cố kết (t) xử lý phương pháp cố kết chân không Đối tượng, phạm vi nghiên cứu - Đất yếu ven sông, ven biển khu Đình Vũ – Hải Phịng, Dun Hải – Trà Vinh, Nhơn Trạch – Đồng Nai, Nhiệt điện Thái Bình – Thái Bình - Các loại đất yếu khu vực khác có tiêu lý tương đồng Nội dung nghiên cứu (1) Nghiên cứu tổng quan giải pháp cố kết chân không xử lý đất yếu giới Việt Nam Đánh giá tồn kỹ thuật vấn đề mà luận án tập trung giải (2) Ứng dụng sở lý thuyết, tính tốn đưa thơng số q trình cố kết chân khơng cho loại đất yếu nghiên cứu để làm sở đối chiếu, so sánh với kết thực nghiệm mơ hình vật lý (MHVL) trường (3) Nghiên cứu lắp đặt, vận hành hệ thống, thiết bị thí nghiệm để chủ động công nghệ cố kết chân không (4) Nghiên cứu thực nghiệm quy luật biến thiên áp lực nước lỗ rỗng (ALNLR) biến dạng đất q trình cố kết chân khơng MHVL Kết nghiên cứu đối chiếu, so sánh với kết tính tốn từ mơ hình số để xem xét phù hợp mơ hình số tính tốn (5) Để khẳng định hợp lý mơ hình số tiến hành tính tốn, kiểm tra, so sánh với kết thực nghiệm công trình thực tế (6) Ứng dụng mơ hình số chọn tính tốn cho số loại đất yếu, xây dựng mối quan hệ số dẻo, độ cố kết, chiều dày đất yếu xử lý thời gian cố kết xử lý phương pháp cố kết chân không Phương pháp nghiên cứu (1) Phương pháp tính tốn, phân tích lý thuyết: Nghiên cứu tốn cố kết chân khơng, nghiên cứu nội dung liên quan đến việc giải toán cố kết chân khơng (2) Phương pháp thực nghiệm: Thí nghiệm MHVL để xác định trình biến thiên ALNLR biến dạng vị trí độ sâu nghiên cứu q trình cố kết chân khơng (3) Phương pháp thống kê: Xử lý số liệu thí nghiệm, xử lý thống kê để xác lập đường quan hệ yếu tố nghiên cứu (4) Phương pháp phần tử hữu hạn: Lựa chọn, sử dụng mơ hình số để tính tốn xây dựng mối quan hệ thơng số q trình cố kết chân khơng (5) Phương pháp chuyên gia: Tổ chức hội thảo, báo cáo khoa học nhằm tổng hợp ý kiến đóng góp chuyên gia, nhà khoa học lĩnh vực nghiên cứu Ý nghĩa khoa học thực tiễn a) Ý nghĩa khoa học Các nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến trình cố kết chân khơng Việt Nam cịn ít, kết nghiên cứu luận án quy luật biến đổi ALNLR biến dạng lún, điều kiện đất yếu Việt Nam theo phương pháp để làm sở đưa dự đoán xử lý đất yếu cho cơng trình thực tế Hiện chưa có phần mềm chuyên dụng ứng dụng cho tốn cố kết chân khơng, việc lựa chọn phần tử hữu hạn phù hợp có ý nghĩa khoa học Để có sở đưa dự đốn ban đầu q trình cố kết xử lý phương pháp cố kết chân không, việc xây dựng mối quan hệ thông số độ cố kết, thời gian cố kết, số dẻo chiều dày đất yếu xử lý cần thiết b) Ý nghĩa thực tiễn Với kết nghiên cứu xác định quy luật biến thiên thông số đất, đồng thời xác lập mối quan hệ chúng xử lý đất yếu phương pháp cố kết chân không, giúp cho cán địa kỹ thuật có cơng cụ để đưa dự đoán ban đầu trình cố kết xử lý đất yếu theo phương pháp Những đóng góp luận án (1) Thiết lập thí nghiệm MHVL cỡ lớn mơ hình ứng dụng phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu cho loại đất yếu ven biển thực phòng thí nghiệm Địa kỹ thuật, trường Đại học Thủy lợi để nghiên cứu trình biến thiên ALNLR biến dạng đất vị trí độ sâu nghiên cứu khác (2) Lựa chọn phần mềm phù hợp để tính tốn cố kết chân khơng kết hợp gia tải cho tốn phòng trường (3) Xây dựng biểu đồ mối quan hệ số dẻo, độ cố kết, chiều dày đất yếu xử lý thời gian cố kết xử lý đất yếu phương pháp cố kết chân không Bố cục luận án Mở đầu Chương 1: Tổng quan phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu lý thuyết phương pháp Chương 2: Nghiên cứu thực nghiệm phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu mơ hình vật lý Chương 3: Mơ hình tính cho tốn cố kết chân không Chương 4: Xây dựng mối quan hệ thơng số tốn cố kết chân khơng Kết luận kiến nghị Danh mục tài liệu khoa học công bố Danh mục tài liệu tham khảo Chương TỔNG QUAN VỀ PHƯƠNG PHÁP CỐ KẾT CHÂN KHÔNG XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU VÀ LÝ THUYẾT CỦA PHƯƠNG PHÁP 1.1 Nền đất yếu Có nhiều quan niệm khác đất yếu, tóm lại rằng, đất yếu đất khơng thuận lợi cho việc xây dựng cơng trình Xây dựng cơng trình đất yếu địi hỏi phải xử lý thật tốt để đảm bảo an toàn cho việc xây dựng vận hành 1.2 Tổng quan nghiên cứu ứng dụng phương pháp cố kết chân khơng 1.2.1 Tình hình ứng dụng phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu giới Phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu lần giới thiệu vào năm 1952 tiến sĩ W Kjellman, năm 1980 cố kết chân không cải tiến kết hợp với gia tải trước bấc thấm Năm 1989, hãng xây dựng Menard (Pháp) lần áp dụng thành cơng cải tải tiến này, từ phương pháp ứng dụng rộng rãi nhiều nước giới Từ năm 1997 Công ty xây dựng Cofra Hà Lan cải tiến bỏ lớp màng bảo vệ thi công phức tạp dễ bị hư hại, nhiên phải đắp thêm gia tải để bù cho chênh lệch áp suất khí bị gỡ bỏ Thi công theo phương pháp cố kết chân khơng, phân thành loại thi cơng có màng kín khí khơng có màng kín khí 1.2.2 Tình hình nghiên cứu phương pháp cố kết chân khơng Có nhiều yếu tố ảnh hưởng ảnh hưởng đến trình cố kết chân không, yếu tố ảnh hưởng nhiều tác giả nghiên cứu từ kết thực nghiệm phịng trường cơng trình thực tế Kết nghiên cứu tùy thuộc vào loại đất, cấp áp lực, loại bấc thấm, khoảng cách bấc thấm ảnh hưởng đến độ cố kết Tuy nhiên điều kiện tạo khác biệt kết nghiên cứu, hệ số cố kết theo phương ngang mức độ xáo trộn quanh vùng bấc thấm nhân tố ảnh hưởng đến q trình cố kết dẫn đến khác biệt 1.2.3 Tình hình nghiên cứu ứng dụng phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu Việt Nam Phương pháp xử lý cố kết chân không bước đầu ứng dụng cho số cơng trình Việt Nam Trên sở kết ứng dụng cho thấy phương pháp mới, hiệu Tuy nhiên, đến việc thiết kế thi công theo phương pháp chủ yếu đơn vị nước ngồi nắm giữ, cần có nghiên cứu chất trình cố kết nắm bắt công nghệ thi công phù hợp với điều kiện địa chất thực tiễn để ứng dụng rộng rãi xử lý công trình xây dựng Việt Nam Các nghiên cứu phương pháp cố kết chân khơng Việt Nam cịn ít, cơng trình nghiên cứu chủ yếu từ kết cơng trình xử lý trường, chưa có mơ hình thực nghiệm phịng để nghiên cứu thông số biến đổi ALNLR biến dạng lún nền, chưa có mơ hình số phù hợp để kiểm tra so sánh 1.3 Lý thuyết phương pháp cố kết chân khơng 1.3.1 Bài tốn cố kết thấm Bản chất trình cố kết thấm giảm hệ số rỗng đất nước đất ép ngồi tượng thấm, nhờ hạt đất tì chặt trực tiếp lên nhau, gia cố liên kết cấu trúc đất Nếu nguyên lý phương pháp đầm nén học bình thường sử dụng lực tác dụng tải trọng để gia tăng ứng suất tổng từ tăng ứng suất hiệu quả, chất cố kết chân không giảm ứng suất dư lỗ rỗng, từ tăng ứng suất hiệu mà khơng thay đổi ứng suất tổng (hình 1.12) ¸p st khÝ qun ¸p suÊt khÝ quyÓn ¸p lùc ~100 kPa ¸p lực ~100 kPa áp suất khí Mực n-ớc ngầm Mực n-ớc ngầm ứng suất hiệu ứng suất hiệu ứng suất hiệu không bơm hút ứng suất tổng Khi không kết hợp hút chân không Độ sâu (m) Độ sâu (m) ứng suất d- ứng suất tổng ứng suất hiệu bơm hút ứng suất dkhi bơm hút Khi kết hợp hút chân không Hỡnh 1.12 Nguyên lý cố kết chân không øng suÊt d- tr-íc b¬m hót 1.3.2 Phương trình vi phân Terzaghi cho phương trình vi phân tượng cố kết thấm có dạng: u  2u  Cv t z (1-1) Theo N Carrillo tốn cố kết hướng có dạng:   2u u  u  2u   Cv  Cr    r t z r r    (1-2) Trong đó: Cv - hệ số cố kết theo phương đứng; Cr - hệ số cố kết theo phương bán kính; u – áp lực nước lỗ rỗng dư 1.3.3 Các phương pháp giải toán cố kết thấm Để giải toán cố kết thấm có phương pháp cố kết nén lún tương đương phương pháp Barron – Terzaghi Các nhà khoa học giải lại toán Barron – Terzaghi áp dụng cho tốn cố kết chân khơng, số có lời giải đại học Wollongong Giá trị trung bình ALNLR thời điểm t xác định công thức 1-33:   2m  2   p  p  ut   va  1  va   exp      T 2    cvh L2   h  u0 u0  u0  m1  2m  1        (1-33) Độ cố kết trung bình thời gian xác định theo cơng thức:   2m  2 8  exp    Th   2    cvh L    m 1 2m  1       Ut    (1-35) Trong đó: Cvh= Ch/Cv=kh/kv; L=l/de; l: Chiều dài bấc thấm; Th=Cht/de2;  - hệ số nở hông; pva - áp suất chân không 1.4 Phương pháp dự báo lún 1.4.1 Phương pháp Asaoka Theo phương pháp này, độ lún cuối dự báo dựa vào số liệu quan trắc thực tế Số liệu mơ hình hóa gần thành đường thẳng (hình 1.20) St+Δ = βSi+A (1-36) Trong đó: β - độ dốc đường thẳng hồi quy mơ xác nhất; A - giao điểm kéo dài đường thẳng mô với trục tung; St+ Sau xác định đường thẳng hồi quy mơ phỏng, giá trị độ lún cuối theo Asaoka tính bằng: A (1-37) S100%  1  §-êng S100% ®-êng S8 S7 St = St+ S6 §-êng tan-1 S100% đ-ờng S5 S4 S3 Đ-ờng S100% ®-êng S2 S1 S0 S1 S100% ®-êng St Hình 1.20 Đường thẳng Asaoka 1.4.2 Phương pháp điểm uốn Hệ số điểm uốn lý thuyết thực nghiệm xác định theo phương trình:  dU  M theory    d log T    r  max   dSt  M field    d log t      max (1-40) (1-41) Giá trị độ lún cuối xác định dựa vào tỉ lệ: Sc  M field M theory (1-42) Kết luận chương Phương pháp cố kết chân không nghiên cứu, ứng dụng thành công giới Việt Nam bước đầu ứng dụng phương pháp này, với công nghệ trang thiết bị chủ yếu từ đơn vị nước ngoài, nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến trình cố kết khơng nhiều, số cơng trình ứng dụng Vì vậy, để chủ động công nghệ ứng dụng phù hợp điều kiện đất yếu Việt Nam, cần có nghiên cứu quy luật biến đổi thông số đất MHVL Trong luận án này, tác giả đề xuất sử dụng MHVL cỡ lớn để nghiên cứu quy luật biến thiên ALNLR biến dạng vị trí độ sâu nghiên cứu Chương NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM PHƯƠNG PHÁP CỐ KẾT CHÂN KHÔNG XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG MƠ HÌNH VẬT LÝ 2.1 Mục đích nghiên cứu Mục đích nghiên cứu thực nghiệm phòng xác định quy luật biến thiên độ lún ALNLR cho loại đất nghiên cứu vị trí độ sâu khác q trình cố kết chân khơng 2.2 Mơ hình nghiên cứu 2.2.1 Giới thiệu mơ hình Mơ hình thí nghiệm MHVL xây dựng phịng thí nghiệm Địa kỹ thuật Trường Đại học Thủy lợi - Hà Nội Mơ hình gồm khối hộp hình chữ nhật có kích thước (2,0x1,0x1,2) m thiết bị quan trắc ALNLR, biến dạng lún, hệ thống bơm chân không…Sơ họa mơ hình thí nghiệm hình 2.1 10 400 200 Líp c¸t tho át n -ớc 1200 1000 Mẫ uđ Êt t hÝ n ghi Öm 450 200 0 120 600 00 10 D©y trun tÝn hiƯu từ đầu đo áp lực n-ớc lỗ rỗng Thùng chứa máy bơm chân không Đầu đọc số liệu datalogger Máy bơm chân không ống nhựa truyền áp lực chân không mm Đồng hồ đo lún Đồng hồ đo áp lực chân không Giá đỡ thiết bị Van điều áp 10 Màng kín khÝ Hình 2.1 Sơ họa mơ hình thí nghiệm MHVL mô khối đất loại đất yếu nghiên cứu Trong đó, bấc thấm loại CT-D910 có kích thước (100x4) mm bố trí với khoảng cách hiệu (1,0x1,0) m, có chiều dài xuyên suốt khối đất Các Piezometer (PIE) quan trắc ALNLR bố trí độ sâu nghiên cứu vị trí cạnh bấc thấm hai bấc thấm, Tenxomet (TEN) quan trắc lún bố trí mặt vị trí cạnh bấc thấm hai bấc thấm Lớp cát dày 0,2 m mặt khối đất vừa có nhiệm vụ tiêu nước, vừa có nhiệm vụ gia tải Các MHVL xây dựng cho trường hợp có bấc thấm (MHVL1, MHVL2) khơng có bấc thấm (MHVL3) Sơ đồ bố trí thiết bị quan trắc lún ALNLR vị trí nghiên cứu MHVL thể hình 2.2, 2.3 2.4 11 2.4 Kết thực nghiệm MHVL 2.4.1 Kết thực nghiệm MHVL1 Quan hệ độ lún thời gian MHVL1 trình cố kết chân khơng thể hình 2.21 Do điều kiện trang thiết bị nên MHVL1 tạo áp lực chân không tối đa khoảng 36 kPa 12 10 -2 -4 -6 -8 -10 -12 45 40 §é lón (cm) 35 30 Lún mặt thí nghiệm cạnh bấc thấm (TEN 1-1) Lún mặt thí nghiệm bấc thấm (TEN 1-2) áp lực chân không 25 20 15 áp lực chân không (kPa) 50 10 0 10 12 14 Thêi gian (ngµy) 16 18 20 22 24 26 Hình 2.21 Quan hệ độ lún thực nghiệm thời gian MHVL1 40 35 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -35 -40 40 35 30 ALNLR thÝ nghiƯm c¹nh bấc thấm độ sâu 50 cm (PIE 1-1) ALNLR thí nghiệm bấc thấm độ sâu 50 cm (PIE 1-2) ALNLR thÝ nghiƯm c¹nh bÊc thÊm ë độ sâu 75 cm (PIE 1-3) áp lực chân không 25 20 15 10 0 10 12 14 Thêi gian (ngµy) 16 18 20 22 24 Hình 2.24 Quan hệ ALNLR thực nghiệm v thi gian ca MHVL1 26 áp lực chân không (kPa) áp lực n-ớc lỗ rỗng (kPa) Kt qu t hình 2.21 cho thấy, lún mặt phát triển nhanh ngày đầu gia tải Sau tốc độ lún giảm dần gần ổn định từ 16 ngày sau gia tải Độ lún vị trí bấc thấm nhỏ so với độ lún cạnh bấc thấm, nhiên chênh lệch nhỏ Để dự báo độ lún cuối dựa số liệu thực nghiệm MHVL1, sử dụng phương pháp dự báo Asaoka Kết dự báo cho thấy phù hợp phương pháp với sai số bé độ lún dự báo thực nghiệm vị trí cạnh bấc thấm bấc thấm 0,9% 0,7% Quan hệ ALNLR thời gian MHVL1 q trình cố kết chân khơng thể hình 2.24 12 §é lón (cm) 20 18 16 14 12 10 -2 -4 -6 -8 -10 -12 -14 -16 -18 -20 50 45 40 35 30 25 20 15 10 Lún mặt thí nghiệm cạnh bấc thấm (TEN 2-1) Lún mặt thí nghiệm bấc thấm (TEN 2-2) áp lực chân không 10 12 14 Thêi gian (ngµy) 16 18 20 22 24 áp lực chân không (kPa) T hỡnh 2.24 cho thấy, ALNLR độ sâu nghiên cứu trước gia tải ALNLR tĩnh ALNLR dư suy giảm nhanh ngày đầu gia tải, sau giảm dần gần ổn định sau 16 ngày sau gia tải Giá trị ALNLR dư vị trí cạnh bấc thấm lớn vị trí bấc thấm ngày đầu gia tải, sau chênh lệch nhỏ dần có xu hướng tiệm cận Càng gần mặt đất ALNLR dư suy giảm nhiều 2.4.2 Kết thực nghiệm MHVL2 Quan hệ độ lún thực nghiệm thời gian MHVL2 q trình cố kết chân khơng thể hình 2.25 Do điều kiện trang thiết bị nên áp lực chân không tạo MHVL2 khoảng 41 kPa 26 Hình 2.25 Quan hệ độ lún thực nghiệm thời gian MHVL2 50 45 40 35 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -35 -40 -45 -50 50 45 40 35 30 25 20 15 10 ALNLR thí nghiệm cạnh bấc thấm độ sâu 75 cm (PIE 2-1) ALNLR thÝ nghiƯm gi÷a bÊc thÊm ë độ sâu 75 cm (PIE 2-2) ALNLR thí nghiệm cạnh bấc thấm độ sâu 50 cm (PIE 2-3) áp lực chân không 10 12 14 Thêi gian (ngµy) 16 18 20 22 24 Hình 2.28 Quan hệ ALNLR thực nghiệm thời gian ca MHVL2 26 áp lực chân không (kPa) áp lực n-ớc lỗ rỗng (kPa) Hỡnh 2.25 cho thy, lỳn phát triển nhanh ngày đầu gia tải Sau tốc độ lún giảm dần gần ổn định sau 20 ngày gia tải Độ lún vị trí cạnh bấc thấm lớn vị trí bấc thấm, nhiên chênh lệch bé Kết sử dụng phương pháp Asaoka để dự báo độ lún cuối cho thấy phù hợp phương pháp với sai số 10,3% 11,6% tương ứng cho vị trí cạnh bấc thấm bấc thấm Quan hệ ALNLR thực nghiệm thời gian MHVL2 trình cố kết chân khơng thể hình 2.28 13 §é lón (cm) 12 10 -2 -4 -6 -8 -10 -12 50 45 40 35 30 25 20 15 10 Lún mặt thí nghiệm cách biên 50 cm (TEN 3-1) Lún mặt thí nghiệm cách biên 100 cm (TEN 3-2) áp lực chân không 10 12 14 Thêi gian (ngµy) 16 18 20 22 24 áp lực chân không (kPa) Kết từ hình 2.28 cho thấy, thời điểm trước gia tải ALNLR độ sâu nghiên cứu ALNLR tĩnh ALNLR dư suy giảm nhanh ngày đầu gia tải, sau giảm dần gần ổn định sau 20 ngày gia tải Giá trị ALNLR dư vị trí cạnh bấc thấm lớn vị trí bấc thấm, nhiên chênh lệch nhỏ dần giai đoạn gia tải cuối bé 2.4.3 Kết thực nghiệm MHVL3 Quan hệ độ lún thực nghiệm thời gian MHVL3 q trình cố kết chân khơng thể hình 2.29 Do điều kiện trang thiết bị nên áp lực chân không tạo MHVL3 khoảng 40 kPa 26 Hình 2.29 Quan hệ độ lún thực nghiệm thời gian MHVL3 ¸p lùc n-ớc lỗ rỗng (kPa) 60 50 40 30 20 10 -10 -20 -30 -40 -50 50 45 40 35 30 25 20 15 10 ALNLR thÝ nghiÖm cách biên 50 cm độ sâu 75 cm (PIE 3-1) ALNLR thí nghiệm cách biên 100 cm độ sâu 75 cm (PIE 3-2) ALNLR thí nghiệm cách biên 50 cm độ sâu 50 cm (PIE 3-3) áp lực chân không 10 12 14 Thêi gian (ngµy) 16 18 20 22 24 Hình 2.32 Quan hệ ALNLR thực nghiệm thời gian ca MHVL3 26 áp lực chân không (kPa) T hỡnh 2.29 cho thấy, lún mặt phát triển chậm q trình cố kết chân khơng, giá trị độ lún vị trí chênh lệch bé Tại thời điểm kết thúc gia tải (26 ngày) đường cong q trình lún cịn dốc, chưa ổn định Độ lún cuối dự báo theo Asaoka vị trí cách biên khối đất 0,5 m 1,0 m là 7,53 cm 7,72 cm Độ lún thực nghiệm thời điểm kết thúc gia tải (26 ngày) vị trí 5,37 cm 5,57 cm, lúc đường cong lún dốc, chưa ổn định giá trị dự báo lún theo Asaoka phù hợp Quan hệ ALNLR thực nghiệm thời gian MHVL3 trình cố kết chân khơng thể hình 2.32 14 Kết từ hình 2.32 cho thấy, ALNLR độ sâu nghiên cứu trước gia tải ALNLR tĩnh ALNLR dư bắt đầu suy giảm sau khoảng ngày gia tải Do khơng có bấc thấm q trình tiêu tán ALNLR dư diễn chậm, thời điểm kết thúc gia tải đường cong trình tiêu tán ALNLR dư dốc, chưa ổn định Giá trị ALNLR dư vị trí có độ sâu chênh lệch nhỏ trình cố kết chân khơng 2.5 Hiệu kỹ thuật cố kết chân không Để đánh giá hiệu phương pháp cố kết chân không, sau kết thúc thí nghiệm tiến hành lấy mẫu xác định tiêu đất để so sánh với trước thí nghiệm Sức chống cắt khơng nước trước sau thí nghiệm MHVL trình bày hình 2.36, 2.38 2.40 0,0 0,0 0,0 Su sau thÝ nghiệm bấc thấm Su sau thí nghiệm cạnh bÊc thÊm Su tr-íc thÝ nghiƯm 0,1 Su sau thÝ nghiệm bấc thấm Su sau thí nghiệm cạnh bÊc thÊm Su tr-íc thÝ nghiƯm 0,1 0,2 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 Độ sâu (m) 0,2 Độ sâu (m) 0,2 Độ sâu (m) Su sau thí nghiệm cách biên dọc 0,5 m Su sau thí nghiệm cách biên däc 1,0 m Su tr-íc thÝ nghiƯm 0,1 0,5 0,4 0,5 0,6 0,6 0,6 0,7 0,7 0,7 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 10 Søc kh¸ng c¾t Su (kPa) 12 14 Hình 2.36 Su trước sau thí nghiệm MHVL1 10 12 Sức kháng cắt Su (kPa) 14 16 Hỡnh 2.38 Su trước sau thí nghiệm MHVL2 0,9 Sức kháng cắt Su (kPa) 10 12 Hình 2.40 Su trước sau thí nghiệm MHVL3 Từ tiêu lý sức chống cắt khơng nước đất trước sau xử lý MHVL cho thấy: Góc ma sát () tăng (1,84-2,87) lần, cường độ lực dính (C) tăng (3,17-4,53) lần, hệ số thấm (k) giảm (6,2814,51) lần, sức chống cắt khơng nước trung bình vị trí cạnh bấc thấm hai bấc thấm tăng (7,71-9,07) lần (4,71-6,53) lần Kết luận chương (1) Chủ động quy trình sử dụng thiết bị, lắp đặt vận hành công nghệ cố kết chân không (2) Xác định hiệu vật thoát nước thẳng đứng (bấc thấm) xử lý phương pháp cố kết chân không thơng qua mơ hình thực nghiệm có khơng có bấc thấm cố kết với cấp áp lực chân không cho loại đất yếu nghiên cứu ven biển 15 bùn sét pha nhẹ (3) Thí nghiệm xác định trình biến thiên độ lún, ALNLR vị trí cạnh bấc thấm bấc thấm độ sâu nghiên cứu cho loại đất yếu bùn sét pha nhẹ, kết thực nghiệm từ MHVL cho thấy phù hợp với lý thuyết (4) Phương pháp Asaoka dùng dự báo lún có kết thực nghiệm phù hợp Chương MƠ HÌNH TÍNH CHO BÀI TỐN CỐ KẾT CHÂN KHƠNG 3.1 Mơ hình số tính tốn Trong nội dung luận án, tác giả sử dụng hai mô đun SEEP/W SIGMA/W phần mềm GeoStudio 2004 để tính tốn ứng dụng xác định ALNLR biến dạng lún vị trí độ sâu nghiên cứu để kiểm tra với kết thực nghiệm phòng kết thực nghiệm trường cơng trình thực tế 3.2 Mơ tốn cố kết chân khơng Trình tự bước tính tốn tốn cố kết chân khơng việc tích hợp hai mô đun SEEP/W SIGMA/W phần mềm Geostudio thc hin s hỡnh 3.1 B-ớc ban đầu Xác định phạm vi làm việc (khổ giấy, tỷ lệ, đơn vị ) L-u giữ toán L-u giữ toán Khai báo vật liệu (E, F , C, ) Khai báo hàm thấm Vẽ l-ới phần tử hữu hạn & gán điều kiện biên Vẽ l-ới phần tử hữu hạn & gán điều kiện biên Lựa chọn kiểu ph©n tÝch Lùa chän kiĨu ph©n tÝch (b-íc thêi gian, b-ớc lặp ) Mô đun SIGMA/W Xác định phạm vi làm việc (khổ giấy, tỷ lệ, đơn vị ) (b-ớc thời gian, b-ớc lặp ) Mô đun SEEP/W Gia tải theo sè cÊp ¸p lùc thùc tÕ B-íc tÝnh to¸n Lùa chän b-íc thêi gian t-¬ng øng cho tõng cÊp gia tải - điều kiện áp lực n-ớc lỗ rỗng ban đầu từ pha ban đầu tr-ớc Tích hợp SIGMA/W SEEP/W lựa chọn Couple Mô đun SIGMA/W Lùa chän b-íc thêi gian t-¬ng øng víi tõng cÊp gia tải - ứng suất đ-ợc lấy từ pha ban đầu t-ơng ứng tr-ớc Gia tải áp lực chân không cho cấp gia tải (bằng áp lực ng-ợc) Mô đun SEEP/W Xuất kết (Biến dạng lún áp lực n-ớc lỗ rỗng) Hỡnh 3.1 S trỡnh tự giải tốn cố kết chân khơng 16 3.3 Tính tốn ứng dụng cho MHVL Mơ tính tốn cho khối đất có kích thước khối đất thực nghiệm theo sơ đồ toán phẳng Tải trọng gia tải trước gồm lớp cát 0,2 m có trọng lượng thể tích tự nhiên 16 kN/m3, áp lực gia tải chân khơng lấy trung bình q trình gia tải chân khơng, áp lực chọn q trình tính tốn 32 kPa cho MHVL1 38 kPa cho MHVL2, MHVL3, thời gian gia tải 26 ngày 3.4 So sánh kết thực nghiệm tính tốn MHVL Độ lún, ALNLR tính tốn thực nghiệm MHVL1 với thời gian trình bày hình 3.11 3.12 16 14 12 10 -2 -4 -6 -8 -10 -12 -14 -16 50 40 §é lón (cm) 35 Lún mặt thí nghiệm cạnh bấc thấm (TEN 1-1) Lún mặt thí nghiệm bấc thấm (TEN 1-2) Lún mặt tính toán cạnh bấc thấm Lún mặt tính toán bấc thấm áp lực chân không 30 25 20 15 10 áp lực chân không (kPa) 45 0 10 12 14 16 Thêi gian (ngµy) 18 20 22 24 26 Hình 3.11 Quan hệ độ lún tính tốn thực nghiệm với thời gian MHVL1 50 45 40 35 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -35 -40 -45 -50 40 30 25 20 15 10 áp lực chân không (kPa) áp lực n-ớc lỗ rỗng (kPa) 35 ALNLR thí nghiệm cạnh bấc thấm độ sâu 0,5 m (PIE 1-1) ALNLR thí nghiệm bấc thấm độ sâu 0,5 m (PIE 1-2) ALNLR thÝ nghiƯm c¹nh bÊc thÊm ë độ sâu 0,75 m (PIE 1-3) ALNLR tính toán cạnh bấc thấm độ sâu 0,5 m ALNLR tính toán bấc thấm độ sâu 0,5 m ALNLR tính toán cạnh bấc thấm độ sâu 0,75 m áp lực chân không 0 10 12 14 16 Thêi gian (ngµy) 18 20 22 24 26 Hình 3.12 Quan hệ ALNLR tính toán thực nghiệm với thời gian MHVL1 Độ lún, ALNLR tính tốn thực nghiệm với thời gian MHVL2 trình bày hình 3.13 3.14 17 20 18 16 14 12 10 -2 -4 -6 -8 -10 -12 -14 -16 -18 -20 50 Độ lún (cm) 40 Lún mặt thí nghiệm cạnh bấc thấm (TEN 2-1) Lún mặt thí nghiệm bấc thấm (TEN 2-2) Lún mặt tính toán cạnh bấc thấm Lún mặt tính toán bấc thấm áp lực chân không 35 30 25 20 15 10 áp lực chân không (kPa) 45 0 10 12 14 Thêi gian (ngµy) 16 18 20 22 24 26 Hình 3.13 Quan hệ độ lún tính tốn thực nghiệm với thời gian MHVL2 60 50 50 45 40 30 ALNLR thí nghiệm cạnh bấc thấm độ sâu 0,75 m (PIE 2-1) ALNLR thÝ nghiƯm gi÷a bÊc thÊm độ sâu 0,75 m (PIE 2-2) ALNLR thí nghiệm cạnh bấc thấm độ sâu 0,5 m (PIE 2-3) ALNLR tính toán cạnh bấc thấm độ sâu 0,5 m ALNLR tính toán bấc thấm độ sâu 0,75 m ALNLR tính toán cạnh bấc thấm độ sâu 0,75 m áp lực chân không 20 10 -10 35 30 25 20 -20 15 -30 ¸p lực chân không (kPa) áp lực n-ớc lỗ rỗng (kPa) 40 10 -40 -50 -60 0 10 12 14 16 Thêi gian (ngµy) 18 20 22 24 26 Hình 3.14 Quan hệ ALNLR tính tốn thực nghiệm với thời gian MHVL2 Độ lún, ALNLR tính tốn thực nghiệm với thời gian MHVL3 trình bày hình 3.15 3.16 12 10 -2 -4 -6 -8 -10 -12 50 40 §é lón (cm) Lón mặt thí nghiệm cách biên 0,5 m (TEN 3-1) Lún mặt thí nghiệm cách biên 1,0 m (TEN 3-2) Lún mặt tính toán cách biên 0,5 m Lún mặt tính toán cách biên 1,0 m áp lực chân không 35 30 25 20 15 áp lực chân không (kPa) 45 10 0 10 12 14 Thêi gian (ngµy) 16 18 20 22 24 26 Hình 3.15 Quan hệ độ lún tính tốn thực nghiệm với thời gian MHVL3 18 70 60 50 40 30 20 10 -10 -20 -30 -40 -50 -60 -70 50 45 35 30 25 ALNLR thÝ nghiệm cách biên 0,5m độ sâu 0,75 m (PIE 3-1) ALNLR thí nghiệm cách biên 1,0cm độ sâu 0,75 m (PIE 3-2) ALNLR thí nghiệm cách biên 0,5m độ sâu 0,5 m (PIE 3-3) ALNLR tính toán cách biên 0,5m độ sâu 0,75 m ALNLR tính toán cách biên 0,5m độ sâu 0,5 m ALNLR tính toán cách biên 1,0m độ sâu 0,75 m áp lực chân không 20 15 áp lực chân không (kPa) áp lực n-ớc lỗ rỗng (kPa) 40 10 0 10 12 14 16 Thêi gian (ngµy) 18 20 22 24 26 Hình 3.16 Quan hệ ALNLR tính tốn thực nghiệm với thời gian MHVL3 Hình 3.11 đến 3.16 cho thấy phù hợp lý thuyết thực nghiệm độ lún, ALNLR tính tốn thực nghiệm vị trí cạnh bấc thấm lớn vị trí hai bấc thấm Giá trị độ lún, ALNLR tính tốn thực nghiệm khơng có chênh lệch lớn q trình cố kết chân khơng Kết cho thấy phù hợp mơ hình số sử dụng tính tốn 3.5 Tính tốn kiểm tra cho cơng trình thực tế 3.5.1 Cơng trình Pvtex Đình Vũ – Hải Phịng §é lón (cm) 100 80 60 40 20 -20 -40 -60 -80 -100 -120 -140 -160 §é lún tính toán công trình Pvtex Đình Vũ - Hải Phòng Độ lún thực nghiệm công trình Pvtex Đình Vũ - Hải Phòng áp lực gia tải 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 Thêi gian (ngµy) 65 70 75 80 85 90 95 150 140 130 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 100 ¸p lùc gia t¶i (kPa) Độ lún, ALNLR tính tốn thực nghiệm với thời gian cơng trình Pvtex Đình Vũ – Hải Phịng trình bày hình 3.25 3.26 Hình 3.25 Quan hệ độ lún tính tốn thực nghiệm với thời gian cơng trình Pvtex Đình Vũ – Hải Phịng 19 ALNLR tÝnh to¸n độ sâu 15 m ALNLR tính toán độ sâu 10 m ALNLR thực nghiệm độ sâu 15 m ALNLR thực nghiệm độ sâu 10 m áp lùc gia t¶i 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 Thêi gian (ngµy) 65 150 140 130 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 100 ¸p lùc gia tải (kPa) áp lực n-ớc lỗ rỗng (kPa) 600 550 500 450 400 350 300 250 200 150 100 50 70 75 80 85 90 95 Hình 3.26 Quan hệ ALNLR tính tốn thực nghiệm với thời gian cơng trình Pvtex Đình Vũ – Hải Phịng 3.5.2 Cơng trình nhiệt điện Dun Hải – Trà Vinh Độ lún, ALNLR tính tốn thực nghiệm với thời gian cơng trình nhà máy nhiệt điện Dun Hải – Trà Vinh trình bày hình 3.35 3.36 100 160 90 120 80 80 70 Độ lún thực nghiệm công trình nhà máy nhiệt điện Duyên Hải - Trà Vinh Độ lún tính toán công trình nhà máy nhiệt điện Duyên Hải - Trà Vinh áp lực gia tải 40 -40 áp lực gia tải (kPa) Độ lún (cm) 200 60 50 40 -80 30 -120 20 -160 10 -200 0 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Thêi gian (ngµy) 55 60 65 70 75 80 85 90 Hình 3.35 Quan hệ độ lún tính tốn thực nghiệm với thời gian cơng trình nhà máy nhiệt điện Duyên Hải – Trà Vinh 300 100 áp lực n-ớc lỗ rỗng (kPa) ALNLR thực nghiệm độ sâu m ALNLR thực nghiệm độ sâu 10 m ALNLR tính toán độ sâu 10 m ALNLR tính toán độ sâu m áp lực gia tải 200 150 100 80 70 60 50 50 40 30 -50 20 -100 ¸p lùc gia t¶i (kPa) 90 250 10 -150 0 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Thêi gian (ngµy) 55 60 65 70 75 80 85 90 Hình 3.36 Quan hệ ALNLR tính tốn thực nghiệm với thời gian cơng trình nhà máy nhiệt điện Duyên Hải – Trà Vinh 20 3.5.3 Cơng trình nhiệt điện Nhơn Trạch – Đồng Nai Kết độ lún tính tốn thực nghiệm với thời gian cơng trình nhà máy nhiệt điện Nhơn Trạch – Đồng Nai trình bày hình 3.43 180 120 160 80 140 40 §é lón tÝnh toán công trình nhà máy nhiệt điện Nhơn Trạch - Đồng Nai Độ lún thực nghiệm công trình nhà máy nhiệt điện Nhơn Trạch - Đồng Nai áp lực gia tải -40 120 100 80 -80 60 -120 40 -160 áp lực gia tải (kPa) 200 160 §é lón (cm) 200 20 -200 10 20 30 40 50 60 Thêi gian (ngµy) 70 80 90 100 110 Hình 3.43 Quan hệ độ lún tính tốn thực nghiệm với thời gian cơng trình nhà máy nhiệt điện Nhơn Trạch – Đồng Nai Từ hình 3.25, 3.26, 3.35, 3.36 3.43 cho thấy, độ lún ALNLR tính tốn phản ánh sát với kết thực nghiệm, thời điểm khơng có chênh lệch lớn kết tính tốn thực nghiệm q trình cố kết chân khơng Kết cho thấy mơ hình số sử dụng tính tốn phù hợp Kết luận chương (1) Đưa trình tự giải tốn cố kết chân khơng kết hợp mô đun SEEP/W SIGMA/W phần mềm Geostudio (2) Ứng dụng tính tốn kiểm tra cho mơ hình thực nghiệm phịng, kết tính tốn cho thấy phù hợp sử dụng mô đun (3) Khẳng định phù hợp mơ hình số thơng qua tính tốn, so sánh với kết cơng trình thực tế Chương XÂY DỰNG MỐI QUAN HỆ GIỮA CÁC THƠNG SỐ CỦA BÀI TỐN CỐ KẾT CHÂN KHÔNG 4.1 Đặt vấn đề Luận án sử dụng mơ hình số lựa chọn, tính toán ứng dụng cho loại đất yếu cơng trình thực tế giới thiệu chương đất yếu cơng trình nhà máy nhiệt điện Thái Bình, xử lý với chiều dày đất yếu từ 10 m đến 30 m Qua xây dựng mối quan hệ thời gian cố kết (t) với số dẻo (PI), độ cố kết (U) chiều dày đất yếu xử lý (H) nhằm phục vụ việc xác định nhanh yêu cầu thời gian gia tải chân không cần thiết để đạt độ cố kết theo yêu cầu công tác xử lý đất yếu 21 4.2 Các tiêu lý loại đất đất yếu tính tốn Chỉ tiêu lý loại đất yếu lấy từ bảng 3.3, 3.4, 3.5 4.1 4.3 Kết tính tốn Quan hệ độ cố kết thời gian loại đất yếu ứng với chiều dày đất yếu xử lý thể hình 4.1 đến 4.5 160 140 120 100 80 60 40 20 -20 -40 -60 §é cè kÕt (%) §é cè kÕt (%) 160 140 120 100 80 60 40 20 -20 -40 -60 Đất yếu Đình Vũ - Hải Phòng Đất yếu nhiệt điện Thái Bình Đất yếu Duyên Hải - Trà Vinh Đất yếu Nhơn Trạch - §ång Nai 0 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 Thêi gian (ngµy) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 Thêi gian (ngµy) Hình 4.1 Quan hệ độ cố kết thời gian chiều dày đất yếu xử lý 10 m 140 120 100 80 60 40 20 -20 -40 -60 Đất yếu Đình Vũ - Hải Phòng Đất yếu nhiệt điện Thái Bình Đất yếu Duyên Hải - Trà Vinh Đất yếu Nhơn Trạch - §ång Nai Hình 4.2 Quan hệ độ cố kết thời gian chiều dày đất yếu xử lý 15 m 140 120 §é cè kÕt (%) §é cè kÕt (%) 100 80 60 §Êt yÕu §×nh Vũ - Hải Phòng Đất yếu nhiệt điện Thái Bình Đất yếu Duyên Hải - Trà Vinh Đất yếu Nhơn Trạch - Đồng Nai Đất yếu Đình Vũ - Hải Phòng Đất yếu nhiệt điện Thái Bình Đất yếu Duyên Hải - Trà Vinh Đất yếu Nhơn Trạch - Đồng Nai 40 20 -20 -40 10 20 30 40 50 60 70 80 Thêi gian (ngµy) 90 100 110 120 Hình 4.3 Quan hệ độ cố kết thời gian chiều dày đất yếu xử lý 20 m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 Thêi gian (ngµy) Hình 4.4 Quan hệ độ cố kết thời gian chiều dày đất yếu xử lý 25 m 140 120 §é cè kÕt (%) 100 80 60 40 20 Đất yếu Đình Vũ - Hải Phòng Đất yếu nhiệt điện Thái Bình Đất yếu Duyên Hải - Trà Vinh Đất yếu Nhơn Trạch - §ång Nai -20 -40 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100110120130140150160 Thêi gian (ngµy) Hình 4.5 Quan hệ độ cố kết thời gian chiều dày đất yếu xử lý 30 m Kết từ hình 4.1 đến 4.5 cho thấy, độ cố kết thời gian cố kết loại đất yếu phụ thuộc vào số dẻo chiều dày đất yếu xử lý Đất yếu có số dẻo lớn thời gian cố kết dài 4.4 Xây dựng mối quan hệ thời gian cố kết (t) với số dẻo (PI), độ cố kết (U) chiều dày đất yếu xử lý (H) Trường hợp 1: Xây dựng mối quan hệ chiều dày đất yếu xử lý xác định Trường hợp 2: Xây dựng mối quan hệ độ cố kết xác định 22 4.4.1 Mối quan hệ thời gian cố kết với số dẻo độ cố kết chiều dày đất yếu xử lý xác định Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo độ cố kết loại đất yếu ứng với chiều dày đất yếu xử lý thể hình 4.6 đến 4.10 Hình 4.6 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo độ cố kết chiều dày đất yếu xử lý 10 m Hình 4.7 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo độ cố kết chiều dày đất yếu xử lý 15 m Hình 4.8 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo độ cố kết chiều dày đất yếu xử lý 20 m Hình 4.9 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo độ cố kết chiều dày đất yếu xử lý 25 m Hình 4.10 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo độ cố kết chiều dày đất yếu xử lý 30 m 4.4.2 Mối quan hệ thời gian cố kết với số dẻo chiều dày đất yếu xử lý độ cố kết xác định Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo chiều dày đất yếu xử lý độ cố kết xác định thể hình 4.11 đến 4.14 23 Hình 4.11 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo chiều dày đất yếu độ cố kết 80% Hình 4.12 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo chiều dày đất yếu độ cố kết 85% Hình 4.13 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo chiều dày đất yếu độ cố kết 90% Hình 4.14 Quan hệ thời gian cố kết với số dẻo chiều dày đất yếu độ cố kết 95% Ghi chú: t10, t15, t20, t25, t30, t80, t85, t90, t95 thời gian cố kết (t) chiều dày đất yếu xử lý từ 10m đến 30 m độ cố kết từ 80% đến 95% Kết từ hình 4.6 đến 4.14 cho thấy, mối quan hệ thời gian cố kết với số dẻo, chiều dày đất yếu độ cố kết loại đất yếu xử lý phương pháp cố kết chân không Mối quan hệ biểu diễn thông qua phương trình t80 đến t95 t10 đến t30 ứng với chiều dày đất yếu xử lý từ 10 m đến 30 m độ cố kết từ 80% đến 95% Kết luận chương (1) Xây dựng phương trình t80, t85, t90, t95 t10, t15, t20, t25, t30 mối quan hệ thời gian cố kết với số dẻo, độ cố kết chiều dày đất yếu xử lý loại đất yếu, ứng với độ cố kết chiều dày đất yếu xử lý xác định (2) Dựa vào phương trình t80, t85, t90, t95 t10, t15, t20, t25, t30, đưa dự đoán thời gian cố kết, độ cố kết cho loại đất sét yếu có số dẻo từ 18,4% đến 33,8% xử lý 24 phương pháp cố kết chân không, với chiều dày đất yếu xử lý khác từ 10 m đến 30 m, ứng với loại bấc thấm, khoảng cách bấc thấm cấp tải trọng gia tải xác định trước KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I Các kết đạt luận án (1) Tác giả luận án xây dựng mơ hình thí nghiệm cỡ lớn Việt Nam phịng thí nghiệm Địa kỹ thuật - trường Đại học Thủy lợi, để nghiên cứu trình biến đổi ALNLR biến dạng (lún) nền, vị trí độ sâu khác cố kết chân không (2) Chủ động quy trình sử dụng thiết bị, lắp đặt vận hành công nghệ cố kết chân không xử lý đất yếu để triển khai rộng rãi cho ngành xây dựng khác (3) Từ nghiên cứu MHVL mơ hình số tìm tính hiệu việc cố kết chân không kết hợp bấc thấm tăng nhanh trình cố kết (32,3-36,4)% so với khơng có bấc thấm (4) Bằng kết thực nghiệm phòng đánh giá hiệu kỹ thuật phương pháp cố kết chân khơng, góc ma sát đất tăng (1,84-2,87) lần, cường độ lực dính tăng (3,17-4,53) lần, sức chống cắt khơng nước tăng (4,71-9,07) lần (5) Lựa chọn mơ hình số phù hợp Geo Studio việc tích hợp mô đun SEEP/W SIGMA/W phần mềm để tính tốn, phân tích, đối chiếu so sánh với kết thực nghiệm phòng trường khẳng định phù hợp mơ hình số (6) Xây dựng mối quan hệ thời gian cố kết với độ cố kết, số dẻo chiều dày đất yếu xử lý cố kết chân không II Một số tồn hướng tiếp tục nghiên cứu (1) Các MHVL mô cho khối đất có điều kiện làm việc giống trường, nhiên chưa xét đến ảnh hưởng phân tố lân cận theo mơ hình tốn khơng gian cần xem xét ảnh hưởng thông qua sơ đồ nghiên cứu thực nghiệm (2) Do điều kiện trang thiết bị thí nghiệm cịn hạn chế, việc thí nghiệm với cấp áp lực chân không lớn chưa thực (3) Để hồn thiện cơng nghệ xử lý bấc thấm gia tải kết hợp cố kết chân khơng cần có thêm nghiên cứu biến dạng ngang, trình biến đổi áp lực chân không theo độ sâu nền, thấm biên… CÁC CƠNG TRÌNH KHOA HỌC CỦA TÁC GIẢ Đà CƠNG BỐ Nguyễn Chiến, Phạm Quang Đơng (2009), "Kết bước đầu nghiên cứu bố trí hợp lý bấc thấm xử lý đất yếu phương pháp cố kết chân khơng", Tạp chí KHKT Thủy lợi Môi Trường, (24), 72-79 Nguyễn Chiến, Tô Hữu Đức, Phạm Quang Đông (2011), "Một số kết nghiên cứu thí nghiệm cơng trình phương pháp cố kết chân không xử lý đường cao tốc Long Thành - Dầu Giây", Tạp chí KHKT Thủy lợi Môi trường, (32), 77-83 Nguyễn Chiến, Phạm Quang Đông (2012), "Ứng dụng phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu xây dựng cơng trình thủy lợi vùng ven biển", Tạp chí Địa kỹ thuật, (2), 3-9 Phạm Quang Đông, Bùi Văn Trường, Trịnh Minh Thụ (2013), "Nghiên cứu trình biến đổi ALNLR biến dạng đất yếu cố kết chân khơng MHVL", Tạp chí Địa kỹ thuật, (2), 12-21 Phạm Quang Đông, Trịnh Minh Thụ, Nguyễn Chiến (2013), ”Các kết bước đầu nghiên cứu xử lý đất yếu phương pháp cố kết chân không”, Hạ tầng giao thông Việt Nam với phát triển bền vững, 17-8-2013, Đà Nẵng, Việt Nam, NXB Xây Dựng, Hà Nội Bùi Văn Trường, Phạm Quang Đông (2013), ”Nghiên cứu thực nghiệm phòng phương pháp cố kết bấc thấm xử lý đất yếu”, Hội thảo khoa học thường niên lần thứ 1, 06-122013, trường ĐHTL, Hà Nội ... độ cố kết, chiều dày đất yếu xử lý thời gian cố kết xử lý đất yếu phương pháp cố kết chân không Bố cục luận án Mở đầu Chương 1: Tổng quan phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu lý thuyết phương. .. loại đất yếu, xây dựng mối quan hệ số dẻo, độ cố kết, chiều dày đất yếu xử lý thời gian cố kết xử lý phương pháp cố kết chân không Phương pháp nghiên cứu (1) Phương pháp tính tốn, phân tích lý. .. việc xây dựng vận hành 1.2 Tổng quan nghiên cứu ứng dụng phương pháp cố kết chân khơng 1.2.1 Tình hình ứng dụng phương pháp cố kết chân không xử lý đất yếu giới Phương pháp cố kết chân không xử lý