BÀI GIẢNG CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐẤT YẾU

Qui trình khảo sát thiết kế nền đường ô tô đắp trên đất yếu- Tiêu... 1.1 Khái niệm về đất yếuCHƯƠNG 1: KHÁI NIỆM ĐẤT YẾU & NỀN ĐẤT YẾU Theo 22 TCN 262-2000: nhỏ và tính biến dạng ép lún

CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐẤT YẾU

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GTVT TpHCM

KHOA CÔNG TRÌNH

BỘ MÔN CẦU ĐƯỜNG

GV: Ths.NGUYỄN THỊ THU TRÀ

1 Qui trình khảo sát thiết kế nền đường ô tô đắp trên đất yếu- Tiêu

trình cầu đường trên đất yếu

toán xây dựng trên đất yếu

đất yếu

Chương 6: Ứng dụng lưới- vải địa kĩ thuật trong xây

NỘI DUNG MÔN HỌC

1.1 Khái niệm về đất yếu

CHƯƠNG 1: KHÁI NIỆM ĐẤT YẾU & NỀN ĐẤT YẾU

CHƯƠNG 1: KHÁI NIỆM ĐẤT YẾU & NỀN ĐẤT YẾU

1.1 Khái niệm về đất yếu

CHƯƠNG 1: KHÁI NIỆM ĐẤT YẾU & NỀN ĐẤT YẾU

Theo 22 TCN 262-2000:

nhỏ và tính biến dạng ( ép lún) lớn , do vậy nền đắp trên đất yếu nếu ko có các bịên pháp xử lý thích hợp thường dễ bị mất ổn định tòan khối

hoặc lún nhiều, lún kéo dài ảnh hưởng đến

mặt đường, công trình trên đường và cả mố

cầu lân cận.

W

) /

(

10 kN m2

C 

) /

(

25 kN m2

q u 

) /

(

50 kN m2

q u 

) /

( 10 5

.

0  daN cm2

Đất nhiễm than bùn

Đất than bùnThan

Nguồn gốc

bị xáo trộn

Đất đắp

HUYỆN BÌNH CHÁNH

C-III C-III C-III

C-III

C-IV

H HÓC MÔN B-II

B-II

H CỦ CHI

B-I

- Khu vực đất tốt, thuận lợi cho xây dựng: một phần Q1 , Q3 , một phần

Q4 , Q6 , Q7 , Q8 , một phần Q9 , Bình Thạnh ,

Nhà Bè , Bình Chánh,

Cần Giờ

Phân bố đất yếu ở ĐBSCL

- Đất cát mịn bão hòa nước, đất cát rời

- Đất hữu cơ và than bùn

- Đất lún ướt (lún sụt)

- Đất trương nở

1.2.3 Các loại đất khác cũng không thuận lợi cho xây dựng như sau:

14

1.3 Tính chất của đất yếu

1.3.1 Tính biến dạng của đất

- Thí nghiệm nén cố kết (oedometer):

Máy nén nén cố kết

Thí nghiệm nén cố kết (oedometer)

Lực tác dụng thông qua các quả cân

Mẫu đất

Đá bọt

Dao vòng Đồng hồ đo

chuyển vị

2 1

1 2

1 2

tan

p p

e e

p p

e

e a

n n

n n

P P

e

e a

(m2/kN)

a a

Biểu đồ quan hệ e-P

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00

h

h e

Biểu đồ quan hệ e-logP (nén và dở tải)

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00

n n

p p

e e

n n

p p

e e

0 , 4 0

, 2 log 0

, 4 log

0 , 4 0

, 2 0

, 4 0

Biểu đồ quan hệ e-logP (nén và dở tải)

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00

n r n

r

p p

e e

1

) ( )

1 (

n r n

r

p p

e e

0 , 2

0 ,

4 log 0

, 2 log 0

, 4 log

) 0 , 4 ( )

0 , 2 ( )

0 , 4 ( )

0 , 2

r s

e e

Biểu đồ quan hệ e-p: nén, dở tải và nén lại

Phương pháp 1 xác định б’ pc

- Áp lực tiền cố kết б’pc

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00

Phương pháp 2 xác định б’ pc

pc

'



2

100

0 50

, 0

Phương pháp căn t (Taylor’s method)

- Modul tổng biến dạng của đất E (kN/m2)

+ Xác định modul biến dạng từ thí nghiệm nén cố kết

n n

n n

n

a

e E

, 1

1 )

, 1 (

- Xác định độ lún ổn định

i i

i i

n

i

h e

e

e S

1

2 1

oi n

i

h p

a

1

i i

i

i n

i

h

p E





1

Ngoài ra riêng với công trình giao thông trên đất yếu,22TCN262-2000 qui định tính lún dựa vào đường nénlún e-logp

Cho đất cố kết thường

h e

e S

p

p p

n

i c

p

p p

Cho đất cố kết trước nặng (po + p  pc)

c o

c o

s

p

p p

e

h C p

p e

► Poi : Ứng suất hữu hiệu trung bình ban đầu của lớp thứ

Các điều kiện cân bằng ổn định:

 < s : đất ở trạng thái ổn định

 = s : đất ở trạng thái cân bằng giới hạn

 > s : không xảy ra trong đất vì đất đã bị phá hoại trước khi đạt đến ứng suất đó

3 1

 Theo QPVN (TCXD 45-70, 45-78) : khu vực biếndạng dẻo là b/4

- Pgh = R (Rtc  RII)

(45-70)

h g

c h

b g

c g

g h

g

b g

P gh

2 / cot

cot 1

2 / cot

2 / cot

25 , 0

1)cot

- Thí nghiệm cắt trực tiếp (Direct shear test)

- Thí nghiệm nén 3 trục (Triaxial compression test:

Undrained – Unconsolidated, Undrained – Consolidated, Drained – Consolidated)

- Thí nghiệm nén đơn (Unconfined compression test)

- Thí nghiệm xuyên (động) tiêu chuẩn (SPT)

- Thí nghiệm xuyên tĩnh (CPT)

- Thí nghiệm cắt cánh (Vane test)

1.3.3 Các phương pháp thí nghiệm xác định sức chống cắt của đất

Máy cắt trực tiếp (máy cơ)

* Thí nghiệm cắt trực tiếp (Direct shear test)

* Thí nghiệm cắt trực tiếp (Direct shear test)

- Cắt 3 mẫu đất (dày 30 cm) cho 3 lần thí nghiệm với 3 cấp tải trọng khác nhau

- Cho máy cắt với tốc độ 1 mm/min đến khi nào mẫu

bị phá hoại; ghi lại giá trị () ứng với lúc đồng hồ đo ứng lực ngang đạt giá trị max

- Xác định giá trị c và  bằng phương pháp bìnhphương cực tiểu

2

1 1

2

1 1

i

i n

i

i i

2

1 1

1

2 1

n

i

i n

i

i n

- Xác định giá trị c và  bằng hàm LINEST trong Excel

+ Cắt (nén) nhanh không cố kết / Undrained–Unconsolidated (UU) : Giá trị cuu và uu

+ Cắt (nén) nhanh cố kết / Undrained–Consolidated (CU):Giá trị ccu & cu ; c’ và ’ và áp lực nước lổ rỗng u

+ Cắt (nén) chậm cố kết / Drained – Consolidated (CD):Giá trị c’ và ’

* Thí nghiệm nén 3 trục (Triaxial Compression Test)

Máy nén ba trục

Thiết bị gọt mẫu

Bơm tạo

áp lực buồng

đáy mẫu.

+ Dùng để cấp nước từ bình nước vào buồng.

+ Dùng để tạo áo lực buồng và khóa để giữ áp lực buồng khi thức hiện công nghệ “ bơm nhồi” bằng bơm “quay tay”

+ Trong giai đoạn cố kết, thì nước trong mẫu thoát ra, làm mẫu co lại Từ đó lượng nước trong buồng giảm, và khi đó nước sẽ từ ống dầu chảy xuống, qua ống b, rồi ống a qua van 2 vào buồng.

+ Ống a có tác dụng gắn vào van 34 để cấp nước làm bão hòa nước trong các van 3, van 4 và ống dưới đáy bệ mẫu, ống nối với cap (mũ của mẫu)

- Van 3, van 4:

+ 2 van này được đóng lại trong giai đọan cố kết + Khi tiến hành giai đọan cắt 3 trục, ta sẽ mở 2 van 3 và 4, đồng thời khóa van số 3 lại.

+ Van 3 : đo áp lực nước lỗ rỗng ở phía trên mẫu + Van 4 : đo được áp lực nước lỗ rỗng phía dưới mẫu.

+ Hai van này gộp chung thành áp lực nước lỗ rỗng ở van

34 Từ đó nối ra đầu dây điện trở để đo áp lực nước lỗ rỗng (trung bình) của mẫu trong quá trình cắt 3 trục không cho thoát nước

Biểu đồ quan hệ ứng suất

0 10 20 30 40 50 60 70

nhanh và mẫu đất không kịp

thoát nước, không đo áp lực

nước lỗ rỗng uf nên kết quả

chỉ biểu thị theo ứng suất

* Thí nghiệm CU

 Thí nghiệm CU thực hiện sau khi đã cho mẫu cốkết dưới áp lực buồng (ngang) đẳng hướng để nướcthoát ra hoàn toàn Tiến hành tăng áp lực đứng 1đồng thời đo áp lực nước lổ rỗng uf

 Kết quả xác định được thông số sức chống cắthữu hiệu (c’, ’) và thông số tổng (ccu , cu )

Quan hệ giữa áp lực nước lỗ rỗng và biến dạng

0 5 10 15 20 25 30 35

* Thí nghiệm CD

0 20 40 60 80 100 120 140 160

để đảm bảo áp lực nước lổ rỗng không thay đổi Kết quảxác định được thông số sức chồng cắt hữu hiệu (c’, ’)

3 1

3 1

45

2 3

a artg 90

2 3

3 1

1

3 1

2 3

3 1 3

1

1 1

2 3

n n

* Thí nghiệm nén đơn (Unconfined Compression Test)

- Mẫu đất có dạng hình trục, chiều cao bằng 2 lầnđường kính, được nén thẳng đứng không có áp lựcxung quanh Sức chịu nén đơn (1 trục) là áp lực nén lênmẫu lúc bị trượt, qu

- Sức chống cắt không thoát nước hay lực dính khôngthoát nước cu = qu/2 Góc ma sát trong u = 00 Thínghiệm phù hợp với đất sét bảo hòa hoàn toàn

(u = 00)

Vòng Mohr trong thí nghiệm nén đơn



max=cu

(Cone Penetration Test)

- Dựa vào sức kháng xuyên qc , xác định góc ma sát trong  của đất cát

- Dựa vào sức kháng xuyên qc , xác định lực dính không thoát nước của đất sét

 : ứng suất bản thân của đất nền tại điểm đang xét

A : diện tích mũi xuyên (10 cm2)

A

q

cu c  



Đất rời

* Thí nghiệm xuyên (động) tiêu chuẩn SPT

(Standard Penetration Test)

Đất dính

N (SPT) Trạng thái Sức chịu nén đơn qu

(bar(bar kG/cmkG/cm2))

2 4

d

M c

su u xoay

3 1

Bài tập chương 1

1.1 Tổng quan các hư hỏng

CHƯƠNG 2: CÁC HƯ HỎNG THƯỜNG GẶP CỦA

CÔNG TRÌNH CẦU ĐƯỜNG TRÊN ĐẤT YẾU

Mất ổn định

Biến dạng

Mất ổn định cục bộMất ổn định tổng thểLún sụp ( lún trồi)

Biến dạng lớnBiến dạng kéo dài

CHƯƠNG 2: CÁC HƯ HỎNG THƯỜNG GẶP CỦA

CÔNG TRÌNH CẦU ĐƯỜNG TRÊN ĐẤT YẾU

High Severity Corrugation

92

San Francisco, California

96

100

2.1 Các tính chất trong thí nghiệm nén 3 trục

CHƯƠNG 2: TRẠNG THÁI TỚI HẠN



H 2.1 Phá hoại giòn (đất cứng)

H 2.2 Phá hoại chảy dẻo

H 2.3 Phá hoại của đất quá yếu

- Diện tích mặt cắt ngang của mẫu

đất thay đổi theo tải trọng nén như

V A

A A

 

3 1

- Khi vòng tròn tương ứng được xây dựng với các ứngsuất hữu hiệu:

stress path trong thí nghiệm nén 3 trục

TSP : đường ứng suất tổng (total stress

path)

- Đường bao phá hoại hay đường ứng suất cực hạn có thể xác định tương ứng với các giá trị q’ và p’ tại lúc phá hoại: q’f = M p’f

- Quan hệ giữa M và góc ma sát trong ’ tương ứng xác định bởi đường bao phá hoại Mohr-Coulomb hay đường CSL; từ vòng tròn Mohr, khi c’ = 0

)

(21

)

(2

1'

sin

' 3

' 1

' 3

' 1

' sin

1'

1

' 3

( 3 1

) (

' 3

' 1

' 3

' 1 '

'sin3

'sin6)

'sin22

'sin1

(

)'sin1

'sin1

(3

'sin1

)'sin1

(2

)'

sin1

'sin

1(

3

' 1

' 1 '

1

' 1

' 1

' 1

- Theo lộ trình kéo: ’3 > ’1 do giữ nguyên ’3 giảm ’1

' 1

' 3

' 1

' 3

' sin 6

3

'

2 3

' 3

2 '

3

2 '

3

' '

q p

q q

p

q p

q p

q p

' sin

- Theo lộ trình nén: ’1 > ’3 do giữ nguyên ’1 giảm ’3

Điều kiện cân bằng Mohr-Coulomb là:

' cot

' 2

'

3

' 1

' 3

' 1

2 3

' 3

2 '

3

' 3

2 ' '

sin





g c

q p q

p

q p q

' sin

Mp M

g c

p





PT đường tới hạn CSL của đất dính: q’ = M (p’+c’cotg’)

- Ý nghĩa của đường CSL: Dùng để đánh giá sự ổn định của 1 điểm trong đất nền dựa vào đường lộ trình ứng suất khi lấy mẫu đất đem về phòng xác định các ứng suất 1 &

3 Nếu những điểm SU, SD nằm dưới đường CSL thì

mẫu đất ổn định trong nền, ngược lại điểm đó sẽ bị phá

2.4 Lí thuyết trạng thái giới hạn

2.4.1 Đặt vấn đề:

2.4.2 Lý thuyết trạng thái giới hạn

2.4.3 Đường trạng thái giới hạn (CSL) và các đường ứng suất khi chất tải trên nền đất sét cố kết thường (NC) trong các hệ trục p’/ q’ ; p’/ v và Ln p’/v

- Phương trình đường ứng suất tới hạn ( CSL)

H 2.10a, hệ trục q’/p’: q’ = M p’

H 2.10c, hệ trục v/Lnp’: v     ln p'f

: giá trị thể tích riêng v trên đường CSL tại p’ = 1kN/m 2

'



v M

Lộ trình các đường ứng suất (TN CU) trong hệ tọa độ p’/ q’/ v

Lộ trình các đường ứng suất (TN CD)

trong hệ tọa độ p’/ q’/ v

2.4.4 Các mặt giới hạn không bị kéo, mặt Hvoslev

Mặt không chịu kéo

3=0

H

1

g

- Mặt giới hạn không bị kéo (OT): q’ = 3 p’ là mặt giớihạn vì đất không bị kéo

 V

bị kéo TTSS: Mặt Hvorslev SSNN: Mặt Roscoe

2.4.6 Độ bền sức chống cắt của cát và đặc trưng biến dạng

Cát chặt +V

Co ngót (giảm)

Cz = f (z,F,t)

0 0

2 1

P

P F

b

a C

, 0

2

3 ,

C z z m

- Đối với đất dính

b

m C

Cz  z 0,3m 0 , 3

Quan hệ P-S thí nghiệm bàn nén hiện trường

S

0 S

k  z 



2 1

7 ,

0

P

P F

b

a C

J

M C

móng

 

0 0

3

21

P

P F

b

a C

3.2 Các mơ hình lưu biến

3.2.1 Định nghĩa: Là các mơ hình diễn tả sự tương quan giữa ứng suất  (hoặc lực Q) và biến dạng 

dẻo

trượt

Vật liệu dòn Đất - nền móng Kim loại - Kết cấu thép

Quan hệ giữa ứng suất và biến dạng

3.2.2 Các mơ hình lưu biến cơ bản

a) Mơ hình đàn hồi (lị xo = clastic spring)

hoặc

 =E.

b) Mô hình nhớt (ống nhún = Dash pot): Là mô hình xét đến tính nhớt của vật liệu, có xét đến thời gian.

c) Mô hình dẻo (ngàm trượt): Là mô hình xét đến tính dẻo của vật liệu

Mô hình Maxwell

 = E = 

 = E + 

chùng ứng suất (Mô hình mắc nối tiếp, i = const; i = f(t).)

E





Mô hình đàn-dẻo; mắc song song

Lực:

Q = QE + QKChuyển vị:

3.3 Các dạng mô hình lưu biến khác để tính toán nền móng

 E





(Đất TP.HCM và ĐBSCL)

142

4.2.2 Theo khả năng chịu tải

4.2.3 Theo chiều sâu đặt đài

4.2.4 Theo đặc tính chịu lực

A-A

A A

Mũi thép

Mối hàn Đoạn đầu cọc

NỐI CỌC

Hình 3.6 Cấu tạo chi tiết cọc và nối cọc

(CHIỀU CAO ĐƯỜNG HÀN h=10mm) TỶ LỆ 1/10

CHI TIẾT BẢN THÉP ĐẦU CỌC

9 11

CHI TIẾT B NỐI CỌC CBT-1 & CBT-2

CHI TIẾT CỌC BÊTÔNG CBT1

3

12Ø 6a50

12Ø 6a50

1 lưới thép hàn Ø6a50

Bản thép đầu cọc loại A

1 lưới thép hàn Ø6A50

3 lưới thép hàn Ø6a50 loại B

Bản thép đầu cọc

11Ø 6a100

3 lưới thép hàn Ø6a50 loại B

14Ø 6a50

loại A Bản thép đầu cọc

1 lưới thép hàn Ø6a50

4.4 Trình tự tính toán móng cọc:

4.4.1 Dữ liệu tính toán

- Dữ liệu bài toán và các đặc tính của móng cọc

- Số liệu tải trọng (tính toán)

- Chọn vật liệu làm móng: mác BT, cường độ thép, tiếtdiện và chiều dài cọc (cắm vào đất tốt > 1,5 m), đoạnneo ngàm trong đài cọc (đoạn ngàm + đập đầu cọc ≈0,5 – 0,6m); chọn cốt thép dọc trong cọc:  và Ra

Qp

4

Ntt Htt

Mtt

4.4.2 Kiểm tra móng cọc làm việc đài thấp

E  H

22

1

f a

p

D b

K FS

K

H D

a p

b : cạnh của đáy đài theo phương vuông góc với H

4.4.3 Xác định sức chịu tải của cọc Pc

Đầu cọc ngàm trong đài và mũi cọc ngàm trong đá

Qa = (Ru Ab + Ran Aa)

Ru : cường độ tính toán của bê tông

Ru = R/4,5; Ru  6 MPa: khi đổ bêtông dưới nước, bùn

Ru = R/4; Ru  7MPa: khi đổ bêtông trong hố khoan khô

R : mác thiết kế của bê tông

Ran : cường độ tính toán cho phép của cốt thép

 < 28mm, Ran = Rc/1,5; Ran  220 MPa

p

p p

s

s s p

p s

s a

FS

q A FS

f A FS

Q FS

Q

- Theo điều kiện đất nền

FS s : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên; 1,5  2,0

FS p hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc; 2,0  3,0

FS : hệ số an toàn chung, chọn 2  3

FS

q A f

A FS

Q Q

* TCXD 205-1998:

qp = c Nc + ’v Nq +  d N

qp =  (’ dp Ak0 +   L Bk0): cọc ống giữ nguyên nhân

’ : trọng lượng riêng của đất dưới mũi cọc

 : trọng lượng riêng của đất nằm trên mũi cọc

Các hệ số , , Ak0, Bk0 tra bảng 3.24/204

>50 thì trong công thức lấy = 50.

Nc : giá trị trung bình SPT trong lớp đất rời

Ns : giá trị trung bình SPT trong lớp đất dính

Ap : diện tích tiết diện mũi cọc

Lc : Chiều dài cọc nằm trong lớp đất rời (m)

Ls : Chiều dài cọc nằm trong lớp đất dính (m)

 : Chu vi tiết diện cọc (m)

Wp : Hiệu số giữa trọng lượng cọc và trọng lượng đất bị

q sức kháng xuyên trung bình lấy trong khoảng 3d phía

trên và 3d phía dưới mũi cọc

fs : Cường độ ma sát giữa đất và cọc được suy từ sức

kháng mũi ở chiều sâu tương ứng

i

ci si

q f

p k q

q 

tt

P

Q N

i

max

tt y

tt max

y

y

M x

x

M n

N P

i

tt y

tt

) y ,

x

M n

N P

P max  P c (Q a )

P min  P n Pmin  0

1 2

2 1

90

)1(

)1

(1

n n

n n

4.4.6 Kiểm tra ứng suất dưới mũi cọc (móng khối qui ước)

Fqu = Lqu Bqu

= [(L - 2x) + 2 lc tan] [(B - 2y) + 2 lc tan]

y

tc y x

tc x qu

tc qu min

max/

W

M W

M F

Ab

( k



i i

S

1

2 1

oi n

i

h p

a

1

i i

oi

i n

i

h

p E





1

4.4.8 Kiểm tra chuyển vị ngang của cọc

- Tính toán cọc chịu tải trọng ngang

- Kiểm tra chuyển vị ngang cho phép

H  Png (Png : sức chịu tải ngang của cọc

3 0

4.4.9 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng của đài

Pxt  Pcx

Pxt =  phản lực của những cọc nằm ngoài tháp xuyên

ở phía nguy hiểm nhất

R

M F

a

g a

g



P S : sức chịu tải cọc đơn theo đk đất nền;

A P : diện tích tiết diện ngang cọc;

q Q

A n

P m k P

h Q A n m

k e

p S

4.5 Cọc chịu tải trọng ngang

H C

I E

M B

A y z

K

b bd b

bd bd

e bd

0 3

0 3

0

2

D

H C

M B

I E A

Iy E

M

bd

b bd

b bd

4 0 4

0

2 4

0

3

D H

C M

B I

E A

Iy E

Qz  bd b  bd b   bd 

ze : chiều sâu tính đổi, ze = bd z

le : chiều dài cọc trong đất tính đổi, le = bd l

bd : hệ số biến dạng, bc : chiều rộng qui ước của cọc, d 0,8 m => bc = d + 1 m; d < 0,8 m => bc = 1,5d + 0,5 m(TCXD 205-1998)

5

I E

0 3

1

A I

1

B I

Eb

bd

HM MH

Ml I

E

Hl l

y

b b

n

2 3

2 0

3 0 0

0



- Góc xoay của cọc ở cao trình đặt lực hay đáy đài

I E

Ml I

E

Hl

b b

0

2 0 0

v p

v p

M nM

M M

v’ : ứng suất hữu hiệu theo phương đứng tại độ sâu z

I : trọng lương riêng tính toán của đất

cI , I : lực dính và góc ma sát trong tính toán của đất

 : hệ số = 0,6 cho cọc nhồi và cọc ống, = 0,3 cho cáccọc còn lại

1 : hệ số = 1 cho mọi trường hợp; trừ ct chắn đất, chắnnước = 0,7

2 : hs xét đến tỉ lệ ảnh hưởng của phần tải trọng thườngxuyên trong tổng tải

Mp : moment do tải thường xuyên

Mv : moment do tải tạm thời

n = 2,5, trừ:

n = 4 cho móng băng

n = công trình quan trọng, le < 2,5 lấy n = 4; le > 2,5 lấy n

= 2,5

Hiện tượng ma sát âm

4.6.2 Các nguyên nhân gây ra hiện tượng ma sát âm

- Đắp phụ tải lên nền đất sau khi đóng cọc

- Chất phụ tải lên nền nhà khi sử dụng móng cọc

- Cọc đi quá lớp đất yếu là than bùn mà đất nền còn

trong giai đoạn lún (tốc độ lún của nền đất lớn hơn tốc

độ lún của cọc)

- Khai thác hoặc hạ mực nước ngầm