LỜI CẢM ƠN ---o0o---Sau thời gian học tập tại trường ĐH Giao Thông Vận Tải TP HCM,bằng sự nỗ lực của bản thân cùng với sự chỉ bảo dạy dỗtận tình của các thầy cô trong trường ĐH Thông Vận
Trang 1LỜI CẢM ƠN
-o0o -Sau thời gian học tập tại trường ĐH Giao Thông Vận Tải TP HCM,bằng sự nỗ lực của bản thân cùng với sự chỉ bảo dạy dỗtận tình của các thầy cô trong trường ĐH Thông Vận Tải TP HCMnói chung và các thầy cô trong Khoa Công Trình Giao Thông nóiriêng em đã tích luỹ được nhiều kiến thức bổ ích để trang bị chocông việc của một kỹ sư tương lai
Đồ án tốt nghiệp là kết quả của sự cố gắng trong suốt gần
5 năm học tập và tìm hiểu kiến thức tại trường, đó là sự đánhgiá tổng kết công tác học tập trong suốt thời gian qua củamỗi sinh viên Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp này em đãđược sự giúp đỡ nhiệt tình của các thầy cô giáo trong bộ mônCầu Đường, đặc biệt là sự giúp đỡ trực tiếp của thầy: VõVĩnh Bảo
Do thời gian tiến hành làm Đồ án và trình độ lý thuyết cũngnhư các kinh nghiệm thực tế còn có hạn nên trong tập Đồ ánnày chắc chắn sẽ không tránh khỏi nhứng thiếu sót Em xinkính mong các thầy cô trong bộ môn chỉ bảo để em có thểhoàn thiện hơn Đồ án cũng như kiến thức chuyên môn củamình
Em xin chân thành cảm ơn !
TP Hồ Chí Minh, 20 tháng 6 năm 2011.
Sinh viên : Nguyễn DuyTuấn
Trang 2MỤC LỤC
PHẦN MỞ ĐẦU GIỚI THIỆU CHUNG CÁC PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU
CHƯƠNG I : GIỚI THIỆU CHUNG VỀ ĐỀ TÀI THIẾT KẾ 11
CHƯƠNG II : GIỚI THIỆU CÔNG NGHỆ ĐÚC HẪNG VÀ CÁC THÔNG SỐ THIẾT KẾ 13
2.1 Giới thiệu về cầu bê tông cốt thép dự ứng lực thi công bằng phương pháp đúc hẫng cân bằng 13
2.2 Vật liệu 14
2.3 Tiến độ và trình tự thi công 15
2.4 Các phương án kết cấu nhịp 16
PHẦN 1 : THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: Thiết kế sơ bộ phương án 1 23
1.1 Giới thiệu chung 23
1.2 Tính toán sơ bộ kết cấu nhịp 24
1.3 Thiết kế sơ bộ giai đoạn đúc hẫng 34
1.4 Thiết kế sơ bộ giai đoạn hợp long biên 46
1.5 Thiết kế sơ bộ giai đoạn hợp long kế biên 51
1.6 Thiết kế sơ bộ giai đoạn hợp long giữa 59
1.7 Thiết kế sơ bộ giai đoạn khai thác 63
1.8 Kiểm tra hàm lượng cốt thép 75
1.9 Kiểm tra sức kháng cắt 78
CHƯƠNG II: Thiết kế sơ bộ phương án 2 82
2.1 Xác định kích thước hình học dàn thép 84
2.2 Tĩnh tải cầu dàn 85
2.3 Nội lực hệ dầm mặt cầu, dàn chủ 89
2.4 Kiểm toán dàn chủ, hệ dầm mặt cầu 94
CHƯƠNG III: So sánh lựa chọn phương án thiết kế 98
3.1 Đặc điểm cầu dầm hộp BTCT DUL liên tục thi công đúc hẫng cân bằng 98
3.2 Đặc điểm cầu dàn thép liên tục 100
3.3 So sánh lựa chọn phương án thiết kế 101
PHẦN 2 : THIẾT KẾ KỸ THUẬT CHƯƠNG I: Thiết kế tổng thể 104
Trang 31.2 Tính toán sơ bộ kết cấu nhịp 108
CHƯƠNG II: Tải trọng 122
2.1 Tải trọng và sơ đồ tính theo các giai đoạn thi công 122
2.2 Tính toán tải trọng 129
CHƯƠNG III: Mô hình hóa trên Midas 7.01 138
3.1 Sơ đồ khối quá trình thi công 138
3.2 Đặc trưng vật liệu 139
3.3 Khai báo mặt cắt 140
3.4 Mô hình hóa kết cấu 144
3.5 Khai báo điều kiện biên 146
3.6 Khai báo tải trọng 149
3.7 Khai báo giai đoạn thi công 155
3.8 Tổ hợp tải trọng 157
CHƯƠNG IV: Giai đoạn đúc hẫng 160
4.1 Xác định sơ bộ số lượng cáp dự ứng lực 160
4.2 Bố trí cáp dự ứng lực 165
4.3 Đặc trưng hình học của tiết diện khi có cáp 168
4.4 Tính mất mát ứng suất 191
4.5 Kiểm toán ứng suất ở giai đoạn truyền lực 209
4.6 Kiểm toán ứng suất ở giai đoạn thi công đốt tiếp theo 213
CHƯƠNGV: Giai đoạn hợp long biên 219
5.1 Xác định sơ bộ số lượng cáp dự ứng lực 219
5.2 Bố trí cáp dự ứng lực 222
5.3 Đặc trưng hình học của tiết diện khi có cáp 224
5.4 Tính mất mát ứng suất 228
5.5 Kiểm toán ứng suất ở giai đoạn truyền lực 236
CHƯƠNG VI: Giai đoạn hợp long kế biên 238
6.1 Xác định sơ bộ số lượng cáp dự ứng lực 238
6.2 Bố trí cáp dự ứng lực 241
6.3 Đặc trưng hình học của tiết diện khi có cáp 244
6.4 Tính mất mát ứng suất 248
6.5 Kiểm toán ứng suất ở giai đoạn truyền lực 256
CHƯƠNG VII: Giai đoạn hợp long giữa 258
7.1 Xác định sơ bộ số lượng cáp dự ứng lực 258
7.2 Bố trí cáp dự ứng lực 261
Trang 47.3 Đặc trưng hình học của tiết diện khi có cáp 263
7.4 Tính mất mát ứng suất 267
7.5 Kiểm toán ứng suất ở giai đoạn truyền lực 273
CHƯƠNG VIII: Giai đoạn khai thác 275
8.1 Mất mát ứng suất giai đoạn khai thác 275
8.2 Kiểm toán ứng suất ở trạng thái giới hạn sử dụng 286
8.3 Kiểm toán sức kháng uốn danh định ở trạng thái giới hạn sử dụng 294
8.4 Kiểm toán hàm lượng cốt thép 299
8.5 Kiểm tra sức kháng cắt 304
CHƯƠNG IX: Lan can, lề bộ hành 307
9.1 Lan can 307
9.2 Lề bộ hành 314
CHƯƠNG X: Bản mặt cầu 326
10.1 Sơ đồ tính .326
10.2 Tải trọng và nội lực .327
10.3 Tính toán thép bản mặt cầu .332
10.4 Kiểm toán nứt bản mặt cầu .336
CHƯƠNG XI: Thiết kế trụ cầu 340
11.1 Giới thiệu chung .340
11.2 Tải trọng tác dụng lên trụ và nội lực .343
11.3 Tổ hợp nội lực tại các trạng thái giới hạn .356
11.4 Thiết kế cốt thép thân trụ .360
11.5 Tính toán lựa chọn gối cầu .369
11.6 Tính toán móng trụ .371
CHƯƠNG XII: Thiết kế mố cầu 403
Trang 512.1 Giới thiệu chung
403
12.2 Tải trọng tác dụng lên mố và nội lực .405
12.3 Tổ hợp nội lực tại các trạng thái giới hạn .427
12.4 Kiểm toán các mặt cắt .430
12.5 Tính toán lựa chọn gối cầu .447
12.6 Tính toán móng mố .448
PHẦN 3 : THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG CHƯƠNG I: Thi công tổng thể 476
1.1 Tổ chức thi công tổng thể 476
1.2 Trình tự thi công chi tiết 477
CHƯƠNG II: Thi công chi tiết 484
2.1 Tính toán đà giáo mở rộng trụ 484
2.2 Thiết kế thi công mố M0 491
2.3 Thiết kế thi công trụ T2 495
2.4 Kiểm toán ổn định lật trụ T2 khi thi công hẫng 507
Tài liệu tham khảo 509
Trang 6MỞ ĐẦU
GIỚI THIỆU CHUNG CÁC PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU
CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG VỀ ĐỀ TÀI THIẾT KẾ
Đề tài : THIẾT KẾ CẦU BTCT DƯL ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG Qui mô thiết kế : Vĩnh cửu
Tiêu chuẩn thiết kế : 22TCN 272-05
Sơ đồ nhịp thiết kế : 51 + 76 + 84 + 76 + 51 m
Tổng chiều dài cầu : 338 m
Trong đó:
Nhịp chính : 84 mNhịp kế biên : 2x76 mNhịp biên : 2x51 m Mố cầu : 2x5mKhổ cầu : 2x1.5 + 2x0.3+ 2x0.2 + 7 = 11 m
Khổ thông thuyền
Chiều cao thông thuyền : 7 mBề rộng thông thuyền : 50 mThuỷ văn:
MNCN : +7.2mMNTT : +5.5mMNTN : +4.0m
Giải pháp kết cấu nhịp :
Cầu dầm hộp đúc hẫng cân bằng 5 nhịp :
Trang 7Nhịp chính : Dầm hộp BTCT DƯL đúc hẫng cân bằng 84 m
Sơ đồ kết cấu nhịp : 51 + 76 + 84 + 76 + 51 (m)
Điều kiện địa chất :
Lớp
đất Loại đất
SPT(m) KN/m2 (độ) T/m3
Lớp 1Bùn sét hữu cơ màu
xám xanh 9.6 8.2 6004' 1.48 0Lớp 2Sét cát màu xám xanh,
xám vàng 6.4 14 10049' 1.85 1-13Lớp 3Sét màu xám vàng, dẻo
Lớp 4Sét pha, màu nâu nhạt,
Lớp 5Cát mịn đến trung kết
cấu rất chặt 9 0 19.9 15-50Lớp 6
Sét màu nâu vàng, lẫn
nhiều sỏi sạn,
trạng thái cứng
14.2 33.5 2.12 50
Nội dung thiết kế kỹ thuật cho phương án chính
Đề xuất hai phương án thiết kế cầu
So sánh để chọn phương án chính để thiếtkế chi tiết
Thiết kế lan can
Thiết kế bản lề bộ hành
Thiết kế bản mặt cầu
Thiết kế dầm chủ
Thiết kế mố, móng mố
Thiết kế trụ, móng trụ
Thiết kế thi công
CHƯƠNG II : GIỚI THIỆU CÔNG NGHỆ ĐÚC HẪNG VÀ CÁC THÔNG SỐ THIẾT KẾ
Trang 82.1 GIỚI THIỆU VỀ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC THI CÔNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG.
Hiện nay, việc xây dựng cầu qua các sông rộng và sâu, cónhu cầu lưu thông đường thuỷ lớn và điều kiện địa chất phứctạp đang đòi hỏi phải sử dụng các loại nhịp khẩu độ lớn Trongrất nhiều công nghệ để thi công cầu BTCT thì công nghệ thicông đúc hẫng có nhiều ưu điểm và được ứng dụng rộng rãitrên thế giới cũng như ở Việt Nam Các ưu điểm có thể kểđến : hệ đà giáo phần lớn được treo trên dầm và luânchuyển nên giảm đáng kể khối lượng ván khuôn đà giáo, cơgiới hoá thi công, tăng năng suất lao động, không cản trở giaothông đường thuỷ, đường bộ phía dưới cầu trong thời gian thicông Các nghiên cứu về lí thuyết và đúc kết kinh nghiệmthực tiễn trong và ngoài nước cho thấy phạm vị ứng dụng cóhiệu quả của công nghệ đúc hẫng trong khoảng từ 70m đến150m
Từ 1977, phương pháp lắp hẫng cầu khung T dầm đeo thuộc sơđồ kết cấu tĩnh định đã được áp dụng để thi công ở nhiềutỉnh thành ở nước ta (cầu An Dương ở Hải Phòng, cầu Bình ởQuảng Ninh, Cầu Nông Tiến ở Tuyên Quang,…)
Cây cầu đầu tiên được lựa chọn để thực hiện mục tiêu chuyểngiao và ứng dụng công nghệ đúc hẫng có sơ đồ kết cấu siêutĩnh là cầu Phú Lương trên quốc lộ 5, tỉnh Hải Dương Cầuchính có sơ đồ nhịp 64.84+2x102+64.84m bằng bêtông ứng suấttrước, mặt cắt ngang gồm 2 hộp riêng biệt vách đứng, mỗihộp rộng 11m tổng bề rộng cầu 23m đối tác chuyển giao làHãng tư vấn VSL- Thuỵ Sĩ (nay thuộc tập đoàn Bouyge – Pháp) Đơn
vị tiếp nhận về thiết kế là Tổng công ty TVTKGTVT; Đơn vị tiếpnhận về xây dựng là Tổng công ty xây dựng công trình giaothông 1
Sau khi đã tham khảo các kinh nghiệm thiết kế, giải quyết thicông cầu Phú Lương và kinh nghiệm tư vấn giám sát cầu sôngGianh các kĩ sư tư vấn trong nước đã mạnh dạn đi từng bướcvững chắc trong việ triển khai thiết kế, giám sát xây dựngnhiều cầu dầm hộp dạng liên tục, bêtông ứng suất trước thicông theo phương pháp đúc hẫng cân bằng.Khẩu độ nhịp chính
tư ø61m, 63m, 70m, 78m, 85m, 90m, 100m, 102m, 110m, 120m, 130m,135m, và lớn nhất ở cầu Hàm Luông Bến Tre Các cầu dầmhộp đã được xây dựng trong nước ta thời gian qua có mặt cắtngang gồm hai, ba vách đứng hoặc hai vách xiên, bề rộng cầu
Trang 9thay đổi từ 9 m đến 23m với ứng suất trước nằm trong hoặcnằm ngoài bê tông.
2.2 VẬT LIỆU :
2.2.1 Bê tông dầm :
Sử dụng bê tông có tỉ trọng thông thường
Có hệ số giãn nở vì nhiệt: c =10.8 x 10-6/oC
Cường độ chịu nén: f’c =50MPa
Trọng lượng bê tông:
Hệ số Poisson: 0.2
2.2.2 Cốt thép thường:
Cường độ Rs = 300 (MPa)
Modun đàn hồi Es = 200000 (MPa)
Giới hạn chảy fy = 420 (MPa)
2.2.3 Cốt thép dự ứng lực:
Mác thép M270
Dùng tao 12 sợi 15.2mm
Đường kính danh định: Ap = 140mm2
Cường độ kéo đứt: fu =1860MPa
Cường độ kéo chảy fy =0.9xfu = 1674MPa
Môđun đàn hồi:
Lực kích : fpj = 0.74xfu=1376.4MPa
2.2.4 Ống gen:
Có dạng nữa cứng và được mạ kẽm toàn bộ
2.2.5 Neo:
Dùng neo sống
Neo của hảng VSL kiểu EC
2.2.6 Thanh dự ứng lực:
Dùng thép loại 2, có gờ Φ40
Diện tích thanh: A =1256.6 mm2
Cường độ chịu kéo: fu =1035 MPa
Giới hạn chảy: fy = 0.8xfu =828 MPa
Môđun đàn hồi:
Trang 10 Tổng trọng lượng (gồm cả ván khuôn): CE = 80T.
Độ lệch tâm e = 1 m so với cuối đốt phía trước
2.3 TIẾN ĐỘ VÀ TRÌNH TỰ THI CÔNG:
Tiến độï thi công của hai bên cánh hẫng là như nhau và bốntrụ cùng thi công đồng thời Quá trình thi công hẫng thườngđược tiến hành từ mỗi trụ ra đối xứng đều 2 phía theo dọc timcầu Nếu là cầu khung thì phần trên trụ là đốt K0 được nốicứng ngay từ đầu với kết cấu nhịp Nếu là cầu dầm thì bêntrên đỉnh trụ đặt gối kê tạm bằng BTCT, trên đó đúc đốtdầm trên trụ rồi kéo căng các thanh hoặc bó thép cốt thépDUL tạm thời để liên kết cứng tạm thời kết cấu nhịp với trụnhằm đảm bảo ổn định chống lật trong suốt quá trình thi cônghẫng Đoạn dầm sát mố của nhịp biên có thể lắp ghép hayđúc tại chỗ trên dàn đà giáo cố định
Sau khi thi công hẫng xong thì phải hợp long theo một trình tự đượcdự kiến kỹ lưỡng Trước hết hợp long nhịp biên, nối đoạn thicông trên đà giáo cố định với một cánh hẫng Tháo dỡ giáđỡ và các gối kê tạm rồi kề dầm lên gối chính thức Tiếptheo sẽ hợp long để nối các phần cánh hẫng còn lại với nhautheo thứ tự từ biên vào giữa để tạo thành hệ dầm siêu tĩnhcó số bậc siêu tĩnh tăng dần sau mỗi lần hợp long
Đốt trên đỉnh trụ K0
Các đốt hẫng còn lại
Đốt trên đà giáo
Hợp long biên
Hợp long kế biên
Hợp long giữa
Cách căng kéo cáp:
Neo dùng đều là neo sống
Việc căng kéo cáp phải đảm bảo tính đối xứng qua tim
Trang 11 Căng từng đầu một.
2.4 CÁC PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU NHỊP
2.4.1 Nguyên tắc lựa chọn phương án cầu
- Thiết kế cầu phải phù hợp với quy hoạch tổng thể
- Mặt cắt ngang cầu phù hợp với mặt cắt ngang đường vàphải dựa trên kết quả điều tra lưu lượng xe và tính toán dựbáo nhu cầu vận tải trong khu vực
- Bảo đảm khổ tĩnh không thông thuyền và tĩnh không xechạy cho các đường chạy dưới
- Sơ đồ nhịp cầu chính xét đến việc ứng dụng công nghệ mới nhưng có ưu tiên việc tận dụng thiết bị công nghệ thi công quen thuộc đã sử dụng trong nước
- Thời gian thi công ngắn, thi công thuận tiện, đảm bảo tính khả thi trong quá trình thi công
- Hạn chế tối đa tác động tới môi trường
- Thuận tiện cho công tác duy tu bảo dưỡng
- Kiểu dáng kiến trúc phù hợp với cảnh quan khu vực xâydựng
- Đạt hiệu quả kinh tế cao, giá thành rẻ
2.4.2 Phương án 1
CẦU DẦM HỘP BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC
ĐÚC HẪNG CÂN BẰNGCầu được bố trí theo sơ đồ: 51 + 76 + 84 + 76 + 51 m
Cầu gồm 4 trụ T1, T2, T3, T4 và 2 mố M0, M5
Trên cả 4 trụ đều đúc hẫng cân bằng
Đường cong đứng R = 5000m
Độ dốc dọc cầu: 3%
Độ dốc ngang cầu: 2%
Tiêu chuẩn thiết kế
Quy trình thiết kế : 22TCN – 272 – 05 Bộ Giao thông vân tải
Tải trọng thiết kế : HL93, đoàn Người bộ hành 3.10-3MPa
Kết cấu phần trên:
Cầu được thi công theo phương pháp đúc hẫng cầu bằng đốixứng
Dầm tiết diện hình hộp có chiều cao tại gối 5.0 m, tại giữa nhịp và phần nhịp biên có chiều cao 2.0 m Cao độ đáy dầm thay
Trang 12đổi theo quy luật parabol bậc 2 đảm bảo yêu cầu chịu lực và mỹ quan
Mặt cắt ngang cầu dạng hình hộp vách đứng, phần cánh hẫngcủa hộp 2500 mm, sườn dầm có chiều dầy 500 mm, bản nắphộp không thay đổi dầy 300 mm, bản đáy hộp thay đổi từ 800
mm tại gối đến 300 mm tại giữa nhịp
3500 3500
Hình 1.2 - Mặt cắt ngang kết cấu nhịp
Kết cấu phần dưới
- Trụ cầu dùng loại trụ thân hẹp, dùng bê tông có :
+) f’c = 35 (MPa)
+) c = 25 (kN/m3)
+) 31799 (MPa)
- Trụ cầu chính: được dựng trên móng cọc khoan nhồi: D = 1.50 m
- Phương án móng: Móng cọc đài cao
- Mố cầu dùng loại mố U BTCT, dùng bê tông có :
Trang 13-37.724 6 -31.892 5 -21.2924-18.392 3 -8.392 +8.108
2
3 4 5
1
+3.758
-11.393 3 -22.842 4 -25.754 5
-41.807 6
1
6040 020
2004060 2004060
604020 0 6040
-40.916
1
MNCN +7.30 MNTT +5.50 MNTN +1.00
CĐ CHUẨN 0.00
-50.083
2
3 4 5
CĐTN (m) Khoảng cách lẻ (m) Khoảng cách cộng dồn (m) Tên cọc
CĐTK (m) CĐTK (‰)
-21.871 4-20.271 -7.071 +5.635
-37.724
6 CỌC KHOAN NHỒI D=1.2m, L=45m 6 CỌC KHOAN NHỒID=1.2m, L=45m
+3.85 +8.16 +10.16
41950 9500 350900
6450 51000 350900
Trang 14Phương án 2
CẦU DÀN THÉP NHỊP LIÊN TỤC Cầu được bố trí theo sơ đồ: 2x34.5m + 56m + 88m + 56m +2x34.5m
Chiều dài toàn cầu: L = 338 m
Cầu gồm 4 trụ T1, T2, T3, T4, T5, T6 và 2 mố M0, M7
Nhịp dẫn là dầm Super T bê tông cốt thép 35 m
Độ dốc dọc cầu: 2%
Độ dốc ngang cầu: 2%
Tiêu chuẩn thiết kế
Quy trình thiết kế : 22TCN – 272 – 05 Bộ Giao thông vân tải
Tải trọng thiết kế : HL93, đoàn Người bộ hành 3.10-3MPa
Kết cấu phần trên
Dàn có chiều cao 9m, chiều dài khoang 8m Dàn loại tam giáckhông có thanh đứng, thanh treo
Phần nhịp dẫn là dầm Super T bê tông cốt thép 35 m, chiềucao dầm 1.7 m, mặt cát ngang cầu gồm 6 dầm
Vật liệu dùng cho kết cấu :
Bê tông loại B ( 50 MPa )
Thép cấu tạo dùng theo ASTM A 706M
Thép hợp kim thấp
Kết cấu phần dưới
Dùng loại trụ thân cột bê tông cốt thép thường đổ tại chỗ.Phương án móng: Dùng móng cọc khoan nhồi d =1.5 m đổ tạichỗ
Dùng mố chữ U bê tông cốt thép
Phương án móng: Dùng móng cọc khoan nhồi đổ tại chỗ đườngkính cọc 1.2 m
Trang 15CĐ CHUẨN 0.00
-50.083
2
3 4 5
6040
+3.77
CĐTN (m) Khoảng cách lẻ (m) Khoảng cách cộng dồn (m) Tên cọc
CĐTK (m) CĐTK (‰)
-21.871 4-20.271 -7.071 +5.635
2%
2%
-49.760
-37.724 6 -31.892 5 -21.2924-18.392 3 -8.392 +8.108
2
3 4 5
+4.293
-7.365
-21.307 4-24.507
6
3
-36.691 5
1
+3.758
-11.393 3 -22.842 4 -25.754 5
-41.807 6
1
6040 020
2004060 2004060
604020 0 6040
200
-40.916
1
MNCN +7.30 MNTT +5.50 MNTN +1.00
+4.31 +17.82
-41.130 -40.687 -35.449
Trang 16PHẦN 1
THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG 1 THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN 1 1.1 GIỚI THIỆU CHUNG
Cầu được bố trí theo sơ đồ: 51 + 76 + 84 + 76 + 51 m
Cầu gồm 4 trụ T1, T2, T3, T4 và 2 mố M0, M5
Trên cả 4 trụ đều đúc hẫng cân bằng
Đường cong đứng R = 5000m
Độ dốc dọc cầu: 3%
Độ dốc ngang cầu: 2%
Trang 17-37.7246-31.892 5
-21.2924-18.392 3 -8.392 +8.108
2
3 4 5
+4.293
-7.365
-21.307 4-24.507
6
3
-36.691 5
1
+3.758
-11.393 3 -22.842 4 -25.754 5
-41.807 6
1 6040020
2004060 2004060 6040200
6040200
-40.916
1
MNCN +7.30 MNTT +5.50 MNTN +1.00
CĐ CHUẨN 0.00
-50.083
2
3 4 5
6040020 +1.27
+3.77
+3.85
+6.35 +8.16 +10.16
CĐTN (m)Khoảng cáchlẻ (m)Khoảng cáchcộng dồn (m)Tên cọc
CĐTK (m)CĐTK (‰)
-21.8714 -20.271 -7.071 +5.635
-37.724
6 CỌC KHOAN NHỒID=1.2m, L=45m 6 CỌC KHOAN NHỒID=1.2m, L=45m
+3.85 +8.16 +10.16
1.2 TÍNH TOÁN SƠ BỘ KẾT CẤU NHỊP:
1.2.1 Chia đốt dầm:
Trang 18Công tác chia đốt dầm tuỳ thuộc vào năng lực thi công của xe
đúc Ta chia đốt như sau:
k10 k9
Hình 1.3 : Phân chia đốt dầm trụ P2-P3
Đốt trên đỉnh trụ K0P2 dài 12m
Các đốt P2K1 – P2K3 dài 3 m
Các đốt P2K4 – P2K7 dài 3.5 m
Các đốt P2K8 – P2K10 dài 4 m
k10 k9
Hình 1.4 : Phân chia đốt dầm trụ P1-P4
Đốt trên đỉnh trụ K0P1 dài 12m
Các đốt P1K1 – P1K5 dài 2.4 m
Các đốt P1K6 – P1K10 dài 3 m
1.2.2 Tính toán đặc trưng hình học của mặt cắt tiết
diện
Giả thiết đáy dầm có cao độ thay đổi theo quy luật parabol bậc
2
Xác định đường cong đáy dầm như sau :
Đường cong đáy dầm trên cánh hẫng trụ P2-P3
Trang 19s 1
Hình 1.6 : Phân chia các mặt cắt ngang dầm tại trụ P2-P3
Đường cong đáy dầm trên cánh hẫng trụ P1-P4
Trang 20Hình 1.7 - Sơ đồ xác định phương trình thay đổi dầm
k10 k9
Hình 1.8 : Phân chia các mặt cắt ngang dầm tại trụ P1-P4
Ta xác định được chiều cao dầm tại các mặt cắt như sau:
Mặt
cắt
Khoảng cách lẻ (m)
Cộng dồn (m)
Chiều cao dầm (m)
Chiều dày bản
đáy (m)
Trang 21Toạ độ trọng tâm mặt cắt.
Mô men tĩnh của mặt cắt đối với trục x
Mô men quán tính đối với trục trung hoà
Trong đó: i,i+1,… các điểm gấp khúc liên tục tạo nên dầm hộp
Trang 221 2
5
6
11 10 9 8
7
12 13
16 17
21 20
19 18
Hình 1.9 : Đánh số các điểm gấp khúc liên tục để tính đặc
H (m) (m) h (m A 2 ) (m S x 3 ) (m) Y tg (m) Y bg (m I th 4 )
S0 0 0 5.000 0.800 12.765 31.998 2.507 2.493 48.0330S1 4.5 4.5 4.370 0.695 11.611 24.581 2.117 2.253 33.5238S2 3 7.5 3.992 0.632 10.917 20.604 1.887 2.104 26.2769S3 3 10.5 3.646 0.574 10.283 17.289 1.681 1.965 20.5696S4 3 13.5 3.333 0.522 9.709 14.550 1.499 1.835 16.1154S5 3.5 17 3.010 0.468 9.117 11.979 1.314 1.696 12.1826S6 3.5 20.5 2.732 0.422 8.606 9.976 1.159 1.572 9.3128S7 3.5 24 2.498 0.383 8.178 8.447 1.033 1.465 7.2551S8 3.5 27.5 2.309 0.352 7.832 7.311 0.934 1.376 5.8141S9 4 31.5 2.148 0.325 7.537 6.415 0.851 1.297 4.7356S10 4 35.5 2.046 0.308 7.349 5.879 0.800 1.246 4.1184S11 4 39.5 2.002 0.300 7.268 5.657 0.778 1.224 3.8699
HL 1 40.5 2.000 0.300 7.265 5.648 0.777 1.223 3.8597
Trang 23S12 0 0 5.000 0.800 12.765 31.998 2.507 2.493 48.0330S13 4.5 4.5 4.227 0.671 11.347 23.030 2.030 2.197 30.6486S14 2.4 6.9 3.861 0.610 10.678 19.318 1.809 2.052 24.0247S15 2.4 9.3 3.529 0.555 10.068 16.232 1.612 1.916 18.8211S16 2.4 11.7 3.229 0.505 9.518 13.690 1.438 1.790 14.7708S17 2.4 14.1 2.962 0.460 9.028 11.616 1.287 1.675 11.6494S18 2.4 16.5 2.727 0.421 8.598 9.945 1.157 1.570 9.2703S19 3 19.5 2.480 0.380 8.145 8.335 1.023 1.457 7.1098S20 3 22.5 2.284 0.347 7.786 7.167 0.921 1.363 5.6372S21 3 25.5 2.139 0.323 7.520 6.367 0.847 1.293 4.6794S22 3 28.5 2.045 0.308 7.348 5.877 0.800 1.246 4.1168S23 3 31.5 2.003 0.300 7.270 5.662 0.779 1.224 3.8755
HL 1 32.5 2.000 0.300 7.265 5.648 0.777 1.223 3.8597
Vì quá trình thi công cầu đúc hẫng trải qua nhiều giai đoạn khácnhau, qua mỗi giai đoạn thì các đặc trưng vật liệu (cường độ chịunén, môđun đàn hồi…) và đặc trưng hình học tiết diện (diện tích, momen quán tính…) lại thay đổi
Đặc trưng vật liệu:
Cường độ của bê tông:
Môđun đàn hồi bê tông:
Tỉ số môđun giữa cáp DƯL và BT:
Trong đó: α, β hệ số phụ thuộc vào loại xi măng và cách bảo dưỡng
α = 4, β = 0.85: Xi măng loại I và bảo dưỡng ẩm
t tuổi của bê tông tính đến thời điểm khảo sát, đơn vị ngày
Trang 24Ta tính đặc trưng vật liệu của đốt K0 lúc căng cáp đốt K1 Còn các giai đoạn khác ta tính toán tương tự.
Cường độ bê tông:
Môđun đàn hồi bê tông:
Tỉ số môđun giữa cáp DƯL và BT:
Bảng cường độ bê tông theo thời gian
HLgiữaK0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0K1 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0K2 0.0 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0K3 0.0 0.0 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0K4 0.0 0.0 0.0 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0K5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0K6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0K7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0K8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0 50.0K9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 42.3 49.2 50.0 50.0 50.0K10 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 42.3 50.0 50.0 50.0HL
biên 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 50.0 50.0 50.0HL
kế
biên 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 50.0 50.0HL
HLgiữa
Trang 26Bảng tỷ số modun đàn hồi giữa thép DUL và bê tông
theo thời gian
HLgiữaK0 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18K1 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18K2 0.00 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18K3 0.00 0.00 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18K4 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18K5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18K6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18K7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18 5.18 5.18K8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18 5.18K9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 5.23 5.18 5.18 5.18K10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 5.18 5.18 5.18HL
biên 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.18 5.18 5.18HL
kế
biên 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.18 5.18HL
giữa 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.18
1.3 THIẾT KẾ SƠ BỘ GIAI ĐOẠN ĐÚC HẪNG
1.3.1 Xác định sơ bộ số cáp dự ứng lực cho giai đoạn
đúc hẫng
Ta sẽ tính cáp cho giai đoạn thi công, sau đó ta lấy lớn hơn lượngcáp cần thiết để đủ khả năng làm việc trong giai đoạn khaithác
Số cáp sơ bộ được chọn theo công thức :
Trang 27Cường độ chịu kéo cáp, fpu =1860 MPa.
Số bó cốt thép tại mỗi mặt cắt :
Sử dụng cáp 15.2mm Trên trụ P2-P3, 1 bó dùng 19 tao vậy
Sử dụng cáp 15.2mm Trên trụ P2-P3, 1 bó dùng 12 tao vậy
Do số lượng bó cáp trên các nhịp giống nhau nên chọn sốlượng cáp theo từng mặt cắt chung cho cả các tiết diệntrên các trụ như sau :
Trang 28A1 A6 A8A10A4
A5 A7 A9 A11
Bán kính uốn cong của cáp chọn R = 4000 mm
Hàng cáp trên cùng cách nắp hộp 125 mm, các hàng cáchnhau 250 mm
Các bó cáp trong hàng cách nhau 250 mm
Điểm neo cách bó cáp đi thẳng gần nhất 250 mm
Bảng bố trí cáp trên một nửa mặt cắt
Lúc thi công đốt Dự
pho øng
K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 Mặt cắt S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11
S/lượng hàng
K/cách tới 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125
Trang 29T là chiều dài tiếp tuyến của đường cong bán kính R Điểm uốncáp phải nằm trong phạm vi đốt đúc để việc đặt và nối ốnggen được dễ dàng.
Hình 4.2 : Sơ đồ tính góc uốn và điểm uốn
Xác định góc uốn và điểm uốn
Góc uốn xiên :
T tiếp tuyến của đường cong xác định theo công thức :
R bán kính đường cong, R = 4000 mm
h : khoảng cách từ vị trí cốt thép đến vị trí neo Do cáp uốn
xiên do đó ta có với hd, hn là khoảng cách từ tim
cáp đến tim neo theo phương đứng và ngang
Vậy điểm uốn cáp cách mặt cắt cuối đốt là a:
Tính toán trên excel ta có kết quả
Lúc thi công đốt K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10
Trang 301.3.3 Tính mất mát ứng suất :
Mất mát ứng suất trong cáp chia làm hai nhóm
Mất mát ứng suất tức thời:
fPF : Mất mát do ma sát
fPA : Mất mát do thiết bị neo
fPES : Mất mát do co ngắn đàn hồi
Mất mát ứng suất theo thời gian:
fPSR : Mất mát do co ngót
fPCR : Mất mát do từ biến của bê tông
fPR : Mất mát do chùng nhão cốt thép
Tổng mất mát ứng suất trong giai đoạn truyền lực
Tổng mất mát ứng suất trong giai đoạn thi công hẫng tiếp saugiai đoạn truyền lực
Bảng tổng hợp mất mát ứng suất của cáp âm tại các
mặt cắt dầm trên trụ P2-P3
Mất mát ứng suất trong giai đoạn truyền lực
Δf pT
(MPa) A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 S0 208.4 225.5 199.7 186.8 206.1 203 250.7 251 300.9 303 358.3 S1 198.4 216.8 191.6 179.2 199.2 196.5 244.7 245.3 295.5 297.7 353.3 S2 0 132.7 184.1 172.1 192.4 189.9 238.4 239.1 289.5 291.6 347.6
S3 0 0 100 164.7 185.4 183.2 232 232.8 283.4 285.6 341.9
S4 0 0 0 80.3 177.8 175.9 225.1 226.2 277.1 279.3 335.9
Trang 31mặt cắt dầm trên trụ P1-P4
Mất mát ứng suất trong giai đoạn truyền lực
Δf pT
(MPa) A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 S12 207.9 232.5 206.4 191.6 209.9 204.5 249 247.1 295.3 295.6 345.3 S13 197.9 223.5 197.9 183.6 202.4 197.2 242.2 240.5 289 289.3 341.6 S14 0 141.4 192.4 178.2 197.2 192.2 237.4 235.7 284.3 284.6 337.2
Trang 32Các giới hạn ứng suất đối với bêtông :
- Giới hạn ứng suất kéo trong bêtông ở trạng thái giới hạnsử dụng sau mất mát cho các cấu kiện dự ứng lực toànphần :
Trang 33- Giới hạn ứng suất nén trong bêtông ở trạng thái giớihạn sử dụng sau mất mát cho các cấu kiện dự ứng lựctoàn phần :
Bảng tính ứng suất thớ trên do cáp âm gây ra khi thi công
đúc hẫng
f t (MPa) Các giai đoạn thi công trên trụ P2-P3
CS1 CS2 CS3 CS4 CS5 CS6 CS7 CS8 CS9 CS10 HL S0 -0.92 -1.78 -2.63 -3.47 -3.97 -4.47 -4.51 -4.76 -2.96 -9.96 -3.14S1 -1.29 -2.45 -3.56 -4.65 -5.37 -6.06 -6.22 -6.59 -4.85 10.54 -5.08-
S2 0.00 -1.39 -2.57 -3.81 -4.71 -5.52 -5.82 -6.26 -4.58 -9.75 -4.90S3 0.00 0.00 -1.46 -2.80 -3.91 -4.87 -5.35 -5.88 -4.32 -8.91 -4.73S4 0.00 0.00 0.00 -1.50 -2.79 -3.95 -4.64 -5.30 -3.91 -7.88 -4.46S5 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.54 -2.86 -3.85 -4.70 -3.59 -6.80 -4.33S6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.56 -2.79 -3.90 -3.20 -5.67 -4.18S7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.57 -2.82 -2.70 -4.49 -3.98S8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.58 -2.00 -3.30 -3.67S9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.33 -2.17 -3.29S10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.30 -2.53S11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.56
Bảng tính ứng suất thớ dưới do cáp âm gây ra khi thi công
đúc hẫng
f b (MPa) Các giai đoạn thi công trên trụ P2-P3
CS1 CS2 CS3 CS4 CS5 CS6 CS7 CS8 CS9 CS10 HL S0 -0.07 -0.18 -0.37 -0.57 -0.99 -1.48 -2.15 -2.84 -5.20 0.93 -6.27S1 0.17 0.26 0.21 0.13 -0.17 -0.60 -1.21 -1.89 -4.25 0.46 -5.42S2 0.00 0.13 0.16 0.16 -0.07 -0.46 -1.05 -1.74 -4.13 -0.02 -5.38S3 0.00 0.00 0.07 0.18 0.05 -0.27 -0.81 -1.49 -3.89 -0.44 -5.22S4 0.00 0.00 0.00 0.01 0.03 -0.19 -0.65 -1.29 -3.64 -0.89 -5.03S5 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.10 -0.15 -0.48 -1.05 -3.26 -1.38 -4.71S6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.21 -0.34 -0.78 -2.74 -1.73 -4.22S7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.33 -0.54 -2.11 -1.88 -3.56S8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.45 -1.43 -1.81 -2.78
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.82 -1.46 -1.87
Trang 34S10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.94 -1.09S11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.71Tương tự tính toán với các mặt cắt dầm trên trụ P1-P4
Bảng giá trị momen do tai trong ban than dam
22596
30263
38780
50533
63480
93102
17268
110008
-S13 0 -749 -2881 -6241 1070
-4
16168
24289
33767
56762
24913
45263
35246
Trang 35S16 0.00 0.00 0.00 -0.94 -1.78 -2.57 -3.01 -3.41 -2.63 -5.11 -3.09 S17 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.97 -1.82 -2.44 -2.96 -2.34 -4.40 -2.91 S18 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.98 -1.74 -2.41 -2.00 -3.66 -2.71 S19 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.00 -1.78 -1.74 -2.93 -2.64 S20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.01 -1.33 -2.19 -2.50 S21 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.87 -1.45 -2.20 S22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.86 -1.67 S23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.02
Bảng tính ứng suất thớ dưới do cáp âm gây ra khi thi công
Các ứng suất tính toán tại các mặt cắt khi so sánh với ứng suất nén cho phép (giá trị âm) và ứng suất kéo cho phép (giá trị dương) thì đều thỏa mãn điều kiện kiểm toán
1.3.5 Kiểm toán ứng suất khi tiếp tục thi công đốt
tiếp theo :
Các giới hạn ứng suất đối với bêtông :
- Giới hạn ứng suất kéo trong bêtông ở trạng thái giới hạnsử dụng sau mất mát cho các cấu kiện dự ứng lực toànphần :
Trang 36- Giới hạn ứng suất nén trong bêtông ở trạng thái giớihạn sử dụng sau mất mát cho các cấu kiện dự ứng lựctoàn phần :
Ta quy định ứng suất kéo mang dấu dương, ứng suất nén mangdấu âm
Kết quả kiểm toán được trình bày trong các bảng như sau :
Bảng tính ứng suất thớ trên khi thi công hẫng đốt tiếp
theo
f t (MPa) Các giai đoạn thi công trên trụ P2-P3
CS1 CS2 CS3 CS4 CS5 CS6 CS7 CS8 CS9 CS10 HL S0 -0.19 -0.78 -1.37 -1.82 -2.03 -2.25 -2.02 -1.81 0.29 -6.37 -2.53S1 -1.10 -1.88 -2.66 -3.31 -3.68 -4.01 -3.85 -3.69 -1.58 -6.86 -4.45S2 0.00 -1.18 -1.95 -2.71 -3.19 -3.60 -3.52 -3.39 -1.28 -5.98 -4.30S3 0.00 0.00 -1.23 -2.02 -2.65 -3.14 -3.18 -3.09 -1.02 -5.09 -4.16S4 0.00 0.00 0.00 -1.18 -1.87 -2.49 -2.68 -2.65 -0.68 -4.06 -3.94S5 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.17 -1.83 -2.23 -2.32 -0.54 -3.07 -3.87S6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.16 -1.66 -1.93 -0.46 -2.14 -3.79S7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.13 -1.43 -0.42 -1.33 -3.66S8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.97 -0.37 -0.68 -3.43S9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.68 -0.39 -3.13S10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.61 -2.44S11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.56
Bảng tính ứng suất thớ dưới khi thi công hẫng đốt tiếp
theo
f b (MPa) Các giai đoạn thi công trên trụ P2-P3
CS1 CS2 CS3 CS4 CS5 CS6 CS7 CS8 CS9 CS10 HL S0 -0.77 -1.11 -1.54 -2.09 -2.77 -3.52 -4.43 -5.55 -8.20 -2.39 -6.57S1 -0.01 -0.25 -0.59 -1.06 -1.69 -2.43 -3.35 -4.52 -7.24 -2.90 -5.69S2 0.00 -0.08 -0.39 -0.82 -1.43 -2.19 -3.13 -4.35 -7.16 -3.48 -5.63S3 0.00 0.00 -0.16 -0.52 -1.09 -1.84 -2.78 -4.05 -6.93 -3.96 -5.44S4 0.00 0.00 0.00 -0.32 -0.81 -1.52 -2.45 -3.74 -6.64 -4.44 -5.22S5 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.46 -1.09 -1.96 -3.25 -6.10 -4.86 -4.86S6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.62 -1.38 -2.61 -5.30 -5.02 -4.33S7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.78 -1.83 -4.24 -4.84 -3.63S8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.06 -2.96 -4.27 -2.81S9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.48 -3.13 -1.87S10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.63 -1.07
Trang 37Bảng tính ứng suất thớ dưới khi thi công hẫng đốt tiếp
Trang 38S23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.35
Các ứng suất có giá trị âm nên so sánh với bảng giá trị ứng suất nén cho phép [f]k đều thỏa mãn điều kiện kiểm
toán
1.4 THIẾT KẾ SƠ BỘ GIAI ĐOẠN HỢP LONG BIÊN
đúc hẫng
Mặt
cắt (mm) d' p (mm) c' (mm) a' (kNm) My (mm A ps 2 ) Số tao
Số bó tính
Số bó chọn
S12 4600.0 1932.0 1338.9157918.0
S13 3891.2 1634.3 1132.688717.88- 0.0 0.0 0.0 0S14 3556.3 1493.6 1035.165450.48- 0.0 0.0 0.0 0S15 3251.3 1365.6 946.3 44415.76- 0.0 0.0 0.0 0S16 2976.4 1250.1 866.3 23919.21- 0.0 0.0 0.0 0S17 2731.5 1147.2 795.0 -5445.35 0.0 0.0 0.0 2S18 2516.5 1056.9 732.5 10798.97 2700.1 19.3 1.0 2S19 2290.0 961.8 666.5 27705.72 7612.4 54.4 2.9 4S20 2110.4 886.3 614.2 40959.93 12212.2 87.2 4.6 6S21 1977.6 830.6 575.6 50668.08 16121.0 115.1 6.1 8S22 1891.7 794.5 550.6 56858.67 18912.3 135.1 7.1 10S23 1852.6 778.1 539.2 59538.74 20221.2 144.4 7.6 10S24 1850.0 777.0 538.5 59370.89 20192.6 144.2 7.6 10S25 1850.0 777.0 538.5 55306.28 18810.2 134.4 7.1 10S26 1850.0 777.0 538.5 46397.50 15780.2 112.7 5.9 8S27 1850.0 777.0 538.5 32474.77 11045.0 78.9 4.2 6S28 1850.0 777.0 538.5 13473.90 4582.6 32.7 1.7 4S29 1850.0 777.0 538.5 0.00 0.0 0.0 0.0 4
Trang 39C1 C4 C3 C2 C5 DP
C1 C4 C5 C2 C3 DP
Trang 40yếu cho cả ống gel cáp dương và cáp âm Ở đây ta chỉ tínhđặc trưng hình học sau khi căng cáp chịu momen dương Lúc nàytiết diện có 2 phần diện tích cáp quy đổi trên và dưới.
Tính đặc trưng hình học giai đoạn 2 : sau khi căng cáp
Diện tích tiết diện tính đổi
Momen tĩnh của tiết diện cáp
Độ lệch tâm của tiết diện giữa giai đoạn 1 và giai đoạn 2
Khoảng cách từ trục trung hòa đến đáy dầm
Khoảng cách trọng tâm đến mép trên dầm
Môment quán tính của tiết diện với trục trung hoà
Bảng tính đặc trưng hình học các mặt cắt trừ giảm yếu
ống gel cáp:
Mặt
cắt A 0 (mm 2 ) S b0
10 6 (mm 3 ) y b0 (mm) y t0 (mm) I 0 (mm 4 ) S16 9124937 16242 1780 1449 14997