Đồ án chi tiết máy (BKHCM): Hộp giảm tốc 2 cấp, bánh răng đồng trục (THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN)

Mục Lục 1. Chọn động cơ điện, phân phối tỉ số truyền 2.Thiết kế bộ truyền xích 3. Thiết kế bánh răng 4. Tính toán thiết kế trục 5. Tính toán và chọn ổ lăn 6. Chọn các chi tiết phụ 7. Bảng thông số liệt kê các bộ phận và số liệu 8. Bảng dung sai lắp ghép

Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA CƠ KHÍ BỘ MÔN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY - - ĐỜ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Đề 4: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN GVHD : Thầy Trần Quốc Hùng SVTH : Nguyễn Quốc Trung Thành phố HCM, tháng năm 2013 Page Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen *Số liệu ban đầu: (Phương án 37) -Công suất thùng trộn : 4,5 KW -Số vòng quay trện trục thùng trộn :v = 40 (vòng/phút) -Thời gian phục vụ : (năm) - Số ngày làm/ năm : 280 ngày - Số ca làm việc/ngày: ca -t1 = 12 (giaây) -T1 = T -t2 = 12 (giây) -T2 = 0.8T t1 *Sơ đồ động hệ dẫn động băng tải: Page t2 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Chọn động điện, phân phối tỉ số truyền: 1.1 Hiệu suất hệ thống: Hiệu suất chung hệ thống: η∑ = ηk ηbr2 ηx ηol3 Trong đó: ηk = 0,99 : Hiệu suất khớp nối trục đàn hồi ηbr = 0,98 : Hiệu suất truyền bánh trụ ηx = 0,97 : Hiệu suất truyền xích ηol = 0,995 : Hiệu suất ổ lăn (Các số liệu tra theo bảng 2.3 tài liệu [1]) Ta được: η∑ = 0,99 0,982 0,97 0,995 3= 0,91 1.2 Công suất đẳng trị động cơ: -Công suất tính tốn: Pt = Ptd = P T1 T2 ( T ) t1 + ( T ) t √ t1 + t T 0,8T (T) 12 + ( T ) 12 √ = 4,5 = 4,075 kW 12 + 12 -Công suất cần thiết trục động cơ: Pct = Ptd η∑ Page = 4,078 0,91 = 4,48 kW Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen 1.3 Xác định sớ vịng quay sơ bộ: Số vịng quay trục cơng tác: 40 vịng/phút Tỉ số truyền:   Chọn sơ tỉ số truyền hộp giảm tốc bánh trụ cấp: uh = 12 Chọn sơ tỉ số truyền truyền xích: ux = Tỉ số truyền chung sơ là: uch = uh ux = 12 = 36 Số vòng quay sơ động nsb = nct uch = 40 36 = 1440 vòng/phút 1.4 Chọn động điện: Dựa vào bảng P1.3 sách “Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí” – Trịnh Chất, Lê Văn Uyển ta chọn động Dk.51 - có thơng số Kiểu động Dk.51 - Cosφ 4,5 1440 TK Tdn Tmax Tdn Khối lượng (kg) 0,85 Công Vận tốc quay suất (kW) (vg/ph) 1,4 84 1.5 Phân phối tỉ số truyền: Tỉ số truyền hệ thống dẫn động: uch = nđc nct = 1440 40 = 36 Ta chọn tỉ số truyền hộp giảm tốc bánh trụ cấp: uh = 12 Suy ra: tỉ số truyền truyền xích : ux = uch uh Page = 36 12 =3 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen 1.6 Cơng suất, sớ vịng quay,momen xoắn: Công suất: Pct = 4,5 kW Pct PIII = ηol ηx PIII PII = PI = = ηbr ηol PII ηbr ηol Pdc = PI ηk = 4,5 0,995 0,97 4,66 = = 0,98 0,995 4,78 0,98 0,995 4,9 0,99 = 4,66 kW = 4,78 kW = 4,9 kW = 4,95 kW Số vòng quay: ndc = 1440 v/p ndc = nI = 1440 v/p nII = nI 1440 = = 415,7 v/p ubr1 √12 nIII = nII 415,7 = = 120v/p ubr2 √12 nct = nIII 120 = = 40v/p ux Page Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Momen xoắn: Tdc = 9,55 106 TI = 9,55 106 Pdc ndc PI nI TII = 9,55 106 = 9,55 106 PII nII TIII = 9,55 106 Tct = 9,55 106 = 9,55 106 nIII Pct nct 1440 4,9 1440 = 9,55 106 PIII 4,95 = 32497 N mm 4,78 415,7 = 9,55 106 = 9,55 106 4,66 120 4,5 40 = 32828 N mm = 109812 N mm = 370858 N mm = 1074375 N mm Bảng đặc tính: Động Trục I Trục II Trục III Trục công tác Tỉ số truyền Số vòng quay 1440 1440 415,7 120 40 Công suất 4,95 4,9 4,78 4,66 4,5 Moment xoắn(N.mm) 32828 32497 109812 370858 1074375 √12 √12 Page Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Thieát kế truyền xích: 2.1 Chọn xích tải: Do dùng cho máy trộn có công suất nhỏ vận tốc không cao nên chọn : => Xích lăn dãy 2.2 Xác định thông số xích truyền xích: 2.2.1 Chọn số đóa xích: Với ux = Số đóa nhỏ : Z1 = 29 – 2.u  19  Z1 = 29 – 2.3 = 23 chọn Z1 = 23 Số đóa lớn: Z2 = ux.Z1= 3.23 =69 2.2.2 Xác định bước xích: Công suất tính toán: Pt  P.k k n k z kd  P  Trong đó: kz = Z01/Z1 = 25/Z1 = 1,09 hệ số đóa xích kn = n01/n1 hệ số vòng quay n01 = 200 (vòng/phút) chọn theo bảng 5.5[1] n1 = nIII =120(vòng/phút)  kn = 200/120 = 1,67 k = k0.ka.kñc.kbt kr klv ,tra bảng 5.6[1] ta được: ko = đường nối hai tâm đóa xích nằm ngang ka = hệ số khoảng cách trục a= (30 50).p kdc = vị trí điều chỉnh đóa xích kr = 1,2 tải trọng va đập klv = thùng trộn làm việc ca kbt = 1,3 môi trường làm việc có bụi,bôi trơn đạt yêu cầu  k = 1.1.1.1,2.1.1,3 = 1,56 kx hệ số phân bố không tải trọng,số dãy xích 1thì kx = P = PIII = 4,66 (kW) công suất cần truyền Công suất tính toán: Pt = 4,66.1,56.1,67.1,09/1 =13,23 kW Page Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Tra bảng 5.5[1] với n01= 200 (vòng/phút) chọn truyền xích dãy có bước xích p = 31,75 (mm) thoả điều kiện bền mòn Pt < P = 19,3 kW 2.2.3 Chiều rộng xích răng: Tra bảng 5.5[1]- B = 27,46mm 2.2.4 Khoảng cách trục số mắt xích: Khoảng cách trục: a = (30 50).p Choïn a = 30.p = 30.31,75 = 952,5 mm 2.a 1  ( Z1  Z )  ( Z  Z1 ) p p 4. a 2.952,5 1 x   23  69    69  23 31, 75 =107,79 31, 75 4. 952,5 Số mắt xích: x  Lấy số mắt xích chẵn xc = 108 ,tính khoảng cách trục a*: a*= 0,25.p  xc  0,5.Z  Z1     xc  0,5.Z  Z1 2  2.Z  Z1  /  2    2  a*  0, 25.31,75 108  0,5  23  69   108  0,5  23  69    69  23 /            *  a = 956 mm Để xích không chịu lực căng lớn,cần giảm bớt khoảng cách trục a:  a = (0,002 0,004).a = mm Do vaäy: a = a*-  a = 953 mm Số lần va đập i lề xích giây: i= z1.n1/(15.x)  i Trong đó: i số lần va đập cho phép,tra bảng 5.9[1] ta có i = 25 1/s i = 23.120/(15.108) = 1,7/s < i 2.3 Kiểm nghiệm xích độ bền: 2.3.1 Kiểm nghiệm tải theo hệ số an toàn: S = Q/(kđ Ft + F0 +Fv)  S  Trong đó: Q tải trọng phá hỏng,tra bảng 5.2[1]:Q = 88,5 kN Khối lượng mét xích: q1 =3,8 kg kđ = 1,2 hệ số tải trọng ứng chế độ làm việc va đập nhẹ Page Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen v = Z1.p.n1/60000 = Z1.p.nIII/60000 = 23.31,75.120/60000 = 1,46 m/s Ft = 1000.P/(kd.v) =1000.PIII/(kd.v) =1000.4,66/1,2.1,46 = 2659,82 N F0 = 9,81.kf.q.a = 9,81 3,8 953.10-3 =213,16 N (kf = truyền nằm ngang) Fv = q.v2 = 3,8 1,462 = 8,1 Do ñoù: S = 88,5.103/(1,2 2659,82 + 213,16 + 8,1) = 26 Tra bảng 5.10[1]với n = 200 vòng/phút S  = 8,5 Vậy S > S  nên truyền xích bảo đảm đủ bền 2.3.2 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc đóa xích:  H  0,47 kr ( Ft K ñ  Fvd ).E /( A.kd )   H  Trong đó:  H  ứng suất tiếp xúc cho phép,tra bảng 5.11[1]  H  = 600 Mpa E = 2,1.105 Mpa kd =1 dùng cho xích dãy,hệ số tải trọng không Z1 = 23  kr = 0,444 Fvđ :lực va đập dãy xích Fvđ = 13.10-7.n1.p3.m = 13.10-7.120.31,753 1= (m=1) Kñ = 1,2   H  0, 47 0, 444.(2659,82.1,  5).2,1.10 / (262.1)   H = 501,31 Mpa Vaø  H =  H Chọn thép 45 cải thiện có ứng suất tiếp cho phép  H  = 600 MPa đạt độ rắn HB210,bảo đảm độ bền tiếp xúc cho hai đóa 2.4 Các thông số đóa xích lực tác dụng lên trục: 2.4.1 Đường kính đóa xích: Đường kính vòng chia đóa xích xác định: d1 = p/sin(  /Z1) =31,75/sin(180/23) = 233,17 mm d2 = p/sin(  /Z2) = 31,75/sin(180/69) = 697,58 mm Page Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen da1 = p.(0,5 + cotg(180/Z1)) = 31,75.(0,5 + cotg(180/23)) = 246,87 mm da2 = p.(0,5 + cotg(180/Z2)) = 31,75.(0,5 + cotg(180/69)) = 712,73 mm 2.4.2 Lực tác dụng lên trục: FR = kx.Ft = 6.107.kx.P/Z.p.n kx =1,15 hệ số trọng lượng xích nghiêng góc < 400 Ft lực vòng FR = 1,15.2659,82 = 3059 N Page 10 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Tính toán chọn ổ lăn: 5.1 Trục I:  F  F  F  533N t10 r 10  r0  2 Phaûn lực tác dụng lên hai ổ :  Fr1  Ft11  Fr11  770 N  F  190 N  a13  Ta thấy Fa / Fr  190 / 533  0,36  0,3 , nên ta chọn ổ bi đỡ chặn đường kính ngõng trục 25mm Chọn ổ bi đỡ chặn dãy cỡ nhẹ hẹp 36205 với góc tiếp xúc   12o Đường kính : d = 25 mm,đường kính : D = 52 mm Khả tải động tónh : C = 13,1 kN ; Co = 9,24 kN Kiểm tra khả chịu tải động ổ : Ta có: i.Fa13 190   0, 02 Tra bảng 11.4[1] e = 0,34 C0 9240 Tính lực dọc trục tác dụng lên hai ổ:Fs = e.Fr  Fs  0,34.533  182 N   Fs1  0,34.770  262 N  Fa  Fs1  Fa13  262  190  72 N  Do đó:   Fa1  Fs  Fa13  182  190  372N   Fa  Fs  Ta coù:   Fa1  Fs1   Fa  Fs  182 N    Fa1   Fa1  372 N  Vì vòng quay nên V = Page 50 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen  Fa V F  0,34  e Y 0  X 1 r0 Do  F Tra bảng 11.4[1]    a1  0, 48  e  X  0, 45 Y  1, 62 V Fr1  Q0   X V Fr0  Y Fa0  kt kd  693N  Tải trọng qui ước :  Q1   X V Fr1  Y Fa1  kt kd  1234 N  Trong đó:kt hệ số ảnh hưởng nhiệt độ,kt =1   105 C kđ hệ số kể đến đặc tính tải trọng,tra bảng 11.3[1] kđ = 1,3 Tải trọng động tương đương: QE  m  Q L L m i i i Trong đó:m = ổ bi đỡ chặn L = 60.n.Lh/106 ; với Lh = 6720 L  QE  Q03 60.1440.6720  581 triệu vòng 106 Lh1 L 1  Q13 h  6933  12343  1035N Lh Lh 2 Kiểm tra khả chịu tải động : m Cđ = QE L  Cđ =1,035 581 = 8,64kN < C = 13,1kN Vậy khả tải động ổ chọn đảm bảo Kiểm tra khả chịu tải tónh ổ : Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Trong đó:X0,Y0 hệ số tải trọng hướng tâm,dọc trục Page 51 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Tra bảng 11.6[1]:Với  = 12o choïn Xo = 0,5 ; Yo = 0,47  Qt = 0,5.770 + 0,47.372 = 560 N = 0,560 kN < Co = 9,24 kN Vậy khả tải tónh ổ chọn đảm bảo 5.2 Trục II:  F  F  F  480 N t 20 r 20  r0  2 Phản lực tác dụng lên hai ổ :  Fr1  Ft 21  Fr 21  1811N  F  F  F  453N a 23 a 22  a  Ta thấy Fa / Fr  453 / 480  0,94  0,3 , nên ta chọn ổ bi đỡ chặn đường kính ngõng trục 35mm Chọn ổ bi đỡ chặn dãy cỡ nhẹ hẹp 36206 với góc tiếp xúc   12o Đường kính : d = 30 mm,đường kính : D = 62 mm Khả tải động tónh : C = 18,2 kN ; Co = 13,3 kN Kieåm tra khả chịu tải động ổ : Ta có: i.Fa 453   0, 034 Tra bảng 11.4[1] e = 0,34 C0 13300 Tính lực dọc trục tác dụng lên hai ổ:Fs = e.Fr  Fs  0,34.480  164 N   Fs1  0,34.1811  616 N  Fa  Fs1  Fa  616  453  163N  Do đó:   Fa1  Fs  Fa  164  453  617N   Fa  Fs  Ta coù:   Fa1  Fs1   Fa  Fs  164 N    Fa1   Fa1  617 N  Page 52 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Vì vòng quay neân V =  Fa V F  0,342  e  r0  X  0, 45 Y  1, 62 Do  F Tra baûng 11.4[1]   Y 0  a1  0,34  e X 1 V Fr1  Q0   X V Fr0  Y Fa0  kt kd  627 N  Tải trọng qui ước :  Q1   X V Fr1  Y Fa1  kt kd  2355 N  Trong đó:kt hệ số ảnh hưởng nhiệt độ,kt =1   105 C kđ hệ số kể đến đặc tính tải trọng,tra bảng 11.3[1] kđ = 1,3 Tải trọng động tương đương: QE  m  Q L L m i i i Trong đó:m = ổ bi đỡ chặn L = 60.n.Lh/106 ; với Lh = 6720 L  QE  Q03 60.415, 7.6720  167, triệu vòng 106 Lh1 L 1  Q13 h  6273  23553  1881N Lh Lh 2 Kiểm tra khả chịu tải động : Cđ = QE m L  Cñ =1,881 167, = 10,37kN < C = 18,2kN Vậy khả tải động ổ chọn đảm bảo Kiểm tra khả chịu tải tónh ổ : Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Page 53 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Trong đó:X0,Y0 hệ số tải trọng hướng tâm,dọc trục Tra bảng 11.6[1]:Với  = 12o choïn Xo = 0,5 ; Yo = 0,47  Qt = 0,5.1811 + 0,47.617 = 1196 N = 1,196 kN < Co = 13,3 kN Vậy khả tải tónh ổ chọn đảm bảo 5.3 Truïc III:  F  F  F  1337 N t 30 r 30  r0  2 Phản lực tác dụng lên hai ổ :  Fr1  Ft 31  Fr 31  4739 N  F  626 N  a 32  Ta thấy Fa / Fr  626 /1337  0, 47  0,3 , nên ta chọn ổ bi đỡ chặn đường kính ngõng trục 45mm Chọn ổ bi đỡ chặn dãy cỡ nhẹ hẹp 36209 với góc tiếp xúc   12o Đường kính : d = 45 mm,đường kính : D = 85 mm Khả tải động tónh : C = 32,3 kN ; Co = 25 kN Kiểm tra khả chịu tải động ổ : Ta có: i.Fa 32 626   0, 025 Tra baûng 11.4[1] e = 0,34 C0 25000 Tính lực dọc trục tác dụng lên hai oå:Fs = e.Fr  Fs  0,34.1337  455 N   Fs1  0,34.4739  1612 N  Fa  Fs1  Fa  1612  626  986 N  Do đó:   Fa1  Fs  Fa  455  626  1081N   Fa  Fs  Ta coù:   Fa1  Fs1   Fa   Fa  986 N    Fa1  Fs1  1612 N  Page 54 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Vì vòng quay nên V =  Fa V F  0, 74  e   X  0, 45 Y  1, 62 r0 Do  F Tra bảng 11.4[1]   Y 0  a1  0,34  e X 1 V Fr1  Q0   X V Fr0  Y Fa0  kt kd  2859 N  Tải trọng qui ước :  Q1   X V Fr1  Y Fa1  kt kd  6161N  Trong đó:kt hệ số ảnh hưởng nhiệt ñoä,kt =1   105 C kñ hệ số kể đến đặc tính tải trọng,tra bảng 11.3[1] kđ = 1,3 Tải trọng động tương đương: QE  m  Q L L m i i i Trong đó:m = ổ bi đỡ chặn L = 60.n.Lh/106 ; với Lh = 6720 L  QE  Q03 60.120.6720  48, trieäu voøng 106 Lh1 L 1  Q13 h  28593  61613  2685 N Lh Lh 2 Kiểm tra khả chịu tải động : m Cñ = QE L  Cñ =5,048 48, = 18,4kN < C = 32,3kN Vậy khả tải động ổ chọn đảm bảo Kiểm tra khả chịu tải tónh ổ : Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Page 55 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Trong đó:X0,Y0 hệ số tải trọng hướng tâm,dọc trục Tra bảng 11.6[1]:Với  = 12o chọn Xo = 0,5 ; Yo = 0,47  Qt = 0,5.4739 + 0,47.1612 = 3128 N = 3,128 kN < Co = 25 kN Vậy khả tải tónh ổ chọn đảm bảo Các thông số: Trục K.hieäu d, mm D, mm B=T,mm r mm r1 mm C kN C0 kN I 36205 25 52 15 1,5 0,5 13,1 9,24 II 36206 30 62 16 1,5 0,5 18,2 13,3 III 36209 45 85 19 32,3 25 Page 56 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen Chọn chi tiết phụ: 6.1.Vòng phớt (phớt dầu):Có tác dụng không cho dầu mỡ chảy hộp giảm tốc ngăn không cho bụi từ øbên vào bên hộp giảm tốc 6.2 Vòng chắn dầu:Có tác dụng không cho dầu,mỡ tiếp xúc nhau.Không cho dầu vào ổ lăn Page 57 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen 6.3 Chốt định vị: Có tác dụng định vị xác vị trí nắp thân hộp giảm tốc trước sau gia công lắp ghép,dùng hai chốt định vị ø xiết bulong không làm biến dạng vòng ổ ( sai lệch vị trí tương đối nắp thân),do loại trừ nguyên nhân làm ổ chống hỏng Th«ng sè chän theo bảng 18-4b[1] Loại chốt định vị c chọn có hình côn c d l 50 1:52 3.2 x 45 Page 58 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen 6.4 Nút thông hơi: C ó tác dụng làm giảm áp suất,điều hòa không khí bên bên hộp giảm tốc làm việc nhiệt độ bên hộp giảm tốc tăng lên Nút thông lắp nắp cửa thăm Sè liƯu chän theo b¶ng 18-6[1] chän A : M27 x , G =36 (mm) , O = (mm) , N =22 (mm), C =30(mm) , D =15(mm), E = 45(mm), R=36(mm), B =15(mm), P =32(mm) 6.5 Nuùt tháo dầu: Có tác dụng để tháo dầu cũ sau thời gian làm việc,dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bụi hạt mài bị biến chất Page 59 Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen 6.6 Que thăm dầu: Page 60 Đề 4: S liu 37 BiBi Nguyen 7.Bảng thông số liệt kê phận số liệu : Tên gọi Chiều dầy :Thân hộp Nắp hộp Biểu thức tính toán Giá trị số liệu 0,03.a    0,9.  = 0,03.200+3 = mm e  (0,8  1). h  58 e =(7,2  9)mm = 9(mm) 1 = 0,9.9 = 8(mm) Gân tng cứng Chiều dầy e Chiều cao h §é dèc h = 50 mm 20 §-êng kÝnh bu l«ng: Bu l«ng nỊn d1 d1  0, 04.a  10  12mm d1 = 20mm Bu l«ng c¹nh ỉ d2 d  (0,  0,8).d1 d2 = 14(mm) Bu lông ghép bích nắp thân d3 d3  (0,8  0,9).d d3 =12(mm) VÝt ghÐp n¾p ỉ d4 d  (0,  0, 7).d d4 = (mm) VÝt ghÐp l¾p cửa thăm d5 d5 (0,5 0, 6).d d5 = (mm) Mặt bích ghép lắp thân: Chiều dầy bích thân hộp S3 S3 (1, 1,8)d3 S3 = 20 (mm) Chiều dầy bích nắp hép S4 S4  (0,9  1).S3 S4 =19 (mm) K3  K  (3  5)mm K3=42 mm Bề rộng bích nắp thân k3 Page 61 4: Số liệu 37 KÝch th-íc gèi trơc : §-êng kính tõm lỗ vít D2,D3, BiBi Nguyen (Tra b¶ng 18-2) D3=D+ 4,4.d4 D2 =D+(1,6…2)d4 *Trơc I D3=92 D2=68 *Trơc II D3=102 D2= 78 *Trơc III D3=126 D2=100 BỊ rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ K2 Tâm lỗ bu lông cạnh ổ :E2,C(k khoảng cách từ tâm bu lông đến mép lỗ ) Chiều cao h K  E  R2  (3  5)mm E2=23 mm E  1,6.d R2  1,3d C  D3 \ R2=19 mm *Trôc I C=46 mm h xác định theo kết cấu e tâm lỗ bu lông kích th-ớc mặt tựa *Trục II C=51 mm *Trôc III C=63 mm K2=46 k=20 h=30 Page 62 4: S liu 37 BiBi Nguyen Mặt đế hộp (lồi ): Chiều dầy :khi phần lồi S1 S1=(1,41,7)d1 Bề mặt đế hộp K1,q K1=3.d1 q K1+ 2. S1 = (1,41,7).20 = 28(mm) K1= 60 (mm) q 60 +2.9 = 78(mm) Khe hở chi tiết : Giữa bánh với thành hộp (12). = 12 (mm) Gia đỉnh bánh lớn với đáy hộp 1(35). = 30 (mm) Giữa mặt bên bánh Bảng dung sai lắp ghép : Vị trí ng kinh Kiểu lắp Giá trị dung sai ổ lăn trục I với trục 25 k6 +2  +15 (m) N¾p ỉ trơc I 52 H7  +30( m)  -100 (m) B¸nh 30 H7/k6 +21( m) +2 +15 (m) ổ lăn trục II với trục 25 k6 +2 +15 (m) Bánh 35 H7/ k6 +21 (m) +2 +15 (m) Bánh 35 H7/ k6  +21 (m) +2  +15 (m) N¾p ỉ trơc II 62 H7 Page 63  +30( m) Đề 4: Số liệu 37 BiBi Nguyen -100 (m) ổ lăn trục III 45 k6 +2 +18 (m) Bánh 50 H7/ k6  +25 (m) +2  +18 (m) N¾p æ trôc III 85 H7  +30( m)  -120 (m) Page 64 ... căng 12 22 324 97 8,43 2, 2 2, 25 2, 15 1,75 10 25 325 74 324 97 21 ,23 5,3 - 2, 25 - 1,75 13 30 36158 324 97 15,79 3 ,29 2, 28 2, 25 2, 32 1,75 23 35 128 539 1098 12 36,04 7,06 2, 42 2 ,25 2, 44 1,75 32 50 128 965... 22 2, 25 2, 15 1,57 1,5 - - - 25 2, 25 1,75 1,57 1 ,23 9,83 27 ,95 9 ,27 30 2, 28 2, 32 1,59 1,61 13,03 34, 72 12, 2 35 2, 42 2,44 1,68 1,69 5,4 15,43 5,09 50 2, 75 2, 47 1,90 1, 72 14,34 13,36 9,77 45 2, 25... a 22   28 840 Nmm     M  639.89, 92  28 730 Nmm  a 23  Trong maët phaúng OYZ:  Y  Fr 20  Fr 21  Fr 22  Fr 23     M /0  l 22 Fr 22  M a 22  M a 23  l23 Fr 23  l21.Fr 21