đây là tài liệu có hướng dẫn chi tiết cách thiết kế khung ngang của nhà công nghiệp một tầng lắp ghép.có thể giúp cho sinh viên tham khảo trong quá trình làm đò án..........mong rằng tài liệu có thể giúp mọi người hiểu hơn thêm nhiều vấn đề khác trong kĩ thuạt
Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam ĐỒ ÁN MÔN HỌC TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG Số liệu cho trước: Nhà công nghiệp có cầu trục chạy điện với chế độ làm việc trung bình. Chiều dài của khối nhiệt độ: 60 mét, bước cột 6 mét. Loại công trình phổ thông, cao trình nền: 0,00m. Số nhòp khung ngang SỐ LIỆU Nhòp I Nhòp II Nhòp III Kích thước nhòp(m) 30 24 30 Cao trình ray (m) 8,6 8,6 8,6 Sức trục Q (T) 30 20 30 I.Lựa chọn kích thước của cấu kiện: 1.Chọn kết cấu mái: Với nhòp L=24m ta chọn kết cấu mái là dàn , chiều cao giữa dàn 3,2m L =30 ta chọn kết cấu mái là dàn , chiều cao giữa giàn 3,45m Chọn cửa mái chỉ đặt ở nhòp giữa, rộng 12m, cao 4m. Các lợp mái được cấu tạo từ trên xuống như sau: - Hai lớp gạch lá nem kể cả vữa lót dày 5cm; - Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12cm; - Lớp bê tông chống thấm dày 4cm; - Panel mái kích thước 6x15m, cao 30cm Tổng chiều dày các lớp mái :t=5+12+4+30 =51cm. 2.Chọn dầm cầu trục Với nhòp dầm cầu trục 6 m, sức trục 30T, chọn dầm cầu trục theo thiết kế đònh hình có H dc =1000; b=200; b c =570; h c =120; trọng lượng 4,2T. 3.Xác đònh các kích thước chiều cao của nhà Lấy cao trình nền nhà tương ứng với cốt ±0,00 để xác đònh các kích thước khác. Cao trình vai cột V=R-(H r +H dc ) R- cao trình ray đã cho R=8,6m; H r -chiều cao ray và các lớp đệm, H r =0,15m; H dc -chiều cao dầm cầu trục, H dc =1,0m V=8,6-(0,15+1,0)=7,45m Cao trình đỉnh cột D=R+H c +a 1 H c -chiều cao cầu trục tra bảng 2 phục lục1, ta lấy H c =2,75m a 1 -khe hở an toàn từ đỉnh xe con đến mặt dưới kết cấu mang lực mái, chọn a 1 =0,15m, đảm bảo a 1 >=0,1m. D=8,6+2,75+0,15=11,5m. Cao trình đỉnh mái M=D+ h+ h m + t h-chiều cao kết cấu mang lực mái h m -chiều cao cử a mái, h m =4m t –tổng chiều dày các lớp mái, t=0,51m Chiều cao đỉnh mái ở hai nhòp biên không có cửa mái, với h=3,45m M 1 =11,5+3,45+0,51=15,46 m Chiều cao đỉnh mái ở nhòp giữa có cửa mái với h=3,2m Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam M 2 =11,5+3,2+4,0+0,51=19,21 m. 4.Kích thước cột Chiều dài phần cột trên H t =D-V= 11,5-7,45=4,05m Chiều dài phần cột dưới H d =V+a 2 = 7,45+0,5=7,95m a 2 là khoảng cách từ mặt nền đến mặt móng, a 2 =0,5 Kích thước tiết diện như sau: -Bề rộng cột b chọn theo thiết kế đònh hình thống nhất cho toàn bộ phần cột trên và cột dưới, cho cả cột biên và cột giữa b=40 cm, thỏa mãn điều kiện H d /b =7,95/ 0,4=19.875 < 25 -Chiều cao tiết diện phần cột biên h t =40 cm, thỏa mãn điều kiện a 4 =λ - h t –B 1 =75- 40 - 30=5 cm Trong đó: λ -khoảng cách từ trục đònh vò đến tim dầm cầu trục, λ=75 cm; B 1 –khoảng cách từ tim dầm cầu trục đến mép cầu trục, tra bảng B 1 =26cm -Chiều cao tiết diện phần cột dưới cột biên h d =60 cm, thỏa mãn điều kiện h d > H d /14=7,95/14=0,57 m -Cột giữa chọn h t =60 cm, khoảng cách từ trục đònh vò đến mép vai cột là 100 cm, góc nghiêng 45 o II. Xác đònh tải trọng 1.Tónh tải mái Phần tónh tải do trọng lượng bản thân các lớp mái tác dụng lên 1m 2 mặt bằng mái xác đònh theo bảng sau Các lớp mái Tải trọng tiêu chuẩn KG/m 2 Hệ số Vượt tải Tải trọng Tính toán KG/m 2 1 Hai lớp gạch lá nem kể cả vữa, dày 5cm, γ=1800 kG/m 2 0,05x 1800 90,0 1,3 117,0 2 Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt, dày 12 cm, γ =1200 kG/m 2 0,12x 1200 144,0 1,3 187,2 3 Lớp bê tông chống thấm, dày 4 cm, γ =2500 kG/m 2 0,04 x 2500 100,0 1,1 110,0 4 Panel 6x15, trọng lượng một tấm kể cả bê tông chèn khe 1,7 T 1700 /9 189,0 1,1 208,0 5 Tổng cộng 523,0 622,2 Trọng lượng bản thân dầm mái của nhòp L=30 m, tra bảng là 12,6T, hệ số vượt tải n=1,1. G 1 =17 x1,1 = 18,7 T G’ 1 =9,6 x1,1 = 10,56 T Trọng lượng khung cửa mái rộng 12 m, cao 4m lấy 2,8 T; n=1,1 G 2 =2,8 x 1,1=3,1 T Trọng lượng kính và khung cửa kính, lấy 500kG/m, với n=1,2 Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam g k =500 x 1,2=600 kG/m Tỉnh tải mái quy về lực tập trung đặt cách trục đònh vò 150 mm +Đối với nhòp biên G m1 =0,5(G 1 +g.a.L)=0.5(18,7+0,6222x6x30)= 65,33T +Đối với nhòp giữa G m2 =0,5(G’ 1 +g.a.L+G 2 +2g k .a) G m2 =0,5(10,56+0,6222x6x24+3,1 +2 x 0,6 x 6)=55,2T 2.Tónh tải do dầm cầu trục Tónh tải của dầm cầu trục đặt cách trục đònh vò 0,75 m G d =G 1 + a.g r G 1 –trọng lượng bản thân dầm cầu trục là 4,2 T; g r – trọng lượng ray và các lớp đệm, lấy 150 kG/m G d =1,1(4,2+ 6 x 0,15)=5,61 T 3.Tónh tải do trọng lượng bản thân cột Tải trọng này tính theo kích thước cấu tạo cho từng phần cột +Đối với cột biên: -Phần cột trên: G ct =0,4x 0,4 x 4,05 x 2,5 x1,1=1,78T -Phần cột dưới G cd =(0,4×0,6×7,95+0,4.×0,4)×2,5×1,1 =5,6T +Đốùi với cột giữa: G ct =0,4x 0,6 x 4,05 x 2,5 x 1,1 = 2,673 T G cd =(0.4×0.8× 7.95+2×0.4 2 2,16.0 + ×0.6)×2.5×1.1=8,18 T 4.Hoạt tải mái Trò số hoạt tải mái tiêu chuẩn phân bố đều trên 1m 2 mặt bằng mái , lấy 75kG/m 2 , n=1,3. Hoạt tải này đưa về thành lực tập trung P m đặt trùng với vò trí của từng G m +Với nhòp biên P m1 =0,5× n× p m × L=0.5x 1,3 x 0,075 x 6× 30=8,775 T +Với nhòp giữa P m2 =0,5× n× p m × L=0.5x 1,3 x 0,075 x 6× 24=7,02 T 5.Hoạt tải cầu trục ` a.Hoạt tải đứng do cầu trục +Với nhòp giữa, với số liệu đã cho Q=20T -Nhòp cầu trục L k =L-2λ =24-2× 0,75=22,5m -Bề rộng cầu trục B=6,3 m -Khoảng cách hai bánh xe K=4,4m -Trọng lượng xe con G=8,5 T -Áp lực tiêu chuẩn lớn nhất lên mỗi bánh xe P max =22 T; P min =6 T -Hệ số vượt tải n=1,1 Áp lực thẳng đứng lớn nhất do hai cầu trục đứng cạnh nhau truyền lên vai cột D max xác đònh theo đường ảnh hưởng như hình dưới D max =n× P max ∑ y I Các trung độ y I của đường ảnh hưởng ứng với vò trí của lực tập trung P max xác đònh theo tam giác đồng dạng. Điểm đặt của D max trùng với điểm đặt của G d Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam (H-1) -Sơ đồ xác đònh D max y 1 =1; y 2 =1,6/6=0,267; y 3 =4,1/6=0,683 D max =1,1×22× (1+0,267+0,683) =47,2 T +Với nhòp biên, với số liệu đã cho Q=30T -Nhòp cầu trục L k =L-2λ =30-2× 0,75=28,5m -Bề rộng cầu trục B=6,3 m -Khoảng cách hai bánh xe K=5,1m -Trọng lượng xe con G=12 T -Áp lực tiêu chuẩn lớn nhất lên mỗi bánh xe P max =34,5 T; P min =11,5 T -Hệ số vượt tải n=1,1 Áp lực thẳng đứng lớn nhất do hai cầu trục đứng cạnh nhau truyền lên vai cột D max xác đònh theo đường ảnh hưởng như hình dưới D max =n× P max ∑ y I Các trung độ y I của đường ảnh hưởng ứng với vò trí của lực tập trung P max xác đònh theo tam giác đồng dạng. Điểm đặt của D max trùng với điểm đặt của G d y 1 =1; y 2 =0,9/6=0,15; y 3 =5,1/6=0,85 D max =1,1×34,5× (1+0,15+0,85) =75,9 T b.Hoạt tải do lực hãm ngang của xe con Để an toàn xem lực hãm ngang chỉ truyền lên 2 bánh xe ở một phía, do đó mỗi bánh truyền một lực lên dầm cầu trục, trong trường hợp móc mềm, xác đònh theo công thức +Đối với nhòp biên T 1 =( Q+G )/20 =(30+12 )/20 =2,1 T Lực hãm ngang T 1 truyền lên cột được xác đònh theo đường ảnh hưởng như đối với D max T max =0,5xn ×T 1 ×∑ y I =0,5x1,1× 2,1× (1+0,15+0,85) =2,31 T +Đối với nhòp giữa T 2 =( Q+G )/40 =(20+8,5)/40 =0,71 T T max =n ×T 2 ×∑ y I =1,1× 0,71× (1+0,267+0,683) =1,52 T Điểm đặt lực hãm T max tại mức mặt trên dần cầu trục, cách mặt vai cột 1m và cách đỉnh cột một đoạn y= 4,05-1=3,05 m. 6.Hoạt tải gió -p lực gió tác dụng lên 1 m 2 tường nhà thẳng đứng q =n.W 0 .k.C Trong đó W 0 - áp lực gió tách dụng lên 1m 2 của tường chắn có độ cao 10m. NGHỆ AN thuộc vùng III-B, tra bảng 1 phụ lục II là 125kG/m 2 ; k- hệ số kể đến gió thay đổi theo chiều cao và đòa hình +mức đỉnh cột, cao trình +11,5:k=1,02 +mức đỉnh mái, cao trình +19,21m : k=1,12 Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 P max P max P max P max K=4,4 K=4,4 B=6,3 B=6,3 1,6 1,9 4,1 6,06,0 y 2 y 1 =1 y 3 Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam C -hệ số khí động phụ thuộc hình dạng công trình và phía gió đẩy hút, C=+0,8 đối với phía gió đẩy và C=-0,6 đối với phía gió hút; n- hệ số vượt tải, n=1,2 q d =1,2× 0,125× 1,02× 0,8 = 0,122T/m q h = 1,2× 0,125× 1,02× 0,6 = 0,092 T/m -p lực gió tác dụng lên khung ngang từ đỉnh cột trở xuống lấy là phân bố đều p =q.a phía gió đẩy p d =0,122× 6 =0,732 T/m phía gió hút p h =0,092× 6 =0,552 T/m Phần tải trọng gió tác dụng trên mái, từ đỉnh cột trở lên dưa về thành lực tập trung đặt ở đầu cột W 1 , W 2 với k lấy trò số trung bình , k =(1,02+1.12)/2 =1,07 Hình dáng mái và hệ số khí động ở từng đoạn mái tra trong phụ lục II, lấy theo hình dưới đây Trong đó C e1 tính với α=5 o , tỷ số H/ L =11,5/84=0,137, nội suy có C e1 =-0,06 ; C e2 =-0,5; giá trò C ’ e1 tính với α =5 o , tỷ số H/ L =(19,21-6tg5 0 )/84=0,22 , nội suy có C ’ e1 =-0,214 ; C ’ e2 =-0,4 Trò số W tính theo công thức W=n.k.W o .a.∑ C i .h I =1,2× 1,07× 0,125× 6×∑ C i .h I =0,963× ∑ C i .h I W 1 =0,963(0,8×2,2 - 0,06×1,25 + 0,5×1,25 – 0,5×0,5 + 0,7×4 – 0,5×0,214) =4,58 T W 2 =0,963(0,4×0,5 + 0,6×4 + 0,5×0,5 – 0,5×1,25 + 0,5×1,25+ 0,6×2,2) =4,16 T III. Xác đònh nội lực Nhà ba nhòp có mái cứng, cao trình cột bằng nhau khi tính tải trọng thẳng đứng và lực hãûm của cầu trục được phép bỏ qua chuyển vò ngang ở đỉnh cột, tính với các cột độc lập. Khi tính đến tải trọng gió phải kể đến tải trọng gió. Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 W 2 0,6 0,8 C e1 =-0,06 C ’ e1 =-0,214 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 C e2 =-0,4 -0,6 0,7 W 1 p d P h D A B C 3000 3000 0 2400 oijoi joiop 0000 0000 0000 (H-2) Sơ đồ xác đònh hệ số khí động trên Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam 1.Các đặt trưng hình học a.Cột trục A H t =4,05m ; H d =7,95m; H=H t +H d =4,05+7,95=12m Tiết diện phần cột trên b=40 cm; h t =40 cm, Phần cột dưới b=40 cm; h d =60 cm Mô men quán tính J=b.h 3 /12 J t =40× 40 3 /12 = 213300 cm 4 J d =40× 60 3 /12 =720000 cm 4 Các thông số α=H t /H =4,05/12=0,3375. k=α 3 )1( − t d J J =0,3375 3 ( -1) = 0,09 b.Cột trục B H t =4,05m ; H d =7,95m. Tiết diện phần cột trên b=40 cm; h t =60 cm, Phần cột dưới b=40 cm; h d =80 cm Mô men quán tính J=b.h 3 /12 J t =40× 60 3 /12 = 720000 cm 4 J d =40× 80 3 /12 =1706600 cm 4 Các thông số α=H t /H =0,3375 k=α 3 )1( − t d J J =0,3375 3 ( -1) =0,014 Quy đònh chiều dương của nội lực theo (H-3) 2.Nội lực do tónh tải mái a.Cột trục A Sơ đồ tác dụng tónh tải như hình dưới, lực G m1 gây ra mô men ở đỉnh cột M= G m1 × e t = -65,33× 0,05=-3,27 Tm Độ lệch giữa trục phần cột trên và phần cột dưới là a=(h d -h r )/2 =(0,6-0,4)/2 =0,1 m Vì a nằm cùng phía với e t so với trục cột dưới nên phản lực đầu cột R=R 1 +R 2 R 1 = )1(2 )/1(3 kH kM + + α = = + +− )09,01(12.2 )3375,0/09,01(3.27,3 -0,475 T Tính R 2 với M=-G m1 × a =-65,33× 0,1=-6,533 Tm mô men này đặt ở vai cột R 2 = )1(2 ).1(3 kH M + − αα = )09,01(122 )3375,03375,01(533,6.3 + −− xx x =-0,664 T R = R 1 +R 2 =-0,457 –0,639 =-1,139 T Xác đònh nội lực trong các tiết diện cột : M I =-3,27 Tm ; M II = -3,27+1,139× 4,05 =1,34 Tm ; M III =-65,33× (0,05+0,1)+1,139× 4,05 =-5,187 Tm ; M IV =-65,33× (0,05+0,1)+1,139×(4,05+7,95)=3,87 Tm Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 N Q M (H-3) -3,27 1,34 -5,187 3,87 1,139 65,33 0.05 7,95 4,05 I I II II III III IV IV A (H-4) Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam N I = N II =N III =N IV =65,33 T Q IV =1,139 T b.Cột trục B Sơ đồ tác dụng của tỉnh tải mái G m1 và G m2 Khi đưa G m1 và G m2 về đặt ở đặt cột ta được lực G m =G m1 +G m2 =65,33 +55,2 =120,53 T và mô men M =65,33× (-0.15) +55,2× 0.15 = -1,52 Tm Phản lực đầu cột R = )1(2 )/1(3 kH kM + + α = )014,01(12.2 )3375,0/014,01)(52,1(3 + +− x x =-0,195 T Nội lực trong các tiết diện cột M I = -1,52 Tm M II = -1,52 +0,195× 4,05 = - 0,73 Tm M III = M II =-0,73 Tm M IV =-1,52+0,195× 12=0,82 Tm N I =N II =N III = N IV =120,53T Q IV =0,195T BA -3,27 0,301 -3,701 3,316 65,33 67,11 72,72 78,32 -1,52 -0,73 0,82 120,53 123,2 134,42 142,7 Biểu đồ mô men như vẽ. 3.Nội lực do tónh tải dầm cầu trục a.Cột trục A Sơ đồ tính với tónh tải dầm cầu trục như (H-6) Lực G d gây ra mô men đối với trục cột dưới, đặt tại vai cột M = G d × e d e d =λ - 0,5h d =0,75-0,5× 0,6=0,45 m M =5,61 × 0,45 =2,525 Tm Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam Phản lực đầu cột R = )1(2 )21(3 kH M + − α = )09,01(122 )3375,03375,01(525,23 + − x xx = 0,2566T Nội lực trong các tiết diện cột M I =0 ; M II =-0,2566× 4,05= -1,039 Tm M III = -1,039 + 2,525= 1,486Tm M IV = -0,2566 × 12 +2,525= - 0,554Tm N I =N II =0 N III =N IV =5,61 T Q IV = -0,2566 T Biểu đồ mô men như trên hình (H-6) b.Cột trục B Do tải trọng đối xứng qua trục cột (H-6) nên M=0 ; Q=0 ; N I =N II =0; N III =N IV =2 × 5,61 =11,22 T 4.Tổng nội lực do tónh tải Cộng đại số nội lực ở các trường hợp đã tính ở trên cho tiết diện của từng cột được kết quả trên hình (H-7), trong đó lực dọc N còn được cộng thêm trọng lượng bản thân cột . BA -3,27 0,301 -3,701 3,316 65,33 67,11 72,72 78,32 -1,52 -0,73 0,82 120,53 123,2 134,42 142,7 5. Nội lực do hoạt tải mái a.Cột trục A Sơ đồ tính giống như khi tính với G m1 , nội lực xác đònh bằng cách nhân nội lực do G m1 với tỷ số P m / G m1 =8,775 / 65,33 =0,13 Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 0,2566 0.45 5.61 -1,039 -0,554 1,486 5,61 5,61 A B (H-6) -0,425 0,174 -0,674 0,54 A (H-8) Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam Xác đònh nội lực trong các tiết diện cột : M I =-3,27× 0,13 =- 0,425 Tm; M II = 1,34× 0,13 = 0,174 Tm ; M III =-5,187× 0,13 = -0,674 Tm ; M IV =3,87× 0,14 = 0,54 Tm N I = N II =N III =N IV = 8,49T Q IV =1,139× 0,13 = 0,148 T Biểu đồ mô men như trên hình (H-8) b.Cột trục B Tính riêng tác dụng của hoạt tải đặt lên nhòp phía bên phải và phía bên trái của cột. Lực P m2 đặt ở bên phải gây ra mô men đặt ở đỉnh cột M= P m2 × e t = 7,02× 0,15 =1,053 T Phản lực đầu cột R = )1(2 )/1(3 kH kM + + α = 0,135 T Nội lực trong các tiết diện cột M I = 1,053 T.m M II = 1,053 –0,135 × 4,05 =0,506Tm M III = M II =0,506Tm M IV = 1,053 – 0,135 ×12 = -0,567 Tm N I =N II =N III =N IV = 7,02 T Q IV = -0,135 T Trường hợp P m1 đặt ở bên trái cột, ta tính được nội lực phần bên trái bằng cách nhân nội lực của phần bên phải với tỷ số : (-P m1 /P m2 )= -8,775/ 7,02= -1,25 M I = 1,053 × (-1,25) =-1,316 Tm M II = 0,506× (-1,25) =-0,633 Tm M III = M II = -0,633 Tm M IV = - 0,567× (-1,25) =0,709 Tm N I =N II =N III =N IV = 8,775 T Q IV = -0,135 × (-1,25) =0,169 T Biểu đồ mô men như hình (H-9) 6.Nội lực do hoạt tải đứng của cầu trục a.Cột trục A Sơ đồ tính giống như khi tính với tónh tải dầm cầu trục G d , nội lực được xác đònh bằng cách nhân nội lực do G d gây ra với tỷ số D max /G d =75,9 / 5,61 =13,53 Nội lực trong các tiết diện cột M I =0 ; M II =-1,039 × 13,53= - 14,06 Tm M III = 1,486× 13,53=20,11 Tm M IV =-0,554× 13,53= -7,496 Tm N I =N II =0 N III =N IV =75,9T Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 -0,567 (H-9). Nội lực do hoạt tải mái ở cột giữa a) Ở bên trái cột giữa ; b) Ở bên phải cột giữả 7,02 B 0,135 55 -1,316 -0,633 0,709 0,506 6666 6666 1,053 a) b) -14,06 -7,496 20,11 47,2 B (H-10) 3,867 A -15,66 -31,74 -11,004 17,69 25,18 19,74 Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam Q IV = -0,2566× 13,53 = -3,472T Biểu đồ mô men như trên hình (H-10) b.Cột trục B Tính riêng tác dụng của hoạt tải rác dụng lên vai cột phía bên phải và phía bên trái của cột +Lực D max gây ra mô men đối với phần cột đặt ở bên phải của vai cột M= D max × e d = 47,2 × 0,75 =35,4 Tm Phản lực đầu cột R = )1(2 )21(3 kH M + − α = )014,01(122 )3375,03375,01(4,353 + − x xx =3,867 T Nội lực trong các tiết diện cột M I =0 ; M II =-3,867 × 4,05=-15,66 Tm M III = -15,66 + 35,4= 19,74 Tm M IV = -3,867× 12 +35,4 = -11,004 Tm N I =N II =0 N III =N IV =47,2 T Q IV = -3,867 T Biểu đồ mô men như trên hình (H-10) Trường hợp D max đặt ở bên trái của vai cột, nội lực được xác đònh bằng cách lấy nội lực trên nhân với tỷ số : (-D 1 max / D 2 max ) = -75,9 / 47,2 = - 1,608. Nội lực trong các tiết diện cột M I =0 ; M II =-15,66 × (-1,608)= 25,18 Tm M III = 19,74 × (-1,608)= -31,74 Tm M IV = -11,004 × (-1,608)=17,69Tm N I =N II =0 N III =N IV =75,898 T Q IV = -3,867 × (-1,608)= 6,218 T Biểu đồ mô men như trên hình 7.Nội lực do lực hãm ngang của cầu trục Lực hãm T max đặt cách đỉnh cột y =2,8 m, có y/H t =2,8/4,05=0,691 , với y xấp xỉ 0,7H t , có thể dùng công thức lập sẵn sau để xác đònh phản lực R = k T + − 1 )1max( α a.Ở cột A R = 09,01 )3375,01(31,2 + − = 1,404 T M I = 0 ; M y = 1,404× 2,8=3,93 M II = 1,404× 4,05 –2,31× 1,25 =2,8 Tm M III = M II =2,8Tm M IV =1,404× 12 –2,31× 9,2 =-4,404 Tm Q = 1,404 – 2,31= -0,906 T Biểu đồ như hình (H-11) Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 1,404 2,31 A (H-11) 3,93 2,8 - 4,404 1,2 5m B 1,52 0,993 3,029 2,502 -1,688 (H-12) [...]... 12 39,47 -33,761 38,899 Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng N 123 ,2 8,775 7, 02 IIIIII 0 M -0,73 -0,633 0,506 -31,74 N 134,4 8,775 7, 02 2 GVHD:Bùi Thiên lam 0 0 0 +_ 19,74 +_ 2, 5 02 2,5 02 75,9 0 47 ,2 0 0 0 123 ,2 123 ,2 131,98 129 , 52 131,1 137,415 4,11 4,7,8 4,7,8 4,6,9,10, 4,5,7,8, 4,5,6,7,8,9,10 11 12 , 12 20,63 -20 ,63 19,9 -34 ,24 -34 ,24 35,31 -46,0 62 -30, 12 0 0 134, 42 210, 32 210, 32. .. -35,03 4 8 75,9 0 0 0 78, 32 78, 32 -3,4 72 +_ 7,667 -6 ,23 2 8,55 -5,35 0,906 4,6 4,5 0 0 0 0 0,467 -2, 836 0 0 0 0 127 ,55 129 ,31 4,7 B 4, 12 154 ,22 -2, 59 85,96 7, 92 136,38 -9,071 144, 024 5,95 4,5 4,6 -2, 836 -0,5 72 129 ,305 126 ,85 4,5 -2, 704 128 ,43 4,5,6 -1,757 134,75 4,5 II-II M -0,73 -0,633 0,506 25 ,18 Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A +_ -15,66 +_ 20 ,63 -20 ,63 24 ,45 -21 ,36 -1,363 2, 5 02 2,5 02 Trang 37 4,6,7,8, 4,5,9,10,... 2 25 2 20 10 1 20 6 6 2 28 2 28 2 25 5 l u ?i thép Ø 6 a 120 kho?ng cách 60x60 9 2 Ø 12 3 2 25 2 1 5 4 4 Ø 8 a 120 Ø 8 a150 6 480 1 400 2 12 25 3 2 2 28 2 22 2 25 2 1 2 28 4 4 25 3 400 4 25 4 2 12 5 l u ?i thép Ø 6 a 120 kho?ng cách 60x60 5' 25 600 800 d.Kiãøm tra khi cäüt chun chåí cáøu làõp : Lục ny cäüt bë ún ti trng láúy bàòng trng lỉång bn thán nhán våïi hãû säú âäüng lỉûc 1,5 Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A... = = =0,317 Rb.b.ho 2 170.40.56 2 Tra bảng có ξ =0,395 x= ξ.ho=0,395x56 =22 , 12, Tính As theo công thức Rb b.x + R sc A' s − N 170 x 40 x 22 , 12 + 28 00 x18,35 − 144 024 As= = =20 ,63cm2 28 00 Rs 2 Tính với cặp 2, với As’ =20 ,63 cm đã biết N e − Rsc A' s.Za 136380.60, 02 − 28 00 .20 ,63. 52 αm = = =0 ,24 2 Rb.b.ho 2 170.40.56 2 ξ =0 ,29 .→ x= ξ.ho =0 ,29 .56 =16 ,24 2a’Aloc2 = 120 0 cm2 φ - hệ số ảnh hưởng của cốt thép gián tiếp ,xác định theo cơng thức µ xy Rs , xy 0,0097 .22 5 1 φ= với ψ = = =0,08 0 ,23 + ψ R b + 10 17 + 10 φ = 1/(0 ,23 +0,08) =3 ,22 φs - hệ số xét đến diện tích cốt thép gián tiếp trong vùng chịu nén cục bộ A ϕ s = 4,5 − 3,5 loc1 =4,5-3,5. 624 / 129 6 =2, 81 Aef Rb ,red = Rb.ϕ b + ϕ µ xy Rs , xy ϕ s =170.1 ,24 +3 ,22 .0,0097 .22 50 .2, 81=408 ,28 (Kg/cm2)... 40 x18 + 28 00 x5,4 − 67110 As = = =25 ,1cm2 Rs 28 00 Kiểm tra µt =(As +As’)/ (bho) = (25 ,1+5,4)/ (40×36) =2, 1 → 2, 0% xấp xỉ với µ giả thiết, có thể không cần tính toán lại Chọn cốt thép As :3 28 +2 22 ( 26 ,07cm2); As’ chọn : 3φ16 (6,03 cm2) b.Kiểm tra với cặp1: vì cặp 1 có mô men trái dấu với cặp 3 là cặp tính thép nên với cặp 1 có As’ : 3 28 +2 22 (26 ,07 cm2) ; As : 3φ16 (6,03 cm2) Để tính toán uốn dọc... cục bộ của bêtơng ,xác định theo cơng thức: Rbt ϕ b Rb =13,5. 12. 1 ,24 =20 0,88 (Kg/cm2) Rb.loc1 = α ϕ b Rb =13,5 Rb Ψ× Rb,loc× Aloc1 =0,75x200,88x540=81356,4(kG) > N tho mn vãư âiãưu kiãûn nẹn củc bäü Nguyễn Bá Long - Låïp 04X1A Trang 37 Đồ Án Mơn học Thiết Kế Khung Nhà Cơng Nghiệp Một Tầng GVHD:Bùi Thiên lam Aloc2 Aloc1 4 25 4 25 Ø8 a300 Ø 8 a300 7' 4 7 2 25 2 20 10 1 20 6 6 2 28 2 28 2 25 5 l u ?i . 4,6,9,10, 11 4,5,7,8, 12 4,5,6,7,8,9,10 , 12 M -0,73 -0,633 0,506 -31,74 +_ 2, 5 02 19,74 +_ 2, 5 02 20,63 -20 ,63 19,9 -34 ,24 -34 ,24 35,31 -46,0 62 -30, 12 N 134,4 2 8,775 7, 02 75,9 0 47 ,2 0 0 0 134, 42 210, 32 210, 32 176,85. =M III =0,5× 0,5 52 4,05 2 – 0,3 922 × 4,05 =2, 939 Tm M IV = 0,5× 0,5 52 12 2 – 0,3 922 × 12 =35,0376 Tm N I =N II =N III =N IV =0 Q = 0,5 52 12 -0,3 922 =6 ,23 2 T Biểu đồ nội lực trường hợp gió. 0 0 0 0 0 127 ,55 129 ,31 129 ,305 126 ,85 128 ,43 134,75 II-II 4,7 4, 12 4,5 4,6,7,8, 11 4,5,9,10, 12 4,5,6,7,8,11 M -0,73 -0,633 0,506 25 ,18 +_ 2, 5 02 -15,66 +_ 2, 5 02 20,63 -20 ,63 24 ,45 -21 ,36 -1,363