Trong tiến trình hội nhập và phát triển nhu cầu điện năng của nước ta năm sau cao hơn năm trước. Với ưu thế về tiềm năng thuỷ điện việc xây dựng các công trình thuỷ điện mới được đặt ra hết sức cấp thiết. Theo kế hoạch phát triển thuỷ điện đến năm 2013 cả nước sẽ có 22 nhà máy thuỷ điện mới được đưa vào khai thác (xem bảng 1). Để thực hiện được nhiệm vụ đó việc lựa chọn phương pháp thi công tiên tiến có hiệu quả được đặt ra cho người làm thuỷ điện. Trong vòng khoảng 4 thập kỷ qua trên thế giới đã có khoảng 176 đập có độ cao trên 50 m được xây dựng bằng công nghệ bê tông đầm lăn (RCC), (xem bảng 2). Đây là công nghệ thi công đập bê tông dựa trên nguyên lý thi công đập đất sử dụng thiết bị vận chuyển, rải và lèn chặt có công suất lớn. Hỗn hợp bê tông có hàm lượng chất kết dính thấp và độ ẩm nhỏ được lèn chặt bằng lu rung. Tốc độ thi công nhanh, giá thành rẻ là những ưu việt của loại hình công nghệ này so với công nghệ thi công đập bê tông thường đã biến công nghệ RCC trở nên phổ biến. Trong điều kiện hiện tại tuy còn thiếu kinh nghiệm thi công đập RCC nhưng Việt Nam đã có những cố gắng nhằm đốt cháy giai đoạn để đưa công nghệ thi công RCC vào áp dụng trong xây dựng nhiều đập thuỷ điện trên cả 3 miền. Việc tiếp cận và làm chủ công nghệ RCC trong một thời gian ngắn không thể tránh khỏi những khó khăn thách thức về mọi phương diện. Trong khuôn khổ bài viết này tác giả chỉ sơ bộ phân tích tình hình ứng dụng công nghệ RCC hiện nay ở Việt Nam và chỉ ra một số thách thức mà chúng ta đang phải đối mặt.
Trang 1ỨNG DỤNG CÔNG NGHỆ BÊ TÔNG ĐẦM LĂN TẠI VIỆT NAM THỰC TRẠNG VÀ NHỮNG THÁCH THỨC
1 MỞ ĐẦU
Trong tiến trình hội nhập và phát triển nhu cầu điện năng của nước ta năm sau cao hơn năm trước Với ưu thế về tiềm năng thuỷ điện việc xây dựng các công trình thuỷ điện mới được đặt ra hết sức cấp thiết Theo kế hoạch phát triển thuỷ điện đến năm 2013 cả nước sẽ có 22 nhà máy thuỷ điện mới được đưa vào khai thác (xem bảng 1) Để thực hiện được nhiệm vụ
đó việc lựa chọn phương pháp thi công tiên tiến có hiệu quả được đặt ra cho người làm thuỷ điện Trong vòng khoảng 4 thập kỷ qua trên thế giới đã có khoảng 176 đập có độ cao trên 50 m được xây dựng bằng công nghệ bê tông đầm lăn (RCC), (xem bảng 2) Đây là công nghệ thi công đập bê tông dựa trên nguyên lý thi công đập đất sử dụng thiết bị vận chuyển, rải và lèn chặt có công suất lớn Hỗn hợp bê tông có hàm lượng chất kết dính thấp
và độ ẩm nhỏ được lèn chặt bằng lu rung Tốc độ thi công nhanh, giá thành rẻ là những ưu việt của loại hình công nghệ này so với công nghệ thi công đập bê tông thường đã biến công nghệ RCC trở nên phổ biến Trong điều kiện hiện tại tuy còn thiếu kinh nghiệm thi công đập RCC nhưng Việt Nam đã có những cố gắng nhằm đốt cháy giai đoạn để đưa công nghệ thi công RCC vào áp dụng trong xây dựng nhiều đập thuỷ điện trên cả 3 miền Việc tiếp cận và làm chủ công nghệ RCC trong một thời gian ngắn không thể tránh khỏi những khó khăn thách thức về mọi phương diện Trong khuôn khổ bài viết này tác giả chỉ sơ bộ phân tích tình hình ứng dụng công nghệ RCC hiện nay ở Việt Nam và chỉ ra một số thách thức mà chúng ta đang phải đối mặt
2 THỰC TRẠNG ỨNG DỤNG CÔNG NGHỆ RCC TRONG THI CÔNG MỘT SỐ ĐẬP THUỶ ĐIỆN Ở VIỆT NAM
Đập thuỷ điện đầu tiên ở nước ta đang được thi công bằng công nghệ RCC là đập Pleikrông tại tỉnh Kon Tum có chiều cao 75 m được thiết kế bởi Công ty Tư vấn Xây dựng Điện I, dự kiến hoàn thành vào năm 2009 Hiên nay một số đạp khác đang trong quá trình tiển khai thi công theo công nghệ RCC như: Đập thuỷ điện A Vương tại tỉnh Quảng Nam
có chiều cao 7 m được thiết kế bởi Công ty Tư vấn Xây dựng Điện III, dự kiến hoàn thành vào năm 2008 Đập thuỷ điện Bản Vẽ tại tỉnh Nghệ An có chiều cao 138 m được thiết kế bởi Công ty Tư vấn Xây dựng Điện I, dự kiến hoàn thành vào năm 2008 Đập thuỷ điện Sê
Trang 2San 4 tại tỉnh Gia Lai có chiều cao 80 m được thiết kế bởi Công ty Tư vấn Xây dựng Điện
I, dự kiến hoàn thành vào năm 2010 (2012) Đập thuỷ điện Sơn La tại tỉnh Sơn La có chiều cao 138 m được thiết kế bởi Công ty Tư vấn Xây dựng Điện I, dự kiến hoàn thành vào năm
2010
Bảng 1- Các đập bê tông đầm lăn đang thi công hoặc trong giai đoạn thiết kế
STT Tên đập Địa điểm
Chiều cao(m)
Năm dự kiến hoàn thành Cấp phối: XM+P
1 A Vương Quảng Nam 70 2008 90+190 Dmax=40
80+180 Dmax=60
80+120 (TVĐHXD)
5 Bình Điền Thừa Thiên - Huế 75 2007-2008
16 Sê San 4 Gia Lai 80 2007-2008 80 + 120
18 Sông Bung 2 Quảng Ngãi 95 2010-2012
-21 Thượng Kon
Tum
-22 Trung Sơn
(Bản Uôn)
Thanh Hoá 85 2011
-Trong đập bê tông RCC quá trình phát triển nhiệt cần được khống chế nhằm tránh tạo ra ứng suất nhiệt lớn gây nứt, do đó hàm lượng xi măng clanhke thường được khống chế ở mức thấp Để bổ sung phần hạt mịn giúp tăng độ đặc chắc và khả năng chống thấm cho
Trang 3RCC cần sử dụng phụ gia khoáng hoạt tính có chất lượng đáp ứng yêu cầu tiêu chuẩn ASTM C 618, cụ thể là loại F và loại N Loại C nhìn chung chưa được sử dụng rộng rãi ở Việt Nam do trữ lượng tro đốt than nâu nhỏ Mặt khác do có chứa một lượng SO3 lớn nên khi đốt than nâu thường phải đốt kèm một lượng lớn đá vôi (CaCO3) Kết quả là trong tro loại này có mặt thạch cao (CaSO4) Khi thuỷ hoá tro này toả nhiệt mạnh và tốc độ đông cứng rất nhanh, không phù hợp với việc sử dụng trong bê tông nói chung và bê tông đầm lăn nói riêng
Phụ gia loại F ở nước ta chủ yếu do nhà máy nhiệt điện Phả Lại thải ra có lượng mất khi nung cao (15-20% hay cao hơn) không cho phép sử dụng trực tiếp trong bê tông Để có thể
sử dụng được tro bay nhiệt điện Phả Lại phải qua xử lý giảm lượng mất khi nung xuống
<6% Việc làm này đã tăng giá thành của tro bay lên bằng hay đắt hơn so với xi măng phụ thuộc vào khoảng cách vận chuyển Khi đó việc sử dụng tro bay trở nên kém khả thi về mặt kinh tế nhất là khi công trình ở xa nguồn cung cấp tro bay như các tỉnh phía nam Trong khi đó theo các số liệu khảo sát và
Bảng 2 - Một số đập RCC có độ cao trên 50 m được xây dựng trong vòng 40 qua trên
toàn thế giới
STT
Tên đập
Chiều cao (m)
Ngày bắt đầu đổ RCC
Ngày hoàn thành đổ RCC
Ximăng kg/m3
Pudơlan kg/m3
14 Porce II 123 1-Dec-96 1-Sep-00 132 88 (N)
Trang 417 Ueno 120 1-Jul-99 1-Dec-00 77 33 (F)
18 Sidi Said 120 3-Mar-05 4-Apr-05 65 15 (N)
20 Beni Haroun 118 1-Oct-98 1-Jul-00 82 143 (F)
21 Koudiat Acerdoune 116 4-Apr-05 5-Jul-05 77 87 (F)
22 Sakaigawa 115 1-Jul-88 1-Jul-91 91 39 (F)
23 Satsunaigawa 114 1-Apr-91 1-Oct-95 42 78 (S)
26 Mianhuatan 113 1-Dec-98 1-Nov-05 82 100 (F)
28 Dachaoshan 111 1-Dec-98 1-Oct-05 94 94 (N)
29 Tomisato 111 1-Feb-94 1-Feb-97 84 36 (F)
31 Shimenzi 109 1-Jun-99 1-Jun-05 93 110 (F) 32
Rompepicos at
Corral des Palmas 109 3-Mar-05 -/03 65 35 (F)
33 Zhaolaihe 107 3-Mar-05 5-May-05 84 126 (F)
35 Kazunogawa 105 1-Aug-95 1-Jul-97 91 39 (F) 36
Sabigawa (lower
39 Linhekou 100 1-Dec-05 3-Jun-05 74 111 (F)
40 Tamagawa 100 1-Sep-83 1-Jul-86 91 39 (F)
42 Trigomil 100 1-Feb-91 1-Dec-92 148 47 (F)
45 Olivenhain 97 2-Feb-05 2-Oct-05 74 121 (F)
47 Platanovryssi 95 1-Oct-95 1-Mar-97 50 225 (C)
48 Balambano 95 1-Apr-98 1-Jun-99 81 54 (F)
49 Kubusugawa 95 1-Apr-98 1-Apr-00 84 36 (F)
51 Upper Stillwater 91 1-Sep-85 1-Aug-87 79 173 (F)
52 Shimagawa 90 1-Sep-93 1-May-96 84 36 (F)
53 Buchtarma 90 1-Sep-57 1-Oct-61 135 80 (F)
54 Shimajigawa 89 1-Oct-78 1-Apr-80 84 36 (F)
55 Tongjiezi (with 88 1-Oct-88 1-Dec-89 79 79 (F)
Trang 5Niurixigou saddle
dam)
56 Fenhe No2 88 1-Aug-98 1-Mar-99 127 84 (F)
57 Yongxi No3 87 1-Oct-97 1-Oct-98 80 90 (F)
58 Sa Stria 87 5-Sep-05 6-Jul-05
60 Shibanshui 85 1-Apr-94 1-Dec-97 60 90 (F)
63
Ghatghar (lower
64 Asahi Ogawa 84 1-May-86 1-Jun-88 96 24 (F)
65 Santa Eugenia 84 1-Jun-87 1-Jun-88 88 152 (F)
67 Hattabara 83 1-Apr-90 1-Aug-93 84 36 (F)
70
Guanyinge
(Kwan-in-Temple) 82 1-Sep-91 1-Sep-95 91 39 (F)
71 Queiles y Val 82 1-Oct-95 1-May-97 80 145 (F)
77
Tucuruί - 2nd
83 Taolinkou 75 1-Dec-94 1-Dec-97 135 70 (F)
86 Tashkumyr 75 1-Mar-87 1-Dec-89 90 30 (N)
89 Hayachine 74 1-Oct-95 1-Jun-98 84 36 (F)
91 Spring Hollow 74 1-Mar-93 1-Aug-93 53 53 (F)
Trang 692 Zhouning 73 3-Apr-05 4-Mar-05 67 100 (F)
97 Cana Brava 71 1-Feb-00 1-Oct-05 45 55 (S)
99
La Puebla de
102 Dodairagawa 70 1-Jun-88 1-Jan-90 96 24 (F)
104 Wolwedans 70 1-Oct-88 1-Sep-89 58 136 (F)
105 Changshun 69 1-Mar-97 1-Jun-99 134 89 (F)
108 Shin-miyaka 68 1-Jul-97 1-Aug-00 91 39 (F) 109
Santa Clara -
110 Salto Caxias 67 1-Jan-96 1-Jul-98 80 20 (F)
114 Ohmatsukawa 65 1-Oct-92 1-Jun-95 91 39 (F)
117
Saluda dam
118 Jucazinho 63 1-Nov-96 1-Oct-98 64 16 (N)
119 Dona Francisca 63 1-Jun-99 1-Oct-00 72 18 (N)
124 Tianshenqiao No2 61 1-Apr-87 1-Jun-90 79 79 (F)
127 Jingjiang 60 1-Oct-91 1-Mar-93 70 80 (F)
129 Boukerkour 60 4-Apr-05 4-Sep-05
Trang 7130 Bouhouda 60 1-Apr-96 1-May-98 100 0
132
Santa Cruz do
133 Longmentan 58 1-Dec-87 1-Aug-89 72 82 (F)
135 Boqueron 58 1-Feb-96 1-Aug-96 55 130 (F)
136 Arriarán 58 1-Apr-92 1-Sep-92 85 135 (F)
137 Shankou No3 57 1-Feb-00 1-Jan-05 105 86 (F)
139 Gaobazhou 57 1-Nov-98 1-Feb-00 123 100 (F)
140 Daguangba 57 1-Dec-91 1-Dec-93 55 96 (F)
143
Saco de Nova
145 João Leite 55 3-Jan-05 -/03
147 Shiromizugawa 55 1-Oct-85 1-Jun-88 96 24 (F)
149
Huilong PSS
151 Bab Louta 54 1-Feb-98 1-Feb-99 65 15 (N)
152 Sierra Brava 54 1-Jun-92 1-Nov-93 70 130 (F)
155
Huilong PSS
158 New Victoria 52 1-Mar-91 1-Aug-91 79 160 (F)
-159 La Cañada 52 1-Aug-05 2-Feb-05 140 100 (N)
160 Shuangxi 52 1-Mar-96 1-Oct-97 90 110 (F)
162 Willow Creek 52 1-Apr-82 1-Sep-82 47 19 (F)
164 Burnett River 50 4-May-05 5-Oct-05 65
Trang 8167 Yujiankou 50 -/03 -/04 (F)
170 Al Wehdah 50 4-Oct-05 5-Nov-05 65
171 Vindramas 50 1-Apr-93 1-Dec-93 100 100 (M)
174 Knellpoort 50 1-May-88 1-Nov-88 61 142 (F)
175 Galesville 50 1-May-85 1-Aug-85 53 51 (F)
176 Cuchillo Negro 50 1-Mar-90 1-May-91 77 59 (F)
nghiên cứu của các cơ quan chuyên ngành ở Việt Nam có rất nhiều mỏ puzơlan thiên nhiên
có trữ lượng lớn và chất lượng tốt có thể sử dụng trong chế tạo RCC như mỏ Sơn Tây tỉnh
Hà Tây, mỏ Núi Béo tỉnh Quảng Ninh ở phía Bắc, mỏ Phong Điền tỉnh Thừa Thiên Huế,
mỏ Mu Rùa, Long Đất tỉnh Bà Rịa Vũng Tàu, v.v mà việc sử dụng trong RCC chắc chắn đưa lại hiệu quả cao Từ những phân tích trên có thể thấy rằng việc nghiên cứu sử dụng puzơlan trong chế tạo RCC là một thách thức lớn mà các nhà nghiên cứu, thiết kế, các nhà đầu tư và nhà thầu trong nước đang phải đối mặt Mặc dù cho đến nay việc ứng dụng puzơlan trong RCC đã bước đầu được triển khai song thực tế nảy sinh nhiều vấn đề cần được tập hợp nghiên cứu tìm phương hướng khắc phục
Dưới đây là một vài dẫn chứng dưới góc nhìn của các tác giả
Bảng 3- Một số đặc điểm chính của một số đập thuỷ điện đang trong quá trình thiết
kế hay thi công sử dụng RCC tại Việt Nam
STT Tên đập Chiều cao
(m)
Cường độ thiết kế, MPa
Hàm lượng XM + PGK, kg/m3
Tỷ lệ P/(XM+P), %
Loại cát
1 A Vương 70 R180 =15 90XM+190Puz 67,85 Tự nhiên
2 Pleykrông 75 R180 =15 80XM+210Puz 72,41 Tự nhiên
3 Sê San 4 80 R365 =15 80XM+120Puz 60,00 cát xay
4 Bản Vẽ 138 R365 =17 90XM+130Puz 59,10 cát xay
5 Sơn La 138 R365 =16 70XM+150FA 60,00 cát xay
Để phân tích số liệu có thể nêu điển hình các thông số chính của 5 đập thuỷ điện (xem bảng 3) Khi so sánh cấp phối RCC của đập Pleykrông và đập A Vương cho thấy chúng có các thông số đầu vào tương đương song hàm lượng puzơlan và tỷ lệ P/(XM+P) có sự chênh lệch khá lớn mà bản chất sự việc chưa được giải thích làm rõ Cũng tương tự khi so sánh cấp phối RCC của đập Bản Vẽ và đập Sê San 4 có sự khác biệt chiều cao khá lớn song tỷ lệ P/(XM) là như nhau Sự chênh lệch hàm lượng chất kết dính (» 20 kg/m3) khó tạo ra được
sự khác biệt về cường độ nén khi RCC được đầm chặt tốt như nhau
Trang 9Theo EM 1110-2-2006 trong cát xay hàm lượng hạt mịn có kích thước <0,075 mm hợp lý nằm trong khoảng 6-18% Khi sử dụng cát tự nhiên để chế tạo RCC do thiếu hụt cấp hạt này cần bổ sung bằng puzơlan hay các hạt không có tính dẻo khác Tuy nhiên lượng hạt mịn bổ sung chỉ nên chọn trong khoảng 6-7% lượng dùng cát tự nhiên Từ bảng 3 cho thấy hàm lượng CKD của RCC cho đập thuỷ điện Sơn La, Sê San 4 và Bản Vẽ sử dụng cát xay tương ứng là 200-220 kg/m3 Trong khi đó hàm lượng CKD cho RCC của đập thuỷ điện A Vương và Pleykrông sử dụng cát tự nhiên tương ứng là 280 và 290 kg/m3 Chênh lệch giữa tổng hàm lượng CKD giữa hai nhóm đập này được hiểu là lượng hạt mịn bổ sung cho RCC
sử dụng cát tự nhiên bằng 60-80 kg/m3 cho RCC của đập A Vương và 70-90 kg/m3 cho RCC của đâp Pleykrông Theo cảm nhận ban đầu lượng hạt mịn bổ sung quá lớn có thể gây ảnh hưởng xấu đến tính chất công nghệ của RCC thể hiện trong thi công và làm suy giảm tốc độ phát triển cường độ ở tuổi dài ngày của RCC
3 NHỮNG VẤN ĐỀ LIÊN QUAN ĐẾN ĐẶC THÙ CÔNG NGHỆ RCC CẦN TIẾP TỤC LÀM RÕ
3.1 Ảnh hưởng của tổng lượng chất kết dính và loại phụ gia khoáng đến sự phát triển cường độ của RCC
Chất kết dính trong hỗn hợp bê tông đầm lăn được xem là tổng lượng dùng xi măng từ clanhke xi măng poóclăng và phụ gia khoáng hoạt tính đạt yêu cầu kỹ thuật theo tiêu chuẩn ASTM C618 Xuất phát từ quan điểm phụ gia thuỷ lực (phụ gia có khả năng tác dụng với Ca(OH)2 thải ra khi thuỷ hoá xi măng) lượng phụ gia tối đa có thể kết hợp với Ca(OH)2
trong RCC có thể tính toán được xuất phát từ lượng Ca(OH)2 và SiO2 hoạt tính Khi lượng SiO2 hoạt tính thấp hơn yêu cầu, lượng sản phẩm tạo ra phụ thuộc vào hàm lượng phụ gia khoáng hoạt tính sử dụng Khi lượng SiO2 hoạt tính đưa vào cao hơn mức cần thiết thì lượng sản phẩm tạo ra phụ thuộc vào Ca(OH)2 có trong RCC Như vậy trên thực tế luôn tồn tại một hàm lượng phụ gia khoáng tối đa hợp lý thay thế xi măng mà không làm giảm cường độ của bê tông Nếu lấy cường độ bê tông ở tuổi 28 ngày làm cơ sở để xem xét thì hàm lượng puzơlan thiên nhiên hợp lý nằm trong khoảng 15 -20% tổng lượng chất kết dính
và giá trị này là 20–30% trong trường hợp sử dụng tro bay Tuy nhiên đối với bê tông thuỷ công trong đó có RCC, cường độ thường được xác định ở tuổi 91, 112 hoặc 182 ngày thì tỷ
lệ thay thế xi măng của hai loại phụ gia khoáng này cao hơn tương ứng là 20 – 30% và 30 – 40% Đây cũng là khoảng giá trị tỷ lệ thay thế xi măng bằng phụ gia khoáng được các kỹ
sư xây dựng Nhật Bản và kỹ sư quân sự Hoa Kỳ kiến nghị [1, 2] Tuy vậy trong trường hợp
sử dụng tro bay (puzơlan loại F theo ASTM C168) theo phương pháp thiết kế thành phần
Trang 10bê tông RCC ACI 211.3, tỷ lệ thể tích rắn giữa tro bay và xi măng poóc lăng có thể biến động trong khoảng 1÷6 và nếu kể đến sự chênh lệch về khối lượng riêng của tro bay và xi măng thì tỷ lệ tro bay : (tro bay + xi măng) có thể đạt từ 40÷80% Như vậy nếu so sánh với
tỷ lệ tối đa do các kỹ sư Nhật Bản và kỹ sư quân sự Hoa Kỳ khuyến cáo thì tỷ lệ tối đa mà ACI 211.3 đề xuất cao hơn khoảng 40% Theo quan điểm của chúng tôi thì với khối lượng tro bay lớn như thế sẽ có tác dụng thay thế một phần cốt liệu trong RCC Khi một phần cốt liệu được thay thế bằng tro bay, cường độ của bê tông thường và cả RCC đều tăng cao hơn mẫu đối chứng, và sự tăng trưởng cường độ này ít liên quan đến phản ứng kết hợp giữa Ca(OH)2 và SiO2 hoạt tính trong tro bay, mà chủ yếu là do sự có mặt của một khối lượng lớn tro bay đã cải thiện đáng kể th ành phần hạt, vi cấu trúc của bê tông làm tăng độ đặc chắc và tăng cường độ
Từ đó có thể rút ra kết luận là: Khi tổng lượng dùng chất kết dính gồm xi măng poóc lăng
và phụ gia khoáng hoạt tính ở mức thấp tức từ 100-150 kg/m3 RCC, nên áp dụng khuyến cáo của các kỹ sư xây dựng Nhật Bản và các kỹ sư quân sự Hoa Kỳ Trong trường hợp giá trị này đạt từ 150-200 kg /m3 hay cao hơn, có thể cân nhắc sử dụng phương pháp mà ACI 211.3 đề xuất Tức là lượng xi măng poóc lăng trong RCC cần phải được giữ ở mức cao hơn giá trị tối thiểu cho phép
Trong trường hợp sử dụng phụ gia khoáng hoạt tính loại N theo ASTM C618 cho thấy do cấu trúc, hình dạng, tính chất bề mặt của hạt, việc cải thiện cấu trúc RCC làm tăng độ đặc
và cư ờng độ đạt đ ư ợc khi sử dụng với tỷ lệ thay thế thấpcó thể bị mất tác dụng do khi được sử dụng với tỷ lệ thay thế cao hơn sẽ làm tăng lượng nước yêu cầu của hỗn hợp để đạt được tính công tác tương đương như khi sử dụng tro bay Sau đ ây là một số kết quả ban đầu của chúng tôi thu được khi nghiên cứu sự phát triển cường độ của RCC chế tạo từ xi măng PC40, tro bay nhiệt điện và puzơlan thiên nhiên
Bảng 4 Sự phát triển cường độ của RCC có sử dụng tro bay nhiệt điện và puzơlan
thiên nhiên
Ký hiệu cấp
phối
Xi măng PC40, kg/m3
Puzơlan thiên nhiên, kg/m3
Tro bay nhiệt điện, kg/m3
Cường độ nén mẫu trụ f150H300mm, MPa
7 ngày 28 ngày
Trang 116 65 - 120 7,8 12,0
Dựa trên kết quả thu được có thể sơ bộ đưa ra nhận xét sau: Khi được sử dụng với cùng tỷ
lệ thay thế như nhau tro bay nhiệt điện có khả năng cải thiện cường độ của RCC tốt hơn so với puzơlan thiên nhiên Khi có cùng tổng lượng dùng chất kết dính (xem cấp phối 2 và 3) cường độ nén ở tuổi 7 và 28 ngày của RCC chứa puzơlan thiên nhiên có hàm lượng xi măng cao hơn thì cao hơn Khi sử dụng tro bay cũng có kết luận tương tự
3.2 Ảnh hưởng của tổng lượng dùng chất kết dính và loại phụ gia khoáng hoạt tính đến sự tăng nhiệt độ trong thân đập.
Khi thuỷ hoá, xi măng poóc lăng toả nhiệt Lượng nhiệt toả ra tỷ lệ với lượng dùng xi măng.Ứng suất nhiệt trong đập phụ thuộc chủ yếu vào chênh lệch nhiệt độ trong đập với nhiệt độ trung bình năm, Dt, hệ số giãn nở nhiệt của bê tông, b, mô đun biến dạng, E và khả năng kiềm chế biến dạng, R :
st = R.E.b.Dt
Có thể hiểu Dt là chênh lệch nhiệt độ giữa nhiệt độ tối đa của khối đập và nhiệt độ trung bình năm tức nhiệt độ của môi trường Những biến động nhiệt độ trong năm chỉ có thể ảnh hưởng đến lớp mặt ngoài của đập Đối với đập Upper Stillwater, khi nhiệt độ trung bình năm tại khu vực đập là 3oC, thì nhiệt độ khối đổ được khống chế là 10oC và Dt trong trường hợp này sẽ cao hơn 7oC Vì nhiệt độ của khối RCC sau khi đầm chặt sẽ tăng và đạt giá trị tối đa ước tính bằng 45% giá trị tăng nhiệt độ đoạn nhiệt khi tốc độ lên đập là 300 mm/ngày đêm (xem hình 1) Cấp phối RCC của đập Upper Stillwater gồm 79 kg xi măng +
173 kg tro bay Nhiệt độ đoạn nhiệt đạt 19oC và 21oC khi sử dụng phụ gia giảm nước loại
D và loại A theo ASTM C494 Nhiệt độ ban đầu của khối đổ tương ứng là 7oC và 9oC, tức giá trị tăng nhiệt độ đoạn nhiệt là 12oC cho cả hai trường hợp Tăng nhiệt độ đoạn nhiệt này phù hợp với kết quả của chúng tôi thu được từ RCC có lượng dùng xi măng poóc lăng PC40 + tro bay nhiệt điện là 85 kg/m3 + 120 kg/m3 đạt 11,2oC Từ đó có thể sơ bộ xác định được giá trị tăng nhiệt độ của đập Upper Stillwater là:
Dtđn = 0.45 x 12oC = 5.4oC
Khi đó nhiệt độ tối đa trong thân đập là: tmax = thhRCC + Dtđn = 10oC + 5.4oC = 15.4oC
Từ đó: Dt = tmax – tmt = 15.4oC – 3oC = 12.4oC
Trong điều kiện khí hậu nóng ẩm và có cường độ bức xạ mặt trời lớn ở cả 3 miền nước ta, nhiệt độ khối đổ có thể đạt rất cao vào mùa nóng và vào ban ngày Mặt khác khi nhiệt độ
