báo thực tập tại nhà máy xử lý khí dinh cố

báo thực tập tại nhà máy xử lý khí dinh cố

MỞ ĐẦU

Cùng với kiến thức có được trong quá trình học tập và rèn luyện tại trường đại họcthì vẫn chưa đầy đủ để có thể làm việc trong một dây chuyền sản xuất, do đó sinh viêncần phải có quá trình thực tập thực tế tại các nhà máy xí nghiệp

Sau khi đã được học môn chuyên nghành, việc được tiếp cận, quan sát quy trìnhthực tế là hết sức có ý nghĩa trong việc kiểm tra lại kiến thức đã được học, so sánh giữ líthuyết và thực tế Từ đó có thể rút ra cho mình những kinh nghiệm để giúp ích cho côngviệc học tập, nghiên cứu và công việc trong tương lai

Trong đợt thực tập tốt nghiệp, cá nhân tôi được thực tập tại nhà máy xử lý khí Dinh

Cố Tôi đã được các chú, anh trong nhà máy cung cấp và giải tích các thông tin về antoàn lao động, qui trình nhà máy một cách đầy đủ và đã bù đắp những kiến thức mà trongtrường chưa có điều kiện biết đến

Cuốn báo cáo thực tốt nghiệp này là kết quả mà tôi có được từ việc nghiên cứu tàiliệu và những ghi nhận từ thực tế thực tập tại nhà máy về các chế độ công nghệ cũng nhưchuyên sâu vào các thiết bị trong nhà máy

LỜI CẢM ƠN

Để có được những hành trang kiến thức áp dụng vào trong quá trình thực tập, nhóm

đã trải quá trình học tập và rèn luyện tại trường Đại học Bà Rịa – Vũng Tàu dưới sựgiảng dạy truyền đạt của các thầy cô trong Khoa Công nghệ Hóa học, tôi xin gởi lời cảm

ơn đến ban giám hiệu nhà trường

Trong quá trình thực tập tại Nhà máy xử lý khí Dinh Cố, tôi đã được các chú và anhtrong tổ hỗ trợ sản xuất - Cán bộ hướng dẫn thực tập tại nhà máy, dưới sự hướng dẫn chỉbảo tận tình và quan tâm của chú và anh mà tôi mới hiểu biết về vấn đề an toàn lao độngquan trọng như thế nào và các hoạt động sản xuất, nguyên tắc hoạt động của thiết bị, chế

độ công nghệ vận hành tại nhà máy

Một lần nữa, tôi xin gởi lời cảm ơn tới tất cả mọi người đã giúp đỡ trong quá trìnhthực tập và hoàn thành chuyến đi thực tập tại Nhà máy xử lý khí Dinh Cố

Tôi xin chân thành cảm ơn !

Vũng Tàu, ngày … tháng … nãm 2014

Sinh viên thực hiện

CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN VỀ NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ DINH CỐ1.1 Lịch sử hình thành và phát triển của nhà máy

1.1.1 Vị trí địa lí và môi trường

Nhà máy xử lí khí Dinh Cố được xây dựng tại xã An Ngãi, huyện Long Điền, tỉnh

Bà Rịa - Vũng Tàu Nhà máy cách tỉnh lộ 44 khoảng 700m (Bà Rịa đến Long Hải) vàcách Long Hải 6km về phía bắc Và là nhà máy được xây dựng với quy mô to lớn vớidiện tích 89,600 m2 (dài 320m, rộng 280m)

1.1.2 Giới thiệu chung

Từ tháng 10 năm 1998, nhà máy đã đi vào hoạt động để xử lý và chế bến khí đồnghành với công suất khoảng 1,5 tỷ m3khí/năm (khoảng 4,3 triệu m3 khí/ngày) Nguyênliệu của nhà máy là khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ ngoài khơi bờ biển Vũng Tàu, đượcvận chuyển qua đường ống 16’’(16 inch) tới Long Hải với áp suất khí tới nhà máy là 109barG Sau khi xử lý thì sản phẩm của nhà máy là LPG và Condensate (nhà máy có thểtách riêng sản phẩm Propane và Butane cho khách hàng), lượng khí còn lại làm nguyênliệu cho nhà máy điện, đạm Bà Rịa và Phú Mỹ

Từ năm 2002, nhà máy tiếp nhận thêm lượng khí từ mỏ Rạng Đông với công suất5,7 triệu m3 khí/ngày, áp suất đầu vào bị sụt giảm xuống còn 70 barG nên nhà máy đặtthêm trạm máy nén đầu vào để nâng áp lên 109 barG như thiết kế

Nhà máy sử dụng công nghệ turbo – expander để thu hồi khoảng 540 tấn propane/ngày, 415 tấn butane/ngày và 400 tấn condensate/ngày với lượng đầu vào khoảng 4.3triệu m3/ngày

Các thiết bị vận hành được thiết kế vận hành liên tục trong 24 giờ trong ngày (hoạtđộng 350 ngày/năm) Để cho nhà máy được linh động đề phòng một số thiết bị chính củanhà máy bị sự củng cố như đảm bảo cho quá trình bảo dưỡng, sữa chữa thiết bị khônggây ảnh hưởng cho đến việc cung cấp khí cho nhà máy điện và đảm bảo thu được sảnphẩm lỏng, nhà máy vận hành theo các chế độ

- Chế độ AMF (Absolute Minium Facility): Cụm thiết bị tối thiểu tuyệt đối Thu khí

thương mại (chưa tách C3, C4) và condensate Sản phẩm được lấy ra sau khi dòng khí vàlỏng được cho đi qua các thiết bị kĩ thuật: thiết bị nén của AMF, thiết bị phân tách lỏng-hơi (AMF Rectifier), thiết bị loại bỏ ethane để ổn định condensate (De- ethaniser)

- Chế độ MF (Minium Facility): Cụm thiết bị tối thiểu Với mục đích thu khí thương

mại (đã tách C3, C4), Bupro và condensate Do vậy cần bổ sung thêm các thiết bị từ AMF,

chủ yếu là thiết bị hydrat bằng phương pháp hấp thụ, thiết bị trao đổi nhiệt bằng khí, thiết

bị trao đổi nhiệt cân bằng dòng lỏng lạnh, thiết bị De-ethaniser OVHD Compressor vàthiết bị ổn định Trong chế độ này thì các nguyên tắc của chưng luyện được vận dụng rấttriệt để nhằm thu lượng sản phẩm cao nhất

- Chế độ GPP (Gas Processing Plant): Cụm thiết bị hoàn thiện Là chế độ làm việc

hoàn chỉnh nhất, sử dụng công nghệ Turbo Expander Và hiệu suất thu hồi sản phẩm lỏng

ở chế độ này là cao nhất Ngoài những thiết bị được sử dụng trong chế độ trước thì có bổsung thêm thiết bị Gas Stripper, Turbo Expander/Compressor (đóng vai trò thiết bị traođổi nhiệt nhờ điều chỉnh áp), máy nén khí, tháp tách

- Chế độ MGPP (Modified Gas Processing Plant): Vận hành công nghệ theo chế độ

GPP chuyển đổi

Hiện nay nhà máy vận hành theo chế độ GPP chuyển đổi, chỉ chuyển sang chế độ

MF hoặc AMF khi xảy ra sự cố hoặc bảo dưỡng sữa chữa thiết bị

Hệ thống đuốc cao 72 m (Flare) và hầm đốt chất lỏng (burnpit) được thiết kế hoặcđảm bảo an toàn cho hệ thống khí nói chung và nhà máy nói riêng nhất là trong sự cố nhàmáy phải ngừng cung cấp khí cho nhà máy điện nhưng vẫn đảm bảo điều kiện môitrường Đuốc được thiết kế với công suất 4 triệu m3/ngày đêm

Hệ thống đốt chất lỏng được thiết kế để đốt chất lỏng thu gom được qua hệ thốngthải kín của các thiết bị công nghệ khi nhà máy hoạt động bình thường và khi dừng hoạtđộng để bảo dưỡng Công suất thiết kế cho hầm đốt là 10 triệu m3/giờ

Ngoài ra, nhà máy còn có hệ thống xử lý nước thải nhiễm dầu bao gồm:

- Cụm thu gom và tách dầu

- Bể chứa nước thải

- Bơm nước thải

- Bể lắng

- Bể chứa dầu cặn

- Bơm dầu cặn

Hệ thống xử lý nước thải nhiễm dầu có công suất 40 m3/h, nước thải sau khi qua

hệ thống xử lý sẽ được thải vào hệ thống thải chung của nhà máy, dầu tách ra được bơmvào bồn lắng để khử phần nước còn lại và đem đốt ở hầm đốt

1.2 Mục đích xây dựng nhà máy

Xử lý, chế biến khí đồng hành thu gom được trong quá trình khai thác dầu tại mỏBạch Hổ và các mỏ khác

Cung cấp khí thương phẩm làm nhiên liệu cho các nhà máy điện Bà Rịa, Phú Mỹ

và làm nhiên liệu cho các ngành công nghiệp khác

Thu hồi các sản phẩm lỏng có giá trị kinh tế cao hơn so với khí đồng hành ban đầunhư:

 Cung cấp LPG cho thị trường trong nước

 Cung cấp condensate làm nguyên liệu tổng hợp hoá dầu

1.3 Các thiết bị trong nhà máy

Bảng 1.1 Các thiết bị trong nhà máy xử lý khí Dinh Cố

5 V-06 A/B Hấp phụ hơi nước bão hoà tồn tại trong dòng khí (Hai tháp

hấp phụ và giải hấp hoạt động luân phiên)

6 V-07 Thiết bị tách lỏng trước khi đi ra thành khí thương phẩm

7 V-08 Tách các hydrocacbon lỏng còn lại do SC tách không hết

8 V-12 Bình tách lỏng có trong sản phẩm đỉnh tháp C-01

9 V-13 Bình tách lỏng trước khi qua máy nén K-02

10 V-14 Bình tách lỏng trước khi qua máy nén K-03

11 V-15 Bình tách khí lẫn trong sản phẩm đáy của tháp C-01

12 V-21 A/B Bồn chứa Propane / Butane thương phẩm

17 C-04 Tách nước và các hydrocacbon nhẹ lẫn trong dòng lỏng

18 C-05 Tách phần lỏng ngưng tụ do sự giảm áp từ 109 bar xuống

47 bar

19 CC-01 Giãn nở khí từ 109 bar – 33,5 bar và nén khí sản phẩm lên

47 bar trước khi xuất ra (Turbo Expander)

20 P-01 Bơm dòng hồi lưu về tháp C-02

21 P-03 Bơm dòng hồi lưu về tháp C-03

22 PV-106 Van giảm áp xuống 54 bar

23 K-01 Máy nén khí từ 29 bar – 47 bar

24 K-02 Máy nén khí từ 47 bar – 75 bar

25 K-03 Máy nén khí từ 75 bar – 109 bar

26 K-04 Máy nén dòng khí hồi lưu từ C-05 về V-06 A/B

27 K-1011 Máy nén dòng khí đầu vào đã qua SC lên 109 bar

28 EJ-01 Bộ hoà dòng và ổn định áp suất cho tháp C-01

29 E-01 Thiết bị gia nhiệt cho tháp C-01

30 E-02 Hệ thống quạt mát bằng không khí cho sản phẩm đỉnh đi ra

từ tháp C-02

31 E-03 Thiết bị gia nhiệt đến 135oC cho tháp C-02

32 E-04 Thiết bị trao đổi nhiệt của dòng lỏng ra từ đáy tháp C-02

33 E-07 Thiết bị gia nhiệt đến 20oC cho V-03

34 E-08 Thiết bị trao đổi nhiệt

35 E-09 Thiết bị làm lạnh bằng không khí cho dòng lỏng đi ra từ

tháp C-02

36 E-10 Thiết bị cấp nhiệt bằng dầu nóng đến 97oC cho C-03

37 E-11 Hệ thống quạt mát bằng không khí cho sản phẩm đỉnh đi ra

từ tháp C-03

38 E-12 Hệ thống giảm nhiệt đến 45oC

39 E-13 Hệ thống quạt mát bằng không khí

41 E-15 Hệ thống quạt mát bằng không khí

42 E-17 Hệ thống giảm nhiệt đến 60oC

43 E-18 Thiết bị trao đổi nhiệt

44 E-19 Hệ thống quạt mát bằng không khí

46 E-1011 Hệ thống quạt mát bằng không khí

47 FV-1001

Van tiết lưu

Van tiết lưu

57 TK-21 Bồn chứa Condensate thương phẩm

59 P-23 A/B Bơm vận chuyển Condensate

1.4 Nguyên lý vận hành

Nguồn khí ẩm của nhà máy từ mỏ Bạch Hổ và Rạng Đông phụ thuộc vào việckhai thác dầu thô, do đó có sự chênh lệch giữa nhu cầu tiêu thụ khí khô và lượng khí ẩmcung cấp Vì vậy, việc vận hành nhà máy tuân thủ một số thứ tự ưu tiên sau:

- Ưu tiên cao nhất là đáp ứng nhu cầu tiêu thụ khí của các nhà máy điện, đạm Nếulượng khí tiêu thụ cao hơn lượng khí cung cấp thì ưu tiên việc cung cấp khí hơn thu hồiphần lỏng

- Ưu tiên thu hồi tối đa sản phẩm lỏng

- Ưu tiên tiếp nhận toàn bộ lượng khí ẩm từ ngoài khơi cấp vào Nếu lượng khí tiêuthụ thấp hơn lượng khí cung cấp, lượng khí dư sau khi xử lý sẽ được đốt bỏ

CHƯƠNG 2 TÌM HIỂU VỀ HOẠT ĐỘNG CỦA

NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ DINH CỐ2.1 Nguyên liệu sản xuất, những đặc tính và phương pháp kiểm tra

2.1.1 Nguyên liệu

Nguyên liệu đầu vào của nhà máy là khí đồng hành (khí thu được từ quá trình khaithác dầu) Khí nằm trong dầu mỏ có áp suất cao nên chúng hoà tan một phần trong dầu.Khi khai thác lên áp suất giảm nên khí được tách ra thành khí đồng hành

Lượng khí đồng hành đi vào nhà máy thu từ mỏ Bạch Hổ và một số mỏ khác đượcdẫn vào bờ theo đường ống khí cao áp có đường kính 16’’ về nhà máy Lưu lượng thiết

kế ban đầu của nhà máy là 4.3 triệu m3 khí/ngày

a Nguyên liệu đầu vào theo thiết kế

Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ từ ngoài khơi Vũng Tàu được vận chuyển bằngđường ống dẫn 16 inch tới Long Hải và được xử lý tại Nhà máy xử lý khí Dinh Cố

- Áp suất: 10900 kPa

- Nhiệt độ: 25.6°C

- Lưu lượng: 1.5 tỷ m3/năm (4.3 triệu m3/ngày trên cơ sở vận hành 350 ngày)

- Hàm lượng nước: bão hòa (trên thực tế thì hàm lượng nước trong khí đã được xử

b Nguyên liệu đầu vào theo thực tế vận hành hiện nay

Từ năm 2002, nhà máy tiếp nhận thêm nguồn khí đồng hành từ mỏ Rạng Đôngđược đưa vào giàn nén trung tâm qua đường ống 16 inch dài khoảng 40km nên lưu lượng

đã tăng lên 5.7 triệu m3 khí/ngày và thành phần khí nguyên liệu thay đổi như sau:

Bảng 2.2 Thành phần khí nguyên liệu (lấy mẫu ngày 21/12/2005)

2.1.2 Những đặc tính kỹ thuật khí đầu vào

Bảng 2.3 Đặc tính kỹ thuật khí đồng hành của mỏ Rạng Đông

ST

T

Tên chỉ tiêu Đặc tính kỹ thuật Đơn vị tính

2 Nhiệt độ điểm sương của

hydrocarbon ở áp suất giao và chế

độ vận hành bình thường

3 Nhiệt độ điểm sương của

hydrocarbon ở áp suất giao ở chế

độ vận hành không qua máy nén

6 Nhiệt trị toàn phần (GHV) 950<GHV<1350 Btu/scf

1 Áp suất ban đầu tại giàn ống đứng Max 125 Bar

2 Nhiệt độ khí đồng hành tại giàn ống

Đơn vị

1 Nhiệt độ điểm sương của

Số liệu báo cáo

2.2.2 LPG thương phẩm

Chủ yếu là Propan và Butan hoặc hỗn hợp Bupro Được ứng dụng để làm nhiênliệu, nguyên liệu cho sản xuất vật liệu xây dựng, tổng hợp hữu cơ Hiện nay, LPG do nhàmáy xử lý khí Dinh Cố sản xuất đáp ứng khoảng 30-35% nhu cầu thị trường LPG ViệtNam Lưu lượng từ 750-850 tấn/ngày

Bảng 2.6 Yêu cầu kỹ thuật đối với LPG thương phẩm

Số liệubáo cáo

ASTMD1657-91

Kg/l

6 Thành phần hàm

lượng etan

Số liệubáo cáo

2.2.3 Condensate thương phẩm

Hỗn hợp đồng thể ở dạng lỏng, có màu vàng rơm, gồm hidrocacbon có phân tửlượng lớn hơn Propan và Butan, hợp chất vòng, nhân thơm Ở Việt Nam có hai loại: Mộtloại được tách từ bình lỏng đặt tại giàn khoan, lượng không lớn; loại thứ hai được ngưng

tụ trong quá trình vận chuyển trên đường ống Từ condensate, chúng ta có thể làm nhiênliệu (như các loại xăng M92, M95), làm dung môi và các sản phẩm Hoá dầu

+ Thành phần chủ yếu: C5

+ Lưu lượng: 150.000 tấn/năm

Hiện nay, Condensate của nhà máy được vận chuyển đến nhà máy xử lýCondensate và được sử dụng chủ yếu để pha chế xăng

Bảng 2.7 Yêu cầu kỹ thuật với condensate thương phẩm

Đơn vị

1 Tỷ trọng ở 150C Số liệu báo cáo ASTM D1298-99 Kg/l

2 Áp suất hơi bão hoà ở

hao hụt

Max 45Max 1802.5

dưỡng, sửa chữa các thiết bị) không gây ảnh hưởng đến việc cung cấp khí cho nhà máyđiện, đạm, Nhà máy được lắp đặt và hoạt động theo các chế độ chính:

- Chế độ AMF (Ablolute Minium Facility): Cụm thiết bị tối thiểu tuyệt đối

- Chế độ MF (Minium Facility): Cụm thiết bị tối thiểu

- Chế độ GPP (Gas Processing Plant): Cụm thiết bị hoàn thiện

- Chế độ MGPP (Modified Gas Processing Plant): Chế độ GPP sửa đổi

2.3.1 Chế độ AMF

a Chế độ AMF (theo thiết kế):

Chế độ AMF theo thiết kế là chế độ vận hành nhà máy ban đầu với các thiết bị tốithiểu nhằm cung cấp khí cho các hộ tiêu thụ và không chú trọng vào thu hồi sản phẩmlỏng Chế độ này thu hồi được khoảng 330 tấn condensate/ngày

b Các thiết bị trong chế độ AMF

 Tháp tách Etan C-01

 Tháp tách C1/C2 c-05

 Bình tách V-03

 Các thiết bị trao đổi nhiệt: E-14, E-20

c Sơ đồ công nghệ chế độ AMF

Hình 2.1 Sơ đồ công nghệ chế độ AMF

 Quy trình sơ đồ công nghệ:

Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ với lưu lượng khí ẩm khoảng 4.3 triệu m3/ngàyđược đưa tới Slug Catcher của nhà máy bằng đường ống 16’’ với áp suất 109 bar, nhiệt

độ 25,60C Tại đây, condensate và khí được tách ra theo các đường riêng biệt để tiếp tục

xử lí, nước có trong Condensate được tách nhờ trọng lực và đưa vào bình tách nước 52) để xử lí Tại đây nước được làm giảm tới áp suất khí quyển và hydrocacbon bị hấpthụ sẽ được giải phóng đưa vào đốt ở hệ thống cột đuốc, nước sau đó được đưa tới hầmđốt (ME- 52)

(V-Dòng lỏng đi ra từ Slug Catcher (SC) được giảm áp và đưa vào bình tách V-03hoạt động ở 75 bar và được duy trì ở nhiệt độ 200C V-03 có nhiệm vụ: Táchhydrocacbon nhẹ hấp thụ trong lỏng nhờ giảm áp Cùng với việc giảm áp suất từ 109 barxuống 75 bar, nhiệt độ cũng giảm thấp hơn nhiệt độ hình thành hydrate nên để tránh hiệntượng này, V-03 được gia nhiệt đến 200C bằng dầu nóng nhờ thiết bị gia nhiệt E-07 Saukhi ra khỏi V-03 dòng lỏng này được trao đổi nhiệt tại thiết bị E-04A/B nhằm tận dụngnhiệt và làm mát cho dòng condensate thương phẩm

Dòng khí thoát ra từ Slug Catcher được dẫn vào bình tách lọc V-08 để tách triệt đểcác hạt lỏng nhỏ bị cuốn theo dòng khí do SC không tách hết và lọc các hạt bụi trong khí(nếu có) tránh làm hư hỏng các thiết bị sau

Khí từ đầu ra của V-08 được đưa vào thiết bị hòa dòng EJ-01 A/B/C để giảm ápsuất từ 109 bar xuống 47 bar Việc giảm áp này có tác dụng hút khí từ đỉnh tháp C-01.Dòng ra là dòng 2 pha có áp suất 47 bar và nhiệt độ 200C cùng với dòng khí từ V-03 (đãgiảm áp) được đưa vào tháp C-05 Nhiệm vụ của EJ-01 A/B/C là giữ áp suất làm việc củatháp C-01 ổn định Tháp C-05 hoạt động ở áp suất 47 bar và nhiệt độ 200C Ở chế độAMF phần đỉnh của tháp hoạt động như bình tách khí lỏng thông thường Tháp C-05 cónhiệm vụ tách phần lỏng ngưng tụ do sự sụt áp của khí từ 109 bar xuống 47 bar khi quaEJ-01 A/B/C Dòng khí đi ra từ đỉnh tháp C-05 được đưa ra đường khí thương phẩm đểcung cấp cho các nhà máy điện Lỏng tại đáy C-05 được đưa vào đĩa thứ 1 của tháp C-01.Chế độ AMF tháp C-01 có hai dòng nhập liệu:

- Dòng từ V- 03 vào đĩa thứ 14 của tháp C-01

- Dòng lỏng từ đáy của tháp C-05 vào đĩa trên cùng của tháp C-01

Áp suất hơi của condensate giảm đi và được điều chỉnh trong tháp C-01 nhằm mụcđích: Phù hợp cho công việc chứa trong bồn chứa ngoài trời Với ý nghĩa đó, trong chế

độ AMF tháp C-01 hoạt động như là tháp ổn định Condensate Trong đó, phần lớnhydrocacbon nhẹ hơn Butan được tách ra khỏi Condensate nhờ thiết bị gia nhiệt E-04A/Bđến 1940C Khí ra ở đỉnh tháp có nhiệt độ 640C được trộn với khí nguyên liệu nhờ EJ-01A/B/C Dòng Condensate ở đáy tháp được trao đổi nhiệt tại E-04A/B và được làm lạnhbằng không khí ở E-09 để giảm nhiệt độ xuống 450C trước khi ra đường ống dẫnCondensate về kho cảng hoặc chứa bồn chứa TK-21.

Thiết bị của chế độ này gồm toàn bộ các thiết bị của chế độ AMF (trừ EJ-A/B/C)

và có bổ sung thêm các thiết bị chính sau:

 Quy trình sơ đồ công nghệ như sau:

Dòng khí từ Slug Catcher được đưa đến bình tách lọc V-08, thiết bị này có chứcnăng: tách nước, hydrocarbon lỏng, dầu và lọc các hạt rắn, nhằm bảo vệ lớp chất hấp thụtrong V-06 A/B khỏi bị hỏng hoặc giảm hoạt tính cũng như giảm tuổi thọ của chúng Saukhi được loại nước tại V-06 A/B dòng khí được đưa đồng thời đến hai thiết bị E-14 và E-

20 để làm lạnh Dòng khí sau khi ra khỏi E-14 và E-20 là dòng hai pha

(lỏng-khí) được đưa vào tháp C-05 để tách lỏng Khí ra từ đỉnh tháp C-05 được sử dụngnhư tác nhân làm lạnh bậc một cho dòng nguyên liệu tại E-14 (nhiệt độ giảm từ 26,50Cxuống -170C) dòng nguyên liệu qua E-14 được làm lạnh bậc hai tại van FV-1001

Dòng khí ra từ đỉnh C-05 sau khi trao đổi nhiệt qua E-14 nhiệt độ được tăng lên đủđiều kiện cung cấp cho các nhà máy điện

Hai tháp hấp thụ V-06A/B được sử dụng luân phiên, khi tháp này làm việc thì thápkia tái sinh Quá trình tái sinh được nhờ sự cung cấp nhiệt của dòng khí thương phẩmnâng nhiệt độ lên 2200C, dòng ra khỏi thiết bị V-06 A/B được làm mát tại E-15 và đượctách lỏng ở V-07 trước khi ra đường khí thương phẩm

Sơ đồ dòng lỏng trong chế độ MF giống như trong chế độ AMF, ngoại trừ việcđưa khí từ V-03 đến C-01 thay vì đến C-05 như chế độ AMF Ngoài ra trong chế độ MF,tháp C-02 được đưa vào vận hành để thu hồi Bupro Nhằm tận dụng Bupro và tách một

Hình 2.2 Sơ đồ công nghệ chế độ MF

phần methane, ethane còn lại, dòng khí ra từ V-03 được đưa đến tháp C-01 để tách triệt

để ethane Dòng lỏng ra khỏi V-03 được đưa đến tháp C-01 sau khi được gia nhiệt từ 20

0-C lên 800C tại thiết bị E-04A/B nhờ dòng lỏng ra từ tháp C-02 Tháp C-01 có ba dòngnguyên liệu được đưa vào:

- Dòng khí đến từ V-03 vào giữa đĩa thứ 2 và thứ 3 của tháp C-01

- Dòng lỏng từ V-03 vào đĩa thứ 20 của tháp C-01

- Dòng lỏng đến từ đáy C-05 vào đĩa trên cùng của tháp C-01

Tại đây các hydrocacbon nhẹ như C1, C2 được tách ra và đi lên đỉnh tháp sau đóđược nén từ 25 bar lên 47 bar nhờ máy nén K-01 trước khi được dẫn vào đường khíthương phẩm

Phần lỏng ra từ đáy tháp C-01 được đưa đến tháp C-02 Tháp C-02 làm việc ở ápsuất 11 bar, nhiệt độ đỉnh 600C và nhiệt độ đáy 1540C Tại đây C5 được tách ra và đi ra ởđáy tháp Sau khi ra khỏi E-04A/B để gia nhiệt cho nguyên liệu vào tháp Sau khi ra khỏiE-04A/B dòng lỏng này được đưa đến làm lạnh bằng thiết bị làm mát bằng không khí E-

09 trước khi đưa ra đường ống hoặc bồn chứa condensate thương phẩm TK-21

Dòng hơi ra khỏi đỉnh tháp C-02 là LPG, được ngưng tụ tại V-02, một phần đượccho hồi lưu trở lại C-02 để đảm bảo sự hoạt động của tháp, phần còn lại theo đường dẫnsản phẩm LPG

2.3.3 Chế độ GPP

a Chế độ GPP (theo thiết kế)

Đây là chế độ hoàn thiện của nhà máy chế biến khí Chế độ này thu hồi khoảng

535 tấn propane/ngày, 415 tấn butane/ngày và 400 tấn condensate/ngày

Hình 2.3 Sơ đồ công nghệ chế độ GPP

c Sơ đồ công nghệ chế độ GPP

 Quy trình sơ đồ công nghệ:

Khí ngoài giàn vào nhà máy được tiếp nhận đầu tiên tại Slug Catcher (SC-01/02),dòng lỏng ra có nhiệt độ 25,60C và áp suất 109 bar được đưa tới V-03

Dòng khí ra từ Slug Catcher qua V-08 để tách nốt phần lỏng còn lại, lượng lỏngđược tách ra này được đưa tới bình tách V-03 để xử lý, còn dòng khí ra từ V-08 đi vàoV-06A/B để tách tinh nước

Trong chế độ này, thiết bị Turbo-Expander được đưa vào hoạt động thay thế E-20

trong chế độ MF, nên khoảng 2/3 lượng khí ra khỏi V-06A/B được chuyển tới phần giãn

nở của thiết bị CC-01, tại đó khí được giãn từ 109 bar xuống 33,5 bar và nhiệt độ cũnggiảm xuống -180C, sau đó dòng này được đưa vào tháp tinh lọc C-05

Phần còn lại khoảng 1/3 dòng từ V-06A/B được đưa tới thiết bị trao đổi nhiệt E-14

để làm lạnh dòng khí từ 260C xuống -350C nhờ dòng khí lạnh ra từ đỉnh tháp C-05 cónhiệt độ -42,50C Sau đó, dòng này lại qua van giảm áp FV-1001 (áp suất được giảm từ

109 bar xuống 47,5 bar, nhiệt độ cũng giảm xuống còn -620C) rồi được đưa vào tháp

C-05 như một dòng hồi lưu ngoài đỉnh tháp

Trong chế độ GPP, tháp C-05 làm việc ở áp suất 33,5 bar nhiệt độ đỉnh -420C vànhiệt độ đáy -200C Khí ra khỏi đỉnh tháp C-05 có nhiệt độ -42,50C được sử dụng làmlạnh khí đầu vào thông qua thiết bị trao đổi nhiệt E-14 trước khi nén ra dòng khí thươngphẩm bằng phần nén của CC-01.

Quá trình thu hồi lỏng của chế độ này có khác biệt so với chế độ AMF và chế độ

MF do sự có mặt của tháp 04 và các máy nén K-02, K-03 Dòng khí ra từ đỉnh tháp

C-01 được máy nén K-C-01 nén từ 29 bar lên 47 bar rồi tiếp tục được làm lạnh trong thiết bịtrao đổi nhiệt E-08 (tác nhân lạnh là dòng lỏng ra từ V-03 có nhiệt độ 200C) và vào thápC-04 để tách nước và hydrocacbon nhẹ lẫn trong lỏng đến từ V-03

Tháp C-04 làm việc ở áp suất 47,5 bar, nhiệt độ đỉnh và đáy lần lượt là 44oC và

40oC Khí sau khi ra khỏi thiết bị C-04 được nén đến áp suất 75 bar nhờ máy nén K-02rồi được làm lạnh tại thiết bị trao đổi nhiệt bằng không khí E-19 Dòng này được trộn lẫnvới dòng khí ra từ V-03, và được nén tới 109 bar bằng máy nén K-03, sau đó đó đượclàm lạnh và nhập vào dòng khí nguyên liệu trước khi vào V-08

Dòng lỏng ra từ tháp C-04 được đưa đến đĩa thứ 14 của tháp C-01, dòng lỏng ra từtháp C-05 được đưa đến đĩa thứ nhất của tháp C-01 đóng vai trò như dòng hồi lưu ngoài

ở đỉnh tháp Trong chế độ này, tháp C-01 làm việc ở áp suất 29 bar, nhiệt độ đỉnh là 14oC

và nhiệt độ đáy là 109 oC Sản phẩm đáy của tháp C-01 chủ yếu là C3+ được đưa đến thápC-02 (áp suất việc của C-02 là 11 bar, nhiệt độ đỉnh 55oC và nhiệt độ đáy là 134oC) đểtách riêng Condensate và bupro Dòng ra từ đỉnh tháp C-02 là hỗn hợp bupro được tiếnhành ngưng tụ hoàn toàn ở nhiệt độ 43oC qua hệ thống quạt làm mát bằng không khí E-

02, sau đó được đưa đến bình hồi lưu V-02 có dạng nằm ngang, một phần bupro đượcbơm trở lại tháp C-02 để hồi lưu bằng bơm P-01A/B, áp suất của bơm có thể bù đắp được

sự chênh áp suất làm việc của tháp C-02 (11 bar) và tháp C-03 (16 bar) Phần bupro cònlại được gia nhiệt đến 60oC trong thiết bị gia nhiệt E-17 trước khi cấp cho tháp C-03 bằngchất lỏng nóng từ đáy tháp C-03 Sản phẩm đáy của tháp C-03 chính là condensatethương phẩm được đưa ra bồn chứa hoặc dẫn ra đường ống vận chuyển condensate vềkho cảng Thị Vải

Sản phẩm ra từ đỉnh tháp C-03 là hơi propan được ngưng tụ hoàn toàn ở nhiệt độ

46oC trong thiết bị E-11 được lắp tại đỉnh C-03 có dạng làm mát bằng không khí và đượcđưa đến thiết bị chứa hồi lưu V-05 có dạng nằm ngang Sản phẩm propan lỏng này đượcbơm ra khỏi V-05 bơm bằng các máy bơm, một phần propan thương phẩm được tách ra

bằng thiết bị điều khiển mức và chúng được đưa đến đường ống dẫn propan hoặc để chứapropan V-21A Phần còn lại được đưa trở lại tháp C-03 như một dòng hồi lưu ngoài ởđỉnh tháp.

Tại đáy tháp C-03, thiết bị trao đổi nhiệt E-10 được lắp đặt để cấp nhiệt đun sôi lạibằng dầu nóng tới nhiệt độ 97oC Nhiệt độ của nó được điều khiển bởi van TV-2123 đặttrên ống dẫn dầu nóng Butan còn lại đưa ra bồn chứa hoặc đưa đến kho cảng Thị Vải saukhi được giảm nhiệt độ đến 60oC bằng thiết bị trao đổi nhiệt E-17 và đến 45oC nhờ thiết

bị trao đổi nhiệt E-12

2.3.4 Chế độ GPP chuyển đổi

Chế độ GPP chuyển đổi có bổ sung thêm trạm máy nén khí đầu vào của nhà máy,nhằm giải quyết việc giảm áp do tăng lưu lượng khí đồng hành tiếp nhận từ mỏ RạngĐông Lượng sản phẩm của nhà máy cũng tăng lên, khí khô khoảng 4,8-5,2 triệu

sm3/ngày, LPG khoảng 1000-1100 tấn/ngày, condensate khoảng 350 tấn/ngày

Để giải quyết những việc phát sinh của việc tăng năng suất của Nhà máy khi phảitiến hành tiếp nhận thêm lượng khí đồng hành từ mỏ Rạng Đông sao cho đem lại hiệuquả cao nhất: Việc tăng lưu lượng khí đồng hành dẫn vào bờ gây nên sự sụt giảm áp suấtđáng kể trên đường ống làm cho áp suất tại đầu vào Nhà máy xử lý khí không thể đảmbảo giá trị áp suất thiết kế là 109 bar Phương pháp lắp đặt trạm nén khí đầu vào Nhà máyDinh Cố để nén tăng áp suất khí nguyên liệu vào Nhà máy lên 109 bar theo thiết kế banđầu sẽ đảm bảo việc tăng sản lượng sản phẩm của Nhà máy khi tăng lưu lượng nguyênliệu vào nhà máy cũng như đủ áp suất của dòng khí cung cấp cho Nhà máy điện Phú Mỹ1

Trạm nén khí đầu vào được lắp đặt gồm 4 máy nén khí: 3 máy hoạt động và 1 máy

dự phòng Ngoài ra, một số thiết bị của nhà máy xử lý khí Dinh Cố cũng được cải hoán

b Sơ đồ công nghệ chế độ MGPP

BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP

 Quy trình sơ đồ công nghệ:

Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ với lưu lượng khoảng 5,7- 6,1 triệu m3 khí/ngàyvào hệ thống Slug Catcher trong điều kiện áp suất 65 bar-80 bar nhiệt độ 20 đến 300C(tùy theo nhiệt độ môi trường) Dòng khí đi ra từ SC được chia thành 2 dòng

- Dòng thứ nhất có lưu lượng khoảng 1 triệu m3/ngày được đưa qua van giảm ápPV-106 giảm áp suất từ 65 bar-80 bar xuống 54 bar và đi vào thiết bị tách lỏng V-101.Lỏng được tách ra tại bình V-101 được đưa vào thiết bị V-03 để chế biến sâu Khí đi ra

từ bình tách V-101 được đưa vào hệ thống đường dẫn khí thương phẩm 16” cung cấp chocác nhà máy điện

- Dòng thứ hai có lưu lượng khoảng 5 triệu m3/ngày được đưa vào trạm nén khí đầu vào K-1011 A/B/C/D (3 máy hoạt động và 1 máy dự phòng) để nén nâng ápsuất từ 65 bar- 80 bar lên 109 bar sau đó qua hệ thống quạt làm mát bằng không khí E-

1011 để làm nguội dòng khí ra khỏi máy nén đến nhiệt độ khoảng 40-500C Dòng khínày đi vào thiết bị tách lọc V-08 để tách lượng lỏng còn lại trong khí và lọc bụi bẩn Sau

đó được đưa vào thiết bị hấp thụ V-06 A/B để tách triệt để nước tránh hiện tượng tạothành hydrate quá trình làm lạnh sâu

Dòng khí đi ra khỏi thiết bị V-06A/B được tách thành hai dòng: khoảng một phần

ba dòng khí ban đầu qua thiết bị trao đổi nhiệt E-14 để hạ nhiệt độ từ 26,5 xuống -350Cvới tác nhân lạnh là dòng khí khô đến từ đỉnh tháp C-05 có nhiệt độ -450C sau đó đượclàm lạnh sâu bằng cách giảm áp qua van FV-1001 Áp suất giảm từ 109 bar xuống 37 bar( bằng áp suất làm việc của C-05) kéo theo nhiệt độ giảm xuống -620 C rồi được đưa vàođĩa trên cùng của tháp tinh cất C-05, đóng vai trò như dòng hồi lưu ngoài của đỉnh tháp.Hai phần ba dòng khí còn lạị được đưa vào thiết bị CC-01 để thực hiện việc giảm áp từ

109 bar xuống 37 bar và nhiệt độ giảm xuống -120 C và được đưa vào đáy tháp tinh cất 05

C-Tháp tinh cất C-05 hoạt động ở áp suất 37 bar, nhiệt độ đỉnh tháp và đáy tháptương ứng là -450 C và -150 C tại đây khí (chủ yếu là metan và etan) được tách ra tại đỉnhtháp C-05 Thành phần lỏng chủ yếu là Propan và các cấu tử nặng được tách ra từ đáytháp

Dòng khí đi ra từ đỉnh của tháp tinh cất có nhiệt độ -450C được sử dụng làm tácnhân lạnh cho thiết bị trao đổi nhiệt E-14 và sau đó được nén tới áp suất 54 bar trong

phần nén của thiết bị CC-01 Hỗn hợp khí đi ra thiết bị này là khí thương phẩm được đưavào hệ thống 16’’ đến các nhà máy điện.

Dòng lỏng ra từ đáy tháp tinh cất được đưa vào tháp C-01 như dòng hồi lưu ngoàiđỉnh tháp

Trong tháp C-01, với nhiệt độ đáy tháp là 1090C ( nhờ thiết bị gia nhiệt E-01A/B),

áp suất hoạt động của tháp là 27,5 bar, các hydrocacbon nhẹ như metan, etan được tách ra

đi lên đỉnh tháp vào bình tách V-12 để tách lỏng có trong khí và được máy nén K-01 nén

từ áp suất 27,5 bar lên áp suất 47,5 bar Dòng ra khỏi máy nén K-01 được đưa vào E-08sau đó vào tháp C-04 Do bình tách V-03 phải giảm áp suất vận hành từ 75 bar theo thiết

kế xuống còn 45 bar (vì các lý do đã trình bày ở mục trên) nên lượng lỏng từ đáy bìnhtách V-03 được đưa trực tiếp qua E-04A/B mà không đi vào thiết bị trao đổi nhiệt E-08như thiết kế Vì vậy E-08 và C-04 lúc này không hoạt động như các thiết bị công nghệ

mà chỉ hoạt động như các đường ống dẫn khí

Dòng khí từ K-01 sau đó được nén đến 75 bar nhờ máy nén K-02 rồi lại tiếp tụcđưa vào thiết bị trao đổi nhiệt E-19 bằng việc sử dụng dòng tác nhân lạnh là không khí.Dòng khí ra từ E-19 được đưa vào máy nén K-03 để nén tới áp suất 109 bar và làm lạnhtrong thiết bị trao đổi nhiệt E-13, ra khỏi E-13 dòng khí này được đưa tới thiết bị V-08như là nguyên liệu đầu vào Tháp tách etane C-01 là thiết bị tách dạng tháp loại đĩa van,hoạt động như một thiết bị chưng cất

Dòng lỏng đi ra từ đáy tháp C-01 được đưa qua V-12 sau đó tới tháp C-02 ThápC-02 là thiết bị có cấu trúc dạng tháp, có áp suất hoạt động là 10 bar, nhiệt độ đáy thápđược duy trì ở 1350C nhờ thiết bị gia nhiệt E-03, nhiệt độ đỉnh tháp 560C, hỗn hợp Buprođược tách ra ở đỉnh tháp, còn Condesate được tách ra ở đáy tháp Hỗn hợp Bupro từ đỉnhtháp C-02 tiếp tục được đưa vào thiết bị làm lạnh E-02, sau đó được đưa vào bình tách V-

02 Dòng lỏng từ bình tách V-02 được bơm P-01A/B bơm hồi lưu một phần lại đỉnh tháp

và phần còn lại theo đường ống dẫn sản phẩm Bupro đến bồn chứa V-21A/B hoặc đếnkho cảng Thị Vải Trong trường hợp cần tách riêng thành sản phẩm Propan và Butan theoyêu cầu của khách hàng thì sản phẩm lỏng từ bình V-02 sẽ được bơm P-01A/B bơm quathiết bị trao đổi nhiệt E-17 (để tận dụng nhiệt) và vào tháp C-03 Tháp C-03 có nhiệt độđáy là 950C, áp suất hoạt động của tháp là 16 bar Propan được tách ra ở đỉnh tháp, nhờquạt E-11 làm lạnh và được đưa vào bình tách V-05 sau đó được bơm P-03 A/B cho hồilưu một phần trở lại đỉnh tháp và phần còn lại theo đường ống dẫn Propan thương phẩm

Butan được tách ra ở đáy tháp qua thiết bị làm lạnh E-12 và theo đường ống dẫn Butanthương phẩm.

Lỏng tách ra từ đáy tháp C-02 là Condensate được hạ nhiệt độ xuống 600C nhờthiết bị trao đổi nhiệt E-04A/B và xuống 450C nhờ thiết bị E-09 sau đó được đưa tới bồnchứa TK-21 hoặc đường ống dẫn Condensate tới kho cảng Thị Vải Condensate (sau khi

đã tách nước tại Slug Catcher) được tách ra trong Slug Catcher được đưa vào thiết bị

V-03 hoạt động ở áp suất 47 bar và nhiệt độ 200C để tách các cấu tử khí nhẹ đã bị hấp thụtrong hỗn hợp lỏng này bằng cách giãn nở và giảm áp Từ thiết bị V-03, Condensate đượcdẫn tới thiết bị trao đổi nhiệt E-04 (để tận dụng nhiệt của dòng Condensate ra từ đáy C-02) sau đó đi vào đĩa thứ 20 của tháp C-01

2.4 Thiết bị chính của nhà máy

Các thiết bị chính của nhà máy bao gồm:

(SC-Khí tách ra từ Slug Catcher được thu gom trong đường ống 30’’ và đưa về xử lítiếp ở các thiết bị hạ nguồn

Condesate tách ra từ Slug Catcher được thu gom trong đường ống 36’’ và đượcđưa về bình tách V-03 qua các bộ điều chỉnh mức (LIC-0111A/B, LT-0121A&B) Mức

lỏng có thể điều chỉnh bằng cách chọn lựa mức A (mức cao) hoặc mức B (mức thấp)thông qua bộ chọn lựa HS-0111, HS-0121 Khi mức lỏng trong SC-01A/B đạt mức caoLAHH-0111 và LAHH-0121 van đầu vào nhà máy sẽ đóng lại, khi mức lỏng xuống thấpđạt giá trị LALL-0111/0121 van SDV-0111 và SDV-0121 sẽ đóng lại để tránh hiện tượnglọt khí từ Slug Catcher về V-03.

Nước được đưa ra từ Slug Catcher thông qua thiết bị điều khiển mức (ILIC-0112

& 0122) đi vào bình tách V-52 (Produced Water Flash Drum), tại đây nước được làm

giảm tới áp suất khí quyển và hydrocacbon bị hấp thụ sẽ được đưa ra ống thải Sau đónước được chuyển đến burnpit ME-52, Burnpit Trường hợp mức nước thấp, van (ILV-

0112 & 0122) đóng lại nhằm tránh tình trạng các hydrocacbon bị cuốn theo

Ở chế độ hoạt động bình thường, cả hai hệ thống Slug Catcher SC-01/02 đều hoạt

động để đạt được công suất cao hơn và một thiết bị điều chỉnh HS-0101 (low selector),

được lắp đặt ở giữa mức chất lỏng của cả hai hệ thống này trong trường hợp hoạt độngsong song Trong trường hợp cần bảo dưỡng sửa chữa một hệ thống Slug Catcher duy trì

sự hoạt động bình thường của nhà máy, hệ thống còn lại được cô lập bởi các cặp van taytrên đường khí vào và ra của SC

và đáy tháp (C-01, Dethanizer) lần lượt là 64 oC và194oC

Tháp tách ethane (C-01, Deethanizer) gồm 32 kiểu đĩa van, 13 đĩa ở phần trên củatháp có đường kính là 2.600 mm và 19 đĩa ở phần dưới của tháp có đường kính là 3.050

mm Bộ chênh áp PDIA-1321, Pressure Differential Transmiter được lắp đặt để phát hiện

sự chênh áp trong tháp Bốn bộ thiết bị chỉ thị nhiệt độ được lắp đặt trên các đĩa thứ 2, 3,

14, 20 của tháp Hai thiết bị trao đổi nhiệt Reboiler E-01A/B reboiler để gia nhiệt cho đáytháp, một reboiler làm việc, một ở chế độ dự phòng Từ reboiler dòng lỏng sẽ đượcchuyển đến bình chứa V-15, Deethanizer Bottom Buffer, sau đó được đưa về tháp ổnđịnh C-02 thông qua van FV-1301hoạt động ở chế độ auto-casaded nhờ vào bộ điềuchỉnh mức chất lỏng LICA-1302

2.4.3 Tháp ổn định (C-02, Stabilizer)

Tháp chưng cất C-02 làm việc ở áp suất 11 barA nhằm mục đích thực hiện quátrình phân tách giữa các cấu tử C4 và C5 của dòng lỏng từ V-15 tới để tạo ra 2 loại sảnphẩm riêng biệt LPG (Bupro) và condensate (C5 )

LPG ra khỏi đỉnh tháp (ở trạng thái điểm sương) được làm lạnh bằng không khíbởi giàn quạt E-02 để ngưng tụ thành lỏng (trạng thái điểm sôi) tại V-02 Sau đó mộtphần LPG sẽ được bơm P-01A/B hồi lưu lại tháp nhằm tăng độ tinh cất của tháp, mộtphần khác được bơm tới V-21 A/B/C, kho cảng Thị Vải hay tới tháp C-03 để tách riêngpropane và butane

Tỷ lệ giữa phần hồi lưu (FI-1501) và phần sản phẩm đỉnh tháp (FI-1601) được gọi

là chỉ số hồi lưu (reflux ratio) Chỉ số này càng lớn thì mức độ phân tách càng cao nhưngtổn thất năng lượng để gia nhiệt đáy tháp và làm lạnh đỉnh tháp càng lớn Ở đây, ta khôngcần thiết đảm bảo độ tách quá cao mà mục đích là cần tối ưu lượng LPG thu được, vì vậy

từ thực tế vận hành và tính toán mô phỏng thì chỉ số hồi lưu tối ưu nên vào khoảng 0,6 (không nên nhỏ hơn 0,4)

0,5-Tháp C-02 hoạt động ở áp suất 11 BarA và được điều chỉnh bằng hệ thống quạtlàm lạnh, van bypass PV-1501A và van điều áp PV-1501B

Tháp C-02 gồm 30 kiểu đĩa van có đường kính là 2.140 mm Dòng nhập liệu đivào đĩa thứ 10 Bình chứa V-05 ở đỉnh tháp và thiết bị gia nhiệt đáy tháp reboiler E-03.Trong tháp C-02 LPG (propane và butane) được tách ra từ dòng condensate vào HơiLPG ở đỉnh tháp C-02 được ngưng tụ hoàn toàn ở 430C trong bình ngưng (E-02,stabilizer condensate) và được chuyển đến bình thu hồi (V-02, stabilizer refuxAccumlator), bình V-02 là một bình nằm ngang có đường kính 2.200 mm và dài 7.000

mm, LPG từ bình chứa V-02 được các bơm( P-01A/B stabilizer reflux pumps) với tốc độ

là 180 m3/h chạy bằng động cơ có công suất 75 kw, bơm lên ở áp suất khoảng 17 BarA.Một dòng LPG được cho hồi lưu trở lại tháp để đảm bảo độ tinh khiết của sản phẩm,phần còn lại được đưa về V-21 A/B như là LPG thương phẩm hay đi vào đường ốngxuống Thị Vải Terminal Mức chất lỏng trong V-02 được điều chỉnh thông qua van FV-1601

Thiết bị gia nhiệt cho đáy tháp E-03 được lắp đặt ở đáy tháp C-02 để cung cấpnhiệt cho tháp nhiệt độ được điều khiển bởi TV-1523 được lắp đặt trên đường ống dẫndầu nóng

Phần condensate từ đáy tháp thông qua thiết bị điều chỉnh mức( LICA-1501, levelcotrol) đi vào bồn chứa condensate( TK-21, condensate Day Tank) có thể tích là 2.000 m3hoặc ở đường ống dẫn condensate sau khi được làm lạnh xuống 600C trong thiết bị traođổi nhiệt E-04, condensate cross Exchanger nhờ dòng lạnh đi từ đáy tháp C-04 (trong chế

độ hoạt động GPP) và tiếp tục được làm lạnh xuống 450C trong ở thiết bị trao đổi nhiệtbằng không khí E-09, condensate Trim cooler

Bộ đo chênh áp PDIA-1521, pressure Diffrential Transmiter được lắp đặt để pháthiện sự chênh áp ở trong tháp do sự tạo bọt Ba thiết bị chỉ thị nhiệt độ được lắp đặt trêncác đĩa thứ 9, 10, 30 của tháp C-02

2.4.4 Tháp tách C3/C4 (C- 03, Splitter)

Tháp chưng cất C-03 làm việc ở áp suất 16 barA nhằm mục đích thực hiện quátrình phân tách giữa các cấu tử C3 và C4 của dòng Bupro lỏng từ V-02 tới để tạo ra 2 loạisản phẩm riêng biệt: propane và butane

Nguyên liệu bupro được gia nhiệt trước tại E-17 bởi dòng butane đi ra từ đáyreboiler E-10 sau đó tới đĩa thứ 10 của tháp C-03 (gồm 30 đĩa)

Propane ra khỏi đỉnh tháp( ở trạng thái điểm sương) được làm lạnh bằng khôngkhí bởi giàn quạt E-11 để ngưng tụ thành lỏng (trạng thái điểm sôi) tại V-05 Sau đó mộtphần propan sẽ được bơm P-03A/B hồi lưu lại tháp nhằm tăng độ tinh cất của tháp, mộtphần khác được bơm tới V-21 A/B/C, kho cảng Thị Vải

Sản phẩm lỏng ra khỏi đáy tháp được hóa hơi một phần để quay trở lại tháp, phầnlỏng còn lại được dẫn tới E-17 để gia nhiệt cho nguyên liệu, tiếp tục được làm mát bởiquạt E-12 A/B đi ra V-21 A/B/C hoặc KCTV

Tháp tách C-03 bao gồm 30 van dạng đĩa có đường kính 1.750 mm Dòng nhậpliệu được đưa vào đĩa thứ 14 Tháp làm việc ở áp suất 16 BarA và được điều chỉnh bằng

hệ thống quạt làm mát bằng không khí E-11 và các van điều áp PV-2101 A/B

Bộ đo chênh áp PDIA-2121, Pressure Diferential Transmiter được lắp đặt nhằmkiểm soát chênh áp qua tháp nằm trong giới hạn cho phép Ba thiết bị chỉ thị nhiệt độđược lắp đặt trên các đĩa thứ 13, 14, 30 để theo dõi nhiệt độ làm việc của tháp

2.4.5 Tháp C-04 (Gas Strippers)

Tháp tách khí được lắp đặt sau khi nhà máy hoàn tất và đưa chế độ GPP vào hoạtđộng Tuy nhiên, C-04 cũng có thể đưa vào hoạt động trong chế độ MF và AMF Tháp C-

04 hoạt động ở áp suất 47 barA Van PV-1801B sẽ xả khí ra đốt đuốc trong trường hợp

áp suất C-04 vượt quá giá trị cho phép Ở điều kiện làm việc bình thường nhiệt độ ở đỉnh

và đáy tháp lần lượt là 440C và 400C

Tháp C-04 gồm 6 van dạng đĩa có đường kính 2.600 mm Bộ thiết bị đo chênh ápPDIA-1802 (pressure Diffrential Transmiter) được lắp đặt để phát hiện sự chênh áp trongtháp do sự tạo bọt Bộ thiết bị chỉ thị nhiệt độ được lắp đặt trên đĩa thứ 6 của tháp ThápC-04 không có thiết bị gia nhiệt reboiler ở đáy tháp và thiết bị ngưng tụ condenser.Hydrocacbon lỏng, nước được tách ra nhờ vào dòng khí khô từ đầu xả máy nén K-01.Lỏng dưới đáy tháp C-04 thông qua van FV-1701 (hoạt động ở chế độ auto cascaded)được dẫn vào đĩa thứ 14 hoặc 20 của tháp tách ethane sau khi đã được gia nhiệt từ 400Clên 860C trong thiết bị trao đổi nhiệt E-04 A/B nhờ dòng nóng có nhiệt độ 1540C đi ra từđáy tháp C-02 Mục đích của thiết bị trao đổi nhiệt này là để tận dụng và thu hồi nhiệt

2.4.6 Tháp tách tinh (C-05, Rectifier)

Trong tháp tách tinh C-05, khí chứa chủ yếu methane, ethane được tách ra khỏidòng chứa các cấu tử nặng propane,butane và các cấu tử nặng khác dưới áp suất hoạtđộng 33.5 barA, nhiệt độ đỉnh tháp là -430C và nhiệt độ đáy tháp là -200C Phần trên củatháp tách tinh như là bình tách khí/lỏng Cần nhấn mạnh thêm rằng trong các chế độ hoạtđộng AMF và MF, tháp tách tinh có tách dụng như là một bình tách, nhưng trong chế độhoạt động GPP nó có tách dụng như là một tháp chưng cất phân đoạn có dòng hồi lưungoài và không có thiết bị gia nhiệt bên ngoài (reboiler) Tháp C-05 có 12 van dạng đĩa

Áp suất hoạt động của tháp tách tinh trong chế độ hoạt động GPP là 33.5 barAthấp hơn so với trong chế độ hoạt động MF và AMF (47.5barA) Áp suất này không đượcduy trì bởi các thiết bị điều chỉnh áp suất mà phụ thuộc vào hiệu suất làm việc của turbo-Expander/Compressor

Dòng khí từ đỉnh tháp tách tinh có nhiệt độ -430C được dùng để làm lạnh sâu dòngkhí nguyên liệu đi vào thiết bị trao đổi nhiệt E-14, và sau đó được nén bởi phần nén củaCC-01 Một van anti-surge FV-1111 được lắp đặt ở phần nén của CC-01 Trước khi khởiđộng masyn nén, dòng khí thương phẩm đi theo đường ống bypass (qua van FV-1111),sau đó tự động thay đổi tới máy nén khi máy nén khởi động, nhờ van một chiều lắp đặttrên đường ống (check valve) Khi máy nén ngừng hoạt động, dòng khí trở lại di chuyểntheo đường ống bypass Khi dòng khí vào máy nén không đủ, van anti-surge FV-1111 sẽ

mở ra để giữ cho máy nén làm việc ở ngoài vùng surge