Cơ sở điều hành sản xuất kinh doanh phía bắc

Công trình “cơ sở điều hành sản xuất kinh doanh phía bắc” được xây dựng tại 194 TháI ThịnhĐống ĐaHà Nội. Mặt bằng công trình nằm trong nội thành thành phố Hà Nội, cư dân đông đúc nên các phương tiện vẩn tải phục vụ thi công xây dựng có thể gây ảnh hưởng đến môi trường xung quanh. .

BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở ®iỊu hanh sxkd phÝa b¾c  PHẦN III NỊn mãng (15%) Giáo viên hớng dẫn Sinh viên thực : THS NGUYễN THANH HƯƠNG : nguyễn đức cờng Lớp : 2006X5 NhiƯm vơ : - TÝNH MãNG M1 KHUNG K2 TRôC Y1-x2 - TÝNH MãNG M2 KHUNG K2 TRôC Y3-x2 I.Đánh giá điều kiện địa chất công trình SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc I.1 Địa điểm xây dựng - Công trình sở điều hành sản xuất kinh doanh phía bắc đợc xây dựng 194 TháI Thịnh-Đống Đa-Hà Nội - Mặt công trình nằm nội thành thành phố Hà Nội, c dân đông đúc nên phơng tiện vẩn tải phục vụ thi công xây dựng gây ảnh hởng đến môi trờng xung quanh I.2 Đặc điểm công trình xây dựng - Công trình bao gồm khối nhà cao tầng tầng hầm, chiều cao trung bình tầng 3,3m - Toàn hệ chịu lực nhà khung BTCT có nhịp không nhau, bíc khung lµ : 4,6m, 4,7m 4,6m vµ conson 1,165m - Công trình sử dụng kết cấu khung BTCT có têng chÌn Theo tiªu chn TCXD 205-1998 ta cã : + Độ lún tuyệt đối giới hạn : Sgh = 0,08m + Độ lún lệch tơng đối giới hạn : S gh = 0,002m I.3 Đánh giá điều kiện địa chất công trình Theo tài liệu khoan khảo sát trờngvà kết thí nghiệm mẫu phòng, đất công trình từ xuống, đến độ sâu đáy lỗ khoan KS, đợc chia làm lớp sau : ã Lớp : Đất lấp Trên mặt phế thải xây dựng, gạch vụn, tiếp dới sét pha, cát pha lẫn nhiều gạch vỡ, kết cấu trạng thái không đồng ã Lớp : Sét, sét pha màu xám nâu, nâu đỏ, vân dải xám trắng, trạng thái dẻo cứng ã Lớp : Sét pha nhẹ, cát pha màu xám nâu, xám xanh, trạng thái dẻo mềm ã Lớp : Sét, sét pha màu xám xanh, nâu đỏ loang lổ, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng ã Lớp : Sét pha nhẹ màu xám nâu, trạng thái dẻo mềm ã Lớp : Cát pha màu xám vàng, kẹp thớ mỏng sét pha, trạng thái dẻo ã Lớp : Cát hạt nhỏ màu xám vàng, lẫn sỏi nhỏ, kết cấu chặt vừa I.4 Đặc điểm địa chất thủy văn Qua kết khảo sát trờng đánh giá điều kiện địa chất thủy văn khu vực xung quanh công trình nh sau : - Mực nớc mặt không tập trung khu vực công trình không ảnh hởng tới trình thi công sử dụng công trình - Mực nớc ngầm độ sâu 2,3m so với cốt tự nhiên (cos -0,9m) I.5 Đặc tính lớp đất Bảng 1: Tổng hợp địa chất SVTH : nguyễn đức cờng líp 06X5 Trang: - - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Thø tù Lớp đất Đất lấp Sét, sét pha Sét pha nhẹ, cát pha đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phÝa b¾c ChiỊu γ γS W WL WP ϕ C E0 SPT dµy 3 ( kN / m ) ( kN / m ) (%) (%) (%) (®é) (kPa) (kPa) N30 (m) 2,5 18 19 27,2 30,7 42,5 25,1 11 29,7 14420 SÐt, sÐt pha SÐt pha nhẹ Cát pha Cát hạt nhỏ 2,2 17,4 26,9 30,8 35,6 23,7 21,7 7970 5,5 1,6 13,8 19,2 17,1 17,4 19,5 27,4 26,9 26,9 26,8 30,3 43,8 26,1 11 31,4 16230 14 30,8 36 23,6 22,3 8110 24,6 27,3 20 10 20,4 10820 24 32 13000 25 *Lớp 1: Là lớp đất lấp, trạng thái kết cấu không đồng dày trung bình 2,5m,cần bỏ hết lớp đất dùng phơng án móng nông thiên nhiên nhân tạo Dung trọng đẩy nổi: ( dn = kN / m ) * Líp : Theo báo cáo kháo sát địa chất ta có : - §é sƯt cđa líp : 0,25 < IL = 0,319 < 0,5 => đất trạng thái dẻo cứng - Trọng lợng riêng đẩy đất lớp : γ × (∆ − 1) γ s − γ n 27,2 − 10 γ dn = n = = = 9,2 kN / m 1+ e 1+ e + 0,871 ( ) mô đun biến dạng E = 14420(Kpa)=> đất có tính chất xây dựng tơng đối tèt * Líp : Theo b¸o c¸o kh¸o s¸t địa chất ta có : - Độ sệt lớp : 0,5 < IL = 0,593 < 0,75 => đất trạng thái dẻo mềm - Trọng lợng riêng ®Èy nỉi cđa ®Êt líp : γ × (∆ − 1) γ s − γ n 26,9 − 10 γ dn = n = = = 8,37 kN / m 1+ e 1+ e + 1,02 ( ) mô đun biến dạng E = 7970(Kpa)=> đất có tính chất xây dựng trung bình * Lớp : Theo báo cáo kháo sát địa chất ta có : - §é sƯt cđa líp : < IL = 0,238 < 0,25 => đất trạng thái nửa cứng - Trọng lợng riêng đẩy đất lớp : γ × (∆ − 1) γ s − γ n 27,4 − 10 γ dn = n = = = 9,35 kN / m 1+ e 1+ e + 0,86 ( SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - - ) BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ®å án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc mô đun biến dạng E = 16230(Kpa)=> đất có tính chất xây dựng tốt * Lớp : Theo báo cáo kháo sát địa chất ta cã : - §é sƯt cđa líp : 0,25 < IL = 0,319 < 0,5 => ®Êt ë trạng thái dẻo cứng - Trọng lợng riêng đẩy đất lớp : ì ( 1) γ s − γ n 26,9 − 10 γ dn = n = = = 8,22 kN / m 1+ e 1+ e + 1,056 ( ) mô đun biến dạng E = 8110(Kpa)=> đất có tính chất xây dựng trung bình * Lớp : Theo báo cáo kháo sát địa chất ta có : - §é sƯt cđa líp : < IL = 0,636 < 1,0 => đất trạng thái dẻo - Trọng lợng riêng đẩy đất lớp : γ × ( ∆ − 1) γ s − γ n 26,9 − 10 γ dn = n = = = 8,77 kN / m3 1+ e 1+ e + 0,927 ( ) mô đun biến dạng E = 10820(Kpa)=> đất tơng đối tốt * Lớp : lớp cát hạt nhỏ trạng thái chặt vừa chọn e=0,7 ,=19,5kN/m3 - Độ ẩm tự nhiên lớp : W =( (e + 1) × γ (0,7 + 1) × 19,5 − 1) × 100 = ( − 1) × 100 = 24 % γs 26,8 - TÝnh gãc ma s¸t theo TCXD 226-1999 : ϕ = 12N 30 + a víi a = 15-25 ⇒ ϕ = 12 N 30 + a = 12 × 25 + 15 = 32019 - Trọng lợng riêng đẩy đất lớp : ì ( 1) γ s − γ n 26,8 − 10 γ dn = n = = = 9,87 kN / m3 1+ e 1+ e + 0,7 ( ) m« ®un biÕn d¹ng E = 13000(Kpa)=> ®Êt cã tÝnh chÊt xây dựng tơng đối tốt SVTH : nguyễn đức cờng – líp 06X5 Trang: - - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRNG I HC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc - Lớp đất lấp 2 - Sét, sét pha màu xám nâu, nâu đỏ 3 - Sét pha nhẹ, cát pha màu xám nâu, x¸m xanh 5500 -7.60 mnn 2000 -5.40 2200 -3.40 2500 -0.90 4 - Sét, sét pha màu xám xanh, nâu đỏ loang lổ 3000 5 - Sét pha nhẹ , màu xám nâu 1600 -13.10 6 - Cát pha màu xám vàng, kẹp thớ mỏng sét pha -16.10 -17.70 13800 - Cát hạt nhỏ, màu xám vàng, lẫn sỏi nhỏ -31.50 SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc Hình 1: Trụ địa chất I.6 Kết luận lựa chọn phơng án móng 1-Kết luận Qua kết khảo sát địa chất trờng kết thí nghiệm mẫu phòng, cã thĨ rót kÕt ln sau : víi ®é sâu lỗ khoan khảo sát, địa tầng công trình gồm lớp đất : ã Lớp : Là lớp đất lấp, trạng thái kết cấu không đồng ã Lớp : Là lớp đất tốt, nhng bề dày không lớn ã Lớp : Là lớp đất yếu, không nên đặt móng công trình lớp ã Lớp : Là lớp đất tốt, bề dày lớn, nhng chiều sâu gặp lớn hơn, phù hợp với phơng án móng sâu ã Lớp : Là lớp đất không thật tốt, chiều sâu gặp lớp lớn, không đặt móng công trình lớp ã Lớp : Là lớp đất tốt, tổng bề dày lớn, chiều sâu gặp lớp lớn phù hợp phơng án cọc BTCT thi công phơng pháp đóng ép 2-Lựa chọn phơng án móng : Với quy mô tải trọng công trình nh vậy, giải pháp móng sâu (Móng cọc) hợp lý Mũi cọc đợc cắm sâu vào lớp Do công trình thi công nội thành thành phố Hà Nội, đó, không đợc phép sử dụng cọc đóng Theo điều kiện địa chất khả thi công ta sử dụng phơng án móng cọc khoan nhồi móng cọc ép * Cọc ép - Ưu điểm : Giá thành rẻ, thích hợp với điều kiện xây chen, không gây chấn động đến công trình xung quanh Dễ kiểm tra, chất lợng đoạn cọc đợc thử dới lực ép Xác định đợc sức chịu tải cọc ép qua lựa ép cuối - Nhợc điểm : Kích thớc sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc khả mở rộng phát triển thiết bị thi công cọc bị hạn chế so với công nghệ khác, thời gian thi công kéo dài, hay gặp độ chối giả đóng Với quy mô công trình gặp không khó khăn * Cọc khoan nhồi - Ưu điểm : Có thể đạt đế chiều sau hàng trăm mét (không hạn chế nh cọc ép), phát huy đợc triệt để đờng kính chiều dài cọc Có khả tiếp thu tải trọng lớn Có khả xuyên qua lớp đất cứng Đờng kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang công trình Cọc nhồi khắc phục đợc nhợc điểm nh tiếng ồn, chấn động ảnh hởng đến công trình xung quanh Chịu đợc tải trọng lớn, làm rung động đất, mặt khác công trình có chiều cao lớn nên giúp cho công trình giữ ổn định tốt - Nhợc điểm : Giá thành móng cọc khoan nhồi tơng đối cao Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, chuyên gia có kinh nghiệm Biện pháp kiểm tra chất lợng bê SVTH : nguyễn ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc tông cọc thờng phức tạp, tốn Khi xuyên qua vùng có hang hốc Kastơ đá nẻ phải dùng ống chống để lại sau đổ bê tông, giá thành đắt Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Chất lợng cọc chịu ảnh hởng nhiều trình thi công cọc Khi thi công công trình khô * Kết luận : Sử dụng phơng án móng cọc ép, kết cấu BTCT, mũi cọc đặt sâu vào lớp đất thứ II thiÕt kÕ mãng m1 vµ m2 6600 6600 4600 Y4 gi»ng mãng(22x45) Y3 khung k2 4700 m2 4600 Y2 Y1 m1 6600 X1 6600 X2 X3 H×nh : Vị trí móng M1 M2 II.1 Thiết kế mãng M1 díi cét khung K2 trơc X2-Y1 - TiÕt diện chân cột móng M1 : bxh = 300x500 (mm) * Chọn hệ dầm, giằng đài Hệ giằng có tác dụng làm tăng độ cứng công trình, truyền lực ngang từ đài sang đài khác, góp phần điều chỉnh lún lệch đài cạnh nhau, chịu phần mômen từ cột truyền xuống, điều chỉnh sai lệch trình thi công gây nên Với bớc cột B = 6,6 (m) Nhịp L = 4,6(m) vµ 4,7 (m) Chän gi»ng cã tiÕt diƯn : bxh = 220x450 (mm) II.1.1 Xác định tải trọng sơ chọn kích thớc cọc * Tải trọng tính toán SVTH : nguyễn đức cờng lớp 06X5 Trang: - - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc + Tải trọng dới chân cột để tính móng M, Q, N đợc lấy từ bảng tổ hợp nội lực với cặp nội lực nguy hiểm Bảng : N«i lùc tÝnh mãng M1 Cét trơc X2-Y1 N Q M (kN) (kN.m) 2584,223 145,725 (kN) 61,105 + Träng lỵng cđa gi»ng mãng (bao gåm gi»ng ngang vµ gi»ng däc) : N g = 25 ì1,1ì 0, 45 ì 0, 22 × 0,5 × ( 6, + 6, ) + 0,5 × 4,  = 24, 23 ( kN ) + Trọng lợng thân cột tầng hầm móng: N c = 25 × 1,1× 0,5 × 0,3 × 3, = 12,375 ( kN ) + Tải trọng tĩnh tải hoạt tải sàn tầng hầm dày 250mm truyền xuống : N s = 25 ×1,1× 0, 25 × 6, × 2,3 + ×1,1× 6, × 2,3 = 187,53 ( kN ) Tải trọng tính toán chân cột (đỉnh móng) : tt N = N + N g + N c + N s = 2584, 223 + 24, 23 + 12,375 + 187,53 = 2808,36 ( kN ) tt Q0 = Q = 61,11(kN ) tt M = M = 145, 73(kN m) * Tải trọng tiêu chuẩn - Tải trọng tiêu chuẩn đợc sử dụng để tính toán móngtheo trạng thái giới hạn thứ Tải trọng đà tính đợc tải trọng tính toán, muốn có tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn phải làm bảng tổ hợp khác cách nhập tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên công trình Tuy nhiên, để đơn giản quy phạm cho phép dùng hệ số vợt tải trung bình n = 1,2 Nh , tải trọng tiêu chuẩn nhận đợc cách lấy tổ hợp tải trọng tính toán chia cho hệ số vợt tải trung bình - Sau tính toán ta có bảng giá trị tải trọng tính toán tiêu chuẩn móng M1 trục D-6 Móng trục X2-Y1 Tính toán Tiêu chuẩn M(kNm) N(kN) Q (kN) 145,73 121,44 2808,36 2340,29 61,11 50,93 * Chọn kích thớc cọc - Tải trọng tác dụng xuống móng lớn, ta dùng cọc cắm vào lớp thứ (cát hạt nhỏ màu xám vàng, lẫn sỏi nhá) lµm mãng Dïng cäc cã tiÕt diƯn 0,3 x 0,3 (m), ThÐp däc chÞu lùc gåm φ16 - AII, bê tông B20, đầu cọc có mặt bích thép Cọc đợc hạ máy ép cọc Vì móng chịu mômen lớn nên ta ngàm cọc vào SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc đài cách phá vỡ phần bê tông đầu cọc cho trơ cốt thép đoạn 20d =20x16 = 320 (mm) lấy = 350 (mm) chôn đầu cọc vào đài 0,15m Tỉng chiỊu dµi cäc : L = 0,35 + 0,15 + 1,3 + 2, + 5,5 + 3, + 1, + 2,9 = 17( m) Mòi cọc cắm vào lớp đất cát hạt nhỏ, chặt vừa lµ 2,9m, tỉng chiỊu dµi cäc 17 m , gåm đoạn cọc 8,5m nối với cách hàn thép đầu cọc đảm bảo yêu cầu chịu lực nh thiết kế - Để nối cọc lại với ta dùng phơng pháp hàn đầu cọc lại với thép * Chiều cao đài độ sâu chôn đài Chọn chiều cao đài cọc hđ = 1,1 (m) tính từ cos -3m(mặt sàn tầng hầm) , lớp bê tông lót dày 0,1 (m) Đáy đài nằm độ sâu -4,1 (m) so với cos + 0.00 -0.00 -0.90 2300 2500 1100 3667 16500 17600 3000 1600 -13.10 -16.10 2900 -17.70 -4.10 5500 -7.60 -3.00 mnn 2000 -5.40 2200 -3.40 500 13800 -20.6 -31.50 SVTH : nguyÔn ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc Hình : Chiều dài cọc độ sâu đài móng II.1.2 Xác định sức chịu tải cọc a) Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc Cọc chế tạo sẵn bêtông đặc : Pv = (A b R b + A s Rs ) Theo kết khảo sát địa chất công trình, địa chất thuỷ văn, trụ địa chất lớp than bùn nên kể đến ảnh hởng uốn dọc =1 Rb : Cờng độ chịu nén bê tông Với B25 Rb= 14500 kPa Ab : Diện tích bê t«ng Ab= 0,30 x 0,30 = 0,09 m2 Rs : Cờng độ chịu nén cốt thép Với thép CII, Rs = 280000 kPa As : DiÖn tÝch cèt thÐp As = 8,04cm2 ( ) Pv = × 0,09 × 14500 + 8,04 × 10−4 × 280000 = 1530,12(kN) b) Xác định sức chịu tải cọc theo kết xuyên tĩnh tiêu chuẩn SPT : PdSPT = α NF + u (2∑ N si Lsi + ∑ Cui Lci )  (kN )  3 Trong ®ã: α = 300 - víi cäc Ðp N = 25- số SPT phạm vi 3d chân cọc líp thø F - DiƯn tÝch tiÕt diƯn ngang ch©n cäc F = 0,09m2 u - Chu vi tiÕt diƯn ngang ch©n cäc u = 4x0,3 = 1,2m Nsi - ChØ sè SPT cđa líp ®Êt rêi thø i có chiều dày tơng ứng Lsi Cui - Lực dính không thoát nớc lớp đất thứ i có chiều dày tơng ứng Lci Cui = 7,14.N30 Bảng : Các thông số dùng tính toán Lớp đất Tên N30 Cui Li Nsilsi CuiLci SÐt, SÐt pha 57,12 1,3 - 74,26 SÐt pha nhĐ, c¸t pha 35,7 2,2 - 78,54 SÐt sÐt pha 14 99,96 5,5 - 549,8 SÐt pha nhÑ 49,98 - 149,9 SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 10 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc H m = 19, 7(m) γh ' γ II = ∑ i i hm 18 × 2,3 + 8, × 0, + 9, × + 8,37 × 2, + 9,35 × 5,5 + 8, × + 8, 77 ×1, + 9,87 × 2,9 = = 10, 08 ( kN / m3 ) 2,3 + 0, + + 2, + 5,5 + + 1, + 2,9 VËy cêng độ tiêu chuẩn dới đáy khối quy íc : Rm = 1, ×1 ( 1,372 × 3,17 × 9,87 + 6, 484 ×19, ×10, 08 + 8, 652 × ) = 1596, 49 ( kN / m2 ) Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng : tc Pmax = 507, 01( kN / m ) < 1, Rm = 1, ×1596, 49 = 1915, 79 ( kN / m ) tc Ptb = 390, 72 ( kN / m ) < Rm = 1596, 49 ( kN / m ) ⇒ NỊn tháa m·n ®iỊu kiện áp lực dới đáy khối quy ớc a) Kiểm tra điều kiện độ lún - Công trình nhà khung bê tông cốt thép có tờng chèn, tra TCXD 205-1998, ta phải kiểm tra theo trị biến dạng giới hạn : + Độ lún lệch tơng đối : S gh = 0, 002 + Độ lún tuyêt đối lín nhÊt : S gh = 0, 08(m) - TÝnh lún theo phơng pháp cộng lún lớp phân tố : + ứng suất thân đáy khối móng quy íc : ' σ zbt= 20,6 = ∑ γ i hi = γ II × hm = 10, 08 ×19, = 198,58 ( kN / m ) + ứng suất gây lún đáy móng quy ớc : tc σ zgl = Ptb − σ zbt=20,6 = 390, 72 − 198,58 = 192,14 ( kN / m ) = + Chia nỊn ®Êt díi mãng thành lớp phân tố có chiều dày lớp hi < BM 3,17 = = 0, 79(m) ; chän hi = 0, 7(m) 4 + øng suÊt g©y lún độ sâu z : gl zi = K × σ zgl = 192,14 × K = + ứng suất thân tính theo c«ng thøc bt σ zi = σ zbt= 20,6 + i ì hi Hệ số K tra bảng 3-7 (sách HDĐA Nền Móng) phụ thuộc tỷ số m= 2z LM 4, 07 vµ B = 3,17 = 1, 284 BM M B¶ng : KÕt qu¶ tÝnh lón SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 18 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc Điểm Z(m) 2z BM 0.000 0.700 1.400 2.100 2.800 3.500 4.200 4.900 0.00 0.44 0.88 1.32 1.77 2.21 2.65 3.09 LM BM K0 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.0000 0.9611 0.8037 0.6146 0.4592 0.3460 0.2657 0.2085 gl σ zi bt σ zi (kN/m2) (kN/m2) 192.14 184.67 154.42 118.09 88.24 66.47 51.05 40.06 198.58 205.48 212.39 219.30 226.21 233.12 240.03 246.94 - Tại điểm : z = 4,9 m có : gl bt σ zi = 40, 06( kN / m2 ) < 0, 2σ zi = 0, × 246,94 = 49,388( kN / m ) VËy giíi hạn lấy đến điểm với độ sâu z = 4,2 (m) kể từ đáy khối quy ớc Độ lón cđa nỊn tÝnh theo c«ng thøc : S=∑ S i 0,8 gl σ zi h i i =1 E i S=∑ 0,8 × 0,7  192,14 40,06  × + 184,67 + 154,42 + 118,09 + 88,24 + 66,47 + 51,05 + 13000  2 ÷  = 0,033(m) < S gh = 0,08(m) = ⇒ Tháa m·n ®iỊu kiƯn lón tut ®èi SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 19 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ®å án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phÝa b¾c -0.00 -0.90 1100 α α -4.10 khèi mãng quy ­íc abcd h*=16500 3000 1600 -13.10 17600 2300 2500 -3.00 B 5500 -7.60 sàn tầng hầm mnn 2000 -5.40 500 2200 -3.40 600 A -16.10 2900 -17.70 D 198.58 192.14 205.48 184.67 212.39 C 154.42 219.30 13800 -20.6 118.09 226.21 88.42 233.12 66.47 240.03 51.05 246.94 40.06 σ bt z+20,6 Z gl z -31.50 Hình 7: Biểu đồ gây lún ứng suất thân móng M1 II.1.5 Tính toán độ bền cấu tạo móng Đài dùng bê t«ng B20 cã Rb = 11500kPa, Rbt = 900 kPa Thép CII có Rs= 280000 kPa Lớp bê tông lót B7,5 dày 0,1m Chiều cao đài hd = 1,1(m) Phần dài cọc cắm vào đài 0,15 (m) Chiều cao làm việc đài cọc : h0 = 1,1 0,15 = 0,95( m) a) Kiểm tra điều kiện đâm thđng SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 20 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc Quan niệm tháp chọc thủng xuất phát từ mặt bên chân cột nghiêng góc 450 so với trục đứng, kéo dài đến trọng tâm cốt thép chịu lực Xác định kích thớc đáy tháp chọc thủng : ld = lc + 2h0 = 0,5 + × 0,95 = 2, 4(m) bd = bc + 2h0 = 0,3 + ì 0,95 = 2, 2(m) Khoảng cách tim hàng cọc biên : 2,1 ì 0, 25 = 1, 6( m) Theo phơng cạnh dài : Theo phơng cạnh ngắn : 1, × 0, 25 = 0,9( m) 500 -3.00 45 250 1100 45 300 1400 450 450 500 250 250 900 900 250 2300 Hình 8: Tháp chọc thủng móng M1 Nh ta kiểm tra điều kiện đâm thủng cho đài cọc b) Tính thép cho móng - Sơ đồ tính : Coi cánh đài móng nh dầm công xôn ngàm tiết diện chân cột, bị uốn phản lực cọc SVTH : nguyễn đức cờng lớp 06X5 Trang: - 21 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG I HC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc  I II 300 1400 II 500 2300 I Hình 9: Sơ đồ tính đài móng - Mômen tơng ứng với mặt ngàm I - I: tt M I − I = ∑ Pi rIi = P3 × r3 + P6 × r6 = × Pmax × r3 = × 569,17 × 0, 65 = 739, 79(kNm) Víi : P3 = P6 = Pmttax = 569,17(kN ) r3 = r6 = ( 2,3 − 0,5) − 0, 25 = 0, 65(m) - Mômen tơng ứng với mặt ngàm II - II : tt M II − II = ∑ Pi rIIi = P × r1 + P2 × r2 + P3 × r3 = × Ptb × r1 = × 497, 75 × 0,3 = 447,97(kNm) Víi : r2 = r1 = ( 1, − 0,3) − 0, 25 = 0,3(m) tt P + P2 + P3 = 3Ptb + Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phơng cạnh dài : AsI = M I −I 0,9 Rs h01 Rs : cêng ®é chịu kéo tính toán cốt thép Thép CII : Rs = 280000(kN/m2) h01 : ChiỊu cao lµm viƯc cđa mãng tÝnh tõ ®Ønh mãng ®Õn trơc cđa cèt thÐp đặt theo phơng cạnh dài l (dự kiến dùng thép φ18 ) : φ 0,018 h01 = hd − (0,15 + ) = 1,1 − (0,15 + ) = 0,94( m) 2 739, 79 ⇒ AsI = = 29,8.10−4 ( m ) = 29,8 ( cm ) 0,9 × 280 × 10 × 0,94 Sè thép theo phơng cạnh dài : n I = b − 2abv − ×15 1400 − × 35 − ×15 +1 = +1 aφ I aφ I Víi 100 (mm) ≤ aφ I ≤ 200 (mm) ⇒ 7,5 ≤ nφ I ≤ 14 (thanh) Chän 12 φ18 cã F = 30,54 (cm2) ChiỊu dµi lµ : l * = l − 2abv = 2300 − ì 35 = 2230(mm) SVTH : nguyễn đức cờng – líp 06X5 Trang: - 22 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRNG I HC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc Khoảng cách trục cốt thép cạnh : a I = b 2abv − ×15 1400 − × 35 − × 15 = = 118, 2(mm) chän a = 120(mm) nφ I − 12 − + DiÖn tích thép yêu cầu đặt song song theo phơng cạnh ng¾n : AsII = M II − II 0,9 Rs h02 h02 : ChiỊu cao lµm viƯc cđa mãng tÝnh từ đỉnh móng đến trục cốt thép đặt theo phơng cạnh ngắn b(dự kiến dùng thép 14 ) : φII 0, 014 = 1,1 − 0,15 − 0, 018 − = 0,925( m) 2 447,97 ⇒ AsII = = 19, 2.10−4 ( m ) = 19, ( cm ) 0,9 × 280 ×10 × 0,925 h02 ≈ hd − 0,15 − φI − Sè thép theo phơng cạnh dài : n II = l − 2abv − ×15 2300 − × 35 − ×15 +1 = +1 aφ II aφ II Víi 100 (mm) ≤ aφ II ≤ 200 (mm) ⇒ 12 ≤ nφ II ≤ 23 (thanh) Chän 14 φ14 cã F = 20,0 (cm2) ChiỊu dµi lµ : b* = b − 2abv = 1400 − ì 35 = 1330(mm) Khoảng cách trục cốt thép cạnh : a II = l − 2abv − ×15 2300 − × 35 − × 15 = = 169, 23(mm) chän a=170mm nφ II − 14 − Hinh 10: Bè trÝ thÐp mãng M1 II.1 ThiÕt kÕ mãng M2 díi cét khung K2 trơc X2-Y3 - TiÕt diƯn chân cột móng M2 : bxh = 300x500 (mm) - Gi»ng cã tiÕt diÖn : bxh = 220x450 (mm) II.1.1 Xác định tải trọng sơ chọn kích thớc cọc * Tải trọng tính toán + Tải trọng dới chân cột để tính móng M, Q, N đợc lấy từ bảng tổ hợp nội lực với cặp nội lực nguy hiểm Bảng : Nôi lực tính mãng M2 Cét trôc Y3-X2 N M Q (kN) 2891,03 (kN.m) 153,51 (kN) 69,45 + Träng lỵng cđa gi»ng mãng (bao gåm gi»ng ngang vµ gi»ng däc) lµ : SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 23 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc N g = 25 ×1,1× 0, 45 × 0, 22 × 0,5 × ( 6, + 6, ) + 0,5 × ( 4, + 4, )  = 30, 63 ( kN ) + Trọng lợng thân cột tầng hầm móng: N c = 25 × 1,1× 0,3 × 0,5 × 3, = 12,375 ( kN ) + Tải trọng sàn tầng hầm dày 250mm trun xng : N s = 25 ×1,1× 0, 25 × (6, × 4, + 4, 4, + 4, ) + ×1,1× (6, × ) = 346, 03 ( kN ) 2 Tải trọng tính toán chân cột (đỉnh mãng) lµ : tt N = N + N g + N c + N s = 2891, 03 + 30, 63 + 12,375 + 346, 03 = 3280, 07 ( kN ) tt Q0 = Q = 69, 45(kN ) tt M = M = 153,51(kN m) * Tải trọng tiêu chuẩn - Tải trọng tiêu chuẩn đợc sử dụng để tính toán móngtheo trạng thái giới hạn thứ Tải trọng đà tính đợc tải trọng tính toán, muốn có tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn phải làm bảng tổ hợp khác cách nhập tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên công trình Tuy nhiên, để đơn giản quy phạm cho phép dùng hệ số vợt tải trung bình n = 1,2 Nh , tải trọng tiêu chuẩn nhận đợc cách lấy tổ hợp tải trọng tính toán chia cho hệ số vợt tải trung bình - Sau tính toán ta có bảng giá trị tải trọng tính toán tiêu chuẩn móng M2 trục Y3-X2 Mãng trôc X2-Y3 M(kNm) N(kN) Q (kN) 153,51 3280,07 69,45 Tính toán 127,93 Tiêu chuẩn 2733,39 57,87 * Chọn kích thớc cọc, chiều cao đài độ sâu chôn ®µi Chän kÝch thíc cäc, chiỊu cao ®µi nh mãng M1 * Sức chịu tải cọc : Pc = 665,12 ( kN ) II.1.3 Xác định số lợng cọc bố trí cọc móng c) Xác định sơ số lợng cọc - áp lực tính toán cọc tác dụng lên đế đài phản lực đầu cäc g©y : p tt = Pc ( 3d ) = 665,12 ( × 0,3) = 821,14 ( kN / m ) tt N0 - Diện tích sơ đế đài : Fsb = tt p − nγ bt h Trong ®ã : n - Hệ số vợt tải, lấy 1,1 bt h - áp lực lên đáy đài trọng lợng đài đất đài gây SVTH : nguyễn ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 24 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở ®iỊu hanh sxkd phÝa b¾c LÊy γ bt = 22 ( kN / m ) ; h = 1,1(m) tt N0 3280, 07 ⇒ Fsb = tt = = 4,12 ( m ) p − nγ bt h 821,14 − 1,1× 22 ×1,1 -0.00 500 600 hng htr -0.90 h® hq® h1 hs mnn -4.00 hng = htr − 0,9 = 4,0 − 0,9 = 3,1m hqd = h1 + hs γs víi hs = 0,25m ⇒ h1 = hm − hs = 1,1 − 0,25 = 0,85m γd ⇒ hqd = 0,85 + (0,2 × 25 + 0,05 × 15) = 1, 475m 9,2 - Träng lợng đài đất đế đài : tt N dsb = n × γ bt ×h × Fsb = 1,1× 22 × 1,1× 4,12 = 109, 66 ( kN ) Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài : tt tt N tt = N + N dsb = 3280, 07 + 109, 66 = 3389, 73 ( kN ) - Sè lỵng cäc sơ : n= N tt 3389, 73 m= ì 1, = 6, 09 (cäc) Pc 665,12 ⇒ Sè lợng cọc chọn : (cọc) - Khoảng cách A từ tim đến tim cọc kề phải thỏa mÃn : 3d = ì 30 = 90(cm) ≤ A ≤ 6d = × 30 = 180(cm) Chọn A = 90 (cm) - Khoảng cách a từ tim cọc biên đến mép đài phải thỏa m·n ®iỊu kiƯn >0,7d a > 0,7d = 0,7 x = 21 (cm) => Chän a = 25 (cm) Diện tích đế đài thực tế : Ftht = 2,3 ×1, = 3, 22 ( m ) SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 25 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc 250 X Y 250 450 1400 450 250 900 900 250 2300 Hình 12 : Sơ đồ vÞ trÝ cäc mãng M1 d) KiĨm tra lùc trun lên cọc - Tải trọng tính toán đáy đài : tt N tt = N + n × γ tb × htb × Ftht n : hƯ sè vợt tải, lấy 1,1 tb : dung trọng trung bình đài đất đài, lấy 22 (kN/m3) tt ⇒ N tt = N + n × γ tb × htb × Ftht = 3280, 07 + 1,1× 22 ×1,1× 3, 22 = 3365,88 ( kN ) - Mômen tính toán xác định tơng ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc ®Õ ®µi : tt tt M tt = M + Q0 × hd = 153,51 + 69, 45 ×1,1 = 222,91(kN m) - Xác định lực truyền xuống cäc : Pi tt = Pi N + Pi M Víi : Pi N lµ lùc trun xng cäc thø i t¸c dơng cđa lùc nÐn (quan niƯm lùc nén phân phối cho tất cọc) Pi N = N tt 3365,88 = = 560,96(kN ) nc Pi M lµ lùc trun xng cäc thø i tác dụng mômen Pi M = M tt ì Yi với Yi tung độ tâm c¸c cäc ∑ Yi -Lùc trun xng c¸c cäc : tt max P tt N tt M tt × Ymax 3365,88 222,91× 0,9  Pmax = 622,89  = ± = ± =  tt ( kN ) nc × 0,92  Pmin = 499, 07 ∑ Yi  tt tt Pmax + Pmin P = = 560,98 ( kN ) tt tb SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 26 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc - Trọng lợng tính toán cọc kể từ đáy đài (có kể ®Õn ®Èy næi) : Qctt = n.F ∑ γ ci hi = 1,1× 0,32 ×16,5 ×15 = 24,51( kN ) tt - KiĨm tra lùc trun xng cäc biªn : Pmax + Qctt ≤ Pc tt Pmax + Qctt = 622,89 + 24,51 = 647, ( kN ) ≤ Pc = 665,12 ( kN ) Nh vËy tháa m·n ®iỊu kiƯn lùc trun xng cäc d·y biªn + Chªnh lÖch : tt Pc − ( Pmax + Qctt ) Pc × nc = 665,12 − 647, × = 0,15 < 665,12 tận dụng đợc hết khả làm việc cọc (Thỏa mÃn điều kiện kinh tÕ) tt Pmin = 499, 07(kN ) > nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ II.1.4 KiĨm tra nỊn mãng cäc theo TTGH II a) Kiểm tra điều kiện áp lực đáy khối móng quy ớc - Xác định khối móng quy ớc : + Xác định góc ma sát : = tb Với tb góc ma sát trung bình đất phạm vi chiều dài làm việc cña cäc (h*) ϕtb ∑ϕ h = i i h* 110 ×1,3 + 05 × 2, + 11035 × 5,5 + 6057 × + 100 25 ×1, + 32 019 × 2,9 = = 13, 630 16,5 ϕtb 13, 630 ⇒α = = = 3, 410 4 SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 27 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG I HC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc -0.00 -0.90 -3.00 B sàn tầng hầm 1100 2300 2500 A α α -4.10 khèi mãng quy ­íc abcd h*=16500 5500 -7.60 mnn 2000 -5.40 2200 -3.40 500 3000 1600 -13.10 -16.10 2900 -17.70 13800 -20.6 D l* lM C -31.50 H×nh 13 : Khèi mãng quy íc ABCD + ChiỊu dµi đáy khối móng quy ớc : LM = L* + 2.h* tgα = (1,8 + 0,3) + ×16,5 × tg 3, 410 = 4, 07( m) + ChiÒu rộng đáy khối quy ớc : BM = B* + 2.h* tgα = (0,9 + 0,3) + ×16,5 × tg 3, 410 = 3,17( m) - Xác định tải trọng tiêu chuẩn đáy móng : tc tc tc N tc = N + N1tc + N + N + Lùc nÐn : Víi : - N1tc : Trọng lợng đài khối đất khèi mãng quy íc N1tc = LM BM γ tb htb = 4, 07 × 3,17 × 22 ×1,1 = 312, 23 ( kN ) - N 2tc : Träng lợng khối đất quy ớc phạm vi từ đáy ®µi ®Õn SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 28 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc chân cọc (do cọc chiếm chỗ làm giảm thể tích không thay đổi trọng lợng đất) tc N = LM BM ∑ γ i hi = 4, 07 × 3,17 × ( 9, ×1,3 + 8,37 × 2, + 9,35 × 5,5 + 8, 22 × + 8, 77 × 1, + 9,87 × 2,9 ) = 1917, 78 ( kN ) - N3tc : Trọng lợng cọc phạm vi khối quy íc tc N = nc Fcγ c hc = × 0,32 ×16,5 ×15 = 133, 65 ( kN ) Träng lỵng khèi mãng quy íc : tc tc tc N tc = N + N1tc + N + N = 2733,39 + 312, 23 + 1917, 78 + 133, 65 = 5097, 25 ( kN ) + Mômen tiêu chuẩn tơng ứng trọng tâm đáy khèi quy íc : tc tc M tc = M + Q0 ( Lc + hd ) = 127,93 + 57,87 × ( 16,5 + 1,1) = 1146, 44 ( kN m ) - áp lực tiêu chuẩn ®¸y khèi quy íc : tc max P tc N tc M tc 5097, 25 1146, 44 ×  Pmax = 526, 07  = ± = ± =  tc ( kN / m2 ) FM WM 4, 07 × 3,17 3,17 × 4, 07  Pmin = 264, 08  tc Ptb = tc tc Pmax + Pmin = 395, 08(kN / m ) - Xác định cờng độ tính toán R ®Êt díi ®¸y khèi quy íc : Rm = m1m2 ' ( ABM γ II + BH mγ II + DcII ) ktc Trong ®ã : + m1 = 1,2 cát hạt nhỏ dới mực nớc ngầm Tra bảng 3-1 sách hớng dẫn đồ án vµ mãng + m2 = kÕt cÊu khung bê tông cốt thép mềm + ktc = hệ số tin cậy tiêu lý đợc xác định thí nghiệm trực tiếp + A, B, D hệ số không thứ nguyên, tra bảng 3-2 (sách HDĐA) theo II Với II = 32,190 ⇒ A = 1,372; B = 6, 484; D = 8, 652 + γ II = γ dn = 9,87 ( kN / m ) ( líp thứ 7) + H m độ sâu chôn móng kể từ đáy móng quy ớc đến cốt quy đổi H m = 16,5 + 1, 475 = 17,975(m) SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 29 - BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc h ' II = ∑ i i hm 18 × 2,3 + 8, × 0, + 9, × + 8,37 × 2, + 9,35 × 5,5 + 8, × + 8, 77 ×1, + 9,87 × 2,9 = = 10, 08 ( kN / m3 ) 2,3 + 0, + + 2, + 5,5 + + 1, + 2,9 VËy cờng độ tiêu chuẩn dới đáy khối quy íc : Rm = 1, ×1 ( 1,372 × 3,17 × 9,87 + 6, 484 ×17,975 ×10, 08 + 8, 652 × ) = 1461, 29 ( kN / m2 ) - KiĨm tra ®iỊu kiƯn áp lực đáy móng : tc Pmax = 526, 07 ( kN / m ) < 1, Rm = 1, ×1461, 29 = 1753,55 ( kN / m ) tc Ptb = 395, 08 ( kN / m ) < Rm = 1753,55 ( kN / m ) ⇒ NỊn tháa m·n ®iỊu kiện áp lực dới đáy khối quy ớc c) Kiểm tra điều kiện độ lún - Công trình nhà khung bê tông cốt thép có tờng chèn, tra TCXD 205-1998, ta phải kiểm tra theo trị biến dạng giới hạn : + Độ lún lệch tơng đối : S gh = 0, 002 + Độ lún tuyêt đối lín nhÊt : S gh = 0, 08(m) - TÝnh lún theo phơng pháp cộng lún lớp phân tố : + ứng suất thân đáy khối móng quy íc : ' σ zbt= 20,6 = ∑ γ i hi = γ II × hm = 10, 08 ×19, = 198,58 ( kN / m ) + ứng suất gây lún đáy móng quy ớc : tc σ zgl = Ptb − σ zbt=20,6 = 395, 08 − 198,58 = 196,5 ( kN / m2 ) = + Chia đất dới móng thành lớp phân tố có chiều dày lớp hi < BM 3,17 = = 0, 79m ; chän hi = 0, 7(m) 4 + øng st g©y lón độ sâu z : gl zi = K × σ zgl = 198,58 × K = + ứng suất thân tính theo công thøc bt σ zi = σ zbt= 20,6 + γ i ì hi Hệ số K tra bảng 3-7 (sách HDĐA Nền Móng) phụ thuộc tỷ số m= 2z LM 4, 07 vµ B = 3,17 = 1, 28 BM M Bảng : Kết tính lún Điểm Z(m) 2z BM SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 30 - LM BM K0 gl σ zi bt σ zi (kN/m2) (kN/m2) BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI 0.000 0.700 1.400 2.100 2.800 3.500 4.200 4.900 đồ án tốt nghiệp ksxd khóa 0.00 0.44 0.88 1.32 1.77 2.21 2.65 3.09 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phÝa b¾c 1.0000 0.9611 0.8037 0.6146 0.4592 0.3460 0.2657 0.2085 196.50 188.86 157.92 120.77 90.24 67.98 52.21 40.97 198.580 205.489 212.398 219.307 226.216 233.125 240.034 246.943 Tại điểm : z = 4,9 m cã : gl bt σ zi = 40,97( kN / m2 ) < 0, 2σ zi = 0, × 246,943 = 49,388( kN / m ) Vậy giới hạn lấy đến ®iĨm víi ®é s©u z = 4,9 (m) kĨ từ đáy khối quy ớc Độ lún tính theo c«ng thøc : S=∑ S i 0,8 gl σ zi h i i =1 E i S =∑ 0,8 × 0,7  196,5 40,97  × + 188,86 + 157,92 + 120,77 + 90,24 + 67,98 + 52,21 + 13000  2 ÷  = 0,034(m) < S gh = 0,08(m) = ⇒ Tháa m·n ®iỊu kiƯn lón tut ®èi * KiĨm tra ®é lón lƯch tut đối móng M1 M2 : - Móng M1 cã ®é lón S1 = 0,033(m) = 33 (mm) - Mãng M2 cã ®é lón S2 = 0,034 (m) = 34 (mm) Vậy ta có độ lún lệch tơng đối : S2 − S1 34 − 33 = = 0, 00022 < ∆S gh = 0, 002 l 4390 Trong ®ã : l = 4500 − 110 = 4390(mm) lµ khoảng cách trọng tâm móng S = 500 600 500 -0.00 hng -0.90 110 gi»ng mãng M1 h® M2 4490 4600 y3 y1 Hình 14 : Khoảng cách trọng tâm móng M1 M2 SVTH : nguyễn ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 31 - -3.00 -4.00 BỘ XÂY DỰNG 2006-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài:cơ sở điều hanh sxkd phía bắc -0.00 -0.90 -3.00 B sàn tầng hầm 1100 -4.10 khối mãng quy ­íc abcd h*=16500 3000 1600 -13.10 17600 2300 2500 A 5500 -7.60 mnn 2000 -5.40 2200 -3.40 500 -16.10 2900 -17.70 D 198.58 196.50 205.489 188.86 212.398 C 157.92 219.307 120.77 226.216 13800 -20.6 90.24 233.125 67.98 240.034 52.21 246.943 σ bt z+17,6 40.97 Z σ gl z -31.50 H×nh 15: BiĨu đồ gây lún ứng suất thân móng M2 II.1.5 Tính toán độ bền cấu tạo móng Đài dùng bê tông B20 có Rb = 11500kPa, Rbt = 900kPa Thép CII có Rs= 280000 kPa Lớp bê tông lót B7,5 dày 0,1m Chiều cao đài hd = 1,0(m) Phần dài cọc cắm vào đài 0,15 (m) Chiều cao làm việc đài cọc : h0 = 1,1 0,15 = 0,95( m) SVTH : ngun ®øc cêng – líp 06X5 Trang: - 32 - ... tài :cơ sở điều hanh sxkd phía bắc I.1 Địa điểm xây dựng - Công trình sở điều hành sản xuất kinh doanh phía bắc đợc xây dựng 194 TháI Thịnh-Đống Đa-Hà Nội - Mặt công trình nằm nội thành thành... KIẾN TRÚC HÀ NỘI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài :cơ sở điều hanh sxkd phía bắc a) Kiểm tra điều kiện đâm thủng Quan niệm tháp chọc thủng xuất phát từ mặt bên chân cột nghiêng góc 450 so với... 2006-2011 TRNG I HC KIN TRC H NI đồ án tốt nghiệp ksxd khóa đề tài :cơ sở điều hanh sxkd phía bắc Quan niệm tháp chọc thủng xuất phát từ mặt bên chân cột nghiêng góc 450 so với trục đứng, kéo