Mô tả công nghệ xưởng AMMONIA

CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 1 MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 2 MỤC LỤC I.KHỬ LƯU HUỲNH 3 II.CÔNG ĐOẠN REFORMING 5 III.CHUYỂN HÓA CO 10 IV.CÔNG ĐOẠN TÁCH CO2 12 V.CÔNG ĐOẠN METAN HÓA 15 VI.CÔNG ĐOẠN TỔNG HỢP AMMONIA 17 CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 3 I. KHỬ LƯU HUỲNH a. Mô tả công nghệ tổng quát Phần lớn khí thiên nhiên nguyên liệu có chứa một lượng nhỏ lưu huỳnh tồn tại ở dạng hợp chất. Xúc tác dùng cho công nghệ reforming bằng hơi nước thì rất nhạy cảm với hợp chất chứa lưu huỳnh, bởi vì chúng sẽ gây mất hoạt tính hoặc là nhiễm độc xúc tác. Do đó các hợp chất lưu huỳnh phải được khử bỏ trước khi đi vào công đoạn reforming. Điều này được thực hiện trong công đoạn khử lưu huỳnh của phân xưởng NH 3 . Trong quá trình khử lưu huỳnh, các hợp chất lưu huỳnh hửu cơ được chuyển hoá thành H 2 S bằng xúc tác hydro hoá. Sau đó H 2 S được hấp phụ bằng oxit kẽm. Việc rò lưu huỳnh vào reformer từ các nguồn (khí nguyên liệu, khí tuần hoàn, hơi nước) phải nhỏ hơn 0.05 phần triệu khối lượng. Cần phải ngăn ngừa nồng độ lưu huỳnh cao hơn 0.05 phần triệu khối lượng sẻ khử hoạt tính của xúc tác reforming. Công đoạn lưu huỳnh bao gồm thiết bị hydro hoá, 10-R-2001 và hai thiết bị hấp phụ sulphur 10-R-2002A/B. Xúc tác cho 10-R-2001 là coban/molypden oxit và xúc tác cho 10-R-2002A/B là oxit kẽm. b. Hydro hoá Xúc tác thứ nhất trong hệ thống khử lưu huỳnh là coban-molypden, Topsoe TK-250 được dùng cho phản ứng hydro hoá. Các phản ứng xảy ra như sau: RSH + H 2 => RH + H 2 S R1SSR 2 + 3H 2 => R 1 H + R 2 H + 2H 2 S R1SR 2 + 2H 2 => R 1 H + R 2 H + H 2 S (CH) 4 S + 4H 2 => C 4 H 10 + H 2 S COS + H 2 => CO + H 2 S Trong đó R là gốc hydrocacbon. Bên cạnh hydro hoá các hợp chất lưu huỳnh nói trên, xúc tác cũng hydro hoá olefin thành hydrocacbon no, và các hợp chất hữu cơ chứa nitơ chuyển hoá thành NH 3 và hydrocacbon no. Khí hydro tham gia hydrohoá được tuần hoàn từ công đoạn sau. CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 4 Cần nên tránh sự hiện diện của CO và CO 2 trong khí hydro hoá ở giai đoạn chạy máy bình thường. Nếu có, có thể sẽ xảy ra các phản ứng sau: CO 2 + H 2 ↔ CO + H 2 O CO 2 + H 2 S ↔ COS + H 2 O Chính vì lẽ đó, sự hiện diện của CO, CO 2 và H 2 O ảnh hưởng đến lượng lưu huỳnh dư trong dòng đi ra khỏi các bình hấp thụ lưu huỳnh. Trong trường hợp bất thường với hàm lượng CO cao sẽ xảy ra phản ứng Boudouard: 2CO ↔ CO 2 + C Có nghĩa là cacbon ở dạng muội than sẽ bám vào xúc tác. Phản ứng metan hoá sẻ không xảy ra bởi vì mức lưu huỳnh có thể được duy trì hiệu quả để ngăn phản ứng này. Phản ứng Boudouard và metan hoá không xảy ra trên bề mặt xúc tác, bởi vì xúc tác ở trạng thái sulphit, nhưng muội than vẩn hình thành ở nhiệt độ cao và bám vào lớp trong của xúc tác. Hàm lượng CO và CO 2 cao sẽ nhất thời khử hoạt tính xúc tác. Nồng độ theo thể tích tạp chất cực đại cho phép trong khí nguyên liệu đối với thiết bị hydro hoá là: H 2 3 đến 4% CO 5% CO2 5% Hoạt tính cao nhất của xúc tác hydro hoá phụ thuộc vào nồng độ của H 2 và nhiệt độ ở mức 330 O C đến 360 O C. Với xúc tác ban đầu, nhiệt độ vận hành thấp hơn mức trên vẩn hiệu quả, nhưng xúc tác ở thời kỳ cuối nhiệt độ nên nâng lên cao hơn mức trên. Xúc tác TK-250 bị oxy hoá trong quá trình vận chuyển và hoàn nguyên lại hoạt tính của nó khi được sulphide hoá. Trong trạng thái được sulphide hoá, chất xúc tác có thể tự bốc cháy và nó không được phép tiếp xúc với không khí tại nhiệt độ lớn hơn 70 o C. c. Hấp phụ H2S Khí tự nhiên được hydro hoá được đưa vào các bình hấp thụ lưu huỳnh 10-R-2002 A/B. CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 5 Hai bình hấp thụ lưu huỳnh, được đặt nối tiếp nhau, là hoàn toàn giống nhau. 10-R-2002 B đóng vai trò bảo vệ trong trường hợp xảy ra sự dư lưu huỳnh khi ra khỏi bình 10-R- 2002 A hoặc trong trường hợp 10-R-2002 A được cô lập để thay thế chất xúc tác. Mỗi bình có một lớp chất xúc tác chứa xúc tác HTZ-3. Chất xúc tác kẽm oxit này có dạng ép dài 4mm. Nhiệt độ vận hành bình thường là khoảng 400 o C. Kẽm oxit phản ứng với hydro sulphide và cacbonyl sulphide trong những phản ứng thuận nghịch sau đây: ZnO + H 2 S ↔ ZnS + H 2 O ZnO + COS ↔ ZnS + CO 2 Hằng số cân bằng cho phản ứng giữa kẽm oxit và hydro sulphide được diễn tả bởi phương trình sau đây: K p (T) = P H2S / P H2O = 2,6×10 -5 tại 400 o C Chất xúc tác không phản ứng với oxy hoặc hydro tại bất cứ nhiệt độ thực tế nào. Kẽm sulphide không có tính tự bốc cháy và không yêu cầu đặc biệt khi dở xúc tác. Hơi công nghệ không nên để mang vào trong 10-R-2002A/B, oxit kẽm sẽ bị hydrat hóa và nó không thể tái sinh trở lại ZnO trong thiết bị phản ứng. Lúc vận hành bình thường, hàm lượng lưu huỳnh trong nguyên liệu tiếp xúc với oxit kẽm giảm đi theo hằng số cân bằng: H 2 O/H 2 S = 1.5 x 10 -6 ở 360 o C II. CÔNG ĐOẠN REFORMING a. Mô tả công nghệ tổng quát Trong công đọan reforming, khí đã qua khử lưu huỳnh sẽ chứa các thành phần cần thiết chuẩn bị thành khí tổng hợp nhờ quá trình reforming xúc tác của hỗn hợp hydrocacbon với hơi nước và không khí. Quá trình reforming hơi nước có thể được diễn tả bởi các phản ứng sau đây: (1) C n H m + H 2 O ↔ C n-1 H m-2 + CO + 2H 2 – Q (2) CH 4 + 2H 2 O ↔ CO + 3H 2 – Q CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 6 (3) CO + H 2 O ↔ CO 2 + H 2 O + Q Phản ứng (1) miêu tả cơ chế phản ứng reforming hydrocacbon bậc cao sẽ chuyển hóa từng bậc xuống thành những hydrocacbon bậc thấp, và cuối cùng thành phân từ metan, và được chuyển hoá như trong phản ứng (2). Đối với hydrocacbon bậc cao phản ứng bắt đầu xảy ra ở 500 oC và đối với metan ở 600 oC . Nhiệt phát ra từ phản ứng (3) rất nhỏ trong khi nhiệt cần cho phản ứng (1) và (2) là rất lớn. Phản ứng xảy ra theo hai bước, reforming sơ cấp 10-H-2001 và reforming thứ cấp 10-R- 2003. Nhiệt cần thiết cho phản ứng trong hai thiết bị reforming được cấp theo hai cách khác nhau. Trong reformer sơ cấp, nhiệt cần thiết cho phản ứng được cung cấp dưới dạng gián tiếp từ lò đốt; trong reformer thứ cấp, nhiệt được cung cấp trực tiếp từ quá trình đốt của khí công nghệ với không khí. Sự chuyển hoá trong reforming sơ cấp sẽ được điều chỉnh sao cho không khí sẽ cấp nhiệt cho reforming thứ cấp để đảm bảo yêu cầu tỉ lệ hydro và nitơ là 3/1. Điều này còn phải khống chế lượng metan như là khí trơ trong khí tổng hợp ở mức càng thấp càng tốt. Hàm lượng metan trong khí công nghệ được khống chế bằng hằng số cân bằng của phản ứng (2) theo lý thuyết và thực tế. Đối với cân bằng của phản ứng (2) hàm lượng mêtan giảm đi khi tăng nhiệt độ, tăng hơi nước và giảm áp suất. Trước khi vào refomer sơ cấp, H-2001, hổn hợp hơi nước/khí tự nhiện được hâm nóng lên khoảng 535 o C trong bộ hâm 10-E-2001 nằm trong bộ phận khí thải của reforming sơ cấp. Sau đó hổn hợp hơi nước/ reforming các ống thẳng đứng chứa xúc tác. Các ống xúc tác được đặt trong buồng đốt reforming sơ cấp, mà ở đó bức xạ nhiệt được truyền từ các béc đốt đến thành ống. Để đảm bảo cháy hoàn toàn khí nhiên liệu, các béc đốt vận hành với lượng không khí thừa. Để đảm bảo cháy hoàn toàn khí nhiên liệu, các béc đốt sẽ vận hành với lượng không khí thừa khoảng 10% tương ứng với 2% thể tích 0 2 trong khí thải. Hydrocacbon trong khí nguyên liệu vào reforming sơ cấp được chuyển hoá thành hydro và cabon oxit. Khi vận hành ở trường hợp 1 với HRU (thiết bị thu hồi hydro) làm việc và sử dụng khí thải đã được xử lý như là khí nhiên liệu cho reforming, khí công nghệ ra khỏi reforming ở nhiệt độ khoảng 780 o C và hàm lượng me tan khoảng 15% mol tính theo khí khô. CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 7 Khi vận hành ở trường hợp 2 với HRU (thiết bị thu hồi hydro) không làm việc và sử dụng khí thải không được xử lý như là khí nhiên liệu cho reforming, khí công nghệ ra khỏi reforming ở nhiệt độ khoảng 800 o C và hàm lượng me tan khoảng 13% mol tính theo khí khô. Trong khoảng không gian trống phía trên của reformer thứ cấp người ta lắp béc đốt 10-J- 2001, tại đó không khí trộn một phần vào khí công nghệ. Ơ đây xảy ra chủ yếu là phản ứng cháy kết quả là nhiệt độ tăng lên. Từ khoảng không này, khí công nghệ đi qua lớp xúc tác phía dưới, mà ở đó phản ứng reforming xảy ra hoàn toàn và làm nguội hổn hợp khí. Nhiệt độ hổn hợp khí ra khỏi reformer thứ cấp khoảng 958 o C và hàm lượng metan khoảng 0.6% mol tính theo khí khô. Khí ra khỏi reformer thứ cấp chứa khoảng 13,5% mol CO và 7,5% mol CO 2 , chính vì vậy, sẽ có nguy cơ hình thành cacbon theo phản ứng Boudouard như sau: 2CO ↔ CO 2 + C (muội than) khi hổn hợp khí nguội xuống. Dưới việc lựa chọn điều kiện phản ứng, phản ứng có thể thực hiện ở nhiệt độ thấp hơn 790 o C và trên 500-650 o C do điều kiện cân bằng và điều khiện thực tế, dưới nhiệt độ này phản ứng sẽ xảy ra quá chậm (do tốc độ phản ứng). Trong khi vận hành reforming sơ cấp cacbon có thể hình thành một phần phía ngoài và phía trong xúc tác. Cacbon nằm phía ngoài hạt xúc tác sẽ làm tăng tổn thất áp suất trong lớp xúc tác và phía trong hạt xúc tác sẽ làm giảm hoạt tính và độ bền cơ học của xúc tác. Theo nhiệt động học, việc hình thành cacbon sẽ không xảy ra ở điều kiện nếu cân bằng đạt đến từng bước. Nếu xúc tác bị nhiễm độc ví dụ như sulphur, nó sẽ mất hoạt tính và việc hình thành cacbon có thể xảy ra. Ở tỉ lệ hơi nước và cacbon thấp, việc hình thành cacbon có thể xảy ra và kết quả là cacbon lắng tụ, đặc biệt là ở trong hạt xúc tác. Nếu xúc tác không được hoàn nguyên trọn vẹn hoặc một phần bị oxy hóa, cacbon cũng có thể hình thành. b. Reformer sơ cấp CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 8 Reformer sơ cấp có tổng cộng 180 ống xúc tác reformer được lắp đặt trong hai buồng bức xạ nhiệt. Phần trên của các ống reformer được nạp xúc tác loại RK-211 và RK-201, trong khi phần đáy của các ống xúc tác được nạp bằng xúc tác R-67-7H. Chất xúc tác đã được khử là bền trong không khí đến nhiệt độ 80 o C. Nếu nó được tiếp xúc với không khí tại nhiệt độ cao hơn, nó sẽ bị oxy hoá, nhưng nhiệt độ sẽ không ảnh hưởng gì đến xúc tác. Hổn hợp hơi nước và khí thiên nhiên ở nhiệt độ khoảng 535 o C đi vào đỉnh của các ống thẳng đứng thông qua ống góp phân phối phía trên. Hỗn hợp khí đi ra khỏi ống ở nhiệt độ khoảng 783 o C và đi vào ống gom phía dưới. Các ống xúc tác trong buồng đốt được đốt bằng 480 béc đốt được sắp xếp 6 hàng thẳng đứng trong mỗi buồng nhằm để dễ dàng kiểm soát profile nhiệt độ dọc theo chiều dài của ống xúc tác. Bằng cách này sẽ tối ưu hoá việc xử dụng các ống xúc tác đắt tiền. Khói thải đi lên và ra gần với đỉnh buồng bức xạ nhiệt. Nhiệt độ khói đi ra khoảng 1027 o C. Hỗn hợp khí tự nhiên và khí nhả ra từ công đoạn tách CO2 được đốt chung với khí thải đã xử lý từ chu trình tổng hợp NH3 trong các béc đốt reforming sơ cấp. Béc đốt là loại tự hút khí kiểu nút đơn. Khí thải đã xử lý cung cấp cho béc đốt được tách riêng nhằm tránh hình thành cabamat. c. Reformer thứ cấp Reformer thứ cấp được nạp bởi xúc tác RKS-2-7H. Lớp xúc tác nằm trên hai lớp của các hạt nhôm với kích cỡ khác nhau và lưới nhôm được đặt trên đỉnh của lớp xúc tác để giữ chất xúc tác khỏi rung động và bảo vệ chất xúc tác khỏi tiếp xúc trực tiếp với ngọn lửa. Trong reformer thứ cấp quá trình đốt khí công nghệ với không khí khiến cho nhiệt độ khí lên đến 1100-1200 o C trong phần trên của reformer thứ cấp. Do phản ứng reforming với metan hấp thụ nhiệt, nhiệt độ giảm khi khí đi xuống dưới qua lớp xúc tác và ra ở nhiệt độ khoảng 958 o C. Chất xúc tác bắt đầu bắt đầu bị phân rã trong khoảng nhiệt độ từ 1400-1500 o C. CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 9 Chất xúc tác đã được hoạt hoá không được phép tiếp xúc với không khí tại nhiệt độ lớn hơn 100 o C ghây nên phát nhiệt. Vì nhiệt tạo ra do phản ứng oxy hoá không được giải phòng khỏi bình reformer thứ cấp, nó có thể dẩn đến tình trạng quá nhiệt và phá huỷ chất xúc tác. d. Thu hồi nhiệt thừa Nhiệt thừa của khói thải từ buồng bức xạ nhiệt trong reformer sơ cấp và của khí công nghệ đi ra từ reformer thứ cấp được dùng để hâm nóng các dòng công nghệ khác nhau và tạo ra hơi nước siêu cao áp. Thu hồi nhiệt thừa khói thải Bộ gom khói thải từ hai buồng bức xạ nhiệt đi vào công đoạn thu hồi nhiệt thừa khói thải, tại đây nhiệt thừa khói thải được sử dụng để: Hâm nóng hổn hợp khí tự nhiên/hơi nước trước khi đi vào reformer sơ cấp. Hâm nóng không khí công nghệ cho reformer thứ cấp 10-R-2003. Quá nhiệt cho hơi nước cao áp Hâm nóng hổn hợp khí tự nhiên/hydro tuần hoàn trước khi đi vào hydrohoá/ hấp phụ sulphur 10-R-2001. Hâm nóng nước cấp nồi hơi của công đoạn thu hồi nhiệt thừa công nghệ. Tại đầu ra nhiệt độ khói thải giảm xuống khoảng 162 o C. Công đoạn thu hồi nhiệt thừa khói thải được nối với ống khói thông qua quạt khói 10-K- 2001. Nó hút khói ra môi trường thông qua ống khói reforming 10-SK-2001. Thu hồi nhiệt thừa công nghệ Khí công nghệ rời công đoạn reforming đi vào lò hơi nhiệt thừa, 10-E-2008 và bộ quá nhiệt hơi nước 10-E-2009. Hơi nước bảo hoà ở áp suất 118 barg được sinh ra trong 10-E-2008. Trong 10-E-2009 hơi nước được quá nhiệt từ 324 lên 376 o C. Bao hơi 10-V-2001 được dùng chung cho 10-E-2008/2010 và lò hơi nhiệt thừa tổng hợp amoniắc 10-E-5001. Khí công nghệ được làm nguội đến 360 o C trong bô quá nhiệt 10-E-2009 trước khi đi vào chuyển hoá CO nhiệt độ cao 10-R-2004. CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 10 III. CHUYỂN HÓA CO a. Mô tả công nghệ tổng quát Cacbon monoxit trong khí công nghệ rời khỏi công đoạn reforming được chuyển hoá thành cacbon dioxit và hydro theo phản ứng chuyển hoá CO trong 10-R-2004 và 10-R- 2005: CO + H 2 O ↔ CO 2 + H 2 + Q Cân bằng của phản ứng chuyển hoá chuyển về phía tạo thành nhiều CO 2 hơn khi ở nhiệt độ thấp và có nhiều hơi nước hơn, tuy nhiên, tốc độ phản ứng do đó sẽ tăng nếu ở nhiệt độ cao hơn. Nhiệt độ tối ưu cho phản ứng chuyển hoá phụ thuộc vào hoạt tính của chất xúc tác và thành phần của khí. Điều này có nghĩa là đối với phản ứng chuyển hoá CO sẽ có một nhiệt độ tối ưu phụ thuộc vào hoạt tính xúc tác và tốc độ lưu chất, nó sẽ cho ra một độ chuyển hoá tối ưu. Do đó chuyển hoá CO được hình thành qua hai bước để đảm bảo lượng dư CO thấp và hình thành sản phẩm phụ thấp. Bước thứ nhất thực hiện trong thiết bị chuyển hoá CO nhiệt độ cao 10-R-2004, được lắp đặt xúc tác SK-201-2 oxit crom tăng cường bằng oxit sắt. Xúc tác SK-201-2 có thể hoạt động liên tục trong khoảng nhiệt độ 320-500 o C. Xúc tác còn mới nên hoạt động ở nhiệt khí đầu vào khoảng 360 o C. Sau đó, do lão hoá xúc tác mà nhiệt độ tối ưu đầu vào tăng lên, đồng thời nhiệt độ đầu ra không đạt đến 480 o C, hoạt tính xúc tác sẻ giảm từ từ. Sự lão hoá xúc tác tăng lên do ngừng máy, chủ yếu là ngừng máy khẩn cấp. Cốt lỏi chính của phản ứng ở đây là gây ra nhiệt độ tăng lên từ 70-100 o C. Nhiệt độ đầu ra trên 480oC là chấp nhận. Bước thứ hai được thực hiện trong thiết bị chuyển hoá CO nhiệt độ thấp, tại đây được nạp hai loại xúc tác khác nhau. Lớp trên đỉnh là xúc tác crome LSK hoạt động như là bảo vệ chống clo. [...]... chuyển hóa CO nhiệt độ thấp, khí công nghệ được làm nguội bằng bộ hâm nóng nước lò hơi số hai 10-E-2013, nồi đun tripper 10-E-3002 trước khi đi vào công đoạn tách CO2 IV CÔNG ĐOẠN TÁCH CO2 a Mô tả công nghệ tổng quát Hệ thống tách CO2 được dựa trên quá trình MDEA hoạt hoá hai cấp (công nghệ của BASF) Dung môi được dùng cho quá trình hấp thụ CO2 là aMDEA 03 Hệ thống công nghệ chính bao gồm một tháp hấp... cường, bộ làm lạnh amôniắc và cuối cùng, bình tích tụ amôniắc CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 27 Bổ sung vào các thiết bị nêu trên, công đoạn làm lạnh cũng bao gồm những thiết bị sau đây: - Hai bình K.O để bảo vệ máy nén làm lạnh tránh khỏi các giọt amôniắc lỏng - Bình flash nơi mà amôniắc make-up được... nhất có thể, tốt nhất là dưới 1% mol CO+CO 2 nhằm giảm thiểu sự gia tăng nhiệt độ của lớp xúc tác VI CÔNG ĐOẠN TỔNG HỢP AMMONIA a Lý thuyết quá trình Quá trình tổng hợp amôniắc xảy ra theo phản ứng dưới đây: CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu 3/2 H2 + ½ N2 ↔ Lần ban hành Trang 18 NH3 + 11 kcal/mol NH3 tạo thành Theo qui... bán thuần Như được miêu tả ở trên, hầu hết CO 2 được tách ra khỏi khí công nghệ nhờ sự hấp thụ trong dung dịch bán thuần Trong vận hành bình thường, dòng dung dịch bán thuần là khoảng 1800-2000 tấn/giờ Các bơm dung dịch bán thuần 10-P-3001 A/B được truyền động bởi những thiết bị sau: CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần... nhiệt độ cao hơn là không quan trọng lắm CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 17 Phản ứng metan hoá bắt đầu tại nhiệt độ dưới 280 oC và gây ra sự gia tăng nhiệt độ trong lớp xúc tác Sự gia tăng nhiệt độ tăng phụ thuộc vào hàm lượng CO và CO 2 trong khí công nghệ Nhiệt độ đầu vào cần được điều khiển để đảm... hấp thụ CO2 hai cấp, một tháp giải hấp CO2 và hai bình tách flash CO2 bị tách khỏi khí công nghệ bởi sự hấp thụ vào trong dung dịch MDEA chứa 40% MDEA Đóng vai trò như một chất hoạt hoá quá trình hấp thụ, dung dịch MDEA chứa CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 13 đựng 3% khối lượng chất piperazine, chất... amoniắc Cho nên sự cách biệt với điều kiện cân bằng là càng lớn ở nhiệt độ càng thấp khi tăng tốc độ phản ứng Đối với công nghệ tổng hợp amoniắc, hai yếu tố ảnh hưởng có các đặc điểm như sau: CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu - Lần ban hành Trang 19 Yếu tố thứ nhất chiếm ưu thế ở nhiệt độ khoảng 400 oC Tốc độ hình thành... lớp xúc tác thứ hai trong bình 10-R-5001 CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 20 Sau khi khí tổng hợp đi qua 10-R-5001, khí đi ra được làm lạnh xuống nhiệt độ tại đó hầu hết amôniắc được ngưng tụ Một lượng nhiệt đáng kể giải phóng trong phản ứng tổng hợp amôniắc được sử dụng để sản xuất hơi nước siêu áp... khoảng 20oC CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 16 Phản ứng metan hoá bắt đầu ở nhiệt độ khoảng 210 oC, nhưng để đảm bảo hiệu quả hàm lượng CO và CO2 thấp trong trong khí tổng hợp, nhiệt độ vận hành nên trong khoảng 250-340 oC tuỳ thuộc vào hoạt tính xúc tác và thành phần khí công nghệ Nhiệt độ phát nhiệt... cold exchanger), bộ làm lạnh thứ nhất (first cold exchanger) và cuối cùng, qua bộ trao đổi nhiệt nóng (hot heat CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 21 exchanger) đến tháp tổng hợp amôniắc nhờ máy nén tuần hoàn, là một phần của máy nén khí tổng hợp (10-K-4031) Khí make-up đi vào chu trình tổng hợp có hàm . CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 1 MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA CN TỔNG CÔNG TY PHÂN. CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 10 III. CHUYỂN HÓA CO a. Mô tả công nghệ tổng quát Cacbon monoxit trong khí công nghệ rời khỏi công đoạn reforming. 15 VI.CÔNG ĐOẠN TỔNG HỢP AMMONIA 17 CN TỔNG CÔNG TY PHÂN BÓN VÀ HÓA CHẤT DẦU KHÍ - CTCP NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ MÔ TẢ CÔNG NGHỆ XƯỞNG AMMONIA Mã số tài liệu Lần ban hành Trang 3 I. KHỬ LƯU HUỲNH a. Mô