Mô phỏng công nghệ CCR phân xưởng CCR Nhà máy Lọc dầu Dung Quất

Trong năm gần ngành Dầu khí có phát triển vượt bậc, nhiều nhà máy vào hoạt động Nhà máy lọc dầu Dung Quất, Nhà máy Xơ sợi Đình Vũ, nhà máy sản xuất đạm, nhiên liệu sinh học cung ứng nhiều sản phẩm/nguyên liệu thiết thực cho kinh tế quốc dân tạo tiền đề cho nhiều ngành công nghiệp, dịch vụ khác phát triển Nhiều dự án quy mô lớn Liên hợp Lọc hoá dầu Nghi Sơn, Tổ hợp Hoá dầu miền Nam, Nâng cấp mở rộng NMLD Dung Quất đầu tư xây dựng đưa vào vận hành giai đoạn tới Tuy nhiên, khủng hoảng kinh tế giới sụt giảm dự báo giá dầu tác động mạnh đến hoạt động chế biến dầu khí Các nhà máy chế biến dầu khí vận hành điều kiện thị trường diễn biến phức tạp, chịu sức ép biến động thất thường giá dầu thô, cạnh tranh mạnh mẽ nguyên liệu, thị trường tiêu thụ, nhân lực, dịch vụ… yêu cầu ngày khắt khe tiêu chuẩn sản phẩm môi trường Tại Việt Nam nhiều dự án đầu tư lọc hố dầu tập đồn đa quốc gia có tiềm lực tài mạnh phát triển lâu đời đẩy mạnh thời gian gần dẫn đến cạnh tranh gay gắt tương lai gần Ngồi ra, xu tồn cầu hố việc thực cam kết quốc tế Việt Nam thời gian tới mở cửa hoàn toàn thị trường sản phẩm lọc hoá dầu nước thách thức to lớn Để tăng khả cạnh tranh, nhà máy lọc dầu phải tiến hành tối ưu hóa, tận dụng hội tiết giảm chi phí sản xuất thơng qua lựa chọn, pha trộn dầu thô, xác định cấu sản phẩm, tiết kiệm lượng… sở định hướng chế độ vận hành tốt cho trình Quá trình tối ưu hóa nhà máy thường tiến hành cấp phân xưởng toàn nhà máy hỗ trợ phần mềm mơ Vì vậy, luận văn tiến hành xây dựng mơ hình mơ phân xưởng CCR phân xưởng Nhà máy Lọc dầu Dung Quất, thông qua mô hình mơ xây dựng được, đưa đề xuất nhằm tối ưu hóa hoạt động phân xưởng CCR Nhà máy lọc dầu Dung Quất

Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS DANH MỤC CÁC TỪ VIẾT TẮT BPSD - Barel Per Stream Day Thùng / ngày CCR - Catalytic Contimous Reforming Reforming xúc tác liên tục NHT - Naphtha Hydrotreating Phân xưởng xử lý Naphtha hydro RON - Research Octane Number Trị số octan nghiên cứu MON - Motor Octan Number Trị số octan động MCP Methylcyclopentane Ai Aromatic có i nguyên tử carbon Ni Naphthene có i nguyên tử carbon Pi Paraffin có i nguyên tử carbon Ci Hydrocacbon có i nguyên tử carbon Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS NP Normal paraffin IP Iso – paraffin LPG - Liquefied Petroleum Gas Khí dầu mỏ hóa lỏng NMLD Nhà máy Lọc dầu DQ Nhà máy lọc dầu Dung Quất HC Hydrocarbon PFR - Plug flow reactor Mơ hình thiết bị dịng đẩy liên tục BTX Benzene, Toluene, Xylene LHSV Liquid Hourly Space velocity Tốc độ thể tích lỏng MW - Molecular weight Khối lượng phân tử Wt-ppm Phần triệu theo khối lượng SV Space velocity Ke Hằng số cân phản ứng ki Hằng số tốc độ phản ứng phản ứng thứ i ∆Ti Độ giảm nhiệt độ thiết bị phản ứng thứ i Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS DANH MỤC BẢNG Bảng I.1 Sản phẩm Nhà máy lọc dầu Dung Quất .12 Bảng I.2: Thành phần nhóm hydro cacbon nguyên liệu sản phẩm 15 Bảng I.3: Tính chất xăng reforming xúc tác 16 Bảng I.4: Đặc trưng phân bố trị số octan xăng reforming RON = 83 17 Bảng I.5: Các phản ứng xảy điều kiện thúc đẩy phản ứng 19 Bảng 1.6: Thông số nhiệt động học phản ứng reforming hydrocacbon C6 24 Bảng 1.7: Vận tốc hiệu ứng nhiệt phản ứng reforming quan trọng 25 Bảng I.8: Một số đặc trưng xúc tác reforming .29 Bảng I.9: Ảnh hưởng chất gây ngộ độc xúc tác giới hạn 31 Bảng I.10: Sự cải tiến xúc tác công nghệ reforming xúc tác giới .35 Bảng I.11: Các Nhà quyền đầu công nghệ reforming xúc tác 36 Bảng I.12: Các yêu cầu nguyên liệu phân xưởng Reforming xúc tác 46 Bảng I 13: Thành phần xăng reformate 47 Bảng I.14: Tính chất xăng reformate nhà máy lọc dầu Dung Quất 47 Bảng I.15: Thành phần khí hydro Phân xưởng refoming xúc tác 47 Bảng 1.16: Thành phần LPG chưa ổn định NMLD Dung Quất .48 Bảng I.17: Lượng xúc tác sử dụng cho phân xưởng CCR NMLD Dung Quất 48 Bảng II.1: Số phản ứng lượng hoạt hóa mơ hình Krane 61 Bảng II 2: Thông số nhiệt động học cấu tử paraffin .63 Bảng II 3: Thông số ảnh hưởng áp suất đển tốc độ phản ứng .65 Bảng II 4: Hằng số tốc độ phản ứng mơ hình To = 493oC .67 Bảng II 5: Các thông số để tạo cấu tử giả 68 Bảng II 6: Các thơng số ước tính RON .70 Bảng II.7: Giá trị RON cấu tử .70 Bảng II.8: Thông số động học phản ứng lò phản ứng thứ 73 Bảng II.9: Thơng số động học phản ứng lị phản ứng thứ hai 74 Bảng II.10: Thơng số động học phản ứng lị phản ứng thứ ba .75 Bảng II.11: Thông số động học phản ứng lò phản ứng thứ tư 76 Bảng II.12: Thành phần cấu tử dòng nguyên liệu 78 Bảng II 13: Kích thước để mơ thiết bị PFR .79 Bảng II.14: Các thông số mô tháp ổn định 80 Bảng III 1: So sánh kết Reformate từ mô NMLD Dung Quất 84 Bảng III 2: So sánh kết dịng LPG từ mơ NMLD Dung Quất .86 Bảng III 3: So sánh kết H2 tinh khiết từ mô NMLD Dung Quất 87 Bảng III 4: Phân bố xúc tác thiết bị phản ứng 91 Bảng III.5: Tối ưu sản lượng xăng Reformate 106 Bảng III.6: Tối ưu hóa tiêu thụ lượng 107 Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS DANH MỤC HÌNH VẼ Hình I.1: Phương pháp luận nghiên cứu 10 Hình I.2: Sơ đồ vị trí nhà máy 11 Hình I.3: Sơ đồ cơng nghệ NMLD Dung Quất 14 Hình I.4: Sơ đồ phản ứng q trình reforming xúc tác .19 Hình I.5: Cân chức axit – kim loại chiều hướng tạo sản phẩm .28 Hình I.6: Các bước trình tái sinh xúc tác 32 Hình I.7: Sơ đồ đơn giản cơng nghệ bán tái sinh 38 Hình I.9: Sơ đồ công nghệ PLATFORMING UOP .39 Hình I.8: Thiết bị phản ứng CCR .39 Hình I.10: Sơ đồ cơng nghệ OCTANIZING của IFP 40 Hình I.11 Khả chuyển hóa Naphtha điều kiện vận hành .41 Hình I.12: Sự phụ thuộc hiệu suất phản ứng vào áp suất 43 Hình I.13: Ảnh hưởng áp suất vận hành lên tốc độ tạo cốc 44 Hình I.14: Ảnh hưởng tỷ lệ H2/HC lên tốc độ tạo cốc 44 Hình I.15: Sơ đồ khối phân xưởng CCR NMLD Dung Quất .45 Hình I.16: Sơ đờ phân cấp tối ưu hóa nhà máy 52 Hình II.1: Sự phát triển mơ hình động học CCR 58 Hình II.2: Một số mơ hình động học cơng bố .59 Hình II.3: Chuỗi phản ứng benzene .62 Hình II.4: Mơ hình phản ứng trình reforming naphtha nặng 66 Hình II 5: Các thơng số UniSim dự đốn cho gói cấu tử giả i-paraffin .69 Hình II.6: Thiết lập phản ứng isome hóa i-hexan n-hexan 77 Hình II.7: Các cơng cụ phản ứng cụm thiết bị thứ 80 Hình II.8: Sơ đồ mơ chu trình làm lạnh propan .81 Hình II.9: Sơ đồ mơ cụm thiết bị Recovery Plus System 82 Hình II.10: Sơ đồ mô công nghệ CCR 83 Hình III 1: Đường cong chưng cất D86 nguyên liệu reformate .85 Hình III.2: Cân vật chất .88 Hình III.3: Cân lượng .90 Hình III.4: Sự thay đổi nhiệt độ thiết bị phản ứng 90 Hình III.5: Sự thay đổi thành phần hydrocarbon thiết bị phản ứng 92 Hình III 6: Sự thay đổi nồng độ paraffin thiết bị phản ứng .93 Hình III.7: Sự thay đổi nồng độ naphthene thiết bị phản ứng .94 Hình III.8: Sự thay đổi thành phần aromatic thiết bị phản ứng 94 Hình III.9: Sự thay đổi thành phần hydro hydrocarbon thiết bị 95 Hình III.10: Sự thay đổi lưu lượng sản phẩm theo nhiệt độ đầu vào 96 Hình III.11: Sự thay đổi chất lượng reformate theo nhiệt độ đầu vào 96 Hình III.12: Thành phần hydrocarbon sau phản ứng nhiệt độ vào thay đổi 97 Hình III.13: Sự thay đổi độ giảm nhiệt độ thay đổi nhiệt độ đầu vào 97 Hình III.14: Sự thay đổi chất lượng reformate áp suất thay đổi 98 Hình III.15: Độ giảm nhiệt độ áp suất thay đổi 99 Hình III.16: Sự thay đổi thành phần sản phẩm sau phản ứng theo áp suất 99 Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô cơng nghệ CCR GVHD: PGS Hình III.17: Sự thay đổi lượng sản phẩm theo tốc độ nạp liệu 100 Hình III.18: Sự thay đổi thành phần hydrocarbon theo tốc độ nạp liệu 101 Hình III.19: Sự thay đổi chất lượng reformate theo tốc độ nạp liệu 101 Hình III.20: Sự thay đổi độ giảm nhiệt độ theo tốc độ nạp liệu .102 Hình III.21: Sự thay đổi thành phần dòng sau phải ứng theo tỷ lệ H2/HC 103 Hình III.22: Sự thay đổi lượng sản phẩm theo tỷ lệ H2/HC 104 Hình III.23: Sự thay đổi chất lượng reformate theo tỷ lệ H2/HC 105 Hình III.24: Giao diện công cụ Optimiser UniSim 106 Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN .1 LỜI CẢM ƠN…… .2 DANH MỤC CÁC TỪ VIẾT TẮT DANH MỤC BẢNG DANH MỤC HÌNH VẼ .5 MỤC LỤC……… MỞ ĐẦU……… CHƯƠNG I TỔNG QUAN 10 I.1 Phương pháp luận nghiên cứu 10 I.2 Tổng quan NMLD Dung Quất 11 I.2.1 Địa điểm sơ đồ bố trí Nhà máy 11 I.2.2 Nguyên liệu sản phẩm 12 I.2.3 Sơ đồ công nghệ 12 I.3 Q trình phát triển cơng nghệ Reforming 15 I.3.1 Nguyên liệu sản phẩm 15 I.3.2 Cơ sở hóa học q trình Reforming .18 I.3.3 Nhiệt động học điều kiện phản ứng 24 I.3.4 Xúc tác trình Reforming .25 I.3.5 Lịch sử phát triển công nghệ Reforming 35 I.3.6 Một số công nghệ Reforming .37 I.3.7 Các yếu tố ảnh hưởng đến trình Reforming xúc tác .40 I.4 Giới thiệu phân xưởng CCR NMLD Dung Quất .45 I.4.1 Nguyên liệu 46 I.4.2 Sản phẩm 46 I.4.3 Xúc tác .48 I.4.4 Các thiết bị .49 I.5 Tối ưu hóa nhà máy lọc dầu .50 I.5.1 Vai trò của tối ưu hóa nhà máy lọc dầu .50 I.5.2 Các giai đoạn tối ưu hóa đối với mô ̣t nhà máy lọc dầu .50 I.5.3 Cách thức thực hiê ̣n tối ưu hóa 52 CHƯƠNG II MÔ PHỎNG PHÂN XƯỞNG CCR PLATFORMING 54 II.1 Giới thiệu tổng quan phần mềm mô 54 II.1.1 Vai trò phần mềm mơ cơng nghệ hóa học 55 II.1.2 Phần mềm UniSim 56 II.2 Lựa chọn mơ hình động học mơ q trình phản ứng CCR 57 II.2.1 Các mơ hình nghiên cứu 57 II.2.2 Ưu điểm mơ hình gói phản ứng (lumps) 59 II.2.3 Mơ hình động học Krane 60 Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS II.3 Xây dựng mô phân xưởng CCR NMLD Dung Quất .68 II.3.1 Xây dựng gói cấu tử 68 II.3.2 Xác đinh giá trị octane number (RON) .69 II.3.3 Thiết lập phản ứng 71 II.3.4 Xây dựng dòng nguyên liệu điều kiện vận hành 77 II.3.5 Thiết lập thiết bị phản ứng 79 II.3.6 Thiết lập tháp ổn định .80 II.3.7 Thiết lập cụm thiết bị Recovery Plus System 80 CHƯƠNG III NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ 84 III.1 Kết mô so sánh với thực nghiệm .84 III.1.1 Kết dòng xăng reformate 84 III.1.2 Kết dòng LPG chưa ổn định .86 III.1.3 Kết dòng hydro kỹ thuật 87 III.2 Cân vật chất cân lượng .88 III.2.1 Cân vật chất 88 III.2.2 Cân lượng .89 III.3 Khảo sát thông số theo lưu trình thiết bị .90 III.3.1 Khảo sát thay đổi nhiệt độ 90 III.3.2 Khảo sát thay đổi thành phần cấu tử .92 III.4 Khảo sát ảnh hưởng thông số công nghệ 96 III.4.1 Khảo sát ảnh hưởng nhiệt độ 96 III.4.2 Khảo sát ảnh hưởng áp suất 98 III.4.3 Khảo sát ảnh hưởng tốc độ nạp liệu thể tích (LHSV) 100 III.4.4 Khảo sát ảnh hưởng tỷ lệ H2/Hydrocarbon 102 III.5 Tối ưu hóa thông số công nghệ .105 III.5.1 Tối ưu hóa cơng nghệ để tăng sản lượng xăng reformate 105 III.5.2 Tối ưu hóa lượng phân xưởng 107 CHƯƠNG IV KẾT LUẬN 108 TÀI LIỆU THAM KHẢO .110 Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS MỞ ĐẦU Trong năm gần ngành Dầu khí có phát triển vượt bậc, nhiều nhà máy vào hoạt động Nhà máy lọc dầu Dung Quất, Nhà máy Xơ sợi Đình Vũ, nhà máy sản xuất đạm, nhiên liệu sinh học cung ứng nhiều sản phẩm/nguyên liệu thiết thực cho kinh tế quốc dân tạo tiền đề cho nhiều ngành công nghiệp, dịch vụ khác phát triển Nhiều dự án quy mô lớn Liên hợp Lọc hoá dầu Nghi Sơn, Tổ hợp Hoá dầu miền Nam, Nâng cấp mở rộng NMLD Dung Quất đầu tư xây dựng đưa vào vận hành giai đoạn tới Tuy nhiên, khủng hoảng kinh tế giới sụt giảm dự báo giá dầu tác động mạnh đến hoạt động chế biến dầu khí Các nhà máy chế biến dầu khí vận hành điều kiện thị trường diễn biến phức tạp, chịu sức ép biến động thất thường giá dầu thô, cạnh tranh mạnh mẽ nguyên liệu, thị trường tiêu thụ, nhân lực, dịch vụ… yêu cầu ngày khắt khe tiêu chuẩn sản phẩm môi trường Tại Việt Nam nhiều dự án đầu tư lọc hố dầu tập đồn đa quốc gia có tiềm lực tài mạnh phát triển lâu đời đẩy mạnh thời gian gần dẫn đến cạnh tranh gay gắt tương lai gần Ngồi ra, xu tồn cầu hố việc thực cam kết quốc tế Việt Nam thời gian tới mở cửa hoàn toàn thị trường sản phẩm lọc hoá dầu nước thách thức to lớn Để tăng khả cạnh tranh, nhà máy lọc dầu phải tiến hành tối ưu hóa, tận dụng hội tiết giảm chi phí sản xuất thơng qua lựa chọn, pha trộn dầu thô, xác định cấu sản phẩm, tiết kiệm lượng… sở định hướng chế độ vận hành tốt cho trình Quá trình tối ưu hóa nhà máy thường tiến hành cấp phân xưởng toàn nhà máy hỗ trợ phần mềm mơ Vì vậy, luận văn tiến hành xây dựng mơ hình mơ phân xưởng CCR phân xưởng Nhà máy Lọc dầu Dung Quất, thông qua mô hình mơ xây dựng được, đưa đề xuất nhằm tối ưu hóa hoạt động phân xưởng CCR Nhà máy lọc dầu Dung Quất Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS CHƯƠNG I TỔNG QUAN I.1 Phương pháp luận nghiên cứu Thông tin thương mại (giá, khả cung cấp, khả tiêu thụ) Các ràng buộc (công suất, tiêu chuẩn chất lượng sản phẩm…) Thông tin chất lượng nhiên liệu, mức tiêu thụ lượng Lựa chọn đối tượng tối ưu Số liệu thiết kế Nhà quyền công nghệ, số liệu vận hành thực tế phân xưởng (điều kiện vận hành, tính chất nguyên liệu, tính chất sản phẩm) Xây dựng mơ hình mơ phân xưởng CCR NMLD Dung Quất Hiệu chỉnh mơ hình mơ phân xưởng CCR Thực tối ưu mơ hình mơ phân xưởng CCR Thực ứng dụng: – Đánh giá khả tối ưu hóa sản lượng hiệu kinh tế thu được; – Đánh giá khả tối ưu hóa sử dụng lượng hiệu kinh tế thu được; – … Hình I.1: Phương pháp luận nghiên cứu Học viên: Trang Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS I.2 Tổng quan NMLD Dung Quất I.2.1 Địa điểm sơ đồ bố trí Nhà máy I.2.1.1 Địa điểm diện tích sử dụng: Địa điểm: Nhà máy lọc dầu (NMLD) Dung Quất đặt Khu kinh tế Dung Quất, thuộc địa bàn xã Bình Thuận Bình Trị, huyện Bình Sơn, tỉnh Quảng Ngãi Diện tích sử dụng: Mặt đất khoảng 338 ha; mặt biển khoảng 471 ha, đó: – Khu nhà máy = 110 ha; – Khu bể chứa dầu thô = 42 ha; – Khu bể chứa sản phẩm = 43,83 ha; – Khu tuyến dẫn dầu thô, cấp xả nước biển = 17 ha; – Tuyến ống dẫn sản phẩm = 77,46 ha; – Cảng xuất sản phẩm = 135 ha; – Hệ thống phao rót dầu khơng bến, tuyến ống ngầm biển khu vực vòng quay tàu = 336 I.2.1.2 Sơ đồ vị trí nhà máy: Hình I.2: Sơ đồ vị trí nhà máy Mặt dự án gồm có khu vực chính: phân xưởng công nghệ phụ trợ; khu bể chứa dầu thô; khu bể chứa sản phẩm, cảng xuất sản phẩm; phao rót dầu khơng bến hệ thống lấy xả nước biển Những khu vực nối với hệ thống ống với đường phụ liền kề Học viên: Trang 10 Lớp: Cao học Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền phản ứng cracking xảy mạnh làm tăng khả tạo cốc, cần chọn áp suất làm việc phù hợp để khống chế việc tạo cốc đáp ứng yêu cầu sản phẩm Độ giảm nhiệt độ theo áp suất 160 140 120 100 oC 80 60 40 20 11 13 15 Áp suất (kg/cm2-g) Delta T1 Delta T2 Delta T3 Delta T4 Total Delta T Hình III.15: Độ giảm nhiệt độ áp suất thay đổi Hình III.15 cho thấy độ giảm nhiệt độ thiết bị phản ứng đi, thể phản ứng thu nhiệt có ích xảy chậm tăng áp suất Vì vậy, tăng áp suất sản phẩm thu có hàm lượng parafine tăng aromatic giảm (do phản ứng dehydro hóa naphten bị cản trở điều thể hình III.16 Vì vậy, nên lựa chọn áp suất vận hành khoảng 5-6.5kg/cm2-g (phù hợp với nhận xét áp suất thiết kế hệ thống thiết bị phân xưởng này) Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 99 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền Sự thay đổi thành phần sản phẩm sau phản ứng theo áp suất 100% 90% 80% 70% 60% % Paraffine 50% % Naphten 40% % Aromatic % mol 30% 20% 10% 0% 11 13 15 Áp suất (kg/cm2-g) Hình III.16: Sự thay đổi thành phần sản phẩm sau phản ứng theo áp suất III.4.3 Khảo sát ảnh hưởng tốc độ nạp liệu thể tích (LHSV) Để khảo sát ảnh hương tốc độ nạp liêu thể tích ta cố định nhiệt độ áp suất phản ứng Khi tăng lưu lượng nguyên liệu giảm thể tích xúc tác thiết bị phản ứng làm tốc độ nạp liệu riêng thể tích, làm giảm thời gian tiếp xúc nguyên liệu với xúc tác hay nói cách khác làm giảm thời gian phản ứng 7000 120000 6000 100000 5000 80000 4000 60000 3000 40000 2000 20000 1000 1.5 2.5 3.5 L u lư ợ n g (kg / h ) L u lư ợ n g (kg / h ) Thay đổi lưu lượng sản phẩm theo LHSV 140000 Reformate Total H2 LPG Net H2 LHSV (h-1) Hình III.17: Sự thay đổi lượng sản phẩm theo tốc độ nạp liệu Hình III.17 cho thấy tốc độ nạp liệu tăng lưu lượng khối lượng tất dòng sản phẩm tăng lên Riêng lưu lượng dịng “Total H 2” có xu hướng tăng Điều giải thích sau: Khi tốc độ nạp liệu tăng lên, Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 100 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền lưu lượng dòng H2 tuần hoàn vào thiết bị phản ứng giữ cố định dịng sản phẩm khác xăng Reformate LPG tăng lên thực chất tăng công suất, nghĩa nguyên liệu đầu vào tăng lên sản phẩm đầu tăng theo cịn chất lượng sản phẩm xăng Reformate thấy dưới; dòng H tổng tăng nhẹ cố định lưu lượng dòng H2 Recycle Tiến hành khảo sát ảnh hưởng thay đổi LHSV đến chất lượng sản phẩm (hàm lượng Aromatic RON dòng xăng Reformate) ta thu kết sau: Khi tăng tốc độ nạp liệu làm tăng hiệu suất tạo xăng Reformate đồng thời làm giảm chất lượng xăng, điều rõ hình III.18 Thay đổi thành phần Hydrocacbon theo LHSV 100% 90% 80% % mole 70% 60% % Paraffine % Naphthene % Aromatic 50% 40% 30% 20% 10% 0% 1.5 2.5 3.5 LHSV (h-1) Hình III.18: Sự thay đổi thành phần hydrocarbon theo tốc độ nạp liệu Khi LHSV tăng lên thành phần Aromatic giảm, Naphthene tăng nhẹ Paraffin tăng lên Điều giải thích tăng LHSV thời gian phản ứng nguyên liệu giảm dẫn đến trình chuyển hóa thành sản phẩm Aromatic giảm (có thể nói cách đơn giản nguyên liệu chưa chuyển hóa triệt để) mà hàm lượng Paraffin tăng lên Aromatic giảm xuống Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 101 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền Thay đổi chất lượng Reformate theo LHSV 85 84 83 82 81 % mole 80 79 78 77 76 75 1.5 106.0 105.0 104.0 103.0 RON 102.0 2.5 3.5 101.0 LHSV (h-1) % Mole Aromatic RON Hình III.19: Sự thay đổi chất lượng reformate theo tốc độ nạp liệu Đồ thị hình III.19 cho thấy RON giảm mạnh từ 105 xuống 101.7 LHSV tăng từ 1.5 lên 3.5 Khi tăng tốc độ nạp liệu > 3.0 h -1 RON Reformate giảm không đạt giá trị >102 theo yêu cầu Vì vậy, áp suất nhiệt độ khảo sát cần trì tốc độ nạp liệu LHSV ≤ 3.0 h-1 để đạt giá trị RON mong muốn Độ giảm nhiệt độ - LHSV 180 100 160 90 140 80 120 100 oC 70 Delta T1 60 Total Delta T 50 80 60 Delta T2 Delta T3 30 Delta T4 40 20 20 10 oC 40 1.5 2.5 3.5 LHSV (h-1) Hình III.20: Sự thay đổi độ giảm nhiệt độ theo tốc độ nạp liệu Từ đồ thị hình III.20, ta thấy tăng giá trị LHSV độ giảm nhiệt độ thiết bị phản ứng tăng lên dẫn đến Delta T tổng thiết bị phản ứng tăng theo chứng tỏ phản ứng có lợi tiếp tục xảy thiết Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 102 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền bị phản ứng sau chưa phản ứng hết thiết bị đầu tốc độ nạp liệu cao Tuy nhiên, lập luận trên, cần trì LHSV để reformate có RON >102 Vì giá trị LHSV nên nằm khoảng 2.5 – 3.0 h-1 gần 3.0 h-1 tốt III.4.4 Khảo sát ảnh hưởng tỷ lệ H2/Hydrocarbon Từ khảo sát ảnh hưởng thay đổi LHSV đến thông số công nghệ mục trên, ta thấy giá trị LHSV tối ưu xấp xỉ 3.0 h -1 Để xem xét tiếp ảnh hưởng tỷ lệ H2/HC đến thông số công nghệ ta cố định giá trị LHSV=2.891 h-1 theo điều kiện vận hành phân xưởng CCR NMLD Dung Quất để tiến hành khảo sát Khi tăng tỷ lệ H2/HC (bằng cách cố định giá trị dòng H Recycle giảm lưu lượng dòng Feed vào thiết bị phản ứng cố định lưu lượng dòng Feed tăng lưu lượng dịng H2 Recycle), nhìn chung theo tài liệu [42] việc tăng tỷ lệ H2/HC đồng nghĩa với việc đẩy nguyên liệu naphtha qua thiết bị nhanh làm tăng độ giảm nhiệt độ qua thiết bị phản ứng phản ứng thu nhiệt tạo Ngoài ra, tăng H2/HC gây ảnh hưởng sau: – Ức chế phản ứng tạo nhiều H 2, ví dụ phản ứng n-C7 tạo thành Toluene phản ứng làm tăng ON từ lên xấp xỉ 120 Khiến cân phản ứng chuyển dịch theo chiều nghịch làm giảm sản phẩm có lợi – Kích thích phản ứng tiêu thụ hydro phản ứng hydrocracking Làm phản ứng xảy nhanh sản phẩm no nhiều sản phẩm nhẹ tăng (cụ thể thu nhiều LPG hơn) Ngồi ra, phản ứng Hydrocracking cịn tạo sản phẩm khơng có tính chọn lọc Tuy vậy, lượng khí Hydro quay vịng lớn có tác dụng “cuốn” sản phẩm chất ngưng tụ khỏi xúc tác cung cấp hydro sẵn sàng cho phản ứng nên giảm tốc độ tạo cốc Đồ thị hình III.21 thể thay đổi thành phần sản phẩm tăng tỷ lệ H2/HC Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 103 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền Thay đổi thành phần HC theo tỷ lệ H2/HC 100% 90% 80% 70% 60% % mole Paraffine 50% % mole % mole Naphthene 40% % mole Aromatic 30% 20% 10% 0% 2.5 3.5 Tỷ lệ H2/HC Hình III.21: Sự thay đổi thành phần dịng sau phải ứng theo tỷ lệ H2/HC Từ đồ thị ta thấy, tăng tỷ lệ H 2/HC hàm lượng Paraffin dòng Reformate tăng lên, thành phần Naphthene gần khơng có thay đổi thành phần Aromatic giảm Điều giải thích sau, tăng tỷ lệ H 2/HC lưu lượng H2 thiết bị phản ứng tăng lên khiến sản phẩm đói (chứa nơi đơi vịng) bị no hóa tạo thành Paraffin Ngồi ra, tỷ lệ H 2/HC tăng làm tăng phản ứng hydrocracking phản ứng tạo nhiều paraffin Bên cạnh thúc đẩy phản ứng hydrocracking xảy nhanh mạnh tỷ lệ H 2/HC tăng lại gây ức chế cho cân phản ứng tạo Aromatic mà hàm lượng Aromatic dòng xăng Reformate giảm xuống 120000 6000 100000 5000 80000 4000 60000 3000 40000 2000 20000 1000 Lưu lượ ng (kg/h) Lưu lượ ng (kg/h) Thay đổi lượng sản phẩm theo tỷ lệ H2/HC Reformate Total H2 LPG Net H2 2.5 3.5 Tỷ lệ H2/HC Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 104 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô cơng nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền Hình III.22: Sự thay đổi lượng sản phẩm theo tỷ lệ H2/HC Hình III.22 cho thấy tăng tỷ lệ H 2/HC, lượng hydro tuần hoàn cần nhiều tỷ lệ với H2/HC nồng độ hydro dòng tuần hoàn ổn định Lượng sản phẩm reformate tăng nhẹ chất lượng giảm mạnh thể hình III.23 Vì vậy, cần phải khảo sát reformate có đảm bảo yêu cầu chất lượng (RON > 102) hay không Khi tỷ lệ H2/HC cao tốc độ tạo cốc xúc tác giảm thời gian làm việc xúc tác kéo dài Tuy vậy, tỷ lệ lớn dẫn tới giảm sản lượng nhà máy, tiêu tốn lượng nhiệt đáng kể, đồng thời làm tăng trở lực thủy động thể tích thiết bị ống dẫn Mặt khác hầu hết nhà máy sử dụng công nghệ tái sinh liên tục, làm việc tỷ lệ H 2/HC tương đối thấp mà không bị ảnh hưởng q trình tạo cốc gây hoạt tính xúc tác Theo kết đồ thị hình III.22, tỷ lệ H 2/HC tăng lên lưu lượng dòng Reformate tăng nhẹ khảo sát ảnh hưởng tỷ lệ H 2/HC đến chất lượng Reformate thấy chất lượng dòng Reformate giảm xuống rõ rệt Cụ thể, dựa vào đồ thị hình III.23 hàm lượng Aromatic RON Reformate giảm mạnh tỷ lệ H2/HC tăng lên Điều giải thích sau: tăng tỷ lệ H2/HC sản phẩm no thúc đẩy phản ứng hydrocracking phản ứng tạo Aromatic mà hàm lượng Aromatic dòng Refomate giảm mạnh dẫn đến RON xăng Reformate giảm Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 105 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền Thay đổi chất lượng reformate theo tỷ lệ H2/HC 85 103.5 84 83 103.0 82 % mol 81 102.5 80 RON 102.0 79 78 77 101.5 76 75 101.0 Tỷ lệ H2/HC % Mole Aromatic RON Hình III.23: Sự thay đổi chất lượng reformate theo tỷ lệ H2/HC Từ kết luận tỷ lệ H 2/HC tăng lưu lượng dòng xăng Reformate tăng, để đảm bảo RON lớn 102 ta lựa chọn tỷ lệ H 2/HC khoảng từ 3.0 đến 3.5 đảm bảo lượng chất dòng Reformate III.5 Tối ưu hóa thơng số cơng nghệ III.5.1 Tối ưu hóa cơng nghệ để tăng sản lượng xăng reformate Như vậy, phần mô ta tiến hành mô phân xưởng CCR Platforming NMLD Dung Quất điều kiện vận hành quy 100% công suất thiết kế, kết cho thấy công suất đầu vào công suất thiết kế 139.8m3/h, dịng ngun liệu có khối lượng 104262.8kg/h điều kiện LHSV = 2.891; tỷ lệ H2/HC=3.15 dòng reformate thu 96348.02 kg/h có RON= 101.8 dịng Reformate thu từ NMLD Dung Quất 92566 kg/h có RON= 102.43 thiết kế 92224 kg/h RON=102 Như vậy, ta thấy có khả tối ưu lượng Reformate cho nhà máy mà đạt RON=102 yêu cầu thiết kế, cách thay đổi nhiệt độ phản ứng tỷ lệ H2/HC Ở không khảo sát đến áp suất thiết bị chế tạo để hoạt động khoảng áp suất định, tùy tiện tăng áp suất Để thay đổi nhiệt độ ta thêm dòng optimizer stream cho phép thay đổi nhiệt độ sử dụng spread sheet để xuất giá trị nhiệt độ dòng optimizer stream cho Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 106 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền dòng vào reactor Qua khảo sát mục II.4.1 nhiệt độ thích hợp khoảng 540-555oC Sử dụng cơng cụ Optimiser để tìm điều kiện tối ưu cho lưu lượng reformate thu lớn Nhập 03 biến cơng nghệ thay đổi là, LHSV, nhiệt độ đầu vào tỷ lệ H2/HC (hình III.24) Sử dụng 02 tiêu chất lượng sản phẩm cần khống chế RON reformate ≥102, hàm lượng H2 hydro tinh khiết dòng net H2 ≥ 0.933 Hình III.24: Giao diện cơng cụ Optimiser Kết tóm tắt bảng III.5 cho thấy thay đổi LHSV, nhiệt độ, tỷ lệ H 2/HC ta thu dịng Reformate tối ưu có lưu lượng 107399.67kg/h RON=102 với LHSV=3.217 (h-1) H2/HC = 2.771 nhiệt độ phản ứng T=547.2oC Bảng III.5: Tối ưu sản lượng xăng Reformate Thông số Giá trị trước tối ưu feed Nhiệt độ(oC) LHSV H2/HC Reformate RON Học viên: Nguyễn Duy Thắng Giá trị tối ưu 104262.8kg/h 116026.2kg/h 549 547.2 2.891(h-1) 3.217 (h-1) 3.15 2.771 96348.02 kg/h 107399.67kg/h 102.43 102 Trang 107 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền III.5.2 Tối ưu hóa lượng phân xưởng Tối ưu hóa lượng mục tiêu quan trọng vận hành, góp phần trực tiếp giảm lượng tiêu dẫn đến giảm chi phí sản xuất, tăng khả cạnh tranh sản phẩm Để tiến hành tối ưu hóa lượng, luận văn tập trung vào tối ưu hóa lượng lị gia nhiệt Sử dụng thông số nhiệt (heat flow) dịng optimizer stream tính theo cơng thức: ∑ Q optimizer stream=QE +Q E +QE 3+Q E Trong đó: QE1, QE2,QE3, QE4: dịng lượng cung cấp từ 04 lò gia nhiệt cho 04 dòng nguyên liệu vào thiết bị phản ứng (kJ/h) Kết thể Bảng III.6 Bảng III.6: Tối ưu hóa tiêu thụ lượng Thông số feed Giá trị trước tối ưu 104262.8kg/h 62560 kg/h 549 550 2.891(h-1) 1.734 (h-1) 3.15 4.427 96348.02 kg/h 57246.4kg/h 102.43 104.67 98167326.3 kJ/h 64117492.8 kJ/h Nhiệt độ LHSV H2/HC Reformate RON Như Năng lượng tiêu thụ qua ưu, Giá trị tối ưu Năng lượng tiết kiệm vậy, tối 34049833.5 kJ/h lượng nhiệt tiết kiệm Delta Q = 34049833.5 kJ/h Qua khảo sát mở lựa chọn nhà máy khơng có nhu cầu sử dụng lượng reformate 100% công suất (để tránh thừa RON) xăng thương phẩm tiến hành giảm cơng suất xuống LHSV = 1.734h -1 để tiết kiệm chi phí vận hành thông qua tiết kiệm lượng Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 108 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền CHƯƠNG IV KẾT LUẬN Luận văn lựa chọn phát triển mơ hình động học Krane, mơ thành cơng tồn thiết bị phân xưởng CCR, kết mơ thu phù hợp với liệu thu từ phân xưởng CCR Platforming nhà máy lọc dầu Dung Quất Đã tiến hành nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến công nghệ Reforming nhiệt độ, áp suất, tốc độ thể tích, tỷ lệ H 2/HC, kết nghiên cứu tương đối phù hợp với kết nghiên cứu nhà quyền công nghệ UOP Đã tiến hành tối ưu hóa sản lượng Reformate, kết thu dịng Reformate có sản lượng cao đồng thời đáp ứng yêu cầu chất lượng sản phẩm Đã tiến hành tối ưu hóa lượng, kết cho thấy trường hợp xăng thương phẩm dư thừa RON, tiến hành giảm cơng suất phân xưởng để tối ưu hóa lượng tiêu thụ, qua giảm chi phí vận hành Tuy nhiên, q trình thực hiện, mơ hình mơ cịn số hạn chế cần hồn thiện thêm:  Mơ hình động học phản ánh phản ứng reforming xúc tác, bỏ qua số phản ứng phụ liên quan đến olefin hydrocarbon nặng C11  Chưa mơ ảnh hưởng dịng xúc tác thiết bị phản ứng đến động học phản ứng phần tái sinh xúc tác phân xưởng  Chưa tiến hành hiệu chỉnh nhiều mẫu ngun liệu mơ hình mơ phù hợp với thực tế Những định hướng nghiên cứu để tiếp tục hồn thiện mơ hình mơ này:  Mơ tồn q trình CCR, bao gồm chu trình xúc tác trình tái sinh xúc tác, mở rộng sang mô tổ hợp hydrocarbon thơm Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 109 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền  Xây dựng mơ hình thiết bị phản ứng xuyên tâm UniSim công cụ Thiết bị phản ứng tùy chỉnh (User Ops)  Thực mô động trình, tiến hành hiệu chỉnh, đưa đề xuất thay đổi điều kiện vận hành nhằm tối ưu hóa vận hành kiểm chứng phân xưởng CCR Platforming  Hồn thiện mơ hình động học: thêm vào phản ứng liên quan trình chuyển hóa thành olefin hydrocarbon nặng (C 11+); thêm vào mơ hình ba cấu tử đồng phân xylene mơ hình phản ứng cân chúng để phục vụ mô tổ hợp hydrocarbon thơm Để nâng cao đô ̣ chính xác viê ̣c tối ưu hóa vận hành điều kiện nguyên liệu đầu vào liên tục thay đổi NMLD Dung Quất, hồn thiện việc tối ưu hóa phân xưởng nói riêng hoàn thiê ̣n quy trình tới ưu hóa toàn nhà máy nói chung, mơ hình mơ phỏng cần kết hợp với mơ hình mơ các phân xưởng khác nhằm tăng hiệu vận hành, từ góp phần mang lại lợi nhuâ ̣n cho Nhà máy Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 110 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Phan Tử Bằng (1999), Hóa học dầu mỏ khí tự nhiên, NXB Giao thơng vận tải, Hà Nội [2] Nguyễn Thị Minh Hiền (2014), Mô q trình cơng nghệ hố học, NXB Bách Khoa Hà Nội [3] Lê Văn Hiếu (2008), Công nghệ chế biến dầu mỏ, NXB Khoa học kỹ thuật, [4] Phạm Thanh Huyền & Nguyễn Hồng Liên (2006), Cơng nghệ tổng hợp hữu - Hóa dầu, NXB Khoa học kỹ thuật [5] Đinh Thị Ngọ & Nguyễn Khánh Diệu Hồng (2012), Hóa học dầu mỏ khí, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội [6] Hồ Sĩ Thoảng (2007), Giáo trình xúc tác dị thể, Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh [7] Aboalfazl Askari, Hajir Karimi, M.Reza Rahimi, Mehdi Ghanbari (2012), “Simulation and Modeling of Catalytic Reforming Process”, Petroleum & Coal 54(1) 76-84, [8] Anton Perdih and Franc Perdih (2006), "Chemical Interpretation of Octane Number", Acta Chim Slov., no 53, pp 306–315 [9] Beatrix Ellis, Bryan Glover, Stephen Metro Anthony Poparad (2011), Reforming solutions for improved profits in an up-down world Des Plaines, Illinois, USA: UOP LLC [10] Davood Iranshahi, Ali Mohammad Bahmanpour, Ehsan Pourazadi,Mohammad Reza Rahimpour, (2010), “Mathematical modeling of a multi-stage naphtha reforming process using novel thermally coupled recuperative reactors to enhance aromatic production”, international journal of hydrogen energy 35, pp 10984-10993 [11] E Bruce Nauman (2001), “Chemical Reactor Design, Optimization and Scaleup”, Rensselaer Polytechnic Institute, Troy, New York [12] George J Antos and Abdullah M Aitani (2004), Catalytic Naphtha Reforming, CRC Press [13] Gene J Yeh and Fehed Al-Nafisee (2009) “Model Development for Monitoring Semi-Regen Naphtha Reforming Catalyst Activity and Predicting Reformate Yield”, Journal of Technology, Saudi Aramco [14] Gerald L.Kaes (2000), Refinery Process Modeling - A practical guide to steady state modeling of petroleum processes.: Kaes Enterprises, Inc [15] Henningsen J and Bundgaard-Nielson M (1970), "Catalytic reforming", Brit Chem Eng, no 15, pp 1433–6 [16] H.F Rase (1977), Chemical Reactor Design for Process Plants, vol 2, John Wiley & Sons, Inc, [17] H.G Krane, A B Groh, B L Schulman, and J H Sinfelt (1959), "4 Reactions in Catalytic Reforming of Naphthas", World Petroleum Congress, Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 111 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền New York [18] H.M.Arani, S.Shokri, M.Shirvani (2010), Dynamic Modeling and Simulation of Catalytic Naphtha Reforming”, International Journal of Chemical Engineering and Applications, Vol 1, No [19] Hou Weifeng, Su Hongye, Hu Yongyou, and Chu Jian (2006), "Modeling, Simulation and Optimization of a Whole Industrial Catalytic Naphtha Reforming Process on Aspen Plus Platform", Chinese J Chem Eng., vol 5, no 14, pp 584-591 [20] James G Speight PhD, DSc (2011), “Handbook of Inductrial Hydrocarbon Process”, Gulf Professional Publishing, Oxford OX5 1GB, UK, pp 92-107 [21] James H Gary & Glenn E Handwerk (2001), Petroleum refining technology and economics, Marcel Dekker publisher [22] James Speight (2005), Lange's Handbook of Chemistry (16th Edition), McGraw-Hill [23] J W Lee, Y C Ko, Y K Jung and K S Lee (1997), “A Modeling and Simulation Study on a Naphtha Reforming Unit with a Catalyst Circulation and Regeneration System”, Coraputers chem Engng, Vol 21, Suppl., pp S1105-S1110, 1997 [24] Jones D.S.J (1995), “Elements Petroleum Processing”, John Wiley and Son, pp 181-205 [25] Liang Ke-min, Guo Hai-yan, and Pan Shi-wei (2004), “A study on naphtha catalytic reforming reactor simulation and analysis”, Science Journal of Zhejiang University, pp 590-596 [26] Majid Sa'idi, Navid Mostoufi, Rahmat Sotudeh Gharebagh “Modeling and simulation of continuous Catalytic Regeneration (CCR) Process”, International Journal of Applied Engineering Research, Dindigul Volume 2, No 1, 2011, pp 115-124 [27] M.R.Riazi (2005), Characterization and Properties of Petroleum Fractions, 1st ed Philadelphia, PA: American Society for Testing & Materials [28] Maria S Gyngazova, Anatoliy V Kravtsov, Emilia D Ivanchina, Mikhail V Korolenko, and Nikita V Chekantsev (2011), "Reactor modeling and simulation of moving-bed catalytic reforming process", Chemical Engineering Journal, no 176-177, pp 134-143 [29] Michael P Ramage, Kenneth R Graziani, and F.J Krambeck (1980), "Development of mobil's kinetic reforming model", Chemical Engineering Science, vol 15, no 1-2, pp 41–48 [30] Miguel A Rodríguez and Jorge Ancheyta (2011), "Detailed description of kinetic and reactor modeling for naphtha catalytic reforming," Fuel, no 90, pp 3492-3508 [31] Mohamed A Fahim, Taher A Al-Sahhaf (2010), and Amal Elkilani, Fundamentals of Petroleum Refining, Elsevier B.V [32] Petrovietnam (2007), Dung Quat Refinery Operating Manual – Continuous Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 112 Lớp: Cao học KTHH 2013B Luận văn tốt nghiệp: Mô công nghệ CCR GVHD: PGS.TS.Nguyễn Thị Minh Hiền Catalytic Reformer Unit, Technip [33] Ramgopal Uppaluri (2010), Refinery Process Design (Lecture Notes), Department of Chemical Engineering, Indian Institute of Technology Guwahati [34] Reid RC, Prausnitz JM, and Sherwood TK (1977), The Properties of Gases and Liquids, 3rd ed New York, Mc-Graw Hill [35] Robert Meyers (2004), Handbook of Petroleum Refining Processes, 3rd ed.: McGraw Hill [36] Smith RB (1959), "Kinetic analysis of naphtha reforming with platinum catalyst", Chem Eng Progr., no 55, pp 76-80 [37] Sepehr Sadighi and S Reza Seif Mohaddecy (2013) “Simulation, Sensitivity analysis and Optimization of an Industrial Continuous Catalytics Naphtha Reforming Process”, Eur Chem Bull., 2(10), pp.777-781 [38] Surinder Parkash (2003), “Refining Process Handbook”, Gulf Professional Publishing, 200 Wheeler Road Burlington, MA 01803, pp.109-114 [39] Takashiro Muroi (2012), “Role of Precious Metal Catalysts”, Noble Metals., Industrial Catalysts Laboratory Japan, InTech, pp.305 [40] Tareq A Albahri (2003), "Structural Group Contribution Method for Predicting the Octane Number of Pure Hydrocarbon Liquids", Ind Eng Chem Res, no 42, pp 657-662 [41] T A Albahri, M R Riazi and A A Alqattan (2002), “Octane Number and Aniline Point of Petroleum Fuels”, Fuel Chemistry Division Preprints, 47(2), pp.710-711 [42] Univesal Oil Products (2002), CCR Platforming - General Operating Manual, UOP LLC [43] Virgin B Guthrie (1960), Petroleum Products Handbook, first edition, McGraw-Hill Book Company, Inc pp.4.1-8 [44] W.L Nelson (1958), Petroleum Refinery Engineering, 4th ed.: McGraw-Hill [45] Yongyou Hu, Hongye Su, Jian Chu (2003), “Modeling, Simulation and Optimization of Commercial Naphtha Catalytic Reforming Process”, Conference on Decision and Control, Maui, Hawaii USA, pp 6206-6211 [46] Zaidoon M Shakoor (2011), "Catalytic reforming of heavy naphtha, analysis and simulation", Diyala Journal of Engineering Sciences, vol 04, no 02, pp 86-104 Học viên: Nguyễn Duy Thắng Trang 113 Lớp: Cao học KTHH 2013B ... I.3.6 Một số công nghệ Reforming Hiện giới tồn loại công nghệ reforming chủ yếu công nghệ bán tái sinh công nghệ tái sinh liên tục (CCR) a, Công nghệ bán tái sinh: Đặc điểm công nghệ lớp xúc... tính xúc tác ổn định cao so với xúc tác cố định (công nghệ bán tái sinh) Công nghệ sử dụng phổ biến (chiếm 70% thị phần công nghệ ? ?CCR giới)  Công nghệ OCTANIZING IFP (Pháp): Các thiết bị phản... nghệ tái sinh xúc tác cơng nghệ bán tái sinh công nghệ tái sinh liên tục CCR, cơng nghệ bán tái sinh thời gian tái sinh từ 3-24 tháng, công nghệ tái sinh liên tục CCR thời gian tái sinh sau –