ĐỒ ÁN NỀN MÓNG BÁCH KHOA ĐÀ NẴNG

Xác định kích thước móng Căn cứ vào điều kiện địa chất công trình, tải trọng và đặc điểm công trình.. Dùng cát hạt thô vừa làm đệm, đầm đến độ chặt trung bình... Kiểm tra đệm cát theo đi

- Độ lún giới hạn [ ]S gh =10 cm( )

- Mực nước ngầm cách mặt đất thiên nhiên 3m

- Chỉ tiêu các lớp đất

TT Lớp đất Chiều dày

γ

(g/cm 3 )

W(%)

- Kết quả thí nghiệm nén :

Lớp đất Hệ số rỗng ứng với áp lực P (kG/cm2)

1 Lớp á sét

* Độ bão hòa nước

8,09,0744

,0

68,2.25.01,0 01,0

W

* Độ sệt

25,00

11,02433

2425

W W B

d s d

⇒ đất ở trạng thái nửa rắn

* Hệ số nén lún cấp áp lực

106,01

2

446,0552,0

1 2

a ε ε

* Modul biến dạng

)/(50)/(713,118,0.106,0

552,01

cm kG cm

kG a

⇒ modul biến dạng nhỏ

* Góc nội ma sát ϕ =180

* Lực dính c=0,18

2 Lớp sét

* Độ bão hòa nước

8,071,0689

,0

72,2.18.01,0 01,

=ε

2118

W W B

d s d

⇒ đất ở trạng thái cứng

* Hệ số nén lún cấp áp lực

055,01

2

490,0545,0

1 2

a ε ε

* Modul biến dạng

)/(50)/(473,228,0.055,0

545,01

cm kG cm

kG a

⇒ modul biến dạng nhỏ

* Góc nội ma sát ϕ =170

* Lực dính c=0,22

3 Lớp á cát

* Độ bão hòa nước

8,089,0754

,0

68,2.25.01,0 01,

=ε

2625

W W B

d s d

⇒ đất ở trạng thái rắn

* Hệ số nén lún cấp áp lực

17,01

2

400,0570,0

1 2

a ε ε

* Modul biến dạng

)/(50)/(39,78,0.17,0

570,01

cm kG cm

kG a

⇒ modul biến dạng nhỏ

* Góc nội ma sát ϕ =210

* Lực dính c=0,08

Đề xuất 2 phương án thiết kế móng

- Phương án 1 : thiết kế móng nông trên nền nhân tạo ( đệm cát )

- Phương án 2 : thiết kế móng cọc đài thấp

PHẦN 1 : THIẾT KẾ MÓNG THEO PHƯƠNG ÁN 1

A MÓNG CỘT GIỮA

I Xác định kích thước móng

Căn cứ vào điều kiện địa chất công trình, tải trọng và đặc điểm công trình Chọn giải pháp móng đơn bê tông cốt thép trên đệm cát, làm lớp bê tông lót M100 dày 10 cm

Chọn độ sâu chôn móng h=1,5 (m) kể đến đáy lớp bê tông lót Dùng cát hạt thô vừa làm đệm, đầm đến độ chặt trung bình Tra bảng TCXD 45-78, cường độ tính toán qui ước của cát làm đệm R0 = 4 KG/cm2, cường độ này ứng với b=1m và h=2m Ở đây h=1,5m, giả thiết b=1,5m Cường độ tính toán của cát tính theo công thức qui đổi của qui phạm khi h ≤

2m là :

1

1 1

1 1 0

2)1

(

h

h h b

b b K R

Ở đây đối với cát hạt thô vừa nên hệ số kể đến ảnh hưởng của bề rộng móng K1 = 0,125

)/(719,32.2

25,11

15,1125,01

Do thực tế thi công, để an toàn ta lấy cường độ đất R = 3 KG/cm2

- Xác định diện tích sơ bộ của đáy móng theo công thức

)(9,2)5,1.230(15,1

15,90

2

h R

N F

2 T m3

tb =

γ dung trọng trung bình của vật liệu làm móng và lớp đất đắp

tc

N0 : lực dọc do tải trọng cơ bản tiêu chuẩn gây ra

Tăng diện tích móng lên vì chịu tải lệch tâm : F' =1,2.F =1,2.2,9=3,48(cm2)

)(7,12,1

'

m l

m

F b

,2

0377,0.6157,3.15,1

15,90

.61

9,0.15,2 '

cm N

h Q M

tc tc

/(26

,

2

)/(73

,

2 min

2

cm KG

cm

tb tc

tc tc

tb

R

R

.2,1

)/(3495

,2

2 max

2

cm KG R

cm KG R

tc tc

tc tc

tb

σ

σ

Thõa mãn điều kiện áp lực tại đáy móng

II Kiểm tra chiều cao đệm cát theo điều kiện áp lực tại lớp đất yếu

Chọn chiều cao đệm cát hđ = 1 (m)

σ , với Rđy là cường độ của lớp đất yếu dưới đệm cát

Để tính Rđy : giả thiết có 1 móng khối qui ước tại bề mặt của lớp đất yếu có kích thước

72,2

43,0

180

D B

A

ϕ

(0,43.310 2,72.250).1,92.10 5,31.0,18 2,517( / )

gl

h

z

tc tb

gl

z

k

cm KG h

d 0 0

2 3

0

)/(207,2150.10.92,1495,2

γσσ

l f

k0 ,2 tra bảng có k0 = 0,667

)/(475,0)100150.(

10.92,1

)/(472,1207,2.667,0

2 3

2

cm KG

cm KG

bt

h h z

gl

h z

d

d

=+

III Kiểm tra đệm cát theo điều kiện biến dạng

Xác định chiều dày lớp phân tố hI : trong phạm vi gần đáy móng, biểu đồ ứng suất thay đổi nhanh nên hI phải nhỏ Theo qui phạm

)(68170.5

2.5

2

cm b

l f k

k

i

gl z i

gl

zi

.2,

Những lớp phân tố từ mực nước ngầm trở xuống thì I được thay bằng đni là trọng lượng đẩy nổi

i

n i

γγ

với n : trọng lượng riêng của nước

744,01

1)

168,2

689,01

1)

172,2

754,01

1)

168,2

Kết quả tính toán ghi vào các bảng sau :

Lớp Điểm z i

b i

z

.2

b

l

i k0 σz 0 gl= σzi gl =k0.σz gl=0 σbt zi

Lớp đất Lớp phân tố hi (cm) P1i P2i 1i  i SI (cm)

i i i

i

gl zi

gl zi i

bt zi

bt zi i

h S

P P

P

.1

22

1

2 1

1

1 2

1 1

ε

εε

σσ

σσ

Các giá trị 1i và 2i tra trên đường cong nén lún ứng với P1i , P2I

Với cát to hạt vừa, tra bảng qui phạm ta có E = 300 KG/cm2 , độ lún của riêng 2 lớp phân tố

1 và 2 (lớp đệm cát)

)(513,02

472,1008,22

207,2300

50.8,0 2

Độ lún của các lớp phân tố còn lại S2 = 8,43 (cm)

Độ lún tổng cộng S = S1 + S2 = 0,513 + 8,43 = 8,943 (cm)

Độ lún tổng cộng S < [ Sgh ] = 10 (cm) → thõa mãn điều kiện biến dạng

Như vậy kích thước móng và chiều dày đệm cát đã chọn như trên là đảm bảo

Bề rộng đệm cát , lấy góc  = 350

bđ = b + 2.hđ.tg = 1,7 +2.1.tg350 = 3,1 (m)

IV Tính toán độ bền và cấu tạo móng

- Dùng bê tông mác 200 có Rn = 90 (KG/cm2) ; Rk = 7,5 (KG/cm2)

- Dùng thép AII có Ra = Ra’ = 2700 (KG/cm2)

1 Điều kiện chọc thủng

Điều kiện P tt R k u tb h

ct ≤0,75 .Chọn chiều cao móng h = 0,8 (m)

Ứng suất tính toán dưới đế móng

052,0.6157,3.15,1

6,96

61max

e F

N tt tt

σ

với e là độ lệch tâm tải trọng so với tâm móng

)(2,56

,96

8,0.2,105,4

cm N

h Q M

e= tt + tt tt = + =

)/(353,2)

/(003

,

2

)/(703

,

2 min

2

cm KG

cm

tb tc

P = −σ

) 2)(

2(a h tgα b h tgα

xb a

F ct = ct ct = c + c +

=(0,55+2.0,8.tg450).(0,45+2.0,8.tg450)=4,407(m2)

)(23,86407,4.353,26,

.4.2

u tb = c+ c + α = + + =

)(23400080

.520.5,7.75,0 75

,

⇒

)(234

75,0)(23,

Vậy điều kiện chọc thủng được thõa mãn

2 Tính toán và bố trí thép

Mômen tính toán ở tiết diện I-I tt 0,125 tt .( c)2

I

)/(574,22

703,2445,22

2 max

tt tt

σ

Theo qui tắc tam giác đồng dạng tính được σtt =2,445(KG/cm2)

).(1345646)

55210(170.574,2.125,

1345646

.9,0

2 0

cm h

R

M F

a

tt I I

cm

a= − =

Mômen tính toán ở tiết diện II-II

).(1055742)

45170.(

210.574,2.125,0).(

Diện tích cốt thép chịu kéo ở tiết diện II-II

)(72,576.2700.9,0

1055742

.9,0

2 0

cm h

R

M F

a

tt I I

cm

a= − =

A MÓNG CỘT BIÊN

I Xác định kích thước móng

Căn cứ vào điều kiện địa chất công trình, tải trọng và đặc điểm công trình Chọn giải pháp móng đơn bê tông cốt thép trên đệm cát, làm lớp bê tông lót M100 dày 10 cm

Chọn độ sâu chôn móng h=1,5 (m) kể đến đáy lớp bê tông lót Dùng cát hạt thô vừa làm đệm, đầm đến độ chặt trung bình Tra bảng TCXD 45-78, cường độ tính toán qui ước của cát làm đệm R0 = 4 KG/cm2, cường độ này ứng với b=1m và h=2m Ở đây h=1,5m, giả thiết b=1,5m Cường độ tính toán của cát tính theo công thức qui đổi của qui phạm khi h ≤

2m là :

1

1 1

1 1 0

2)1

(

h

h h b

b b K R

Ở đây đối với cát hạt thô vừa nên hệ số kể đến ảnh hưởng của bề rộng móng K1 = 0,125

)/(719,32.2

25,11

15,1125,01

Do thực tế thi công, để an toàn ta lấy cường độ đất R = 3 KG/cm2

- Xác định diện tích sơ bộ của đáy móng theo công thức

)(74,2)5,1.230(15,1

15,85

2

h R

N F

2 T m3

tb =

γ dung trọng trung bình của vật liệu làm móng và lớp đất đắp

tc

N0 : lực dọc do tải trọng cơ bản tiêu chuẩn gây ra

Tăng diện tích móng lên vì chịu tải lệch tâm : F' =1,2.F =1,2.2,74=3,29(cm2)

)(67,12,1

'

m l

m

F b

,2

047,0.6157,3.15,1

15,85

.61

,85

9,0.5,165,2 '

cm N

h Q M

tc tc

/(09

,

2

)/(65

,

2 min

2

cm KG

cm

tb tc

tc tc

tb

R

R

.2,1

)/(337

,2

2 max

2

cm KG R

cm KG R

tc tc

tc tc

tb

σ

σ

Thõa mãn điều kiện áp lực tại đáy móng

II Kiểm tra chiều cao đệm cát theo điều kiện áp lực tại lớp đất yếu

Chọn chiều cao đệm cát hđ = 1 (m)

σ , với Rđy là cường độ của lớp đất yếu dưới đệm cát

Để tính Rđy : giả thiết có 1 móng khối qui ước tại bề mặt của lớp đất yếu có kích thước

72,2

43,0

180

D B

A

ϕ

(0,43.310 2,72.250).1,92.10 5,31.0,18 2,517( / )

gl

h

z

tc tb

gl

z

k

cm KG h

d 0 0

2 3

0

)/(082,2150.10.92,137,2

γσσ

l f

k0 ,2 tra bảng có k0 = 0,667

)/(475,0)100150.(

10.92,1

)/(389,1082,2.667,0

2 3

2

cm KG

cm KG

bt

h h z

gl

h z

d

d

=+

III Kiểm tra đệm cát theo điều kiện biến dạng

Xác định chiều dày lớp phân tố hI : trong phạm vi gần đáy móng, biểu đồ ứng suất thay đổi nhanh nên hI phải nhỏ Theo qui phạm

)(68170.5

2.5

2

cm b

l f k

k

i

gl z i

gl

zi

.2,

Những lớp phân tố từ mực nước ngầm trở xuống thì I được thay bằng đni là trọng lượng đẩy nổi

i

n i

γγ

với n : trọng lượng riêng của nước

744,01

1)

168,2

689,01

1)

172,2

754,01

1)

168,2

Kết quả tính toán ghi vào các bảng sau :

Lớp Điểm z i

b i

z

.2

b

l

i k0 σz 0 gl= σzi gl =k0.σz gl=0 σbt zi

i i i

i

gl zi

gl zi i

bt zi

bt zi i

h S

P P

P

.1

22

1

2 1

1

1 2

1 1

ε

εε

σσ

σσ

Các giá trị 1i và 2i tra trên đường cong nén lún ứng với P1i , P2I

Với cát to hạt vừa, tra bảng qui phạm ta có E = 300 KG/cm2 , độ lún của riêng 2 lớp phân tố

1 và 2 (lớp đệm cát)

)(513,02

472,1008,22

207,2300

50.8,0 2

Độ lún của các lớp phân tố còn lại S2 = 8,43 (cm)

Độ lún tổng cộng S = S1 + S2 = 0,513 + 8,09 = 8,603 (cm)

Độ lún tổng cộng S < [ Sgh ] = 10 (cm) → thõa mãn điều kiện biến dạng

Như vậy kích thước móng và chiều dày đệm cát đã chọn như trên là đảm bảo

Bề rộng đệm cát , lấy góc  = 350

bđ = b + 2.hđ.tg = 1,7 +2.1.tg350 = 3,1 (m)

?IV Tính toán độ bền và cấu tạo móng

- Dùng bê tông mác 200 có Rn = 90 (KG/cm2) ; Rk = 7,5 (KG/cm2)

- Dùng thép AII có Ra = Ra’ = 2700 (KG/cm2)

1 Điều kiện chọc thủng

Điều kiện P tt R k u tb h

ct ≤0,75 .Chọn chiều cao móng h = 0,8 (m)

Ứng suất tính toán dưới đế móng

074,0.6157,3.15,1

3,82

61max

e F

N tt tt

σ

với e là độ lệch tâm tải trọng so với tâm móng

)(4,73

,82

8,0.5,185,4

cm N

h Q M

e= tt + tt tt = + =

)/(083,2)

/(735

,

1

)/(430

,

2 min

2

cm KG

cm

tb tc

P = −σ

).)(

2(a h tgα b h tgα

xb a

F ct = ct ct = c + c +

=(0,55+2.0,8.tg450).(0,45+0,8.tg450)=2,69(m2)

)(70,7669,2.083,23,

.2

a

u tb = c + c + α = + + =

)(13725080

.305.5,7.75,0 75

,

⇒

)(25,137

75,0)(7,

Vậy điều kiện chọc thủng được thõa mãn

2 Tính toán và bố trí thép

Mômen tính toán ở tiết diện I-I tt 0,125 tt .( c)2

I

)/(289,22

430,2147,22

2 max

tt tt

σ

Theo qui tắc tam giác đồng dạng tính được σtt =2,147(KG/cm2)

).(1168606)

55210(170.289,2.125,

1168606

.9,0

2 0

cm h

R

M F

a

tt I I

cm

a= − =

Mômen tính toán ở tiết diện II-II

).(3755390)

45170.(

210.289,2.5,0).(

Diện tích cốt thép chịu kéo ở tiết diện II-II

)(33,2076.2700.9,0

3755390

.9,0

2 0

cm h

R

M F

a

tt I I

cm

a= − =

* Thi công đệm cát :

Đệm cát đượcthi công bằng phương pháp đầm thủ công, khi đầm ta rải từng lớp dày 20cm, đầm chặt xong mới rải lớp khác Lúc đầu đầm theo chiều ngang, đầm chồng nhau 50% phần vừa đầm trước, sau đó đầm lại theo phương dọc

PHẦN 2 : THIẾT KẾ MÓNG THEO PHƯƠNG ÁN 2

A MÓNG CỘT GIỮA

1 Chọn vật liệu, kích thước và kết cấu cọc

Tải trọng tác dụng xuống móng khá lớn, ta dùng cọc cắm vào lớp á cát làm móng Đáy đài tại cốt 1.0m, làm lớp bêtông mác 100 dày 100.–

Dùng cọc dài 8m có kích thước 0,25 x 0,25 (m) , thép dọc chịu lực 416 AII

Dùng bê tông mác 200 để chế tạo cọc có Rn = 90 KG/cm2 ; Rk = 7,5 KG/cm2

2 Xác định sức chịu tải của cọc

Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc

Pvl = k.m(Rb.Fb + Ra.Fa) = 1.0,85.(900.0,075 + 21000.840.10-6) = 72,37 (T)

Sức chịu tải của cọc theo đất nền : chân cọc tỳ lên lớp á cát nên cọc làm việc theo sơ đồ cọc

ma sát, như vậy công thức xác định là :

P dn α1α2 i i α3

Cọc chịu nén nên k.m = 0,7

1 : hệ số kể đên ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến ma sát giữa cọc và đất 1 = 1

2 : hệ số ma sát giữa đất và cọc 2 = 1

3 : hệ số kể đến ảnh hưởng mở rộng ở chân cọc 3 = 0,6

lI : chiều dày lớp đất thứ i mà cọc xuyên qua

Cường độ tính toán ma sát giữa mặt xung quanh cọc và đất tra theo bảng qui phạm

Gọi zi là chiều sâu trung bình của từng lớp phân tố

→ Sức chịu tải của cọc P = min(Pvl,Pđn) = 40,55 (T)

3 Xác định kích thước và số cọc

Aïp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài do phản lực đầu cọc gây ra

)/(09,72)25,0.3(

55,40)

3(

2 2

6,96

2

n h p

N F

tb tt

d tt

Số lượng cọc sơ bộ :

69,355,40

82,99.5,1

Bố trí cọc như hình vẽ

Diện tích thực tế của đài F d =1,25.1,25=1,56(m2)

4 Tính toán và kiểm tra cọc

a Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc

Trọng lượng tính toán của đài và đất đắp trên đài

)(126,31.2.563,1.1,1

N

d tt

Mômen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đáy đài

)(01,58,0.2,1.05,4'

0

M

M tt = tt + tt = =

Giả sử chiều cao đài h’ = 0,8 (m)

Lực truyền xuống các cọc ở dãy biên

)(35,21);

(51,28

35,0.4

35,0.01,54

73,99

min max

2 2

max

max

min

T P

T P

x

x M n

N P

tt tt

i

tt y c

tt tt

P = tt + c = + =

Có P’ = 29,81 (T) < P = 40,55 (T) Như vậy thõa mãn điều kiện lực max truyền xuống các cọc dãy biên và Pmintt =21,35 (T) > 0 nên không cần phải kiểm tra điều kiện chống nhổ

b Kiểm tra nền đất tại mặt phẳng mũi cọc

Độ lún của nền móng cọc được tính theo độ lún của nền khối móng qui ước có mặt cắt là abcd

Trong đó α =ϕ4tb

5,05,44,2

5,0.215,4.174,2.18

3 2 1

3 3 2 2 1

++

++

=+

+

++

=

l l l

l l

l

tb

ϕϕ

ϕ

ϕ

0

4,44

59,

=

Chiều rộng và chiều dài của đáy móng khối qui ước

)(14,24,4.4,7.22

25,0.275,

L

Chiều cao của móng khỗi qui ước HM = 8,5 (m)

- Xác định trọng lượng của khối móng qui ước : trong phạm vi từ đế đài trở lên có thể xác định theo công thức :

)(08,102.1,1.14,2.14,2

N tc = M M γtb = =

Phạm vi từ đáy đài đến đáy lớp á sét ( trừ đi phần thể tích đất bị cọc choán chỗ )

)(879,17963,0)

4.5,0.25,05,0.14,2.14,2(92,1)

4.9,1.25,09,1.14,2.14,2

4.5,4.25,05,4.14,2.14,2

4.5,0.25,05,0.14,2.14,2

Suy ra trọng lượng khối móng qui ước

)(96,5409,5074,2833,19879,1708,10

4 3 2

,1

15,9096,54

N N

3,8.115,1

5,23,8

4,9

m N

/(85,34

14,2

07,0.6114,2.14,2

4,133

61

2 min

2 max

max

min

m T m

T L

e B

L N

tc tc

M M

M

tc tc

σ

Cường độ tiêu chuẩn của đất ở đáy khối qui ước

) 3 1,1 1,1

(1,1.0,55.2,14.0,958 1,1.3,21.8,5.1,33 3.5,81.0,8) 55,1( / )

1

)/(33,15

,05,45,03

958,0.5,0018,1.5,4963,0.5,092,1.3

2

3 '

m T R

m T

→

=+

++

++

5 Kiểm tra lún của móng cọc

5 , 8 5

,

z

tc tb

Độ lún tổng cộng S =8,68 (cm) < [ Sgh ] = 10 (cm) → thõa mãn điều kiện biến dạng

6 Tính toán đài cọc

a Điều kiện chọc thủng

Điều kiện P tt R k u tb h

ct ≤0,75 .Chọn chiều dày đài h = 0,65 (m) , chiều cao làm việc h0 = h (0,15 + 0,03) = 0,47 (m)–Vẽ hình tháp chọc thủng, ta thấy hình đáy hình tháp nằm ngoài đáy đài nên điều kiện chống chọc thủng của đài được thoã mãn

b Tính toán mômen và bố trí thép

Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I

10.11,8

.9,0

2 5

0

cm h

R

M F

a

tt I I

10.17,12

.9,0

2 5

0

cm h

R

M F

a

tt II II

Chọn 1212 có Fa = 13,57 (cm2)

1 Chọn vật liệu, kích thước và kết cấu cọc

Tải trọng tác dụng xuống móng khá lớn, ta dùng cọc cắm vào lớp á cát làm móng Đáy đài tại cốt 1.0m, làm lớp bêtông mác 100 dày 100.–

Dùng cọc dài 8m có kích thước 0,25 x 0,25 (m) , thép dọc chịu lực 416 AII

Dùng bê tông mác 200 để chế tạo cọc có Rn = 90 KG/cm2 ; Rk = 7,5 KG/cm2

2 Xác định sức chịu tải của cọc

Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc

Pvl = k.m(Rb.Fb + Ra.Fa) = 1.0,85.(900.0,075 + 21000.840.10-6) = 72,37 (T)

Sức chịu tải của cọc theo đất nền : chân cọc tỳ lên lớp á cát nên cọc làm việc theo sơ đồ cọc

ma sát, như vậy công thức xác định là :

P dn α1α2 i i α3

Cọc chịu nén nên k.m = 0,7

1 : hệ số kể đên ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến ma sát giữa cọc và đất 1 = 1

2 : hệ số ma sát giữa đất và cọc 2 = 1

3 : hệ số kể đến ảnh hưởng mở rộng ở chân cọc 3 = 0,6

lI : chiều dày lớp đất thứ i mà cọc xuyên qua

Cường độ tính toán ma sát giữa mặt xung quanh cọc và đất tra theo bảng qui phạm

Gọi zi là chiều sâu trung bình của từng lớp phân tố

→ Sức chịu tải của cọc P = min(Pvl,Pđn) = 40,55 (T)

3 Xác định kích thước và số cọc

Aïp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài do phản lực đầu cọc gây ra

)/(09,72)25,0.3(

55,40)

3(

2 2

30,82

2

n h p

N F

tb tt

N

d tt

Số lượng cọc sơ bộ :

15,355,40

13,85.5,1

=

P

N n

tt

chọn số cọc n = 4

Bố trí cọc như hình vẽ

Diện tích thực tế của đài F d =1,25.1,25=1,56(m2)

4 Tính toán và kiểm tra cọc

a Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc

Trọng lượng tính toán của đài và đất đắp trên đài

)(126,31.2.563,1.1,1

N

d tt

Mômen tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đáy đài

)(05,68,0.5,185,4'

0

M

M tt = tt + tt = + =

Giả sử chiều cao đài h’ = 0,8 (m)

Lực truyền xuống các cọc ở dãy biên

)(04,17);

(68,25

35,0.4

35,0.05,64

43,85

min max

2 2

max

max

min

T P

T P

x

x M n

N P

tt tt

i

tt y c

tt tt

P = tt + c = + =

Có P’ = 27,06 (T) < P = 40,55 (T) Như vậy thõa mãn điều kiện lực max truyền xuống các cọc dãy biên và Pmintt =17,04 (T) > 0 nên không cần phải kiểm tra điều kiện chống nhổ

b Kiểm tra nền đất tại mặt phẳng mũi cọc

Độ lún của nền móng cọc được tính theo độ lún của nền khối móng qui ước có mặt cắt là abcd

5,0.215,4.174,2.18

3 2 1

3 3 2 2 1

++

++

=+

+

++

=

l l l

l l

l

tb

ϕϕ

ϕ

ϕ

0

4,44

59,

=