Đồ án nền móng cho Khoa Xây Dựng

Đồ án Nền Móng cho khoa Xây Dựng trường Đại Học Kiến Trúc hướng dẫn bởi Ths. Nguyễn Tiến Dũng khoá 16.....................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG THUYẾT MINH TÍNH TỐN ) CÁC TÀI LIỆU CẦN DÙNG THIẾT KẾ 1.1) Đề bài: Sơ đồ Sơ đồ cơng ĐCCT Cột trình D2-II S2 N0 M0tt tt (kN) (kNm ) 1175 Q tt (kN) 338 77 Cột N0 tt (kN) 909 M0tt Qtt (kNm (KN ) ) 296 57 Thiết kế móng cơng trình theo sơ đồ cơng trình có nội lực tải trọng tính tốn thuộc tổ hợp bảncặp nội lực nguy hiểm gây chân cột (đỉnh móng) cốt thấp cốt nhà 0,3m số liệu Theo báo cáo kết khảo sát địa chất cơng trình nhà, giai đoạn phục vụ thiết kế vẽ thi công: khu đất xây dựng tương đối phẳng khảo sát phương pháp khoan thăm dò, xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩn SPT đến độ sâu 35m Từ xuống gồm lớp đất có chiều dày thay đổi mặt trung bình trị số trụ địa chất cơng trình Chỉ tiêu lý kết thí nghiệm trường lớp đất bảng Mực nước ngầm gặp độ sâu cách mặt đất 1,3m trụ địa chất cơng trình Nội lực tải trọng tiêu chuẩn gây ra: Đối với cơng trình khác n =1,2 1.2).Đặc điểm cơng trình thiết kế Cơng trình thiết kế nhà khách sạn có kết cấu khung BTCT: - Độ lún tuyệt đối giới hạn Sgh=0,01m - Độ lún lệch tương đối giới hạn Sgh=0,002 1.3) Tải trọng cơng trình tác dụng lên móng Tải trọng cơng trình tác dụng lên móng cho trước theo tổ hợp tải trọng tính tốn: + Đối với cột trục 2: SVTH: LỚP: 16X9 + Đối với cột trục 1: Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Ntt0 = 1175(kNm) Ntt0 = 909(kNm) Mtt0 = 338(kN) Mtt0 = 296 (kN) Qtt = 77(KN) Qtt = 57 (kN) 1.4).Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình, địa chất thuỷ văn: Theo báo cáo kết địa chất công trình, khu đất xây dựng tương đối phẳng, khảo sát phương pháp khoan thăm dò, xuyên tĩnh, xuyên tiêu chuẩn SPT Từ xuống có lớp đất, chiều dày thay đổi: Lớp 1: Đất lấp dày 0,4 m Lớp 2: Đất sét xám tro dày m Lớp 3: Cát pha 6,3 m Lớp 4: Đất cát bụi dày 6,8 m Lớp 5: Cát hạt nhỏ chiều sâu chưa kết thúc phạm vi hố khoan sâu 35m BẢNG CHỈ TIÊU CƠ LÝ VÀ KẾTQUẢ THÍ NGHIỆM HIỆN TRƯỜNG CỦA CÁC LỚP ĐẤT: Lớp đất Tên lớp đất  (kN/ m3) s (kN/m ) W % WL % WP % oII Đất lấp 16,5 - - - - - - Sét xám tro 18,1 26,4 39,8 43 24,7 11,3 Cát pha 18,6 26,6 28,5 31, 24,8 Cát bụi 18,5 26,7 22,5 - Cát hạt nhỏ 18,8 26,8 20,3 - SVTH: LỚP: 16X9 SPT (N) cu (kPa) - - - - 18,8 1570 4,5 33,2 5730 14,5 18,2 2560 8,6 61,9 8420 - 17,9 - 3890 13,5 - 8510 - 20,5 - 4875 17,1 - 9650 Trang cII qc (kP) (kPa) E (kPa) ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Để tiến hành lựa chọn giải pháp móng độ sâu chơn móng cần phải đánh giá tính chất xây dựng lớp đất Lớp 1: Đất lấp , có chiều dày trung bình 0,4 m Lớp đất khơng đủ chịu lực để làm móng cơng trình, khơng có tính xây dựng, phải bóc bỏ lớp phải đặt móng xuống lớp đất đủ khả chịu lực Lớp : Sét xám tro dày trung bình m có độ sệt: IL  W  Wp WL  Wp  39,8 24,7  0.825 43 24,7 0,75 I L  0.825 đất lớp trạng thái dẻo chảy Hệ số rỗng:  s (1 0,01W) 26,4(1 0,01.39,8) 1  1 1.04  18,1 e= = Đất sét xám tro trạng thái dẻo chảy có mơđun biến dạng E = 5730 (kPa)  đất trung bìng Trọng lượng riêng đẩy nổi:  s   W 26,4  10   8,039(KN / m3)  = 1 e 1 1,04 đn Lớp 3: Cát pha dày trung bình 6,3 m có độ sệt: IL  W  Wp WL  Wp  28,5 24,8  0,578 31,2  24,8 0,5 I L  0,578  0,75 đất lớp trạng thái dẻo mềm Hệ số rỗng: SVTH: LỚP: 16X9 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG e GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG  s(1 0,01W) 26,6(1 0,01.28,5)  1  1 0,837  18,6 Trọng lượng riêng đẩy nổi:  s   W 26,6  10   9,036(KN / m3)  = 1 e 1 0,837 đn Cát pha trạng thái dẻo mềm có mơđun biến dạng E =8420(kPa)  đất trung bình Lớp 4: Đất cát bụi dày trung bình 6,8 m có : Hệ số rỗng e  s(1 0,01.W) 26,7(1 0,01.22,5)  1  1 0,509  18,5 Trọng lượng riêng đẩy nổi:  s   W 26,7  10   11,066(KN / m3)  = 1 e 1 0,509 đn Đất cát bụi trạng thái dẻo mềm có mơđun biến dạng E = 8510(kPa)  đất trung bình Lớp 5: Cát hạt nhỏ có chiều dày chưa kết thúc phạm vi đáy hố khoan sâu 35 m Hệ số rỗng e  S(1 0,01.W) 26,8(1 0,01.20,3) 1  1 0,83  18,8 = đất trạng thái chặt vừa Trọng lượng riêng đẩy nổi:  S   W 26,8 10   9,18(KN / m3)  = 1 e 1 0,83 đn Đất cát hạt nhỏ trạng thái chặt vừa có mơđun biến dạng E = 9650(kPa)  đất tương đối tốt Kết luận: Mực nước ngầm độ sâu 1,3m kể từ mặt đất tự nhiên mực nước ngầm nằm cao khơng có khả ăn mịn cấu kiện bê tơng cốt thép 2.)THIẾT KẾ MÓNG CỘT TRỤC 2(M1) THEO PHƯƠNG ÁN 2.1) Xác định tải trọng tác dụng xuống móng Tải trọng tính tốn chân cột đỉnh móng: Nott = 1175(kN) SVTH: LỚP: 16X9 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Mott= 338(kNm) Qtt = 77(kN) Tải trọng tiêu chuẩn chân cột đỉnh móng: N ott 1175 N    979,17( KN ) n 1,2 tc o tc Mo  t Mo n  33  281 , 67( KNm) 1, M tc o M ott 338    281, 67 n 1, Qott 77 Q    64,17( KN ) n 1,2 tc o 0,00 mặt đất phía nhà, mặt khác theo sơ đồ đất nhà Chọn cốt � nhà chênh lệch 0,3 m, đất ngồi nhà cách đỉnh móng 0,8m  tải trọng tính tốn đỉnh móng cốt -1,1m 2.2) Thiết kế móng M2 theo phương án móng đơn BTCT chơn nơng thiên nhiên 2.2.1 Chọn độ sâu chơn móng Chọn độ sâu chơn móng h =1,6(m) đất phía ngồi nhà, móng đặt lớp đất thứ cát pha, mực nước ngầm nằm đáy móng Như móng đặt sâu lớp cát pha 0,2 m 2.2.2) Xác định kích thước sơ đáy móng Giả thiết b =1,6(m) - Cường độ tính tốn đất đế móng: R mm (A.b. II  B.h. 'II  DcII ) ktc Tra bảng 3-1(HDĐNM) m1=1,1 cát pha có độ sệt > 0,5 m2= nhà khung khơng phải dạng tuyệt đối cứng ktc= tiêu lý đất lấy theo kết trực tiếp đất Tra bảng 3-2(HDĐANM)  = 14,5  A=0,306; B=2,23; D =4,76 II SVTH: LỚP: 16X9 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG  h 0, 2.18,  0,9.18,1  0,1.8, 039  0, 4.16,5  II'  � i i   17,133(kN / m3 ) 0,  0,9  0,1  0, �hi R 1,1.1 (0,306.1,6.9,036  2,23.1,6.17,133 4,76.18,2)  169,875(KPa) - Diện tích sơ đế móng : Notc 979,17 Fsb    7,425m2 R   tbhtb 169,875 20.1,9 Với  tb  20KN / m ; htb =1,6+0.3 = 1,9m Vì móng chịu tải lệch tâm lớn nên ta tăng diện tích đế móng lên : F*  k1.Fsb  1,2.7,425  8,91(m2) F* l k2   1,2 � b  k = b Chọn 8,91  2.725m 1,2 Lấy b=2,8(m)  l  1,2.2,8  3,36(m) � chọn l=3,4(m) R tính lại 1,1.1 (0,306.2,8.9,036  2,23.1,6.17,133 4,76.18,2)  173,525(KPa) - Áp lực tiêu chuẩn đế móng : tc max,min P Notc � 6el �  1� �  tbhtb lb � � l � Chiều cao làm việc móng: hm=1,6 - 0,8=0,8(m) M otc  Qtc.hm 281,67  64,17.0.8 el    0,34 Notc 979,17 m Pmtcax,min  979,17 6.0,34 (1� )  20.1.9 2,8.3,4 3,4 tc Pmax  202,56(KPa) tc Pmin  79,14(KPa) tc Pmtcax  Pmin 202,56  79,14 P    140,85(KPa) 2 tc tb * Kiểm tra điều kiện áp lực đế móng: Pmtcax  202,56(KPa) �1,2R  1,2.173,565  208,23(KPa) SVTH: LỚP: 16X9 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Ptbtc  140,85(KPa)  R  173,525(KPa) Điều kiện áp lực thoả mãn Kiểm tra điều kiện kinh tế: tc 1, R  Pmax 1, 2.173,565  202,56  100%  2,74%  10% 1, R 1, 2.173,565  Thoả mãn điều kiện kinh tế Vậy kích thước móng (l �b)  (3,4�2,8)m 2.2.3 Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu Lớp đất bên móng lớp đất cát bụi tương đối tốt nên không cần kiểm tra 2.2.4, Kiểm tra kích thước sơ đáy móng theo TTGHII: - Ứng suất thân đế móng: bt  i hi  0,4.16,5 0,9.18,1 0,1.8,039  0,2.9,036  25,5011(KPa) z h  � Ứng suất gây lún đế móng glz0  Ptbtc  zbth  140,85 25,5011 115,35(KPa) - Ứng suất gây lún độ sâu zi: b 2,8 hi �   0,7(m) 4 Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày 0,2b=0,2.2,8=0,56(m)  chọn hi = 0,56(m) glzi  K oi glz0 = + bt gl Bảng để tính  zi ,  zi SVTH: LỚP: 16X9 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Tại độ sâu 5,9 m kể từ đế móng có: gl = 13,495kPa < 0,2bt = 0,2 81,0526= 16,21 kPa giới hạn đến điểm 12 độ sâu 5,9(m) kể từ đế móng Độ lún (S) xác định theo công thức: glbt h S  .� zi i Eoi S = 2,83cm < Sgh = 8cm  Thoả mãn điều kiện độ lún tuyệt đối SVTH: LỚP: 16X9 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG MNN BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT GÂY LÚN 2.2.5, Tính tốn độ bền cấu tạo móng: Dùng bê tơng B15, Rb= 8500(kPa), Rbt= 750(kPa) SVTH: LỚP: 16X9 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Cốt thép CII, Rs=280000(kPa) Khi tính tốn độ bền ta phải dùng tổ hợp tải trọng bất lợi Trọng lượng móng đất bậc móng khơng làm cho móng bị uốn không gây đâm thủng nên ta không kể đến * áp lực tính tốn đáy móng: N ott � 6.e� 1� � P � l.b � l �với e=0,34m = tt max tt � Pmax,m in  tt Pmax 1175 6.0,34 (1� ) 3,4.2,8 3,4 =197,47(KPa) tt Pmin =49,369(KPa) tt Pmttax  Pmin 183,648 88,759 P    123,41KPa) 2 tt tb l  L tt tt (Pmax  Pmin ) l 3,4  1,45 49,369  (197,47  49,369)  134,309(KPa) 3,4 P1tt  Pmttin  Làm lớp bê tơng lót dày 10cm, vữa ximăng cát vàng B7,5 đá 4�6 nên ta chọn lớp bảo vệ cốt thép 0,035m Chọn chiều cao móng hm= 0,8  h0= 0,8 - 0,035 = 0,765m)  Mặt I: Điều kiện kiểm tra: N CT �1   Rbt btb h0 Fct = b.c = 2,8.0,685 = 1,918 m2 với c l lc 3, 0,5   h0    0, 765  0, 685m 2 2 - Áp lực tính tốn trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng: tt Pctt  Pmin  3,  0, 685 l  c tt tt (197, 47  49,369)  167, 63kPa ( Pmax  Pmin )  49,369  3, l SVTH: LỚP: 16X9 Trang 10 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Chọn thép có đường kính 12 có as=1,13 cm2 n  Số thanh: Chiều dài thanh: ASI 18, 43   16,31 as 1,13 => Chọn n=17 l1*  2,  2.0, 025  1,975m Khoảng cách hai trục cốt thép: b  2(25  15) 2000  2(25  15)   120mm n 1 17  a= Chọn a120 mm  Bố trí thép: SVTH: LỚP: 16X9 Trang 43 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG ±0.000 COT KHÁO SAT(-0,3m) a mỈt c¾ t 2- G a a SVTH: LỚP: 16X9 Trang 44 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG PHẦN IV: THIẾT KẾ MÓNG M2 (MÓNG B) PHƯƠNG ÁN MĨNG NƠNG TRÊN NỀN ĐỆM CÁT I Tải trọng tác dụng xuống móng - Tải trọng tính tốn xác định đến mức đỉnh móng: Sơ đồ Sơ đồ cơng ĐCCT Cột trình D2-II S2 N0 tt (kN) 1175 M0tt (kNm ) Q tt (kN) 338 77 Cột N0 tt (kN) 909 M0tt Qtt (kNm (KN ) ) 296 57 909 kN 296 kNm 57 kN - Tải trọng tiêu chuẩn xác định đến mức đỉnh móng: N ott 909   790, 434 n 1,15 (kN) N otc  M  tc oy Qoxtc  M oytt n  296  257,391 1,15 (kNm) Qoxtt 57   49,565 n 1,15 (kN) II Xác định diện tích sơ đáy móng Cốt �0,00 cốt nhà cao cốt nhà 0.3m Chọn độ sâu chơn móng -1,5 (m) so với cos ngồi nhà, sâu 1,8 m so với cốt nhà Đế móng nằm lớp sét xám tro Mực nước ngầm nằm đáy móng Ta có h=1,5m0 Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng  Kiểm tra điều kiện kinh tế: tc 1, R  Pmax 1, 2.376, 25  419,1  100%  7,176%  10% 1, R 1, 2.376, 25  Thoả mãn điều kiện kinh tế Vậy kích thước đế móng (1,8 x 2,2) m Xác định sơ kích thước đệm cát - Chọn chiều dày đệm cát: hđ=1,5m - Ứng suất đáy móng trạng thái tự nhiên: - Ứng suất mặt đất yếu trạng thái tự nhiên: - Ứng suất tăng thêm mặt đất yếu tải trọng gây ra: 0,474 Với Ko = f Tra bảng, ta có: K0=0,474 - Cường độ tính tốn đất đáy đệm cát: Rdy = SVTH: LỚP: 16X9 Trang 47 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Lớp cát pha có: , CII = 18,2 kPa trọng lượng thể tích lớp đất đệm cát: = 9,036 kN/m3 Tra bảng ta được: m1 = 1,1; m2 = 1; Ktc = A = 0,3075; B = 2,235; D = 4,7675 hy = h + hđ = 1,5 + 1,5 = m trọng lượng thể tích trung bình lớp đất tự nhiên kể từ mặt đất đến đáy đệm cát: � h h = � i i i a  16,5.0,  18,1.0,9  8, 039.0,1  9, 036.1,  9,5375(kN / m3 ) l  b 2,  1,8   0, 2m 2  zgl l.b l.b 1,8.2, Fy  gl    8,35m2  z  hd K 0, 474 By = Rdy = Kiểm tra điều kiện áp lực mặt đất yếu: gl  bt z h hd   z hd  38,15 91,88  130,03 kPa  R dy  174,041 kPa Thỏa mãn điều kiện  Kiểm tra đệm cát theo điều kiện biến dạng: Tra bảng theo quy phạm với cát hạt thơ ta có Ec = 35000 kPa Móng có b < 10m, đất có chiều dày lớn, ta tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố * Ứng suất thân đế móng: * Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng: SVTH: LỚP: 16X9 Trang 48 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG = - = 215,325 – 21,4795= 193,8455 kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày b 1,8 hi �   0,45(m) 4 Chọn hi=0,45 (m) Gọi z độ sâu kể từ đáy móng ứng suất gây lún độ sâu zi là: = - Ứng suất thân đất độ sâu zi : = 21,48 + Với Koi hệ số phụ thuộc vào tỉ số 2z/b l/b (tra bảng 3.7 - HD ĐAN&M) BẢNG TÍNH LÚN Giới hạn tính đến điểm 13 có độ sâu z=5,55 m kể từ đế móng:  zgl6,2  13,521  0, 2. zbt5,1  0, 2.71,6298  14,325kPa  Do vậy, ta lấy giới hạn đến độ sâu kể từ đáy móng glzi hi S  .� Eoi - Độ lún (S) xác định theo công thức: Ta thấy: S = 1,98 cm < = cm Do thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối Bề rộng đáy lớp đệm cát: bđ = b + 2.hđ.tan = 1,8 + 1,5.tan30o = 3,53 m SVTH: LỚP: 16X9 Trang 49 - ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Chiều dài đáy lớp đệm cát: lđ = l + 2.hđ.tan = 2,2 + 2.1,5.tan30o = 3,932 m Kích thước đệm cát: lđ×bđ= 3,6× m IV Tính tốn độ bền cấu tạo móng - Bê tơng móng cấp độ bền 15: Rb =8500 kPa, Rbt = 750 kPa - Cốt thép móng nhóm CII: Rs = 280000 kPa - Nội lực tính tốn: Ntt = = 909 kN Do trọng lượng móng đất bậc móng khơng gây tượng chống chọc thủng, cắt uốn nên tính tốn độ bền cấu tạo móng ta dùng trị tính tốn lực dọc xác định đến cốt đỉnh móng momen tương ứng với trọng tâm diện tích đế móng - Áp lực tính tốn đáy móng: Nott  Ndtt � 6.e� 909  11,1078� 6.0,325� 1� � 1� � � l.b l ,8.2,2 2,2 � � � � � = M 0tt  Qtt.hm  M dtt 257,391 49,565.0,7  7,491 el    0,325 tt tt N  N 909  11 ,1078 d Với N dtt  N dtc n  10, 098.1,1  11,1078kN M dtt  M dtc n  6,81.1,1  7, 491kN tt � Pmax = 438,3 kPa tt Pmin = 26,4 kPa Pmttax  Pmttin 438,3 26,4 P   � 2 tt tb  232,35(KPa) - Chọn chiều cao móng hm = 0,7 m Móng có lớp bê tơng lót dày 10cm, lấy lớp bảo vệ abv �3cm  lấy abv= 0,035m Chiều cao làm việc móng: SVTH: LỚP: 16X9 Trang 50 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG ho = hm - abv = 0,7 - 0,035 = 0,665 m Kiểm tra chiều cao làm việc móng theo điều kiện chống chọc thủng: * Mặt 1: Điều kiện kiểm tra: N CT �1   Rbt btb h0 Fct = b.c = 1,8.0,185 = 0,333 m2 với - c l lc 2, 0,5   h0    0, 665  0,185m 2 2 Áp lực tính tốn trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng: tt Pmax  Pctt P  tt ct tt Pctt  Pmin  Pcttt  - l  c tt 2,  0, 285 tt (438,3  26, 4)  384,94kPa ( Pmax  Pmin )  26,  2, l tt Pmax  Pctt 438,3  384,94   411, 62kPa 2 Lực đâm thủng: N ct  Pcttt Fct  411, 62.0,333  137, 07kPa - Lực chống đâm thủng: .Rbt.h0.btb btb=bc+h0=0,22 + 0,665 = 0,885 m .Rbt.h0.btb = 1.750.0,665.0,885 = 441,393kN > Nct = 137,07 kN  Móng khơng bị phá hoại chọc thủng  Mặt II: Điều kiện kiểm tra: NCT �2   Rbt ltb h0 Fct  l.c2 = 2,2.0,125 = 0,275 m2 với c2  b bc 1,8 0, 22   h0    0, 665  0,125m 2 2 - Áp lực tính tốn trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng: - Pmttax  Pmttin 438,3 26,4 P   2 =232,35 (kN) tt tb SVTH: LỚP: 16X9 Trang 51 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG - Lực đâm thủng: N ct  Ptbtt Fct  232, 35.0, 275  63,868kPa - Lực chống đâm thủng: .Rbt.h0.btb ltb= h0  lc  0, 665  0,5  1,165 m .Rbt.h0.ltb = 1.750.0,665.1,165 = 581,043 kN > Nct = 63,868 kN  Móng khơng bị phá hoại chọc thủng SVTH: LỚP: 16X9 Trang 52 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Tính tốn bố trí cốt thép cho móng - Cốt thép để dùng cho móng chịu mơmen áp lực phản lực đất gây Khi tính mơmen ta quan niệm cánh cơng sôn ngàm vào tiết diện qua mép cột  Mô men tương ứng với mặt ngàm I-I: SVTH: LỚP: 16X9 Trang 53 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG L GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG l  lc 2,2  0,5   0,85(m) 2 l  L tt tt (Pmax  Pmin ) l 2,2  0,85  26,4  (438,3 26,4) 2,2 tt P1tt  Pmin   279,156(KPa) SVTH: LỚP: 16X9 Trang 54 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG tt pmax  p1tt 2.438,3  279,156 M I  b.L  2.0,852  278,344( KNm) 6 Diện tích cốt thép để chịu mômen MI AS I  MI 278,344   0, 00166(m )  16, 6(cm2 ) 0,9.ho .RS 0,9.0, 665.280000 Chọn thép có đường kính 12 có as=1,13 cm2  Số thanh: ASI 16,   14, 69 as 1,13 => Chọn n=15 Chiều dài thanh: lt  l  2.0, 025  2,  2.0, 025  2,15m n b  2(25  15) 1800   25  15    122,85mm n 1 15  a= Chọn a130mm  Mô men tương ứng với mặt ngàm II-II: M II  l.B Với B Ptbtt 232,35  2, 2.0, 792  159,51( KNm) 2 b  bc 1,8  0, 22   0, 79m 2 Diện tích cốt thép chịu mơmen MII AS II  M II  II 159,51   0, 0097( m2 )  9, 7(cm2 ) ' 0,9.ho .RS 0,9.0, 653.280000 Với h’0 = h0- ( 1 /2+ 2 )  h0- 1 = 0,665 – 0,012 = 0,653m Chọn thép có đường kính 10 có as=0,785 cm2 n  Số thanh: Chiều dài thanh: ASII 9,   12,35 as 0, 785 => Chọn n=15 lt  1,8  2.0, 025  1, 75m Khoảng cách hai trục cốt thép: l  2(25  15) 2200   25  15    151, 42mm n 1 15  a= Chọn a150 mm SVTH: LỚP: 16X9 Trang 55 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DNG 0.000 COT KHO SAT(-0,3m) a mặt cắt - a a a m2- phƯ ơn g n mó n g nô ng t r ê n ®Ưm c ¸ t t l 1:30 II- Tính tốn cốt thép cột SVTH: LỚP: 16X9 Trang 56 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG a) Tính tốn cốt thép dọc cho cột Ta có   1,5%  As  As'  1,5%.220.400  13, 2cm 100  Chọn  22 chịu kéo  22 chịu nén  Tính tốn cốt đai cho cột - Đường kính cốt đai zw �max(  max 22 ,5mm)  max( ,5)  (5,5;5) 4 Chọn zw = mm - Khoảng cách bố trí cốt đai - S - Chọn 200mm - Vật cốt đai  6a 200 s sw �15  15.22  330mm b) Tính tốn cốt thép dọc cho cột Ta có   1,5%  As  As'  1,5%.220.500  16,5cm 100  Chọn  25 chịu kéo  25 chịu nén  Tính tốn cốt đai cho cột - Đường kính cốt đai zw �max(  max 25 ,5mm)  max( ,5)  (6, 25;5) 4 Chọn zw = mm - Khoảng cách bố trí cốt đai - S - Chọn 200mm - Vật cốt đai  8a 200 s sw �15  15.25  375mm SVTH: LỚP: 16X9 Trang 57 ... Trang cII qc (kP) (kPa) E (kPa) ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Để tiến hành lựa chọn giải pháp móng độ sâu chơn móng cần phải đánh giá tính chất xây dựng lớp đất Lớp 1: Đất lấp ,... Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG MNN BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT GÂY LÚN 2.2.5, Tính tốn độ bền cấu tạo móng: Dùng bê tơng B15, Rb= 8500(kPa), Rbt= 750(kPa) SVTH: LỚP: 16X9 Trang ĐỒ ÁN NỀN... = 220,286 kN  Móng không bị phá hoại chọc thủng SVTH: LỚP: 16X9 Trang 20 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: ThS NGUYỄN TIẾN DŨNG Tính tốn bố trí cốt thép cho móng - Cốt thép để dùng cho móng chịu mômen