ĐỒ ÁN NỀN MÓNG BÁCH KHOA - TÍNH TOÁN CHI TIẾT - WORD

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG A – CƠ SỞ LÝ THUYẾT Khảo sát địa chất phục vụ cho việc thiết kế xây dựng cơng trình có khối lượng có khối lượng công tác thực lớn Số lượng hố khoan số mẫu đất lớp đất lớn Do việc thống kê số liệu thí nghiệm nhằm tìm giá trị có tính đại diện với độ tin cậy định cho đơn nguyên đất nền, phân chia hợp lí đơn nguyên địa chất dựa theo hệ số biến động số hạng tập hợp thống kê quan trọng ảnh hưởng lớn đến chất lượng cơng trình sau Phân chia đơn nguyên địa chất: a) Hệ số biến động: - Ta dựa vào hệ số biến động ν để phân chia đơn nguyên - Hệ số biến động ν có dạng sau: giá trị trung bình đặc trưng: độ lệch tồn phương trung bình: với: - Ai : n: giá trị riêng đặc trưng từ thí nghiệm riêng số lần thí nghiệm b) Quy tắc loại trừ sai số: Trong tập hợp mẫu lớp đất có hệ số biến động ν ≤ [ν ] đạt cịn ngược lại ta phải loại trừ số liệu có sai số lớn Trong [ν]: hệ số biến động lớn nhất, tra bảng TCXD 9362 – 2012 tuỳ thuộc vào loại đặc trưng Bảng Hệ số biến động giới hạn - Đặc trưng đất Hệ số biến động [ν] Tỷ trọng hạt 0.01 Trọng lượng riêng 0.05 Độ ẩm tự nhiên Giới hạn Atterberg Module biến dạng 0.15 0.15 0.30 Chỉ tiêu sức chống cắt 0.30 Cường độ nén trục 0.40 Kiểm tra thống kê, loại trừ số lớn Ai theo cơng thức sau: ước lượng độ lệch: n ≥ 25 lấy ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Đặc trưng tiêu chuẩn: - Các thơng số tính chất học đất dùng để xác định sức chịu tải biến dạng đặc trưng độ bền biến dạng đất (góc ma sát ϕ, lực dính đơn vị C mơ đun biến dạng đất E, cường độ cực hạn nén trục đá cứng Rn ) Trị tiêu chuẩn đặc trưng đất cần xác định sở thí nghiệm trực tiếp làm trường phịng thí nghiệm đất có kết cấu tự nhiên đất có nguồn gốc nhân tạo đất mượn Trị tiêu chuẩn tất đặc trưng đất (trừ lực dính đơn vị góc ma sát trong) trị trung bình cộng kết thí nghiệm riêng rẽ Trị tiêu chuẩn Atc đặc trưng đất theo kết thí nghiệm trực tiếp phịng trường xác định theo cơng thức: - - đó: - Ai : trị số riêng biệt đặc trưng; n: số lần thí nghiệm đặc trưng Việc xử lý kết thí nghiệm cắt phịng nhằm xác định trị tiêu chuẩn lực dính đơn vị ctc góc ma sát ϕtc tiến hành cách tính tốn theo phương pháp bình phương nhỏ phụ thuộc tuyến tính tồn tổng hợp đại lượng thí nghiệm τ đơn nguyên địa chất cơng trình: đó: - τ: p: sức chống cắt mẫu đất; áp lực pháp tuyến truyền lên mẫu đất Trị tiêu chuẩn ctc tg ϕtc tính tốn theo cơng thức: đó: với n số lần thí nghiệm đại lượng τ Đặc trưng tính tốn: - Trong trường hợp, tính phải dùng trị tính tốn đặc trưng đất Att, xác định theo cơng thức: đó: - Atc: kđ: trị tiêu chuẩn đặc trưng xét quy định hệ số an toàn đất Khi tìm trị tính tốn đặc trưng độ bền (lực dính đơn vị c, góc ma sát ϕ đất cường độ giới hạn nén trục R n đá cứng) khối lượng thể tích γ hệ số an tồn đất k d dùng để tính theo sức chịu tải theo biến dạng quy định tùy thuộc vào thay đổi đặc trưng ấy, ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - số lần thí nghiệm trị xác suất tin cậy α Đối với đặc trưng độ bền đất c, ϕ, Rn γ hệ số an tồn đất kd xác định sau (Đối với đặc trưng khác đất cho phép lấy kd =1, tức trị tính tốn trị tiêu chuẩn) Xác định kd cho đặc trưng độ bền đất c, ϕ, Rn γ: (Trong công thức dấu trước đại lượng ρ chọn cho đảm bảo độ tin cậy lớn tính tốn hay móng) - ρ số độ xác đánh giá trị trung bình đặc trưng đất quy định theo sau: • Đối với c tgϕ: • Đối với Rn γ: (Khi tìm giá trị tính tốn c, ϕ dùng tổng số lần thí nghiệm τ làm n) đó: tα hệ số lấy theo Bảng A.1 Phụ lục A tiêu chuẩn tùy thuộc vào xác suất tin cậy α số bậc tự (n-1) xác định trị tính toán R n , γ (n - 2) thiết lập trị tính tốn c ϕ Xác suất tin cậy α trị tính tốn đặc trưng đất lấy bằng: α = 0,95 tính theo sức chịu tải (tính theo TTGH I) α = 0,85 tính theo biến dạng (tính theo TTGH II) • Độ tin cậy α để tính cầu cống lấy theo dẫn 15.5 TCVN 9362:2012 • Đối với cơng trình cấp I cho phép dùng xác suất tin cậy lớn không q 0.99 để xác định trị tính tốn đặc trưng đất ν hệ số biến đổi đặc trưng: - - với σ sai số toàn phương trung bình đặc trưng - Sai số tồn phương trung bình σ tính tốn theo cơng thức: • Đối với c ϕ: đó: - • Đối với Rn: • Đối với γ: Ý nghĩa hệ số độ tin cậy α hiểu sau: • Các đặc trưng tính tốn theo TTGH I TTGH II có giá trị nằm khoảng: ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Tùy theo trường hợp thiết kế cụ thể mà ta lấy dấu (+) dấu (-) để đảm bảo an tồn • Khi tính tốn theo cường độ ổn định ta lấy đặc trưng tính tốn TTGH I (nằm khoảng lớn α = 0.95) • Khi tính tốn theo biến dạng ta lấy đặc trưng tính tốn theo TTGH II (nằm khoảng nhỏ α = 0.85) • B – THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT I - MĨNG CỌC Tên cơng trình: Khu phức hợp Thương mại – Dịch vụ Căn hộ Gia Phú Vị trí: 445 – 449, Gia Phú 270 – 277, Trần Văn Kiểu – P.3 – Q.6 – Tp.HCM Lớp thứ có 15 mẫu, lớp có nhiều mẫu hố khoan nên ta chọn làm đại diện để thống kê Thành phần trạng thái hạt: cát pha, màu vàng nâu, trạng thái dẻo Thống kê dung trọng đất: gồm dung trọng tự nhiên γw dung trọng đẩy γ’: Bảng Kết thống kê giá trị dung trọng Số hiệu γwi |γwi-γwtb| (γwi-γwtb)2 mẫu (kN/m3) (kN/m3) (kN/m3) D6 20.3 0.12 0.0144 D7 20.1 0.08 0.0064 D8 20.1 0.08 0.0064 D9 20.4 0.22 0.0484 D10 20.3 0.12 0.0144 D11 20.3 0.12 0.0144 D12 19.8 0.38 0.1444 D13 20.2 0.02 0.0004 D14 20.2 0.02 0.0004 D15 20.3 0.12 0.0144 D16 20.3 0.12 0.0144 D17 20.1 0.08 0.0064 D18 19.9 0.28 0.0784 D19 20.1 0.08 0.0064 D20 20.3 0.12 0.0144 Tổng 302.7 Ghi γ'i (kN/m3) Nhận 10.8 Nhận 10.7 Nhận 10.6 Nhận 10.9 Nhận 10.8 Nhận 10.8 Nhận 10.3 Nhận 10.6 Nhận 10.3 Nhận 10.8 Nhận 10.8 Nhận 10.3 Nhận 10.2 Nhận 10.4 Nhận 10.8 0.384 ∑ |γ'i-γ'tb| (kN/m3) 0.1933 0.0933 0.0067 0.2933 0.1933 0.1933 0.3067 0.0067 0.3067 0.1933 0.1933 0.3067 0.4067 0.2067 0.1933 159.1 γwtb 20.18 (kN/m3) γ'tb = 10.607 (kN/m3) σ 0.166 σ= 0.240 (γ'i-γ'tb)2 (kN/m3) 0.0374 0.0087 0.0000 0.0860 0.0374 0.0374 0.0940 0.0000 0.0940 0.0374 0.0374 0.0940 0.1654 0.0427 0.0374 0.8093 Ghi Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ν 0.008 < [ν]=0.05 ν= 0.023 < [ν]=0.05 ν'*σcm 0.422 ν'*σcm 0.613 γwtc 20.18 (kN/m3) γ'tc = 10.607 (kN/m3) a) Kiểm tra thống kê: - Dung trọng tự nhiên: • Độ lệch tồn phương: • Ước lượng độ lệch: • Giá trị trung bình: • Hệ số biến động: - Dung trọng đẩy nổi: • Độ lệch tồn phương: • Ước lượng độ lệch: • Giá trị trung bình: • Hệ số biến động: - Ta loại bỏ mẫu có: Với hệ số phụ thuộc vào số lượng mẫu làm thí nghiệm Ta có số mẫu n = 15 Theo kết tính toán, ta thấy mẫu thỏa Vậy tất mẫu chọn b) Giá trị tiêu chuẩn: - Dung trọng tự nhiên: - Dung trọng đẩy nổi: c) Tính theo TTGH I: - Dung trọng tự nhiên: Theo TTGH I, xác suất độ tin cậy α = 0.95 Tra bảng ta , tra với giá trị (n-1) bảng giá trị tới hạn phân phối student • Độ xác: ĐỒ ÁN NỀN MĨNG • Giá trị tính tốn: Suy ra: - Dung trọng đẩy nổi: • Độ xác: • Giá trị tính tốn: Suy ra: d) Tính theo TTGH II: - Theo TTGH II, xác suất độ tin cậy α = 0.85 Tra bảng ta , tra với giá trị (n-1) bảng giá trị tới hạn phân phối student Dung trọng ướt: • Độ xác: • Giá trị tính tốn: Suy ra: - Dung trọng đẩy nổi: • Độ xác: • Giá trị tính tốn: Suy ra: Thống kê lực dính c góc ma sát φ: Bảng Kết thí nghiệm cắt trực tiếp Số hiệu mẫu D6 D8 D10 τ (kN/m2) 52.3 80 124.8 165.6 45.4 102.4 129.5 σ (kN/m2) 100 200 300 400 100 200 300 174.4 400 44.7 106.4 100 200 Số hiệu mẫu D7 D9 D11 τ (kN/m2) 51.1 93.8 121.2 177.9 55.6 85.1 141.3 σ (kN/m2) 100 200 300 400 100 200 300 178.6 400 51.8 107.6 100 200 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 127.8 176.9 49.7 96.7 143.6 178.4 55.3 89.9 138.9 182.6 51.1 87.9 148.1 172.9 52.8 89.9 146.7 177.7 D12 D14 D16 D18 D20 300 400 100 200 300 400 100 200 300 400 100 200 300 400 100 200 300 400 132.3 194.4 48.6 88.9 137.3 167.3 54.6 93 144.6 182.4 45.9 95.5 139.2 169.2 48.6 88.8 135.4 167.5 D13 D15 D17 D19 49.4 100 100 200 128.8 300 179.8 400 300 400 100 200 300 400 100 200 300 400 100 200 300 400 100 200 300 400 Hình Biểu đồ thí nghiệm cắt phẳng a) Kiểm tra thống kê: Theo TCVN 9362 – 2012, hệ số biến động quy định: Bảng Hệ số biến động giới hạn - Đặc trưng đất Hệ số biến động [ν] Chỉ tiêu sức chống cắt 0.3 Kiểm tra ứng suất cắt: ta loại bỏ mẫu có Với hệ số phụ thuộc vào số lượng mẫu làm thí nghiệm Ta có số mẫu n = 15 Bảng Kết thống kê ứng suất cắt tương ứng với cấp áp lực σ (kN/m2) σ (kN/m2) 100 200 Số hiệu τi |τi-τtb| (τi - τtb) Ghi Số hiệu τi |τi-τtb| (τi - τtb)2 Ghi mẫu (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) mẫu (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) 52.3 1.84 3.3856 Nhận 80 13.727 188.421 Nhận D6 D6 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Số hiệu mẫu D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 ∑ τtb = σ= ν'*σcm σ (kN/m2) 100 τi |τi-τtb| (τi - τtb)2 (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) 51.1 0.64 0.4096 45.4 5.06 25.604 55.6 5.14 26.42 44.7 5.76 33.178 51.8 1.34 1.7956 49.7 0.76 0.5776 48.6 1.86 3.4596 55.3 4.84 23.426 54.6 4.14 17.14 51.1 0.64 0.4096 45.9 4.56 20.794 52.8 2.34 5.4756 48.6 1.86 3.4596 49.4 1.06 1.1236 756.9 166.66 50.46 3.450 8.800 σ (kN/m2) 300 Số hiệu τi |τi-τtb| (τi - τtb)2 mẫu (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 124.8 121.2 129.5 141.3 127.8 132.3 143.6 137.3 138.9 144.6 148.1 139.2 146.7 135.4 128.8 11.167 14.767 6.4667 5.3333 8.1667 3.6667 7.6333 1.3333 2.9333 8.6333 12.133 3.2333 10.733 0.5667 7.1667 124.69 218.05 41.818 28.444 66.694 13.444 58.268 1.778 8.604 74.534 147.22 10.454 115.20 0.321 51.361 σ (kN/m2) Ghi Số hiệu mẫu Nhận D7 Nhận D8 Nhận D9 Nhận D10 Nhận D11 Nhận D12 Nhận D13 Nhận D14 Nhận D15 Nhận D16 Nhận D17 Nhận D18 Nhận D19 Nhận D20 ∑ τtb = σ= ν'*σcm 200 τi |τi-τtb| (kN/m ) (kN/m2) 93.8 0.073 102.4 8.673 85.1 8.627 106.4 12.673 107.6 13.873 96.7 2.973 88.9 4.827 89.9 3.827 93 0.727 87.9 5.827 95.5 1.773 89.9 3.827 88.8 4.927 100 6.273 1405.9 (τi - τtb)2 (kN/m2) 0.0054 75.2267 74.4194 160.613 192.469 8.8407 23.2967 14.6434 0.5280 33.9500 3.1447 14.6434 24.2720 39.3547 853.829 Ghi Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận 93.73 7.809 19.92 σ (kN/m2) 400 Ghi Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Số hiệu mẫu D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 τi |τi-τtb| (τi - τtb)2 (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) 165.6 177.9 174.4 178.6 176.9 194.4 178.4 167.3 182.6 182.4 172.9 169.2 177.7 167.5 179.8 10.773 1.5267 1.9733 2.2267 0.5267 18.027 2.0267 9.0733 6.2267 6.0267 3.4733 7.1733 1.3267 8.8733 3.4267 116.06 2.3307 3.894 4.958 0.2774 324.96 4.1074 82.325 38.771 36.321 12.064 51.457 1.76 78.736 11.742 Ghi Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận ĐỒ ÁN NỀN MÓNG σ (kN/m2) 100 Số hiệu τi |τi-τtb| (τi - τtb)2 mẫu (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) ∑ 2039.5 960.89 τtb = 135.97 σ = 8.2846 ν = 0.0609 ν'*σcm 21.13 - Ghi Số hiệu mẫu ∑ τtb = σ= ν= ν'*σcm 200 τi |τi-τtb| (τi - τtb)2 (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) 2646 769.77 176.4 7.415 0.042 18.91 Ghi Theo bảng tính tốn, tất mẫu thỏa điều kiện Ta chọn hết mẫu, không loại mẫu Sử dụng hàm LINEST Excel, ta tính giá trị lực dính c góc ma sát φ: Bảng Kết tính tốn dùng hàm LINEST tgφtc = 0.4200 σtgφ = 0.0080 0.9794 2757.662 132287.4 - σ (kN/m2) ctc = 9.1367 σc = 2.1902 6.9261 58 2782.31 Kiểm tra hệ số biến động: • Góc ma sát φ: • Lực dính c: b) Giá trị tiêu chuẩn: • Góc ma sát φ: • Lực dính c: c) Tính theo TTGH I: - Theo TTGH I, xác suất tin cậy α = 0.95 Ta có n = 60 – = 58 cặp mẫu thí nghiệm Tra bảng ta được: • Góc ma sát : - Suy ra: • Lực dính c: ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Suy ra: - Dung trọng ướt Dung trọng đẩy Góc ma sát Lực dính c Bề 3 (o) Lớp γw (kN/m ) γ' (kN/m ) φ (kN/m2) dày đất TTGH TTGH TTGH TTGH TTGH TTGH TTGH TTGH (m) I II I II I II I II A 1.7 không thống kê 3.8 4.2 không thống kê không thống kê không thống kê 5.0 ÷ 5.8 03o16' ÷ 04o00' 5.3 ÷ 7.0 15.0 ÷ 15.5 19.3 9.9 ÷ 10.0 20.05 20.134 10.497 10.532 31.3 ÷ ÷ ÷ ÷ 20.255 20.226 10.716 10.682 9.5 20.0 ÷ 21.4 10.3 ÷ 11.7 09o34' ÷ 10o12' 18.0 ÷ 19.5 o o 22 07' 22 22' 5.477 6.837 ÷ ÷ ÷ ÷ o o 23 25' 23 11' 12.796 11.436 15o15' ÷ 17o06' 49.6 ÷ 65.8 19.6 ÷ 20.0 9.8 ÷ 10.2 14o23' ÷ 16o13' 27.1 ÷ 33.9 o o 20.261 20.277 10.791 10.806 23 27' 23 46' 4.488 6.245 22.8 ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ o o 20.339 20.323 10.869 10.853 25 05' 24 46' 13.822 12.065 d) Tính theo TTGH II: - Theo TTGH II, xác suất độ tin cậy α = 0.85 Với n = 58 cặp mẫu thí nghiệm, tra bảng ta • Góc ma sát : 6.7 - Suy ra: • Lực dính c: - Suy ra: Tổng hợp kết thống kê: Bảng Kết thống kê địa chất tất mẫu (HK4) 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - Kết tính tốn thống kê bảng sau: • Moment My: Z (m) 0,162 0,325 0,487 0,649 0,811 0,974 1,136 1,298 1,461 1,623 1,785 1,947 2,110 2,272 2,434 2,597 2,759 2,921 3,083 3,246 3,408 3,570 3,733 3,895 4,057 4,219 4,382 4,544 4,706 4,869 5,031 5,193 5,355 5,518 5,680 5,842 6,005 Ze m 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3,1 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 3,7 A3 B3 C3 D3 0 -0,001 -0,005 -0,011 -0,021 -0,036 -0,057 -0,085 -0,121 -0,167 -0,222 -0,287 -0,365 -0,455 -0,559 -0,676 -0,808 -0,956 -1,118 -1,295 -1,494 -1,693 -1,917 -2,141 -2,381 -2,621 -2,862 -3,103 -3,322 -3,541 -3,617 -3,692 -3,768 -3,843 -3,919 -3,458 -2,997 0 -0,001 -0,002 -0,005 -0,011 -0,02 -0,034 -0,055 -0,083 -0,122 -0,173 -0,238 -0,319 -0,42 -0,543 -0,691 -0,867 -1,074 -1,314 -1,61 -1,906 -2,285 -2,663 -3,132 -3,6 -4,159 -4,718 -5,359 -6 -6,709 -7,418 -8,126 -8,835 -9,544 -9,981 -10,419 1 1 0,999 0,998 0,996 0,992 0,985 0,975 0,96 0,938 0,907 0,866 0,881 0,739 0,646 0,53 0,385 0,207 -0,032 -0,271 -0,606 -0,941 -1,409 -1,877 -2,643 -3,408 -4,048 -4,688 -5,818 -6,949 -8,079 -9,21 -10,34 -11,856 -13,372 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,699 0,799 0,897 0,994 1,09 1,183 1,273 1,358 1,437 1,507 1,566 1,612 1,64 1,646 1,611 1,575 1,464 1,352 1,135 0,917 0,557 0,197 -0,347 -0,891 -1,884 -2,876 -3,869 -4,861 -5,854 -7,698 -9,543 53 My (KNm) 12,60 24,90 36,48 47,45 57,59 66,82 74,69 81,56 87,16 90,99 94,20 96,42 97,14 96,84 95,59 93,73 91,01 87,50 83,80 79,49 74,78 69,94 65,04 59,80 55,14 50,15 45,68 41,21 37,20 33,18 30,57 28,39 25,56 23,38 20,77 20,12 19,56 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 6,167 6,329 6,491 3,8 3,9 -2,536 -2,075 -1,614 -10,856 -11,294 -11,731 -14,887 -16,403 -17,919 -11,387 -13,232 -15,076 18,91 18,34 17,70 • Lực cắt Qx: Z (m) Ze (m) A4 B4 C4 D4 Qx (KN) 0,162 0,325 0,487 0,649 0,811 0,974 1,136 1,298 1,461 1,623 1,785 1,947 2,110 2,272 2,434 2,597 2,759 2,921 3,083 3,246 3,408 3,570 3,733 3,895 4,057 4,219 4,382 4,544 4,706 4,869 5,031 5,193 5,355 5,518 5,680 5,842 6,005 6,167 6,329 6,491 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3,1 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 -0,005 -0,02 -0,045 -0,08 -0,125 -0,18 -0,245 -0,32 -0,404 -0,499 -0,603 -0,716 -0,838 -0,967 -1,105 -1,248 -1,396 -1,547 -1,699 -1,848 -1,987 -2,125 -2,232 -2,339 -2,388 -2,437 -2,392 -2,346 -2,158 -1,969 -1,36 -0,752 -0,143 0,465 1,074 2,708 4,342 5,976 7,61 9,244 0 -0,003 -0,009 -0,021 -0,042 -0,072 -0,114 -0,171 -0,243 -0,333 -0,443 -0,575 -0,73 -0,91 -1,116 -1,35 -1,643 -1,906 -2,227 -2,578 -2,969 -3,36 -3,794 -4,228 -4,684 -5,14 -5,582 -6,023 -6,394 -6,765 -6,77 -6,775 -6,779 -6,784 -6,789 -5,503 -4,217 -2,93 -1,644 -0,358 0 -0,001 -0,003 -0,008 -0,016 -0,03 -0,051 -0,082 -0,125 -0,183 -0,259 -0,356 -0,479 -0,63 -0,815 -1,036 -1,299 -1,608 -1,966 -2,408 -2,849 -3,411 -3,973 -4,664 -5,355 -6,173 -6,99 -7,915 -8,84 -9,81 -10,781 -11,751 -12,722 -13,692 -14,076 -14,46 -14,843 -15,227 -15,611 1 1 0,999 0,997 0,994 0,989 0,98 0,967 0,946 0,917 0,876 0,821 0,747 0,652 0,529 0,374 0,181 -0,057 -0,375 -0,692 -1,142 -1,592 -2,207 -2,821 -3,633 -4,445 -5,483 -6,52 -7,981 -9,442 -10,904 -12,365 -13,826 -15,689 -17,552 -19,414 -21,277 -23,14 77,67 76,72 74,26 70,28 65,17 59,22 52,44 45,21 37,84 30,34 22,74 15,34 8,41 1,75 -4,15 -9,93 -14,74 -15,20 -22,51 -25,60 -27,82 -29,28 -30,47 -30,66 -30,86 -30,08 -29,22 -27,70 -26,12 -24,04 -21,70 -19,08 -16,65 -14,24 -11,81 -9,19 -7,20 -5,22 -3,28 -1,30 0,69 54 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG • Ứng suất σx: Z (m) 0,162 0,325 0,487 0,649 0,811 0,974 1,136 1,298 1,461 1,623 1,785 1,947 2,110 2,272 2,434 2,597 2,759 2,921 3,083 3,246 3,408 3,570 3,733 3,895 4,057 4,219 4,382 4,544 4,706 4,869 5,031 5,193 5,355 5,518 5,680 5,842 6,005 6,167 6,329 6,491 Ze (m) 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3,1 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 A1 B1 C1 D1 1 1 1 0,999 0,999 0,997 0,995 0,992 0,987 0,979 0,969 0,955 0,937 0,913 0,882 0,848 0,795 0,735 0,655 0,575 0,461 0,347 0,19 0,033 -0,176 -0,385 -0,657 -0,928 -1,328 -1,728 -2,128 -2,528 -2,928 -3,513 -4,098 -4,683 -5,268 -5,853 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,799 0,899 0,997 1,095 1,192 1,287 1,379 1,468 1,553 1,633 1,706 1,77 1,823 1,855 1,887 1,881 1,874 1,815 1,755 1,623 1,49 1,264 1,037 0,575 0,113 -0,348 -0,81 -1,272 -2,206 -3,14 -4,073 -5,007 -5,941 0,005 0,02 0,045 0,08 0,125 0,18 0,245 0,32 0,405 0,499 0,604 0,718 0,841 0,974 1,115 1,264 1,421 1,584 1,752 1,924 2,098 2,272 2,441 2,609 2,758 2,907 3,018 3,128 3,177 3,225 3,073 2,92 2,768 2,615 2,463 1,785 1,107 0,429 -0,249 -0,927 0 0,001 0,005 0,011 0,021 0,036 0,057 0,085 0,121 0,167 0,222 0,288 0,365 0,456 0,56 0,678 0,812 0,961 1,126 1,308 1,514 1,72 1,913 2,105 2,415 2,724 3,006 3,288 3,573 3,858 4,082 4,307 4,531 4,756 4,98 4,894 4,807 4,721 4,634 4,548 55 σx (KN/m2) 9,912 18,411 25,536 31,310 35,803 39,028 41,198 42,260 42,366 41,792 40,360 38,184 35,565 32,611 29,374 25,805 22,069 19,200 14,572 10,900 7,650 4,038 -3,332 -11,293 -9,249 -6,933 -8,681 -10,340 -11,958 -13,130 -13,293 -13,299 -13,656 -13,620 -13,710 -12,345 -11,044 -9,758 -8,281 -6,542 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - Dựa vào biều đồ mơmen trên, ta có mơmen lớn cọc Mmax = 97.14 (kNm) - Kiểm tra cốt thép cọc • Xem cọc chịu nén lệch tâm với: M = M max = 97.14 ( KNm ) N = Pi( max ) = 1164.73 ( KN ) λ= l0 0.7×39.5 = = 56.53 h 0.4 • Tính lực tới hạn        ÷ 6.4E b Ib 0.11 N cr = × × + 0.1 + α × I   ÷ s lφ o   0.1 + eo  ÷   h   Trong đó:   h lo  ea = Max  30 ; 600 ÷ = ( 13.33;37.68 ) = 37.68 ( mm )    → eo = e1 + e a = 121.1 ( mm )  M 97.14×10  e1 = = = 83.4 ( mm )  N 1164.73 α= Es 210000 = = 7.7778 Eb 27000 0.4 + 0× M lt + N lt y φ1 = + =1+ =1 lệch tâm lớn x 200.82    N  e - h o + ữ 1164.73ì 268.24 - 375 + ÷ 2    ⇒ As = A s ' = = ×106 = -75.5 ( mm ) R sc ( h o - a') 280×10 × ( 375 - 25 ) Cốt thép tính âm cọc đặt thép cấu tạo ϕ12 đủ chịu lực Thép chọn 8ϕ18 nên 3ϕ18 có : - Vậy thép chọn thỏa điều kiện chịu nén lệch tâm cho cọc 60 ... 11.043 2.043 Số hiệu mẫu HK 4-4 HK 4-5 HK 4-6 HK 4-7 HK 4-8 HK 4-9 HK 4-1 0 HK 4-1 1 HK 4-1 2 HK 4-1 3 HK 4-1 4 HK 4-1 5 HK 4-1 6 HK 4-1 7 ∑ τtb = ν''*σcm σ (kN/m2) 400 τi |τi-τtb| (τi - τtb)2 (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2)... HK 4-8 56.5 51.1 HK 4-9 HK 4-1 0 56.5 HK 4-1 1 53.3 HK 4-1 2 55.8 HK 4-1 3 58.0 HK 4-1 4 57.7 HK 4-1 5 54.5 HK 4-1 6 62.0 HK 4-1 7 56.8 ∑ 760.8 τtb = 54.343 ν''*σcm 10.349 Số hiệu mẫu HK 4-4 HK 4-5 HK 4-6 HK 4-7 HK 4-8 ... 7.7469 Nhận HK 4-6 86.4 12.258 150.2667 16 Ghi Nhận Nhận ĐỒ ÁN NỀN MÓNG HK 4-7 51.9 HK 4-8 56.5 HK 4-9 51.1 HK 4-1 0 56.5 HK 4-1 1 53.3 HK 4-1 2 55.8 HK 4-1 3 58.0 HK 4-1 4 57.7 HK 4-1 5 54.5 HK 4-1 7 56.8 ∑ 652.6