thuyet minh nguyen khuong duy ppt

ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Đề bài: Thiết kế sàn sườn BTCT tồn khối có kê bốn cạnh I Số liệu tính tốn: Các số liệu cho trước: - Tường dày chịu lực dày 340mm, cột có bề rộng b =400mm - Kích thước ô bản: l × l = 3900 × 6000 mm - Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng lên sàn P = 8500N/m2 = 8,5KN/m2 - Hệ số vượt tải: n = 1,2 - Bê tơng B20 có R = 11.5 MPa E = 27 × 10 MPa Với hệ số điều kiện làm việc BT 1,0  ξR = 0,645 ; αR = 0,437 - Cốt thép dùng gồm loại: + Cốt thép cốt đai dầm dùng nhóm AI: R = 225 MPa R = 225 MPa R = 175 MPa E = 21×10 MPa + Cốt thép dọc dầm dùng nhóm AII: R = 280 MPa R = 280 MPa R = 225 MPa E = 21×10 Mpa Sơ v cu to mt sn: Gạch lát dày 1cm Vữa ximăng cát vàng dày 2cm Bản bêtông cốt thép Lớp vữa trát tam hợp dày 1,5cm Hỡnh 1: Cấu tạo sàn SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH G1 2 4 2 Q G Hình 2: Mặt sàn sơ đồ chịu tải dầm theo phương l1 l2 II Thiết kế sàn: Chọn sơ kích thước tiết diện: l2 6, = = 1,57 < l1 3,9 Xét tỷ số => Bản kê bốn cạnh, làm việc theo phương Xác định sơ chiều dày sàn: hb = ( 1 1 ÷ )l1 = ( ÷ ) ì 3900 = (78 ữ100) mm 50 40 50 40 Chọn hb= 100mm Xác định sơ kích thước tiết diện dầm D1: 1 1 hD1 = ( ữ )l1 = ( ữ ) ì 3900 = (350 ÷ 400) mm 15 15 hD1 = 400mm bD1 = 220mm Chọn ; Xác định kích thước sơ tiết diện dầm D2: 1 1 hD2 = ( ữ )l2 = ( ữ ) ì6000 = (400 ÷ 750) mm 15 15 hD2 = 500mm bD2 = 220mm Chọn ; SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page G ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Xác định tải trọng: Tĩnh tải: - Các lớp cấu tạo sàn Gạch lát dày 1cm,γ = 20KN/m3 Vữa XMCV dày 2cm, γ = 18KN/m3 Bản BTCT dày 10cm, γ = 25KN/m3 Lớp vữa trát dày 1,5cm γ = 18KN/m3 Tổng cộng GT tiêu chuẩn (KN/m2) 0,01.20 = 0.2 0,02.0,18 = 0,36 0,1.25 = 2,5 0,015.18 = 0,27 Hệ số tin cậy 1,1 1,3 1,1 1,3 GT tính tốn (KN/m2) 0,22 0,468 2,75 0,351 gb= 3,8 Bảng 1: Tĩnh tải tác dụng lên m2 sàn - Hoạt tải: pb = n.Ptc = 1,2.8,5 = 10,2 KN/m2 Tổng tải trọng tính tốn: q = Gb + Pb = 3,8 + 10,2 = 14 KN/m2 Sơ đồ tính tốn: Bản tính tốn theo sơ đồ khớp dẻo Trong sàn có loại đánh số thứ tự theo hình Tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn xác định với loại dầm a Ô loại 1: Nhịp tính tốn: bD bt hb 220 340 100 − + = 3900 − − + = 3670mm 2 2 2 b h b 220 340 100 l02 = l2 − D − t + b = 6000 − − + = 5770mm 2 2 2 l01 = l1 − Tỷ số kích thước cạnh l02 5770 = = 1,57 < l01 3670 Vậy làm việc theo phương Tính theo kê cạnh Sơ đồ tính loại 1: SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH MII MI' M1 M2 MII' MI ĐỒ ÁN BTCT1 b Hình 3: Sơ đồ tính tốn loại theo sơ đồ khớp dẻo Ơ loại Nhịp tính toán: bD bt hb 220 340 100 − + = 3900 − − + = 3670mm 2 2 2 l02 = l2 − bD = 6000 − 220 = 5780mm l01 = l1 − Tỷ số kích thước cạnh l02 5780 = = 1,572 < l01 3670 MII MI' M1 M2 MII' MI Vậy làm việc theo phương Tính theo kê cạnh Sơ đồ tính loại 2: Hình 4: Sơ đồ tính tốn loại theo sơ đồ khớp dẻo SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page ĐỒ ÁN BTCT1 c GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Ơ loại 3: Nhịp tính tốn l01 = l1 − bD = 3900 − 220 = 3680mm b h b 220 340 100 l02 = l2 − D − t + b = 6000 − − + = 5770mm 2 2 2 Tỷ số kích thước cạnh l02 5770 = = 1,56 < l01 3680 MII MI' M1 M2 MII' MI Vậy làm việc theo phương Tính theo kê cạnh Sơ đồ tính loại 3: d Hình 5: Sơ đồ tính tốn loại theo sơ đồ khớp dẻo Ô loại 4: Nhịp tính tốn l01 = l1 − bD = 3900 − 220 = 3680mm l02 = l2 − bD = 6000 − 220 = 5780mm Tỷ số kích thước cạnh l02 5780 = = 1,57 < l01 3680 Vậy làm việc theo phương Tính theo kê cạnh Sơ đồ tính loại 4: SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH MII MI' M1 M2 MII' MI ĐỒ ÁN BTCT1 Hình 6: Sơ đồ tính tốn loại theo sơ đồ khớp dẻo Nội lực: a Ô loại 1: Do hai cạnh biên kê lên tường nên MI = MII’ = 0; dự kiến cốt thép phía đặt (lk = 0), mômen ô quan hệ biểu thức: l ( 3l − l ) q × 01 02 01 = ( M + M I' ) × 02 + ( M + M II ) × 01 l l 12 M2 M' M = 0, 45; I = 1,5; II = 1,5 M1 M2 Chọn M b Vậy: M1 = 7,25 KNm ; M2 = 3,26 KNm MI’ = 10,875 KNm ; MII = 4,89 KNm Ô loại 2: Do cạnh theo phương l2 kê tự nên MI = 0, mômen ô quan hệ biểu thức: l ( 3l − l ) ' q × 01 02 01 = 2M + M ' I × 02 + 2M + M II + M II × 01 l l 12 M2 M' M ' = 0,5; I = 1, 4; II = 1, 7; M II = M II M1 M2 Chọn M ( ) ( ) Vậy: M1 = 7,225 KNm ; M2 = 3,612 KNm M’I = 10,115 KNm ; MII = MII’ = 6,143 KNm c Ô loại 3: SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Do cạnh theo phương l1 kê tự nên MII’ = 0, mômen ô quan hệ biểu thức: l ( 3l − l ) q × 01 02 01 = 2M + M I + M I' × 02 + ( 2M + M II ) × 01 l l 12 M2 M M = 0, 45; I = 1, 7; II = 1, 6; M I = M I' M1 M2 Chọn M ( d ) Vậy: M1 = 5,8 KNm ; M2 = 2,61 KNm MI = MI’ = 9,86 KNm; MII = 4,176 KNm Ô loại 4: Các mômen ô quan hệ biểu thức: l01 ( 3l02 − l01 ) ' q× = 2M + M I + M I' × 02 + 2M + M II + M II × 01 l l 12 M2 M M ' = 0, 42; I = 1, 5; II = 1,5; M I = M I' ; M II = M II M1 M2 Chọn M ( ) ( ) Vậy: M1 = 5,892 KNm ; M2 = 2,475 KNm ; MI = MI’ = 8,838 KNm MII = MII’ = 3,712 KNm 4,463 4,952 7,587 4.017 2,678 4.017 4,969 2,923 8,418 7,14 6,04 4,027 4,2 3,021 2,014 6,04 3,021 2,835 1,89 7,14 Hình 7: Biểu đồ mơmen theo sơ đồ khớp dẻo Tính cốt thép cho ô bản: SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Ơ loại 1: • Cốt thép chịu mơmen dương (Cốt thép lớp dưới) Theo phương l1 (M1 = 4,952KNm) Ta tính CT cho dải có chiều rộng b= 1m, nhân với chiều dài tồn số lượng CT cho tồn sàn Vì mơmen dương theo phương l1 lớn môn men dương theo phương l2 nên ta đặt cốt thép theo phương l1 xuống cốt hép theo phương l2 lên Khi ta tính cốt thép sau: Giả thiết khoảng cách từ mép tiết diện tới trọng tâm CT a0 = 20mm Chiều cao làm việc: h0 = hb – a0 = 100 -20 = 80 mm a - αm = M 4,952.106 = = 0, 067 Rb b.h02 (11,5.1000.802 ) Kiểm tra αm < αR = 0,437 → Thỏa mãn điều kiện đặt cốt đơn ( ) ( ) ζ = 0,5 + − 2α m = 0,5 + − 2.0, 067 = 0,965 Diện tích cốt thép phạm vi dải b = 1m là: As = M 4,952.106 = = 285,1mm Rs ζ h0 225.0,965.80 Hàm lượng cốt thép: µ= As 285,1 100% = 100% = 0, 356% b.h0 1000.80 Kiểm tra µ > µmin = 0, 05% ξ R 0, 645.11,5 µ < µmax = R b 100% = 100 = 3, 29% Rs 225 Chọn CT loại φ Khoảng cách CT là: s= Aφ b As = 50,3.1000 = 176, 43mm 285,1 Chọn s = 170mm As = Aφ b = 50,3.1000 = 295,88mm 170 s → Hàm lượng cốt thép sau chọn cốt thép là: µ= As 295,88 100% = 100% = 0,37% b.h0 1000.80 Kiểm tra chiều cao làm việc h0: Chọn lớp bảo vệ: abv = 15mm → a0 = 15 + SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page 8 = 19mm ĐỒ ÁN BTCT1 - GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Chiều cao làm việc h0 = 100 - 19 = 81mm>80mm Như giá trị h0 = 80mm thiên an toàn Theo phương l2 (M2 = 2,923KNm) Giả thiết khoảng cách từ mép tiết diện tới trọng tâm cốt thép a0 = 30mm →h0 = 100 – 30 = 70mm αm = M 2,923.106 = = 0, 052 Rb b.h02 11,5.1000.70 Kiểm tra αm < αR = 0,437 → Thỏa mãn điều kiện đặt cốt đơn ( ) ( ) ζ = 0,5 + − 2α m = 0,5 + − 2.0, 052 = 0,973 Diện tích cốt thép phạm vi dải b = 1m là: As = M 2,923.106 = = 190, 74mm Rs ζ h0 225.0,973.70 Hàm lượng cốt thép: µ= As 190, 74 100% = 100% = 0, 272% b.h0 1000.70 Kiểm tra µ > µmin = 0, 05% ξ R 0, 645.11,5 µ < µmax = R b 100% = 100 = 3, 29% Rs 225 Chọn CT loại φ Khoảng cách CT là: s= Aφ b As = 28,3.1000 = 148,36mm 190, 74 Chọn s = 140mm As = Aφ b = 28,3.1000 = 202,14mm 140 s → Hàm lượng cốt thép sau chọn cốt thép là: µ= As 202,14 100% = 100% = 0, 289% b.h0 1000.70 Kiểm tra chiều cao làm việc h0: Vì cốt thép theo phương l1 đặt cốt thép theo phương l2 nên: a0 = 23 + - = 26mm Chọn lớp bảo vệ: abv = 23mm → Chiều cao làm việc h0 = 100-26 = 74mm > 70mm Như giá trị h0 = 70mm thỏa mãn • Cốt thép chịu mơmen âm(cốt thép lớp trên) Theo phương l1 (MI’ = 8,418KNm) SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015 Page ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Ta tính CT cho dải có chiều rộng b= 1m, nhân với chiều dài tồn số lượng CT cho toàn sàn Giả thiết khoảng cách từ mép tiết diện tới trọng tâm CT a = 20 mm Chiều cao làm việc: h0 = hb – a0 = 100 -20 = 80 mm αm = M 8, 418.106 = = 0,114 Rb b.h02 (11,5.1000.802 ) Kiểm tra αm < αR = 0,437 → Thỏa mãn điều kiện đặt cốt đơn ( ) ( ) ζ = 0,5 + − 2α m = 0,5 + − 2.0,114 = 0,939 Diện tích cốt thép phạm vi dải b = 1m là: As = M 8, 418.106 = = 498, 05mm Rs ζ h0 225.0,939.80 Hàm lượng cốt thép: µ= As 498, 05 100% = 100% = 0, 623% b.h0 1000.80 Kiểm tra µ > µmin = 0, 05% ξ R 0, 645.11,5 µ < µmax = R b 100% = 100 = 3, 29% Rs 225 Chọn CT loại φ Khoảng cách CT là: s= Aφ b As = 50,3.1000 = 101mm 498, 04 Chọn s = 100mm As = Aφ b = 50,3.1000 = 503mm2 100 s → Hàm lượng cốt thép sau chọn cốt thép là: µ= As 503 100% = 100% = 0, 629% b.h0 1000.80 Kiểm tra chiều cao làm việc h0: a0 = 15 + - = 19mm Chọn lớp bảo vệ: abv = 15mm → Chiều cao làm việc h0 = 100 - 19 = 81mm Như giá trị h0 = 80mm đảm bảo an toàn Theo phương l2 (MII = 4,969KNm) Giả thiết khoảng cách từ mép tiết diện tới trọng tâm cốt thép a0 = 20mm →h0 = 100 – 20 = 80mm SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 10 i 31,275 45,49 3,291 92,4 8,174 31,274 17,059 2,843 11,372 8,529 51,251 33,854 31,274 23,455 5,686 14,927 38,026 61,127 45,845 h 15,637 g 15,64 42,736 53,382 1,331 103,773 2,579 61,202 31,274 45,404 72,5 37,941 46,2 34,65 20,612 11,55 34,656 31,274 35 39,093 42,469 46,2 50,056 7,7 c 82,525 e 54,566 d 2,843 30,971 5,808 17,646 2,115 46,816 5,628 35,292 29,036 b 7,818 6,748 1,308 3,516 0,404 10,169 1,283 7,318 6,368 a 65,127 ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Hình 22: Biểu đồ bao lực cắt trường hợp tải trọng dầm theo phương l2 SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 39 ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 40 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH 93,662 27,884 a+b+c a+b+d a+b+e a+b+g a+b+h 115,062 52,52 17,931 35,422 52,756 132,168 a+b+i 104,14 123,955 78,782 104,263 44,988 130,117 160,758 ĐỒ ÁN BTCT1 Hình 23: Hình bao nội lực dầm theo phương l2 SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 41 ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Tính cốt thép dọc: Bê tơng B20 có Rb = 11,5 MPa Rbt = 0,9MPa CT dọc AII có Rs = 280 MPa Rsc = 280 MPa a Với mơmen âm Tính theo tiết diện chữ nhật b = 220mm , h = 500mm Ở gối cốt thép dầm theo phương l2 phải đặt xuống hàng cốt thép dầm theo phương l1 nên a lớn Giả thiết a = 70mm, h0 = 500 – 70 = 430mm Tại gối B, với Mmg = 145,322KNm - - M 145,322.106 αm = = = 0,311 Rb b.h02 11,5.220.4302 ( ) ( ) ζ = 0,5 + − 2α m = 0,5 + − 2.0,311 = 0,807 M 145,322.10 = = 1495, 65mm Rs ζ h0 280.0,807.430 A 1495, 65 µ= s = 100 = 1, 581% b.h0 220.430 As = - Tại gối C, với Mmg = 116,486KNm αm = M 116, 486.106 = = 0, 249 Rb b.h02 11,5.220.430 ( ) ( ) ζ = 0,5 + − 2α m = 0,5 + − 2.0, 249 = 0,854 M 116, 486.106 = = 1132,89mm Rs ζ h0 280.0,854.430 A 1132,89 µ= s = 100 = 1,198% b.h0 220.430 As = Với mơmen dương: Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề dày cánh hf = 100mm Giả thiết a = 35mm, h0 = 500 – 35 = 465mm, bf = 660mm Mf = 315 KNm Mmax = 132,168 KNm < Mf → Trục trung hòa qua cánh Tính theo tiết diện chữ nhật b = bf = 660mm, h = 500mm, a = 35mm, h0 = 465mm Tịa nhịp biên, với M = 132,168KNm: b - SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 42 ĐỒ ÁN BTCT1 αm = GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH M 132,168.106 = = 0, 08 Rb b f h0 11,5.660.4652 ( ) ( ) ζ = 0,5 + − 2α m = 0,5 + − 2.0, 08 = 0,96 M 132,168.10 = = 1057, 41mm Rs ζ h0 280.0,96.465 A 1057, 41 µ= s = 100 = 1, 034% b.h0 220.465 As = Tại nhịp giữa, với M = 93,662KNm αm = M 93, 662.106 = = 0, 057 Rb b f h02 11, 5.660.4652 ( ) ( ) ζ = 0,5 + − 2α m = 0,5 + − 2.0, 057 = 0,97 M 93, 662.106 = = 741, 62mm Rs ζ h0 280.0,97.465 A 741, 62 µ= s = 100 = 0, 72% b.h0 220.465 As = Tiết diện A S tính tốn Nhịp biên 1057,41 mm Gối B 1495,65 mm Nhịp 741,62mm2 Gối C 1132,89mm2 Cốt thép Diện tích 2φ 22 + 1φ 20 2φ 22 + 2φ 22 3φ18 3φ 22 1074,5 mm 763,4mm2 1140,4mm2 1520,5 mm Bảng 10: Bố trí cốt dọc cho tiết diện dầm SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 43 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH 423 500 469 500 ĐỒ ÁN BTCT1 220 b 220 220 c - 455 500 471 500 a 220 d Hình 24: Bố trí cốt thép tiết diện Tính cốt thép chịu lực cắt: Tại gối A, với QA = 78,728KN Kiểm tra điều kiện tính tốn: Khả chịu lực cắt bê tơng khơng có cốt đai: Qb = ϕb Rbt b.h0 = 0, 6.0,9.220.430 = 51, 084 KN Qbmin < QA → Phải tính tốn cốt đai Kiểm tra điều kiện đảm bảo độ bền dải nghiêng vết nứt xiên: Qmax = QA < 0,3φω1φb1Rbbh0 = 0,3.1.11,5.220.430 = 326,37KN Với bê tông nặng dùng cốt liệu bé, cấp độ bền không lớn hớn B25, đặt cốt đai thỏa mãn điều kiện hạn chế theo yêu cầu cấu tạo φω1φb1 = C1 = l2 – 0,5bc = – 0,5.0,4 = 5,8m Ci = ϕb 2 h0 = 430 = 1, 433m ϕb 0, C1 = min(1,433 ; 5,8) = 1,433m M b 73, 22 = = 51,1KN 0, 0, Q − Qb1 78, 728 − 51,1 χi = = = 0,54 Qb1 51,1 Qb1 = SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 44 ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Qb C0 51, 084 = ≈ > χ i = 0,54 Qb1 2h0 51,1 với C0 = 2h0 = 2.0, 43 = 0,86 Q χ 01 78, 728 qsw = = = 45, 67 KN / m C0 χ 01 + 0,86 + Chọn cốt thép đai loại φ có a = 50,3mm2, hai nhánh χ 01 = sw → Asw = 2.50,3 = 100,6mm Khoảng cách tính tốn cốt đai: stt = Rsw Asw 175.100, = = 385mm qsw 45, 67 Với dầm cao 500mm >450mm Khoảng cách cấu tạo cốt đai là: sct ≤ min( h / 3;500) = min(166, 7;500) = 166, mm Chọn sct = 160mm Khoảng cách lớn cốt đai là: smax ϕb Rbt b.h02 1,5.0,9.220.4302 = = = 697 mm Qmax 78, 728.103 Vậy chọn khoảng cách cốt đai: s ≤ min( stt ; sct ; smax ) = min(385;160;697) mm = 160mm φ 8a160 Chọn Giả sử áp dụng cốt đai φ 8a150 bên phải bên trái gối B,C Kiểm tra khả chịu lực cắt dầm khu vực Lực cắt mà cốt đai chịu là: Rsw Asw 175.100, = = 117 KN / m s 150 Mb 73, 22 * C0 = = = 0, 79 qsw 117 qsw = C * = min(C1 ; C0 ) = min(5,8;0,86) = 0,86 m * C0 = 0, 79 < C * * → C0 = C * = 0,86m Khả chịu cắt tiết diện: Qu = Qb + Qsw = Mb 73, 22 + q sw C = + 115.0,86 = 150 KN C1 1, 433 T QB = 123,955 < Qu = 150 KN P QB = 115, 062 < Qu = 150 KN T Ta có: QC = 104,14 < Qu = 150 KN SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 45 ĐỒ ÁN BTCT1 - GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Vậy khơng cần phải đặt cốt xiên bên phải bên trái gối B,C mà cần bố trí cốt đai φ 8a150 đủ khả chịu lực cắt tiết diện Tính vẽ hình bao vật liệu: a Tính khả chịu lực: • Tại nhịp biên, mơmen dương Tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề rộng cánh b = bf = 660mm, bố trí cốt thép 2φ 22 + 1φ 20 có As = 1074,5mm2 Lấy lớp bê tông bảo vệ 20mm, a = 31mm, h0 = 469mm ξ= Rs As 280.1074,5 = = 0, 085 Rb b f h0 11,5.660.469 x = ξ h0 = 0, 085.469 = 39,865mm < h f = 100mm → Trục trung hòa qua cánh ζ = − 0,5ξ = − 0,5.0, 085 = 0,958 M td = Rs Asζ h0 = 280.1074,5.0,958.469 = 135,18 KNm Tại gối B, mômen âm Tiết diện chữ nhật bxh = 220x500, bố trí cốt thép 2φ 22 + 2φ 22 Hàng ngoài: 2φ 22 - As1 = 760,3mm2 a1 = 20 + 20 +0,5.22 = 51mm Hàng trong: 2φ 22 - As2 = 760,3mm2 a2 = 51 + 0,5.22 + 30 + 0,5.22 = 103mm • - a= As1a1 + As a2 760,3.51 + 760, 3.103 = = 77mm As1 + As 1520,5 a = 77mm, h0 = 423 mm Rs As 280.1520,5 = = 0, Rbbh0 11,5.220.423 ζ = − 0,5ξ = − 0,5.0, = 0,8 M td = Rs Asζ h0 = 280.1520,5.0,8.423 = 144,1KNm ξ= Tại gối C, mômen âm Tiết diện chữ nhật bxh = 220x500, bố trí cốt thép 3φ 22 , diện tích As = 1140,4mm2 a = 51mm, h0 =449 mm • - Rs As 280.1140, = = 0, 281 Rb bh0 11,5.220.449 ζ = − 0,5ξ = − 0,5.0, 281 = 0,86 M td = Rs Asζ h0 = 280.1140, 4.0,86.449 = 123,3KNm ξ= Tại nhịp Tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề rộng cánh • - SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 46 ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH b = bf = 660mm, bố trí cốt thép 3φ18 có As = 763,4mm2 Lấy lớp bê tông bảo vệ 20mm, a = 29mm, h0 = 471mm ξ= Rs As 280.763, = = 0, 06 Rbb f h0 11,5.660.471 x = ξ h0 = 0, 06.471 = 28, 26mm < h f = 100mm → Trục trung hòa qua cánh ζ = − 0,5ξ = − 0,5.0, 06 = 0,97 M td = Rs Asζ h0 = 280.763, 4.0,97.471 = 97, 66 KNm Kiểm tra tính tốn khả chịu lực ghi bảng 11 Bảng 11: Khả chịu lực tiết diện Tiết diện Số lượng diện tích cốt thép (mm2) h0 (mm) Giữa nhịp biên 2φ 22 + 1φ 20 - A = 1074,5 s 469 0,085 0,958 135,18 Cạnh nhịp biên Cắt 1φ 20 2φ 22 As = 760,3 469 0,06 0,97 97,66 Trên gối B 2φ 22 + 2φ 22 - A = 1520,5 s 423 0,4 0,8 144,1 Cạnh trái gối B Cắt 2φ 22 2φ 22 As = 760,3 469 0,018 0,992 99,04 Cạnh phải gối B Cắt 2φ 22 2φ 22 As = 760,3 469 0,018 0,992 99,04 Giữa nhịp 3φ18 - A = 763,4 s 471 0,06 0,97 97,66 Cạnh nhịp Cắt 1φ18 2φ18 As = 508,9 471 0,04 0,98 65,77 Trên gối C 3φ 22 - A = 1140,4 s 449 0,281 0,86 123,3 Cạnh trái gối C Cắt 1φ 22 2φ 22 As = 760,3 449 0,187 0,906 86,6 SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 47 ξ ζ Mtd (KNm) ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH Xác định mặt cắt lý thuyết thanh: Cốt thép số 2: sau cắt cốt thép số 2, tiết diện cạnh nhịp lại cốt thép số 1( 2φ 22 ) phía dưới, khả chịu lực thớ 97,66KNm Biểu đồ bao mômen cắt biểu đồ bao vật liệu điểm H, mặt cắt lý thuyết cốt thép số Bằng quan hệ hình học tam giác đồng dạng, xác định khoảng cách từ điểm H đến trục B 2348mm, đến mép trái gối B 2148mm (hình25) Xác định đoạn kéo dài cốt thép số (ở bên trái) W2t = 20φ = 0, 44m Tiến hành tương tự cho cốt thép khác, kết ghi bảng 12 b - Cốt thép Mặt cắt lý thuyết Đoạn kéo dài CT số 2: bên phải Cách trục gối B 2348mm W2P = 400mm CT số 2: bên trái Cách trục gối A 1420mm T W2 = 420mm CT số 4: bên phải Cách trục gối B 1010mm W4P = 526mm CT số 4: bên trái Cách trục gối B 790mm T W4 = 748mm CT số 6: bên trái Cách trục B 2282mm T W6 = 360mm CT số 6: bên phải Cách trục C 1983mm W6P = 360mm CT số 7: bên trái Cách trục gối C 295mm T W7 = 832mm Bảng 12: Mặt cắt lý thuyết cốt thép dầm L2 SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 48 ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH 1228 1800 816 2Ø22+2Ø22 W4 798 W4 W7 2Ø22 2Ø22 2Ø18 2Ø22 W6 W6 2Ø22 W2 295 3Ø22 2Ø18 2Ø18+1Ø18 W2 360 1735 360 2Ø22+1Ø20 420 2252 400 5820 5820 5820 798 500 11970 5820€ 5820 5820~ 360 1735 360 6100 6070 Hình 25: Hình bao vật liệu dầm L2 SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 49 495 ... KHƯƠNG DUY - 509111015Page 13 ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 14 Ø6a200 Ø6a200 Ø6a200 Ø8a110 Ø6a100 Ø8a160 Ø6a120 Ø8a110 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH... NGUYỄN DUY CHÍNH Hình 22: Biểu đồ bao lực cắt trường hợp tải trọng dầm theo phương l2 SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 39 ĐỒ ÁN BTCT1 GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY -... NGUYỄN DUY CHÍNH 80 3965 1950 80 80 60 60 1950 80 60 4560 60 Hình 12: Mặt cắt qua 2-4-2 SVTH: NGUYỄN KHƯƠNG DUY - 509111015Page 19 80 3965 780 60 80 ĐỒ ÁN BTCT1 III - GVHD: TH.S NGUYỄN DUY CHÍNH