Giáo trình kỹ thuật thủy khí - Chương 6 pot

http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .112 Chơng 6 Tính toán thuỷ lực đờng ống có áp Trong kỹ thuật và trong thực tiễn sản xuất ta gặp nhiều trờng hợp các loại chất lỏng chảy trong các đờng ống có áp khác nhau với các nhiệm vụ khác nhau (Nh ống dẫn nớc trong hệ thống cung cấp nớc, ống dẫn nhiên liệu, dẫn hoá chất trong các thiết bị máy móc, hệ thống truyền động, truyền lực ) Mục đích tính toán thuỷ lực đờng ống là thiết kế hệ thống đờng ống mới hoặc kiểm tra để sửa chữa, điều chỉnh hệ thống sẵn có cho phù hợp với yêu cầu cụ thể là xác định một trong các thông số: Lu lợng Q; Cột áp H tại đầu hoặc cuối đờng ống, đờng kính d hoặc cả d và H. 6.1. Cơ sở lý thuyết để tính toán đờng ống 6.1.1. Phân loại Dựa vào đặc điểm tổn thất năng lợng trong đờng ống h w , chia đờng ống thành 2 loại: Đờng ống ngắn: Là đờng ống có chiều dài không đáng kể, tổn thất năng lợng cục bộ là chủ yếu (h wc > 0,1 h w ). Ví dụ ống hút bơm ly tâm, đờng ống dẫn nhiên liệu, dẫn dầu bôi trơn trên các động cơ Đờng ống dài: Là đờng ống có chiều dài lớn; tổn thất năng lợng dọc đờng là chủ yếu (h wc < 0,1 h w ). Ví dụ các đờng ống trong hệ thống cung cấp nớc, dẫn nhiên liệu từ bể chứa tới các điểm phân phối Căn cứ vào điều kiện thuỷ lực và cấu trúc đờng ống, chia ra: Đờng ống đơn giản: là đờng ống có đờng kính d hoặc lu lợng Q không đổi dọc theo chiều dài đờng ống (Hình 6 - 1a) Đờng ống phức tạp: d và Q thay đổi, nghĩa là gồm nhiều đờng ống đơn giản ghép nối lại nh đờng ống có mạch rẽ (Hình 6 - 1c), đờng ống chia nhánh song song (Hình 6 - 1b), đờng ống có mạch vòng kín (Hình 6-1 d) 6.1.2. Những công thức dùng trong tính toán thuỷ lực đờng ống - Phơng trình Becnuli đối với chất lỏng thực (h w tổn thất cột áp = tổn thất năng lợng đơn vị). w 2 222 2 2 111 1 h g2 vp Z g2 vp Z +++=++ Hay H 1 = H 2 + h w Trong đó: g2 vp ZH 2 111 11 ++= - Cột áp đầu ống http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .113 B C a) A B D A A B I 1 ,d 1 I 2 ,d 2 I 3 ,d 3 b) c) C E D F K d) C A B F D Hình 6-1. Các loại đờng ống phức tạp g2 vp ZH 2 222 22 ++= - Cột áp cuối ống - Phơng trình lu lợng: Q = v - Công thức tính h w : g2 v d l h 2 wd = ; g2 v h 2 wc = ; Dựa vào các phơng trình trên suy ra công thức chung: f (H 1 , H 2 , d, Q, l) = 0 6.2. tính toán thuỷ lực đờng ống đơn giản 6.2.1. Tính H 1 khi biết H 2 , Q, l, d, n (độ nhám tơng đối) Từ phơng trình Becnuli http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .114 42 2 w21 gd Q8 d l hHHH +== Suy ra 2 42 2 1 H gd Q8 d l H + += (6 - 1) Công thức (6-1) dùng khi cần tính độ cao tháp nớc hoặc cột áp đầu một đoạn ống. 6.2.2. Tính Q, biết H 1 , H 2 , l , d, n Từ (6 - 1) ta rút ra: ( ) + = d l 8 gd HHQ 42 21 (6 - 2) Dựa vào công thức (6 - 2) ta thấy dù đ biết H 1 , H 2 , l , d, n nhng cha xác định =f (R e ). Bài toán phải giải theo phơng pháp thử dần để chọn đúng từ đó giá trị Q cũng là đúng. 6.2.3. Tính d, biết l, H 1 , H 2 ,Q, n a) Phơng pháp thử dần : Từ (6-1) : 42 2 21 21 gd Q8 d l pp hHH += += Ta giả thiết các giá trị khác nhau của d, từ đó xác định , rồi thay vào vế phải của phơng trình trên. Nếu giá trị vế phải 21 i pp h)d(f += thì d i chính là đờng kính ống cần tìm. b) Phơng pháp đồ thi: Từ (6 -1) suy ra: 2 2 4 Q d l gH 8 d += và đặt: y 1 = d 4 2 2 2 Q d l gH 8 )d(fy +== Biểu diễn hai hàm số này trên cùng một đồ thị; Giao điểm của hai đờng cong chiếu xuống trục d cho giá trị d cần tìm. 6.2.4. Tính d, H 1 , biết H 2 , Q, l, n Trờng hợp này trớc hết xác định d theo vận tốc cho phép (Vận tốc kinh tế) để đảm bảo lu lợng Q sau đó tính H 1 nh bài toán 1. Ví dụ: Bơm bánh răng phải đầy dầu với lu lợng Q = 0,2 l/s vào trong bình chứa (thông với khí quyển) (Hình 5-2). Xác định áp suất đẩy cần thiết của bơm nếu biết: đờng kính ống đẩy d = 2cm, chiều dài của nó l = 1m, K = 4. Khoảng cách từ mặt thoáng bình http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .115 đến trục bơm z = 1,4m. Độ nhớt của dầu =0,2cm 2 /s, trọng lợng riêng của dầu = 8450N/m. Giải: Xác định trạng thái chảy của dầu: <== 2320637 0,2 . 2 . 10 . 2,0 . 4 d Q4 R 3 e chảy tầng. Bỏ qua g2 v 2 vì v bé: 4 2 2 21 d Q d l g 8 HH += và nếu lấy mặt chuẩn qua tâm bơm thì ta có : 42 2 dmK 21 gd Q8 d l Z pp ++= 2 Z l,d k Hình 6-2. Xác định áp suất đẩy của bơm bánh răng trong đó: p 1 , p 2 - áp suất của bơm và áp suất tại mặt thoáng trong bình tính theo áp suất d; đm - hệ số tổn thất tại chỗ nối vào bình Do đó: p 1 = p 2 + Z + 42 2 dmK gd Q8 d l ++ = 13580N/m 2 6.3. Tính toán thuỷ lực đờng ống phức tạp Tính toán đờng ống phức tạp dựa trên cơ sở tính toán đờng ống đơn giản. Sau đây ta xét một số hệ thống đờng ống phức tạp thờng gặp. Trên cơ sở đó suy ra cách tính toán các hệ thống khác. 6.3.1. Hệ thống đờng ống nối tiếp a) Trờng hợp nối tiếp kín (Hình 6 - 3) Đặc điểm thuỷ lực: Q = Q 1 = Q 2 = = Q n H = H 1 + H 2 + + H n H đầu - H cuối = H = h w d + h w c Q 2 Q 3 l 1 ,d 1 l 3 ,d 3 l 2 ,d 2 http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .116 Hình 6-3. Sơ đồ đờng ống nối tiếp kín b) Trờng hợp ống nối tiếp có rò rỉ chất lỏng ở các chỗ nối (Hình 6 - 4) Q 1 = Q 2 + Q t 1 = Q 3 + Q t 1 + Q t 2 = = Q i + 1i 1 t Q H = h w d + h w c Chú ý : Đối với đờng ống dài có thể lấy h w c = ( 0,05 ữ 0,1) h w d Q 2 Q t1 Q 3 Q t2 Q t3 Hình 6 - 4. Sơ đồ ống nối tiếp có rò rỉ chất lỏng ở các chỗ nối 6.3.2. Hệ thống đờng ống nối song song (Hình 6 - 5) Điểm đầu Điểm cuối Q Q l 1 ,d 1 ,Q 1 l m ,d m ,Q m l 3 ,d 3 ,Q 3 l 2 ,d 2 ,Q 2 Hình 6-5. Sơ đồ đờng ống mắc song song Q = Q 1 + Q 2 + + Q i + + Q m = = m 1i i Q H đầu - H cuối = H = H 1 = H 2 = = H i = = H m H 1 = h di + h c i + h n vi + h n ri trong đó: h n vi , h n ri - Tổn thất năng lợng tại nút vào và nút ra của dòng chảy qua ống thứ i h c i - Tổng tổn thất cục bộ trên đoạn ống thứ i; h di - Tổn thất dọc đờng trên đoạn ống thứ i. http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .117 6.3.3. Hệ thống đờng ống phân phối liên tục (Hình 6 - 6) Q f f = q l ( q - Lu lợng trên một đơn vị dài) x l Q QQx l Q QQ ff ffr ff vm +== Tính tổn thất năng lợng dh trên dx (coi lu lợng không đổi trên dx) Nếu coi trên dx , = 0 Q v Q r l x dx q Hình 6 6. Đờng ống phân phối liên tục 2 ff ffr 3 2 x l Q QQ d dx g 8 dh += Suy ra: ++== l o 2 ffffr 2 r 32 d Q 3 1 QQQ d l g 8 dhh h d - Chính là độ chênh cột áp trên đoạn l. 6.3.4. Hệ thống đờng ống phân nhánh hở Trong tính toán thuỷ lực đờng ống phân nhánh hở thờng gặp 2 loại bài toán: Thiết kế và kiểm tra. - Bài toán kiểm tra là cho trớc cột áp ở đầu đờng ống, kiểm tra lại xem sau khi bị tổn thất năng lợng trong quá trình vận chuyển, cột áp còn lại cuối đờng ống (nơi tiêu thụ) có đủ yêu cầu không? - Bài toán thiết kế là tính đợc cột áp của nguồn, cần thiết đủ để thắng mọi sức cản trên đờng ống, thoả mn yêu cầu cột áp và lu lợng ở nơi tiêu thụ (cuối đờng ống). a) Các bớc giải bài toán đờng ống phân nhánh: Thông thờng trong một bài toán thiết kế ngời ta cho những số liệu sau: - Lu lợng cột áp yêu cầu tại các nơi tiêu thụ: Q i ; H i ; - Độ cao hình học của các điểm trong hệ thống đờng ống: Z i (Tính từ một mặt chuẩn chung); http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .118 - Chiều dài các đoạn ống: l i ; - Hệ số nhám n hoặc độ nhám của ống. Yêu cầu xác định đờng kính của các đoạn ống và cột áp của nguồn H 0 . Bớc 1: Tính đờng ống cơ bản: Chọn đờng ống cơ bản (đờng ống chính) là nhánh đờng ống có yêu cầu về năng lợng vận chuyển chất lỏng cao nhất (thờng chọn nhánh có Q lớn và l dài nhất). - Xác định đờng kính đờng ống cơ bản theo vân tốc kinh tế: KT i i v Q4 d = - Xác định cột áp nguồn H 0. Bớc 2: Tính đờng ống nhánh Nhiệm vụ của việc tính đờng ống nhánhlà xác định đợc đờng kính của nó.Tơng tự nh bài toán 3 (đờng ống đơn giản) với điều kiện xác định đợc cột áp đầu nhánh. b) Ví dụ: Tính toán thuỷ lực hệ thống đờng ống phân nhánh (Hình 6-7) Các số liệu cho - Độ cao hình học : Z A , Z B ,Z C ,Z D , Z E , Z K , Z L , Z N ; - Lu lợng yêu cầu : Q K , Q N , Q L , Q E ; - Chiều dài từng đoạn ống : l 1 , l 2 , l 3 , l 4 , l 5 , l 6 , l 7 ; - Cột áp yêu cầu : h K , h E , h L , h N . Xác định đờng kính ống và cột áp cần thiết H A ở đầu hệ thống đờng ống. Theo sơ đồ trên chọn đờng ống cơ bản là ABCDE . Xác định lu lợng trên từng đoạn đờng ống: Q 7 = Q N ; Q 6 = Q E ; Q 5 = Q E + Q N ; Q 4 = Q L ; Q 3 =Q L + Q E + Q N ; Q 2 = Q K ; Q 1 =Q K +Q L + Q E + Q N ; Xác định đờng kính các đoạn ống: ; v Q 13,1d ; v Q 13,1d KT 1 1 KT 6 6 == http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .119 Hình 6-7. Sơ đồ đờng ống phân nhánh hở Xác định tổn thất cột áp trên các đoạn ống: 2 5 4 5 2 5 5 5 2 6 4 6 2 6 6 6 Q gd 8 d l H Q gd 8 d l H += += 2 1 4 1 2 1 1 1 Q gd 8 d l H += Trị số cột áp cần thiết H A ở đầu hệ thống đờng ống đợc xác định: H A = H 1 + H 3 + H 5 + H 6 + (Z E + h E ) Để tính đờng ống nhánh ta xác định cột áp ở các điểm B , C , D rồi tính tổn thất năng lợng trong các đờng ống nhánh BK, CL và DN và cuối cùng chọn đờng kính của các đờng ống nhánh d 2 , d 4 và d 7 . Sau đó tiến hành kiểm tra: Đoạn BK: K 4 2 2 2 2 KB Q gd 8 d l HH + Đoạn CL: L 4 4 2 4 4 LC Q gd 8 d l HH + Đoạn DN: N 4 7 2 7 7 ND Q gd 8 d l HH + Nếu thoả mn thì tốt, không thoả mn thì phải chọn lại đờng ống cơ bản và tính lại. Trong trờng hợp cho trớc cột áp đầu hệ thống đờng ống H A , ta xem đờng ống cơ bản ABCDE nh đờng ống đơn giản mắc nối tiếp có lu lợng và đờng kính ống khác nhau. http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .120 Tính xong đờng ống cơ bản ta biết đợc tổn thất cột áp của từng đoạn ống và tính đợc cột áp ở các điểm đầu đờng ống nhánh B, C, D ; rồi chọn đờng kính các ống nhánh nh ở trờng hợp biết chiều dài l , lu lợng Q và tổn thất năng lợng h W ở ống đơn giản. 6.3.5. Hệ thống đờng ống vòng kín Giả sử xét một hệ thống đờng ống vòng kín gồm có ống chính AB và một vòng kín BCDEF (Hình 6-8). Lu lợng tháo ra ở các điểm B, C, D, E, F là Q A , Q B , Q C , Q D , Q E và Q F . Hình 6-8. Sơ đồ hệ thống đờng ống vòng kín Trớc hết ta chọn phơng chuyển động của chất lỏng, Lấy điểm xa nhất làm điểm tháo nớc cuối cùng. ở sơ đồ này ta có thể lấy điểm D và nh vậy chất lỏng sẽ chảy đến điểm D từ hai phía. Sau khi xác định xong hớng chuyển động ta tính toán nh ở trờng hợp có mạch rẽ song song và tổn thất trong hai nhánh BCD và BEFD bằng nhau: h WBCD = h WBEFD Nếu điều kiện trên không thoả mn, phải chọn lại điểm tháo nớc cuối cùng, hoặc thay đổi đờng kính các đoạn ống. 6.4. Phơng pháp dùng hệ số đặc trng lu lợng K 6.4.1. Nội dung Phơng pháp này dùng để tính toán cho đờng ống dài, chảy rối và chảy đều có áp. Do ống dài nên H = h W h Wd = Jl . trong đó: J - Độ dốc thuỷ lực ; l - Chiều dài ống . Vận tốc của dòng chảy đều đợc xác định theo công thức Sedi: RJCv = http://www.ebook.edu.vn Trng i hc Nụng nghip H Ni Giỏo trỡnh K thut Thu khớ .121 trong đó: R -Bán kính thuỷ lực; y 4 d n 1 C = - Hệ số Sedi n -Độ nhám tơng đối; y - Hệ số phụ thuộc R và n Do đó lu lợng qua ống là: JKRJCQ == Với J = 1 thì Q = K (m 3 /s), có nghĩa K là lu lợng của dòng chảy qua mặt cắt ớt khi độ dốc thuỷ lực băng 1 đơn vị và đợc gọi là hệ số đặc trng lu lợng K = K(d,n). Thay J = h Wd /l vào Q, ta có H = h Wd = 2 2 K Q l (6-3) Các giá trị của K (hoặc 1/K 2 ) đợc tính sẵn cho các loại đờng ống có dvà n khác nhau ứng với v >1,2 m/s (chảy rối hay là khu vực sức cản bình phơng). (Xem phần phụ lục 5,6). ứng với chảy tầng v 1,2 m/s phải nhân (6-3) với hệ số hiệu chỉnh tổn thất a: l K Q ah 2 2 wd = (6-4) Bảng 6-1 v 0,2 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 a 1,41 1,2 1,15 1,115 1,085 1,06 1,04 1,03 1,015 1 6.4.2. ứng dụng để giải 4 bài toán cơ bản a) H 1 = ? H = H 1 - H 2 = h Wd = (Q/K) 2 l Suy ra H 1 = (Q/K) 2 l + H 2 b) Q = ? Từ (6-2) : Q = K l H K - Tra bảng theo trị số d và n đ cho. c) d = ? Theo đầu bài ta tính đợc l H Q K = Từ K và n đ cho, tra bảng ngợc lại tìm d trong bảng trị số K. d) d, H 1 = ? Chọn trớc d theo v KT , sau đó dựa vào d và n tra bảng tìm K tơng ứng. Từ K, Q,l tìm đợc H , H 1 . 6.4.3. ứng dụng để tính đờng ống phức tạp [...]... của đờng ống, cần đa v o hệ số , xác định theo bảng 6- 1 : A1 = 1A1 = 1.05.2,583.1 0 -6 = 2,71.1 0-5 s2/l2 A2 = 2A2 = 1. 067 .9,273.1 0 -6 = 9,89.1 0-5 s2/l2 A3 = 3A3 = 1.028.44,95.1 0 -6 = 46, 25.1 0-5 s2/l2 A4 = 4A4 = 1.0 56. 1 168 .1 0 -6 = 1233.1 0-5 s2/l2 A5 = 5A5 = 1.072. 267 ,4.1 0 -6 = 2 86. 1 0-5 s2/l2 Thay các trị số của lực cản riêng điều chỉnh đợc v o hệ thống phơng trình trên v ta xác định đợc các trị số của lu lợng... phng trỡnh a ( 6- 1 2), phng trỡnh liờn t c ( 6- 8 ) vi t d i d ng vi phõn: d + dv =0 v ( 6- 1 4) v phng trỡnh nng l ng vi t cho v n t c õm a: a2 k + 1 a*2 v2 + = 2 k 1 k 1 2 ( 6- 1 5) trong ủú: a* - v n t c õm t i h n; k - ch s ủo n nhi t, ta s nh n ủ c phng trỡnh vi phõn c a s phõn b v n t c d c theo ng cú k ủ n t n th t nng l ng: k 1 d = dx 1 k 1 trong ủú: x = ( 6- 1 6) x D T phng trỡnh ( 6- 1 6) cú th k t... theo phng trỡnh ( 6- 1 6) khi < 1 v d > 0 dũng ch y trong ng s ủ tng t c, cũn khi > 1 v d < 0 dũng ch y s ch m d n; tr ng h p = 1 t i m t c t b t k trong ng s trỏi v i phng trỡnh ( 6- 1 6) v khụng phự h p v i ý ngha v t lý Gi s h s ma sỏt khụng ủ i, khi ủú tớch phõn c a phng trỡnh ( 6- 1 6) cú d ng: 1 2 1 trong ủú: 1 - h s v n t c 1 2 ln 2k 2 = x 2 1 k + 1 ( 6- 1 7) m t c t vo c a ng; - h s v n t c m t... const ( 6- 8 ) V phng trỡnh Bộcnulin vi t d i d ng vi phõn cú k ủ n t n th t nng l ng dz + dp +d v2 + dh = 0 2g ( 6- 9 ) T n th t nng l ng dh trờn m t ủo n ng dx cng tuõn theo cụng th c Darcy: dz = dx v 2 D 2g ( 6- 1 0) Ngoi ra ta cũn cú phng trỡnh tr ng thỏi: p = RT Thay ( 6- 1 0) vo ( 6- 9 ) ta ủ c: dz + dp +d v2 dx v 2 + =0 2g D 2g ( 6- 1 1) Tr ng i h c Nụng nghi p H N i Giỏo trỡnh K thu t Thu khớ .1 26 http://www.ebook.edu.vn... c xỏc ủ nh theo cụng th c Kalinuskin - g i l v n t c kinh t : 2 ab 5 v = 20 nreQ trong ủú: a - ph n kh u hao hng nm; b - giỏ ti n 1m2 b m t ng d n; - hi u su t c a qu t; x 1 2 = Q l ; x - s cỏc ủo n ng; Q - lu l ng trong m i ủo n; l - ủ di m i 1 ủo n; n - th i gian s d ng qu t; r - giỏ ti n 1kWh; e - h s t l tiờu th ủi n; - tr ng l ng riờng c a khớ; Q - t ng lu l ng y = i 1 l 1/ 2 Q ... phơng trình động lợng: Ft = mv ứng dụng trong trờng hợp xét ta có: F = p , m = x , v = vo - 0 Thay v o phơng trình trên: pt = x vo Rút ra: p = x vo t ( 6- 6 ) Nếu t 0 thì ta có áp suất cực đại ở gần chỗ khoá: Tr ng i h c Nụng nghi p H N i Giỏo trỡnh K thu t Thu khớ .124 http://www.ebook.edu.vn Pa x t 0 t C = lim 1 C -Tốc độ truyền sóng va đập thuỷ lực H Thay C v o ( 6- 6 ): p C = vo g 2 vo x ( 6- 7 ) Công... A1 = 2,583.1 0 -6 s2/l2; A2 = 9,273.1 0 -6 s2/l2; A3 = 44,95.1 0 -6 s2/l2; A4 = 0,001 168 s2/l2; A5 = 0,000 267 4 s2/l2; Lu lợng trong các ống đợc xác định nh sau: (1) Q4 + Q5 = 10 Q2 = Q4 + 20 (2) Q3 = Q5 + 12 (3) Ta có thể xem đờng ống BCD v đờng ống BED l 2 nhánh mắc song song v có phơng trình: hw2 + hw4 = hw3 + hw5 2 2 A2.l2.Q + A4.l4.Q42 = A3.l3.Q32 + A5.l5.Q52 (4) Thay số v giải hệ 4 phơng trình (1) ữ... tớnh ủ c l p thnh b ng 6- 2 T n th t ỏp su t ton ph n trong ủ ng ng chớnh (a, b, c, d, e) b ng 65 ,3kG/m2 Theo ỏp su t ủú v lu l ng 3000m3/h cú th ch n qu t thớch h p cho ủ ng ng trờn B ng 6- 2 S cỏc ủo n ng l (m) Q d v (m3/h) (mm) (m/s) 2g v2 (kG/m2) /d (1/m) l d l d p + (kG/m2 ) a 7 1,0 1000 165 13,0 10,4 0,102 0,71 1,71 17,8 b 5 - 2000 235 12,8 10,0 0, 068 0,34 0,34 3,4 c 2,5 - 3000 285 13,1 10,5... 13,1 10,5 0,053 0,13 0,13 1,4 d 2 0,1 3000 285 13,1 10,5 0,053 0,11 0,21 2,2 e 12 2,4 1500 195 14,0 12,0 0,084 1,0 3,40 40,5 1 6 1,0 1000 165 13,0 10,0 0,102 0 ,61 1 ,61 16, 7 2 7 1,0 1000 165 13,0 10,4 0,102 0,71 1,71 17,8 3 4 1,3 1500 195 14,0 12,0 0,084 0,34 1 ,64 19,7 Ví dụ 6- 2 Ng i ta chuy n n c t b ch a A sang B cú kớch th c l n theo m t h th ng ủ ng ng ủ t theo hai s ủ sau (hỡnh v ) 1 S ủ 1: ng ủn... m B i tập 6- 5 Xác định đờng kính của các đoạn ống bằng thép của một mạng lới vòng kín (hình vẽ) Lu lợng trong các đIểm nút Q2 = 0,01 m3/s ; Q3 = 0,05 m3/s v Q4 = 0,015 m3/s Chiều d i các đoạn ống l 1-2 = 500 m; l 2-3 = 1000 m; l 4-3 = 500 m áp suất nhỏ nhất tại các điểm 1: p = 1,5.105 Pa áp suất nhỏ nhất tại các điểm nút pmin = 5.104 Pa Đáp số: d 1-2 = 0,2 m; d 2-3 = 0,175 m; d 1-4 = 0,2 m; d 4-3 = 0,175 . 1 P a H v o l 2 x Hình 6- 1 1. Sơ đồ xác định va đập thuỷ lực trong ống t x limC 0t = C -Tốc độ truyền sóng va đập thuỷ lực. Thay C vào ( 6- 6 ): o v g Cp = ( 6- 7 ) Công thức ( 6- 7 ) do Jucôpxki. ðại học Nông nghiệp Hà Nội – Giáo trình Kỹ thuật Thuỷ khí …………………………………….127 Phương trình ( 6- 1 1) tích phân ñược, nếu ta biết quá trình thay ñổi trạng thái của chất khí trong ống và sự thay ñổi. phương trình ( 6- 1 6) và không phù hợp với ý nghĩa vật lý. Giả sử hệ số ma sát λ không ñổi, khi ñó tích phân của phương trình ( 6- 1 6) có dạng: x 1k k2 ln 11 2 1 2 22 1 λ Λ Λ ΛΛ + =−− ( 6- 1 7)