Giáo trình nền đường sắt part 3 docx

Nñs. 77 Hình 1-37. ðường cong nén lún của ñất móng Trường hợp ñất móng không ñồng nhất, có nhiều lớp khác nhau, thì hệ số ñộ rỗng trước khi ñắp tại ñiểm tính toán ñặt ở chỗ giáp giới giữa hai lớp sẽ có hai trị số: một trị số thuộc lớp ñất trên và một trị số thuộc lớp ñất dưới theo ñường cong nén của mỗi lớp ñất. 1) Xác ñịnh hệ số ñộ rỗng sau khi ñắp tại các ñiểm ε 0-i . Sau khi ñắp nền ñường tại ñiểm O(0, 0) tải trọng tác dụng σ 0 = 356 kN/m 2 (hình 1-36). Theo nhánh nén của ñường cong nén lún ta ñược: ε 0-0 = 0, 642 tương ứng với σ 0 = 356 kN/m 2 3 0¦ /1.2020.1 642 . 1 5.27 mkN W =×= − γ . Tại ñiểm 1(0, 1) ta giả thiết γ 1 = γ w-0 + 0, 2 kN/m 3 = 20, 3 KN/m 3 , ứng suất tại ñiểm 1 là: 1 12 1 1 − = +Σ= γ σσσ n n 2 12 1 /418 mkN n n =Σ = σ (xem bảng 1-16). 2 1 10¦ 1 /2.200.1 2 3.201.20 2 mkNh W =× + = + = − − γ γ σ γ . σ 1 = 418 + 20.2 = 438.2 kN/m 2 . Theo nhánh nén của ñường cong nén lún ta ñược ε 0-1 = 0.627 tương ứng với σ 1 = 438.2 kN/m 2 3 1¦ /28.2020.1 627 . 1 5.27 mkN W =×= − γ . Biết ε 0-0 và ε 0-1 ta tính ñược hệ số ñộ rỗng trung bình sau khi ñắp của lớp 1.Tương tự như vậy ta tính ñược hệ số rỗng của các ñiểm 2 và 3 và hệ số rỗng trung bình của các lớp 2 và 3, sau ñó tính ñộ lún của các lớp, kết quả tính toán như bảng (1-17). Bảng tính ñộ lún của các lớp ∆h i Bảng 1-17 Lớp ñất ðiểm ε ñ-i ε 0-i ε ñ i Trung bình ε 0 i Trung bình h i (m) ∆ h i (m) 1 0 0.774 0.634 0.771 0.630 1 0.080 Nñs. 78 1 0.768 0.627 2 0.759 0.626 2 0.151 2 0.750 0.626 3 3 0.680 0.622 0.715 0.624 7 0.371 2) Tính S fụ : ðể tính ñộ lún S fụ ta vẽ ñường cong ñộ lún tương ñối thay ñổi theo chiều sâu η =f(z) i i i h h∆ = η 080.0 0 . 1 080.0 1 == η 075.0 2 151.0 2 == η 053.0 0 . 7 371.0 3 == η ðộ lún S fụ bằng diện tích phần gạch chéo ñược giới hạn bởi η = f (z) trục hoành và η . S fu = 0, 152m Hình 1-38. ðồ thị η = f (z) ñể tính S fụ . 3) ðộ lún toàn bộ của ñất móng: S = (0, 080 + 0, 151 + 0, 371) + 0, 152 = 0, 754m Nñs. 79 Nếu trong thời gian thi công nền ñường ñã lún ñược 70% ñộ lún toàn bộ thì ñộ lún còn lại trong thời gian khai thác của mặt nền ñường là: hình 1-38. ðồ thị η = f (z) ñể tớnh S fụ . 3) ðộ lún toàn bộ của ñất múng: S = (0, 080 + 0, 151 + 0, 371) + 0, 152 = 0, 754m Nếu trong thời gian thi công nền ñường ñã lún ñược 70% ñộ lún toàn bộ thì ñộ lún còn lại trong thời gian khai thác của mặt nền ñường là: S 0 = 0, 30.S – 0, 001.H = 0, 23 – 0, 001.H Trong ñó: H – chiều cao nền ñắp (m) 1.4. Nền ñào Khi thiết kế nền ñào sâu cũng phải thoả mãn yêu cầu kiên cố ổn ñịnh của bộ phận tạo thành như ta luy, lớp ñệm nền. Căn cứ vào ñiều tra thực tế, tại nền ñào mà ñất sét và ñất cát mang tính chất ñều nhau, nếu vì ta luy nền ñào quá dốc mà sản sinh mặt trượt, với nền ñắp cao phân biệt như nhau là mặt phẳng và mặt trụ tròn, có thể sử dụng phương pháp kiểm toán ổn ñịnh tương ứng với ta luy nền ñắp cao. Ngoài ra tính ổn ñịnh của ta luy nền ñào luôn luôn khống chế vị trí của mặt trượt, ñược hình thành bởi ñiều kiện ñịa chất công trình và ñịa chất thuỷ văn. 1.4.1. Nền ñào ñất Hình dạng và ñộ dốc ta luy nền ñào ñất cần căn cứ vào ñịa chất công trình, ñịa chất thuỷ văn, tính chất của ñất, chiều cao ta luy, biện pháp thoát nước, phương pháp thi công kết hợp với ñiều tra ổn ñịnh tự nhiên của sườn núi với phân tích cơ học ñể xác ñịnh chiều cao ta luy ñào. Khi chiều cao ta luy ñào nhỏ hơn 20m, thì ñộ dốc ta luy có thể thiết kế theo bảng 1-18. ðộ dốc ta luy nền ñào chất ñất Bảng 1-18 ðất sét, ñất sét bột ðộ dốc mái ta luy ðất bột có chỉ số dẻo > 3 1: 1 ~ 1: 1, 5 Cát vừa, cát thô, cuội cát 1: 1, 5 ~ 1: 1, 75 Chặt chẽ 1: 0, 5 ~ 1: 1 ðất ñá cuội, ñất ñá dăm, ñất cuội sắc cạnh Chặt vừa 1: 1 ~ 1: 1.5 ðộ dốc của mái ta luy ñào phụ thuộc vào tính chất cơ lý của ñất. Nñs. 80 Khi có số liệu khảo sát ñịa chất ñáng tin cậy thì có thể không hoàn toàn theo (bảng 1-20), mà sẽ tính lực ñể quyết ñịnh ñộ dốc ta luy. Khi chiều cao ta luy nền ñào lớn hơn 20m thì dạng và ñộ dốc ta luy phải tính toán ổn ñịnh ñể xác ñịnh hệ số an toàn ổn ñịnh, K = 1,15 ~ 1,25. Trong trường hợp ñào ñất dạng sỏi, ñất dạng cát và các chất ñất khác, thì tại sườn ngoài của rãnh biên ñặt thềm phẳng, chiều rộng của nó căn cứ vào chiều cao ta luy và tính chất của ñất ñể quyết ñịnh, không nên nhỏ hơn 1m. Khi toàn bộ ta luy lắp ñặt công trình gia cố phòng hộ có thể không lắp ñặt thềm phẳng. Nền ñào tương ñối sâu hợp thành bởi các tầng ñất không giống nhau, nên tại phần giữa ta luy hoặc nơi phân giới các tầng ñất không giống nhau ñặt thềm phẳng, trên thềm phẳng lắp ñặt rãnh cắt nước hoặc tường chắn ñất, chiều rộng thềm phẳng không nên nhỏ hơn 2m. Tại khu vực mà lượng mưa bình quân hàng năm nhỏ hơn 400mm, trên thềm phẳng ta luy có thể không lắp ñặt rãnh thoát nước, nhưng nên làm dốc thoát nước theo hướng ngang chân dốc không nhỏ hơn 4%, chiều rộng thềm phẳng không nên nhỏ hơn 1m. 1.4.1.1. Tính ổn ñịnh của ta luy nền ñào Vị trí và hình dạng của mặt trượt nền ñào không theo quy luật, nhưng nó hình thành ở những mặt tiếp xúc ñất ñá, mặt thấm mạch nước ngầm , xác ñịnh ñộ ổn ñịnh của ta luy này có thể dùng phương pháp trượt gẫy khúc. 1. Phương pháp mặt trượt gẫy khúc. Mặt trượt gẫy khúc ñối với nền ñào, giả ñịnh trong trường hợp khối ñất trên mặt trượt tầng ñá ổn ñịnh kiên cố (hình 1-39), ta luy di ñộng trượt theo ñường gẫy khúc là một khối mặt trượt tương ñối phẳng, giữa các mảnh ñất chỉ tồn tại các lực ñẩy với nhau mà không có lực kéo, trong di ñộng trượt không phát sinh xô ñộng trên dưới và hiện tượng biến dạng nén ép cục bộ. Nếu lấy khối di ñộng trượt phân thành nhiều miếng, mỗi miếng lấy mặt thẳng ñứng phân ra, thì ñiều kiện cân bằng trượt xuống các miếng là: Hình 1-39 . Sự phá hoại của khối ñất ta luy nền ñào, mặt trượt gẫy khúc. Nñs. 81 E’ i – 1 + T i – N i tg ϕ i – E” i – 1 tg ϕ i – c i l i ≤ 0 (1-50) Trong ñó: E’ i – 1 – phân lực men theo mặt trượt của miếng tính toán tác dụng lên lực ñẩy miếng E i – 1 ; E” i – 1 – phân lực pháp tuyến trên mặt trượt tại lực ñẩy E i – 1 của miếng tính toán; T i – phân lực tiếp tuyến trên mặt trượt của miếng tính toán mà trọng lượng miếng ñất là Q i ; N i – phân lực pháp tuyến trên mặt trượt của miếng tính toán mà trọng lượng miếng ñất là Q i ; c i l i – tổng hợp lực dính kết men theo mặt trượt; ϕ i – góc ma sát trong của mặt trượt miếng tính toán. Nếu kết quả tìm ñược ở công thức trên lớn hơn 0, thì miếng tính toán không thể cân bằng mà có dư lực trượt xuống E i , vì thế không thể ổn ñịnh, cần từ một miếng sau tìm ñược trị số tương ñương với E i , lực E i + 1 ngược chiều với phương hướng của nó thì mới có thể cân bằng ñược. Như vậy công thức 1-50 có thể viết thành E i = E’ i – 1 + T i – N i tg ϕ i – E” i – 1 tg ϕ i – c i l i (1-51) hoặc E’ i – 1 + T i – N i tg ϕ i – E” i – 1 tg ϕ i – c i l i = 0 (1-52) Nếu xét ñến ñộ ổn ñịnh K thì lực trượt xuống dư thừa ra là: E i = E’ i – 1 + K.T i – N i tg ϕ i – E” i – 1 tg ϕ i – c i l i (1-53) Phương pháp này giống với kiểm toán ổn ñịnh di ñộng trượt hướng ngang của nền ñắp trên sườn dốc và tính toán lực ñẩy trượt xuống của tường chắn chống trượt. 2 . Tính toán ñộ sâu khe nứt ở ñỉnh nền ñào Nơi ñỉnh ta luy nền ñào ñất sét thường xuất hiện khe nứt thẳng ñứng do ñất khô co lại hoặc tác dụng của lực kéo, ñộ sâu h c của nó có thể theo công thức tính toán cường ñộ lực nén của ñất sét bằng 0 ñể ñánh giá       − = 2 45. .2 0 ϕ γ tg c h c (1-54) Trong ñó: γ, c, ϕ - dung trọng của ñất, lực dính kết, góc nội ma sát trong của ñất ta luy. Nếu ñỉnh dốc nứt ra (hình 1-40), thì phương pháp tính toán của nó nên sửa lại mặt trượt cung tròn AC thành AC’, Nếu có nước mưa ngấm vào khe hở, khe hở tích nước, nên lấy mô men áp lực nước tĩnh ñược sinh ra ñể tính vào, là mô men trượt xuống P.b, ñồng thời xem xét nhân tố bất lợi do nước ngấm vào khối ñất ta luy mà cường ñộ ñất ta luy giảm ñi. áp lực nước P có thể tính theo công thức sau ñây: Nñs. 82 2 . 2 1 cW hP γ = (1-55) Trong ñó: γ W – dung trọng của nước. Hình 1-40 . Kiểm toán ta luy ñỉnh nền ñào có khe nứt. Sau ñó dùng phương pháp cung trượt tròn ñể kiểm toán 1.4.1.2. Nền ñào ñá Hình dạng và ñộ dốc ta luy nền ñào ñá, căn cứ vào ñiều kiện ñịa chất thuỷ văn, ñịa chất công trình, tính chất ñá, chiều cao ta luy, phương pháp thi công, cấu tạo mặt cắt khối ñá, mức ñộ phong hoá và ñịa hình ñịa mạo cùng với ñiều tra về ổn ñịnh ta luy tự nhiên và ta luy nhân tạo ñể tổng hợp xác ñịnh, khi cần thiết có thể sử dụng phương pháp phân tích ổn ñịnh ñể kiểm toán. 1 . Ta luy nền ñào ñá Khi chiều cao ta luy không lớn hơn 20m, ñộ dốc ta luy có thể theo thiết kế quy ñịnh bảng 1-19. Bảng 1-19 Loại hình ñá Mức ñộ phong hoá ðộ dốc ta luy Chưa phong hoá, phong hoá nhỏ 1: 0,1 ~ 1: 0,3 Phong hoá yếu, phong hoá mạnh 1: 0,3 ~ 1: 0,75 ðá cứng Phong hoá toàn bộ 1: 0,75 ~ 1:1.0 Chưa phong hoá, phong hoá nhỏ 1: 0,3 ~ 1: 0,75 Phong hoá yếu, phong hoá mạnh 1: 0,5 ~ 1: 1.0 ðá mềm Phong hoá toàn bộ 1: 0,75 ~ 1: 1,5 Nền ñào ñá phong hoá mạnh hoặc phong hoá toàn bộ, có thể căn cứ vào tính chất ñá với chiều cao ta luy ñể ñặt thềm phẳng và công trình thoát nước. Nền ñào ñá cứng và chiều cao ta luy lớn hơn 20m, căn cứ vào cấu tạo khối ñá, hình dạng cấu tạo, tính chất ñá và kết hợp yêu cầu về tính chất an toàn của công trình xây dựng trong phạm vi ảnh hưởng thi công, có thể dùng phương pháp phá nổ. Nñs. 83 Nền ñào chất ñá mềm yếu rời rạc mà chiều cao ta luy lớn hơn 20m, khi tầng ñá phong hoá vỡ vụn và khối ñá nhiều khe nứt phát triển, căn cứ vào ñiều kiện ñịa chất công trình của ta luy, kết hợp với ñặc ñiểm công nghệ thi công cơ giới hoá nên sử dụng ñào phân tầng ổn ñịnh và gia cố chân dốc. Hình dạng ta luy nền ñào ñá thông thường có thể dùng ñường thẳng ta luy một dốc ñến ñỉnh, khi xuất hiện sự thay ñổi rõ rệt của tính chất và mức ñộ phong hoá không giống nhau, có thể sử dụng tỷ lệ dốc tương ứng với chất ñá, hình thành ta luy là ñường gẫy khúc, tại các vị trí ñổi tầng ñặt thềm phẳng ta luy (hình 1-41). Vậy hình dạng và ñộ dốc ta luy nền ñào ñá ñặc thù như ñá giãn nở, khi ñó sẽ có thiết kế ñặc biệt. ðối với ta luy ñá chất mềm khi tính ổn ñịnh cả khối và làm phòng hộ mặt dốc có thể sử dụng ta luy tương ñối dốc. Trong trường hợp có ñầy ñủ số liệu khảo sát ñịa chất và những kinh nghiệm ñáng tin cậy, thì có thể thiết kế có ñộ dốc hợp lý. Ngoài ra cần nhận biết những ñặc trưng cơ bản ngoài của lớp ñá ñể làm cơ sở cho việc xác ñịnh ñộ dốc mái ta luy, (bảng 1-20). Do tầng ñá lớp ngoài cùng thay ñổi chất ñá, nên hình dạng ta luy cũng thay ñổi rất nhiều, do ñó tỷ lệ ñộ dốc ta luy nền ñào ñá rất khó ñịnh hình, các trị số liệt kê trong bảng là trị số kinh nghiệm dưới ñiều kiện thông thường, khi vận dụng nên kết hợp với ñiều kiện ñịa chất và thuỷ văn công trình nơi có tuyến ñường ñi qua, tham khảo các sườn dốc ổn ñịnh tự nhiên và sườn dốc ổn ñịnh nhân tạo hiện có so sánh lựa chọn. . Hình 1- 41 . Hình dạng ta luy nền ñào ñá khác nhau. Bảng 1.20 Nñs. 84 ðặc trưng bên ngoài Phân cấp Màu sắc Thành phần khoáng Cấu tạo kết cấu Mức vỡ vụn Cường ñộ (1) (2) (3) (4) (5) (6) ðộ nhẹ Tương ñối tươi mới Không thay ñổi Không thay ñổi Khe nứt không nhiều trên cơ bản là cả khối, khe nứt cơ bản không mở ra Cơ bản là không giảm thấp, dùng búa gõ rất dễ ñàn hồi (1) (2) (3) (4) (5) (6) Trung bình Khoáng s ản tạo ñá mất ñi sự sáng bóng, màu biến ñổi thản tối Cơ bản là không thay ñổi Không thay ñ ổi rõ rệt Vỡ nứt ra thành mi ếng lớn 20~ 50cm, phần lớn khe nứt mở ra tương ñối nhỏ Có giảm thấp, dùng búa gõ âm thanh vẫn trong (giòn) Nghiêm trọng Thay ñổi rõ rệt Có khoáng sản thứ sinh sinh ra Không rõ ràng Vỡ ra thành dạng ñá sỏi 5 ~ 20cm, có lúc khe nứt mở ra tương ñối lớn Có giảm thấp rõ rệt, dùng búa gõ âm thanh chìm thấp Nặng nhất Thay ñổi nhiều nhất ða số thành phần ñã thay ñổi Chỉ có bề ngoài, giữa các khoáng sản ñã mất ñi liên hệ kết tinh Khe nứt nhiều nhất, sau khi phá vỡ có nhiều dạng ñất sỏi, có lúc bộ phận hạt nhỏ ñã có tính dẻo Thấp nhất, khi dùng búa gõ không dễ ñàn hồi 2 . Phòng hộ và gia cố nền ñào Mặt nền ñường của nền ñào cũng có khả năng vì ñịa chất phân tầng chất ñất ñá khác nhau, các nhân tố khí hậu, tác dụng của mạch nước ngầm, tải trọng ñoàn tầu lớn, tốc ñộ cao mà sinh ra các hư hại cho nền ñường, nhưng không ñược phát sinh lượng lún nhiều. Trong phòng hộ và gia cố nền ñường, thoát nước mặt ñất và thoát nước ngầm thường phức tạp hơn nền ñắp. Vì ñịa hình ñỉnh ñào có chỗ tương ñối dốc ñứng, tốc ñộ nước chảy trên mặt sườn dốc tương ñối lớn, cần tăng cường phòng hộ mặt ta luy nền ñường, ñồng thời gia cố công trình thoát nước. Nñs. 85 1.4.2. Phá hoại của lớp ñệm nền ñường sắt và biện pháp sửa chữa Sự biến dạng của lớp ñệm nền ñường vượt quá giới hạn cho phép thì sẽ hình thành hư hại nền ñường, khu vực ñường sắt có lượng mưa tương ñối lớn, mạch nước ngầm phát triển ở khu vực miền núi các tuyến Yên Bái – Lào Cai, ðồng Mô – Bản Thí, ñèo Hải Vân , ðặc biệt tuyến ñường khi có khối lượng vận chuyển lớn, tốc ñộ cao, không chỉ nguy hiểm cho tầu chạy bình thường, mà còn làm cho công việc bảo dưỡng ñường tăng thêm chi phí duy tu, sửa chữa. 1. Các loại hình phá hoại của lớp ñệm nền ñường Mặt ñỉnh nền ñường trong thời kỳ vận doanh dài, thường phát sinh hiện tượng ñá dăm nén vào trong nền ñường, hình thành máng chứa ñá dăm.Máng chứa ñá dăm chia thành 4 loại không giống nhau: - Loại máng ñá dăm: Các hố lõm trên mặt nền ñường phân bố dưới mỗi thanh tà vẹt, làm cho mặt nền ñường phát sinh biến dạng hình răng cưa, (hình 1-42). Nó là hình dạng ñầu tiên của máng chứa ñá dăm, ñộ sâu có thể tới 1m. Sự hình thành máng ñá nền ñường chủ yếu là do lực chịu tải của mặt ñất ñỉnh nền ñường không ñủ, chiều dày lớp ñá dăm thiếu hoặc ñầm nén, chèn không ñều là nguyên nhân gây tạo thành máng ñá dăm. Dỡ bỏ ñi máng ñá ba lát, thay bằng ñắp cát hạt to và ñá dăm loại nhỏ hoặc xỉ than, (hình 1-43 và 1-44). Hình 1-42 . Hình dạng ñường máng của nền ñường. Hình 1-43. Xử lý cát hạt thô hoặc ñá dăm cỡ nhỏ. Nñs. 86 Hình 1-44. Phương pháp xử lý máng ñường bằng vật liệu cát hoặc ñá dăm cỡ nhỏ. Hình 1-45. Móng ñường ñắp ñất không thấm nước. Trong ñường ga có máng ñá trên mặt nền ñường nhưng không bỏ ñi mà xử lý bằng cách thay ñất ñắp không thấm nước, (hình 1-45). Ngoài ra còn phương pháp sửa chữa lớp phủ kín khi hư hại của lớp ñệm nền là do nước làm vật liệu ñắp có tính thấm nước mạnh, mặt nền ñường mềm yếu. Biện pháp có thể làm tại mặt ñỉnh nền ñường phủ kín lớp vật liệu không thấm nước, vì có lớp mặt ngăn cách nên nước của lớp mặt không thấm vào trong nền, từ ñó làm cho khối ñất bảo trì ñược ổn ñịnh kiên cố. Lớp phủ kín có thể dùng vật liệu như tấm bản mềm Hyñrôcácbon, vải nhựa dầu cao (TQ) và tấm bản nhựa thoát nước. Khi ñặt kết hợp với ñại tu tuyến ñường cùng tiến hành. ðể không cho thấm nước lớp mặt ngoài chỗ tiếp nối vật liệu, cần kéo dài một ñoạn không nhỏ hơn 0, 3m chồng lên nhau. Trên dưới vật liệu hỗn hợp ñều rải ñặt tầng cát, chiều dày tầng trên 10 ~20cm, tầng dưới 5 ~ 10cm, (hình 1-46). Hình 1-46. Lớp bịt kín bằng vật liệu không thấm nước Hyñrôcacbon. Trong thi công tuyến ñường mới hoặc thi công cải tạo ñoạn ñường hư hỏng, có thể dùng vật liệu gia cố xi măng, cát nhựa ñường ñể rải ñệm, làm biện pháp vững [...]... y:b 2 (z2=0, 5) (5) i 3 (z3=1) (4) y:b 4 (z4 =3) (3) i (1) (2) y:b (1) 50.9 28.4 2 83. 5 2 83. 5 32 .5 201.6 201.6 0.82 0.82 0.00 -0.28 1.80 -1 .30 -0.40 1.51 z:b 1.20 0.120 0.28 0.15 0.15 0.15 0.21 0.15 Ii 0.15 0.15 0.91 0.01 0.00 0 0.0 13 0 i 7. 63 7. 63 25.84 2. 83 0.00 0 2.62 0 (11) 46.72 49.21 46.55 Nủs. 93 0.82 0.82 0.00 -0.28 1.80 -1 .30 -0.40 1.51 z:b 4.00 4.00 0. 93 0.49 0.50 0.50 0.69 0.50 Ii 0.14 0.14 0.59... (z5=10) y:b 7. 13 7. 13 16.76 17.01 0.00 0 10.08 4. 03 62.14 3 Tớnh ng su t do tr ng l ng b n thõn ủ t múng gõy ra t i cỏc ủi m tớnh toỏn: = i.hi, -1 = 0 -2 = 21 ì 0, 5 = 10, 5 KN/m2 -3 = 21 ì 1, 0 = 21.0 KN/m2 -4 = 21 ì 3. 0 = 63. 0 KN/m2 -5 = 21 ì 10.0 = 210.0 KN/m2 4 T ng ng su t ra t i cỏc ủi m tớnh toỏn: 1 = 46.72 kN/m2 2 = 47.46 + 10.5 = 57.96 kN/m2 3 = 49.21 + 21.0 = 70.21 kN/m2 4 = 46.55+ 63. 0 = 109.55... 1.80 -1 .30 -0.40 1.51 z:b 0.20 0.20 0.05 0.025 0.025 0.025 0. 035 0.025 Ii 0.19 0.19 0.99 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9.67 9.67 28.12 0.00 0.00 0 0 0 47.46 (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) (11) 0.82 0.82 0.00 -0.28 1.80 -1 .30 -0.40 1.51 z:b 0.40 0.40 0.09 0.05 0.05 0.05 0.069 0.05 Ii 0.21 0.21 0.98 0.00 0.00 0 0 0 i 10.69 10.69 27. 83 0.00 0.00 0 0 0 y:b 1 (z1=0) (6) y:b 2 (z2=0, 5) (5) i 3 (z3=1) (4)... toỏn B ng 1.21 1 y1 = Cỏc 2.05 i m tr s tớnh tớnh b1 = toỏn toỏn 2.5 T i tr ng 2 3 4 5 6 7 y4 = y5 = y6 = y7 = y2 = y3 = 0 2.05 -5.75 35 .95 -25.95 -5.75 b2 = 2.5 b3 = 10.7 b4 = 20.2 b7 = b5 = b6 = 20 20 14.4 8 y8 = 30 .15 i (kN/m2) b8 = 20 C ng ủ cỏc t i tr ng pi (KN/m2) 50.9 (7) (8) (9) (10) 0.82 0.82 0.00 -0.28 1.80 -1 .30 -0.40 1.51 z:b 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Ii 0.18 0.18 1.00 0.00... chi u di c ly c ng nh c b ng 3, 3m l chi u di t v t b ng 2, 5m Hỡnh 1- 56 S ủ tớnh toỏn ng su t Khi ủú: p1 = p 2 = múng n n ủo 420 P = = 50.9kN / m 2 LCn l 3. 3 ì 2.5 C ng ủ t i tr ng k t c u t ng trờn l y theo b ng (1-12) V i lo i k t c u t ng trờn ủó cho ta ủ c pk = 15, 8 KN/m2 C ng ủ bng t i s 3 g m pk v t i tr ng c a kh i ủ t n m trờn ủ ng AB gi a hai rónh biờn l: p3 = 15, 8 + 0, 6 ì 21 = 28, 4... 8 ủ c xỏc ủ nh theo cụng th c pi = .hi p4 = 21 ì 13, 5 = 2 83, 5 kN/m2 p5 = p4 = 2 83, 5 kN/m2 p6 = 21 ì 1, 55 = 32 , 5 kN/m2 p7 = p8 = 21 ì 9, 6 = 201, 6 kN/m2 Nủs.92 2 Xỏc ủ nh b v y c a m i t i tr ng v ủ sõu Z c a cỏc ủi m tớnh toỏn, tớnh cỏc t s y:b v z:b, sau ủú tớnh ng su t t i cỏc ủi m do cỏc t i tr ng t 1-8 gõy ra theo cụng th c: i = Ii.pi (1 -34 ) v i Ii = f(y/b; z/b) tra b ng (1-14) ho c (1-15)... ủ ch t d v ủ Quan h gi a ủ mW m W0 v ủ ch t d max B ng 1-22 Th t Lo i ủ t W (%) dMax (kN/m3) (1) (2) (3) (4) 1 Cỏt 8 ~ 12 18.0 ~ 18.8 (1) (2) (3) (4) 2 Sột cỏt 9 ~ 15 18.5 ~ 20.8 3 Cỏt pha sột 12 ~ 15 18.5 ~ 19.5 4 tb t 16 ~ 22 16.1 ~ 18.0 5 Sột n ng 16 ~ 22 16.7 ~ 17.9 6 Sột nh 18 ~ 21 16.5 ~ 17.4 7 Sột 19 ~ 23 15.8 ~ 17.0 Khu v c khụ h n, ủ m c a ủ t ủ p th ng l r t th p, dựng bi n phỏp gi m ủ dy... ủ m K30 l ch b n ch u nộn dựng ủ ng kớnh 30 cm, ti n hnh thớ nghi m t i tr ng, s d ng phõn c p gia t i ủ n t ng l ng lỳn xu ng ủ t 15mm ho c c ng ủ t i tr ng v t quỏ ỏp l c ti p xỳc l n nh t c a th c t hi n tr ng tớnh ủ c ho c ủ n ủi m khu t ph c c a ủ t múng thỡ d ng l i, thớ nghi m cú ủ c giỏ tr ỏp l c c a l ng lỳn xu ng ủn v (N/cm3) t c l h s l p ủ m n n K30 ng kớnh b n ch u nộn cú cỏc c p: 30 cm,... dung tr ng ủ t = 21KN/m3 ng ủụi, ray P50, t v t bờ tụng c t thộp u mỏy D18E xỏc ủ nh b v y c a t i tr ng 5, 6 v 8, ta l y chi u r ng cỏc t i tr ng ny b = 20m Tớnh ng su t t i cỏc ủi m 1(0;0); 2(0;0.5); 3( 0;1); 4(0 ;3) v 5(0;10) n n ủo múng N i dung tớnh toỏn nh sau: 1 Xỏc ủ nh c ng ủ cỏc bng t i tr ng t 1-8 C ng ủ cỏc t i tr ng 1 v 2 do ủ u mỏy D18E tớnh theo cụng th c (1- 30 ) p1 = p 2 = P LCn l... ủ ng kớnh l 30 cm, cú th theo cụng th c sau ti n hnh s a l i: K76 = 0, 4.K30 Giỏ tr mụ ủun ph n ỏnh múng ủ c xỏc ủ nh b ng phng phỏp trờn l t s gi a ng su t t i tr ng v i t ng lỳn cong xu ng d i ủi u ki n t i tr ng nh t ủ nh v lỳn xu ng, trong ủú bao g m lỳn cong ủn h i v lỳn cong d Nủs.101 (1) L p ủ t c c giỏ ủ c a b ng ph n trm (2) Tay c m; (3) T i tr ng b n Hỡnh 1- 64 B n t i tr ng K30 Cõu h i ụn . trong thời gian khai thác của mặt nền ñường là: S 0 = 0, 30 .S – 0, 001.H = 0, 23 – 0, 001.H Trong ñó: H – chiều cao nền ñắp (m) 1.4. Nền ñào Khi thiết kế nền ñào sâu cũng phải thoả mãn. 0.0 13 0 4 (z 4 =3) σ i 7. 63 7. 63 25.84 2. 83 0.00 0 2.62 0 46.55 Nñs. 94 y:b 0.82 0.82 0.00 -0.28 1.80 -1 .30 -0.40 1.51 z:b 4.00 4.00 0. 93 0.49 0.50 0.50 0.69. 0 53. 0 0 . 7 37 1.0 3 == η ðộ lún S fụ bằng diện tích phần gạch chéo ñược giới hạn bởi η = f (z) trục hoành và η . S fu = 0, 152m Hình 1 -38 . ðồ thị η = f (z) ñể tính S fụ . 3)