CHƯƠNG III KẾT CẤU THÉP docx

22TCN 18-79 CHƯƠNG III KẾT CẤU THÉP (1) 1. VẬT LIỆU 3.1. Những vật liệu chủ yếu của cầu thép là: 1. Đối với những cấu kiện bằng thép cán không chịu hàn ghép: a. Thép các-bon lò Mác-Tanh cán nóng số hiệu: (CT3 cầu) dùng làm cầu theo GOST 6713-53; Nguyễn Đức Toản, Viện KH&CN GTVT Khi thiết kế những kết cấu liên kết bằng bu lông cường độ cao cũng như liên kết hàn lắp ráp đều phải xét đến yêu cầu bổ sung theo các chỉ dẫn kĩ thuật riêng. b. Thép kết cấu hợp kim thấp lò Mác-Tanh số hiệu 15XCHД theo GOST 5058-57 với yêu cầu bổ sung (phù hợp với điều 11 của GOST này) về độ dài xung kích ở nhiệt độ âm; cho phép dùng những thép hợp kim thấp có số hiệu khác, nhưng chất không kém hợp kim trên và phải có căn cứ thích hợp. (ITST) 2. Đối với các cấu kiện bằng thép chịu hàn ghép, chế tạo ở nhà máy. a. Thép các-bon lò Mác-Tanh cán nóng, số hiệu M16C theo GOST 6713-53 dùng làm cầu. b. Những loại thép hợp kim thấp nêu ở điểm 1 “b” kèm theo yêu cầu bổ sung (phù hợp với điều 11 của GOST 5058-57) về độ dài xung kích sau khi đã hoá già cơ học; Trong cầu hàn đường sắt cho phép dùng những loại thép hợp kim thấp này, nhưng phải tuân theo các chỉ dẫn riêng. 3. Đối với những bộ phận đúc – dùng thép các-bon đúc số hiệu 25 nhóm II theo GOST 977-58; 4. Đối với bu-lông chốt, con lăn và bu-lông ở nút dùng thép các-bon lò Mác- Tanh rèn (hay cán nóng) số hiệu BCT5 theo GOST 380-60; 5. Đối với kết cấu nhịp cầu treo, cầu dàn dây và kết cấu nhịp ứng suất trước – dùng dây cáp thép theo những chỉ dẫn kỹ thuật riêng. 6. Để đổ đặc những đầu dây cáp thép thanh treo hình cốc dùng hợp kim kẽm- nhôm SiAM 9-1,5 theo GOST 7117-54. 7. Đối với những đinh tán dùng thép các bon lò Mác-Tanh cán nóng số hiệu ((CT.2 đinh tán)) theo GOST 499-41. 8. Đối với bu-lông tinh chế - dùng thép các-bon lò Mác-Tanh cán nóng số hiệu BCT.3 theo GOST 380-60. 9. Đối với bu-lông cường độ cao và đai ốc của nó – dùng thép chế tạo máy hợp kim thấp số hiệu 40K theo GOST 4543-57 được gia công nhiệt để đảm bảo cường độ cực hạn của bu-lông và đai ốc ít nhất là 140 kg/mm 2 . 1 22TCN 18-79 10. hn t ng (bỏn t ng) cỏc cu kin bng thộp s hiu M16C- dựng dõy hn bng thộp cỏc-bon s hiu CB.08A v CB-08RA theo GOST 2246-60 v thuc hn chy s hiu OCSi-45 v AH-348-A (OCSi-45M v AH-348-AM) theo GOST 9087-59; hn t ng (bỏn t ng) cỏc cu kin bng thộp s hiu 15XCHD phi dựng dõy hn bng thộp s hiu CB-08RA, CB-08RC v CB-10R2 theo GOST 2246-60 v thuc hn chy s hiu OCSi-45 v AH-348- A (OCSi-45M v AH-348-AM) theo GOST 9087-59. Cho phộp dựng dõy hn thuc hn chy cú s hiu khỏc, nhng phi cú cn c thớch hp v m bo c tớnh cht c hc ca mch hn khụng kộm thộp c bn. Nguyn c Ton, Vin KH&CN GTVT 11. Khi hn tay cỏc cu kin bng thộp s hiu M16C phi dựng que hn in loi E-42A theo GOST 9467-60, cỏc cu kin bng thộp hp kim thp s hiu 15XCHD phi dựng que hn in E-50A theo GOST 9467-60; khi hn tay cỏc chi tit ph bng thộp cỏc-bon s hiu BCT3 v CT.O theo GOST 380-60 cho phộp dựng que hn in loi E-42 theo GOST 9467-60. Chỳ thớch (ITST) 1. i vi bn ngn np tng cng, l ngi i, thit b kim tra cng nh cỏc cu kin cu b hnh, cho phộp dựng thộp cỏc-bon cỏn núng lũ Mỏc-Tanh s hiu BCT.3K theo GOST-380-60 nu cỏc cu kin ú khụng cn hn; i vi cu kin cn hn ca ng ngi i, ca thit b kim tra cng nh cỏc cu kin cu b hnh cho phộp dựng thộp cỏc-bon lũ Mỏc-Tanh cỏn núng s hiu BCT.3 dựng cho kt cu hn theo GOST-380-60 2. Đối với các chế phẩm bằng thép của mặt cầu, lan can cầu thang và bản che gối cầu cho phép dùng thép cac-bon cán nóng lò Mác-Tanh số hiệu CT.O theo GOST 380-60. 3. Trong các kết cấu nhịp bằng thép hợp kim thấp việc sử dụng hợp lý thép cac-bon để làm mặt cầu xe chạy, thanh liên kết, thanh treo, thanh giằng và bản giằng các cấu kiện giàn chủ phải xét đến ảnh hởng biến dạng của cấu kiện mà quyết định. Riêng bản ngăn ngang và thép góc nẹp tăng cờng của kết cấu nhịp bằng thép hợp kim thấp thì nên dùng thép cac-bon. 4. Kết cấu nhịp bằng thép hợp kim thấp cho phép dùng đinh tán bằng thép kết cấu hợp kim thấp lò Mác-Tanh số hiệu 09T2 theo GOST 5058-57*, tho mãn các yêu cầu sau đây (thử hai lần cho một nhóm) : Thử độ lún trong trạng thái nguội theo GOST 8817-58 khi: 5,0 1 == h h x Thử độ lún trong trạng thái nóng theo GOST 8817-58 tới 1/2 chiều cao; Thử rèn mũ và đập bẹt trong trạng thái nguội theo GOST 8817-58 cho tới khi đờng kính bằng 2,5 lần đờng kính thanh thép. 2 22TCN 18-79 2.ĐặC TRƯNG TíNH TOáN CủA VậT LIệU Và LIÊN KếT 3.2 Cờng độ tính toán cơ bản của các loại thép nêu trong điều 3.1 dùng cho các kết cấu tán nối và hàn phải lấy theo bảng 3-1 (theo ứng suất pháp tuyến). Bảng 3-1 Nguyn c Ton, CN GTVT (ITST) Cờng độ tính toán(kg/cm 2 ) Loại thép Khi chịu tác dụng của lực dọc trục R 0 Khi chịu uốn R u Thép cácbon số hiệu ôCT.3 cầuằ M16C Thép hợp kim thấp số hiệu 15. XCHD Thép các-bon rèn hay cán nóng số hiệu BCT.5 Thép các-bon đúc số hiệu 25L 1900 2700 2000 1500 2000 2800 2100 1600 Vin KH& Cờng độ tính toán cơ bản của thép Chú thích: 1. Cờng độ tính toán R u tính bằng 1,05 R 0 (lấy tròn số), trong đó 1,05 hệ số tính chuyển khi mặt cắt chịu uốn. 2. Đối với thép cán hợp kim thấp số hiệu 15XCHD bề dày lớn hơn 32mm và đối với thép hợp kim thấp số hiệu khác, thì cờng độ tính toán phải định theo những chỉ dẫn kỹ thuật riêng. Khi lực dọc và mô men uốn cùng tác dụng và khi cấu kiện chịu uốn xiên thì cờng độ tính toán lấy theo điều 3.36. Cờng độ chịu cắt tính toán của hợp kim SiAM 9-1,5 lấy bằng 500 kg/cm 2 . 3.3. Các loại cờng độ tính toán khác của thép trong các cấu kiện của kết cấu và liên kết lấy bằng cờng độ tính toán cơ bản tơng ứng R 0 nhân với hệ số tính chuyển nêu trong bảng 3-2 và 3-3 tuỳ theo dạng ứng suất. Cờng độ tính toán (sức chịu lực tính toán) của một bu lông cờng độ cao tại mỗi chỗ tiếp xúc giữa các mặt tiếp xúc xác định theo công thức: S = 0,75N.f Trong đó : N- lực kéo kiểm tra tính toán của một bu lông; đối với bu lông đờng kính 18, 22 và 24mm (đờng kính tiêu chuẩn của lổ đặt bu lông là 20,23 và 26mm ) lấy tơng đơng bằng 13,20 và 24T; f- hệ số ma sát( trờng hợp làm sạch mặt tiếp xúc bằng cách phun cát hay phun lửa ) lấy bằng 0,45 đối với thép các bon và băng 0,55 đối với thép hợp kim thấp . 0,75- hệ số điều kiện làm việc 3 22TCN 18-79 Cờng độ tính toán của kim loại trong mạch hàn,khi hàn tự động, bán tự động và hàn tay,lấy nh cờng độ tính toán của kim loại cán cơ bản dùng trong cấu kiện hàn: nếu mạch hàn chịu lực dọc trục và chịu uốn,lấy theo bảng 3-1 còn nếu chịu ứng suất tiếp tuyến thì phải xét đến hệ số tính chuyển theo bảng 3-2. Bảng 3-2 Nguyn c Ton, Vin KH&CN GTVT (ITST) TT Trạng thái ứng suất Hệ số tính chuyển 1 Cắt 0,6 2 ép mặt tựa đầu(khi có gia công cho khít) 1,5 3 ép mặt cục bộ khi tiếp xúc khít 0,75 4 Nén theo đờng kính khi lăn tự do 0,04 5 ép mặt theo đờng kính của bu lông chốt ở nút 1,5 6 Uốn của bu lông chốt ở nút ( khi có khe hở rất nhỏ giữa hai mặt tiếp xúc của các cấu kiện ghép có hai bản bụng cần liên kết) 1,75 Hệ số tính chuyển sang cờng độ dẫn xuất của thép trong các cấu kiện của kết cấu. Chú thích:Khi ứng suất tiếp tuyến phân bố không đều, đối với trờng hợp chịu cắt phải nhân thêm với hệ số c theo điều 3.36 và 3.56. Bảng 3-3 Hệ số tính chuyển sang cờng độ của liên kết đinh tán và bu lông (tính tỷ lệ với cờng độ kết cấu) Đinh tán (bu lông) CT.2 đinh tán (CT3) 09T2 Số hiệu thép Kết cấu Thép các bon Thép hợp kim thấp Thép hợp kim thấp ậ nhà máy (tinh chế) Chịu cắt chịu ép mặt 0,80 2,00 0,55 2,00 0,80 2,00 Loại đinh tán (bu lông) Khi lắp ráp(nửa tinh chế) Chịu cắt chịu ép mặt 0,70 1,75 0,50 1,75 0,70 1,75 Chú thích : Đối với đinh tán đầu chìm và đầu nửa chìm ,hệ số tính chuyển giảm đi: 20%. 3.4. Hệ số , triết giảm cờng độ tính toán của kim loại cơ bản ở các cấu kiện ,các liên kết hàn,đinh tán bu lông khi tính theo độ chịu mỏi các kết cấu liên kết bằng đinh tán và hàn,lấy theo công thức: 4 22TCN 18-79 Nguyn c Ton, đối với kết cấu thép hợp kim thấp lấy a= 0,65 b=0,30. Vin KH&CN GTVT (ITST) Khi xác định hệ số cho kim loại cơ bản của cấu kiện liên kết bằng đinh tán , bu lông và hàn tại nhà máy chủ yếu chịu lực nén do tải trọng ngoài sinh ra ( max < 0) , thì các dấu nằm trong ngoặc ở mẫu số của công thức ( khi kiểm tra theo ứng suất max ) phải đổi ngợc lại. 1 ) ().( 1 + = baba Trong đó -hệ số có hiệu của ứng suất tập trung lấy theo phụ lục 12; -đặc trng chu kỳ ứng suất thay đổi; max min = max và min các trị số ứng suất lớn nhất và nhỏ nhất( trị số tuyệt đối) có kèm theo dấu của chúng (khi kéo lấy dấu cộng, khi nén lấy dấu trừ ) . Những trị số này xác định theo vế trái công thức trong bảng 3-9 và theo điều 3.56; a và b hệ số đối với kết cấu bằng thép các bon lấy a= 0,58 b=0,26; Đối với những cấu kiện ( và các liên kết của chúng) của đờng xe chạy và những cấu kiện chịu tải trọng cực bộ ( và các liên kết của chúng ) của giàn chủ khi chiều dài đặt lực của đờng ảnh hởng < 22m, thì hệ số a tăng lên A lần ; Trị số A tính theo công thức : A= B- C 1 Các trị số B và C phụ thuộc vào trị số của hệ số lấy theo bảng 3 4 Đối với các cấu kiện và liên kết của cầu ôtô và cầu thành phố trong mọi trờng hợp trị số a đều tính giảm đi 30%. 3.5.Môdul đàn hồi tính toán lấy nh sau: Môdul đàn hồi dọc của thép và thép đúc 2.100.000 kg/cm 2. Môdul cắt của thép và thép đúc 840.000 kg/cm 2 5 22TCN 18-79 Nguy Bảng 3 4 Các giá trị của hệ số B và C n c Ton Vin KH ) , &CN GTVT (ITST Thép các bon Thép hợp kim thấp B C B C 1,0 1,45 0,0205 1,65 0,0295 1,1 1,48 0,0218 1,69 0,0315 1,2 1,51 0,0232 1,47 0,0335 1,3 1,54 0,0245 - - 1,4 1,57 0,0258 1,83 0,0375 1,5 1,60 0,0271 1,87 0,0395 1,6 1,63 0,0285 1,91 0,0415 1,7 1,66 0,0298 1,96 0,0435 1,8 - - 2,00 0,0455 1,9 - - 2,04 0,0475 2,0 1,74 0,0338 - - 2,2 - - 2,18 0,0536 2,3 1,83 0,0377 - - 2,4 - - 2,27 0,0576 2,5 1,89 0,0404 - - 2,6 1,92 0,0417 - - 2,7 1,95 0,0430 - - 3,1 - - 2,57 0,0716 3,2 - - 2,62 0,0737 3,4 2,15 0,0523 - - 3,5 - - 2,75 0,0797 3,7 - - 2,84 0,0837 4,4 - - 3,15 0,0977 Tính toán 3. Xác định nội lực và mô men 3.6.Nội lực và mô men trong các bộ phận kết cấu đều xác định theo giai đoạn chịu lực đàn hồi. Điều đó qui ớc cho cả những trờng hợp riêng biệt khi cho phép biến dạng dẻo; biến dạng dẻo đợc xét bằng cách đa các hệ số qui định trong nhng điều tơng ứng của chơng này. Những biến dạng cũng đợc xác định theo giai đoạn chịu lực đàn hồi , không kể đến sự giảm yếu của tiết diện do các lỗ đinh tán và bu lông. 6 22TCN 18-79 3.7.Sơ đồ tính toán kết cấu đợc lựa chọn cho phù hợp vói sơ đồ hình học thiết kế của nó.Khi xác định sơ đồ tính toán ,cho phép không xét tới độ vồng xây dựng và biến dạng do tải trọng. Đờng tim của thanh là đờng nối liền các trọng tâm mặt cắt của thanh.Khi đờng tim của thanh không trùng với đờng nối liền giữa các tâm của nút thì cho phép không xét độ lệch tâm trong tính toán nếu không vợt quá: 1,5% chiều cao của mặt cắt,đối với thanh chữ ,chữ I và thanh ghép bằng hai thanh C. 0,7% chiều cao của mặt cắt, đối với thanh chữ H. Chú thích: Nguyn c Ton, Vin KH&CN GT 1. Trong kết cấu nhịp chịu lực đẩy ngang bên ngoài phải xét đến biến dạng do tải trọng trong sơ đồ tính toán, nếu ảnh hởng của biến dạng đó đến ứng suất vợt ra ngoài giới hạn chính xác của tính toán. VT (ITST) 2. Đối với các thanh giằng và các thanh liên kết có mặt cắt là thép góc, lấy tim theo đờng đinh tán, cho phép không xét độ lệch tâm của tim thanh so với tâm của nút. 3.8.Đối với kết cấu nhịp cầu không gian cho phép phân thành nhiều hệ mặt phẳng riêng biệt để tính toán đợc đơn giản: giàn hoặc dầm chủ, hệ liên kết giữa chúng, hệ mặt cầu.Nhng phải xét sự cùng chịu lực và ảnh hởng lẫn nhau giữa các hệ mặt phẳng này. 3.9.Trong loại giàn hoa,liên kết cứng ở nút của các thanh,khi tính toán đợc coi là khớp, nếu kết cấu vẫn đảm bảo không biến dạng hình học và nếu (đối với giàn chủ) tỷ số giữa chiều cao của mặt cắt với chiều dài của thanh không lớn quá 1/15. Khi tỷ số trên lớn quá 1/15 thì phải tính đến mô men uốn trong các thanh của giàn chủ do độ cứng của nút, cũng nh do điều chỉnh ứng suất gây nên, nếu trong đồ án có dự kiến sự điều chỉnh đó. Khi tính độ chịu mỏi của các thanh và liên kết trong giàn hoa hàn nối toàn bộ, phải tính mô men uốn do độ cứng của nút gây ra, với bất kì tỷ số nào giữa chiều cao của mặt cắt với chiều dài của thanh. Trong giàn hoa, cho phép xét tới độ cứng của nút theo phơng pháp gần đúng; riêng lực dọc trục cho phép xác định theo sơ đồ tính toán kiểu khớp. Khi kiểm toán của cờng độ nếu xét đến ứng suất phụ do độ cứng của nút gây ra, cũng nh khi tính toán độ chịu mỏi trong trờng hợp tỷ số giữa chiều cao của mặt cắt với chiều dài thanh nhỏ hơn 1/15, xét đến độ cứng của nút, đều dùng hệ số điều kiện làm việc m 2 =1,2. Chú thích: 7 22TCN 18-79 1. Phải tính đến ứng suất phụ trong những thanh mạ của giàn gây ra do biến dạng của những thanh treo, với bất kỳ tỷ số nào giữa chiều cao mặt cắt với chiều dài thanh. 2. Trong giàn hoa chủ không nên chọn chiều cao của mặt cắt thanh lớn hơn 1/10 chiều dài của thanh trừ các thanh mạ chịu hoạt tải thẳng đứng ở ngoài điểm nút . 3.10. Khi tính toán giàn hoa có thanh mạ ở cùng cao độ với mặt cầu,nếu thanh mạ cùng chịu tác dụng đồng thời của lực dọc trục và mô men uốn do hoạt tải thẳng đứng bên ngoài điểm nút gây nên, thì phải xét đến độ cứng tại nút của thanh mạ với bất kì tỷ số nào giữa chiều cao mặt cắt với chiều dài của khoang. Trong tính toán tất cả các thanh và liên kết tán nối hoặc hàn nối đều phải xét đến độ cứng của các nút thanh mạ. Nguyn c Ton, Vin KH&CN GTVT Còn tính chất cứng của các nút khác, kể cả liên kết của thanh mạ với các thanh đứng và kiểu dàn đều theo qui định ở điều 3.9. (ITST) Khi tính thanh mạ chịu hoạt tải đặt ngoài điểm nút, hệ số m 2 không xét. Chú thích: Khi chiều cao mạ trên nhỏ hơn 1/10 chiều cao ở giữa nhịp của giàn, và khi chiều dài khoang của thanh mạ không quá 3m, thì mô men uốn ở mặt cắt bất kỳ chỗ nào của thanh mạ đều đợc phép giả định bằng 0,6 lần mô men ở giữa nhịp của dầm đơn giản, có nhịp bằng chiều dài một khoang, còn lực dọc trục trong các thanh giàn sẽ tính theo trờng hợp không xét đến độ cứng của nút thanh mạ. 3.11. Mô men uốn ở mặt cắt bất kỳ của những thanh nằm ngang, thanh xiên của giàn hoa chủ và thanh giằng dới tác dụng của trọng lợng bản thân của thanh lấy bằng 0,8 lần mô men của một thanh đặt tự do. 3.12. Các thanh của kết cấu nhịp ( thanh đứng , thanh chống ngang, thanh căng, thanh liên kết) dùng để giảm chiều dài tự do của các thanh chịu nén phải kiểm toán dới lực tác dụng của lực đẩy, lấy bằng 3% lực dọc trục của thanh chịu nén. 3.13. Đối với kết cấu nhịp có 2 hệ thống liên kết dọc, tải trọng nằm ngang lấy theo bảng 3-5. 8 22TCN 18-79 Bảng 3-5 Tải trọng tác dụng lên các thanh liên kết tính bằng % của toàn bộ tải trọng nằm ngang Ng Tác dụng lên hệ liên kết dọc Tải trọng ở độ cao hệ mặt cầu ở mặt phẳng của thanh mạ không có hệ mặt cầu áp lực gió lên giàn chủ áp lực gió lên hệ mặt cầu và đoàn tàu Lực lắc ngang của đoàn tàu Tải trọng do lực ly tâm 60 80 60 40 uy c Ton, Vin KH&CN GTVT (ITST) n 3.14. Nội lực trong các thanh mạ của giàn chủ do áp lực gió gây ra đợc xác định nh đối với giàn phẳng kiểu dầm có nhịp tinh toán bằng nhịp tính toán của giàn chủ, sau đó lấy kết quả đợc nhân với cát tuyến của góc nghiêng giữa thanh mạ với đờng nằm ngang. Sơ đồ tính toán của hệ liên kết dọc giữa các sờn vòm cầu chịu lực đẩy ngang đợc phép tính nh loại giàn kiểu dầm ngàm hai đầu trên gối. 3.15. Khi tính các thanh chéo , thanh đứng của giàn chủ đều không tính đến áp lực gió, trừ các thanh của cổng cầu, đối với các thanh mạ dới của kết cấu nhịp kiểu dầm có khung cổng cầu đặt xiên, thì cần phải tính ảnh hởng của nội lực dọc trong chân xiên cổng cầu do tác dụng gió gây ra. 3.16. Mô men uốn của các chân khung cổng cầu có mặt cắt hai bản bụng dới tác dụng của tải trọng nằm ngang, sẽ tính theo giả định là đầu dới khung ngàm cứng. Khi xà ngang khung cổng cầu là một giàn hoa, vị trí của điểm trên chân cổng cầu có mô men bằng không đợc phép xác định theo công thức: )2.(2 )2.( lc lcc l o + + = Trong đó: l0 khong cách từ điểm có mô men bằng không đén nút ở chân khung ; l chiều dài của chân khung cổng cầu tính từ tim nút tựa trên nút chân khung đến tim nút trên của xà ngang; c - khong cách tính từ tim nút tạo bên dới đến tim nút dới của xà ngang. 3.17.Đối với các thanh mạ của giàn chủ phải tính nội lực dọc trục do lực hãm hay lực kéo đoàn tàu gây ra; các lực này đều truyền tới gối cầu. 9 22TCN 18-79 Đối với các thanh tập trung vào nút ở các gối của loại giàn chủ không chịu lực đẩy ngang bên ngoài, phải tính mô men uốn trong mặt phẳng của giàn do lực hãm hay sức kéo gây ra, mô men này gây ra do có độ lệch tâm giữa tim của khớp gối cầu so với tim thanh mạ. Đối với những thanh tập trung vào nút ở gối di động có một con lăn của giàn hoa chủ phải tính mô men uốn trong mặt phẳng giàn gây ra do vị trí điểm đặt của phản lực gối lệch tâm so với tim nút, độ lệch tâm này phát sinh khi con lăn gối cầu di chuyển. Những mô men uốn nói trong điều này sẽ phân bố trong các thanh,tỷ lệ với độ cứng dài các thanh tập trung vào một nút ở gối. Nguyn c Ton, Vin KH&CN GT 3.18.Tim gối các hệ liên kết dọc có hình bắt chéo, hình thoi và hình tam giác, khi tính nội lực của các thanh giằng, phải tính ảnh hởng do biến dạng những thanh mạ của giàn chủ hay dầm chủ( dới tác dụng của toàn bộ tải trọng thẳng đứng kể cả trọng lợng bản thân kết cấu nhịp). VT (ITST) Nội lực do tải trọng thẳng đứng gây ra của các thanh giằng trong những hệ liên kết dọc nói trên đựợc phép xác định theo công thức sau đây: Nội lực trong các thanh giằng chéo của hệ liên kết: có hình bắt chéo: )sin 21( cos. . 3 2 P d d n n d F F F F S S + = (1) hoặc là: (2) )sin.cos ( 22 nddd FS += có hình thoi: )cos 48 sin 21( cos. . 323 2 B I F F F F F S S d P d d n n d ++ = (3) có hình tam giác: )cos 12 sin 21( cos. . 323 2 B I F F F F F S S d P d d n n d ++ = (4) Nội lực của các thanh chống ngang của tất cả ba hệ liên kết dọc vừa nói: sin).( nP d lEB dP SSS += ở đây Sn và Fn nội lực và mặt cắt thanh mạ*; S d và F d nội lực và diện tích mặt cắt của thanh giằng chéo; 10 [...]... đinh tán trên các cánh thép góc dùng để nối vào dầm dọc cũng nh đinh tán trên các cánh thép góc nối vào dầm ngang, ( đối với những kết cấu có khả năng chịu đợc mômen uốn ở gối ) lấy m2 = 0.9 b Đối với đinh tán trên các cánh thép góc dùng để liên kết vào dầm ngang ( đối với những kết cấu không có khả năng chịu đợc mômen uốn ở gối ) lấy m2 = 0.7 Chú thích: Chỉ đợc phép dùng những kết cấu không có khả năng... 3.27 Về ổn định chống lật ngang của kết cấu nhịp cầu thép khi không có các neo chịu lực để giữ ổn định đối với kết cấu nhịp dàn hoa phải kiểm toán ổn định đối với mép dới của bản ốp thẳng đứng ngoài cùng ở nút gối; còn đối với kết cấu nhịp dầm đặc thì phải kiểm toán đối với mặt ngoài cùng của bản gối cũng nh đối với những điểm nguy hiểm khác Chú thích: Trong kết cấu nhịp dầm đặc bề rộng tính toán của... góc thẳng đứng liên kết các dầm ngang với giàn chủ, giả định nó chịu toàn bộ phản lực gối của dầm ngang Trong trờng hợp này dùng những hệ số điều kiện làm việc m2 nh sau: a Đối với đinh tán trên những cánh thép góc liên kết với giàn ( đối với những kết cấu không có khả năng chịu đợc mômen gối ) lấy m2 = 0.85 b Đối với đinh tán trên cánh thép góc liên kết với giàn ( đối với những kết cấu có khả năng chịu... khi hàn và phải dự kiến những biện pháp cấu tạo và công nghệ thích hợp để giảm bớt các tác hại đó, nh là: giảm ứng suất tập trung gia công cơ khí các vùng cần thiết, phân tán các mạch hàn, thứ tự lắp và hàn các cấu kiện, uốn cong trớc, nung nóng cục bộ kết cấu v.v (1) 3.67 Kết cấu nhịp và các khối lắp ghép phải có các hệ liên kết dọc và ngang để đảm bảo kết cấu nhịp không bị biến dạng không gian trong... hoặc các kết cấu chịu uốn khác ở chỗ liên kết dầm dọc với dầm ngang, thì mô-men âm ở gối lấy bằng 0,6 lần mô-men giữa nhịp dầm dọc tính nh dầm giản đơn 3.21 Khi tính nội lực và mô-men trong những dầm thuộc hệ mặt cầu của kết cấu nhịp hàn toàn bộ và tại những chỗ liên kết hàn của dầm đều phải xét tới tính chất đàn hồi của mố trụ và coi liên kết là cứng 3.22 Đối với nhịp tán nối và hàn tán kết hợp thì... cách giữa các nút của liên kết ngang nhân với hệ số 0,7 Khi tính độ mảnh và kiểm toán ổn định nẹp ở gối, phải xét mặt cắt bao gồm cả thép góc hay thép bản nẹp và phần mặt cắt của bản bụng, có bề rộng tính từ chỗ gắn về mỗi phía không lớn quá 15 lần bề dày bản bụng 5 Tính toán các bộ phận kết cấu 3.36 Tính toán độ bền của các bộ phận trong các kết cấu nhịp và mố trụ bằng thép dùng các công thức ghi... 1.4; nếu số con lăn từ 4 trở lên và gối có trụ lắc phân bố áp thì lấy hệ số m2 =1.2 Cấu tạo 9 Những điều cơ bản về cấu tạo 3.65 Khi thiết kế kết cấu thép, phải xét tới những sai số của thép cán gia công tại nhà máy cũng nh sự cần thiết thống nhất hoá tiết diện, chiều dài, số hiệu thép cán tơng ứng với việc sử dụng thép bảo đảm những phế liệu và những mất mát với Nguyn c Ton, mức ít nhất Cũng cần phải... một thép góc không đều cánh, chỉ liên kết ở cánh hẹp, lấy m2 = 0.7 ; khi chỉ liên kết ở cánh rộng, lấy m2 = 0.8 b Đối với thanh làm bằng một thép góc không đều cánh, chỉ liên kết ở cánh hẹp, lấy m2 =0.75; c Đối với thanh có hình chữ U ( cán sẵn hay ghép thành ), chỉ liên kết ở bản bụng, và đối với thanh hình chữ T, chỉ liên kết ở cánh đều lấy hệ số m2 = 0.9 29 22TCN 18-79 6 Tính toán mối nối và liên kết. .. trên toàn nhịp vòm 3.31 Chiều dài tự do của thanh trong hệ liên kết ngang và liên kết dọc có xét đến chỉ dẫn trong điều 3.28, lấy nh sau: a Trong mặt phẳng của hệ liên kết lấy bằng khoảng cách giữa các tâm liên kết của thanh b Ra ngoài mặt phẳng của hệ liên kết lấy bằng khoảng cách giữa giao điểm của đờng tim thanh liên kết với đờng liên kết của bản nút thanh giằng nối vào các thanh của giàn (dầm) Khi... kết bố trí trong một số mặt phẳng song song, thì lực cắt Q phân bố nh sau: Khi chỉ dùng bản giằng (hay hệ thanh giằng) hay chỉ dùng tấm liên kết khoét lỗ, cũng nh trờng hợp dùng kết hợp nhiều loại, thì phân đều cho các mặt phẳng của bản giằng (hệ thanh giằng) và của tấm liên kết khoét lỗ Khi dung bản liên kết đặc (hay tập bản liên kết) cùng với các bản giằng (hay hệ thanh giằng) hoặc các tấm liên kết . ngăn ngang và thép góc nẹp tăng cờng của kết cấu nhịp bằng thép hợp kim thấp thì nên dùng thép cac-bon. 4. Kết cấu nhịp bằng thép hợp kim thấp cho phép dùng đinh tán bằng thép kết cấu hợp kim. 22TCN 18-79 CHƯƠNG III KẾT CẤU THÉP (1) 1. VẬT LIỆU 3.1. Những vật liệu chủ yếu của cầu thép là: 1. Đối với những cấu kiện bằng thép cán không chịu hàn ghép: a. Thép các-bon lò Mác-Tanh. cờng độ của liên kết đinh tán và bu lông (tính tỷ lệ với cờng độ kết cấu) Đinh tán (bu lông) CT.2 đinh tán (CT3) 09T2 Số hiệu thép Kết cấu Thép các bon Thép hợp kim thấp Thép hợp kim