Đồ án môn học chi tiết máy

Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 phần I : chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền I chọn động cơ. a>xác định công suất trên trục động cơ. Công suất yêu cầu trên trục động cơ là : P yc = . ct P (KW) Trong đó: +P ct :công suất trên trục công tác. . 1000 ct F v P = = 6400.0,77 1000 =4,928(kw) +F:lc kéo băng tải +v:vận tốc băng tải + :hệ số tảI trọng tơng đơng. 2 1 n i i i ck P t P t = ữ = 863,07,0. 8 4 1. 8 4 22 + + :hiêu suất bộ truyền. = = n i i 1 Chọn hiệu suất sơ bộ các bộ truyền và ổ lăn theo bảng 2.3 (TKI)/19 * ta chọn hiệu suất các bộ truyền nh sau Hiệu suất của ổ lăn (bộ truyền đợc che kín ) 1 = 0,993 Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ (bộ truyền đợc che kín ) 2 = 0,97 Hiệu suất bộ truyền trục vít (bộ truyền đợc che kín) 3 = 0,8 Hiệu suất bộ truyền xích (bộ truyền đợc che kín) 4 = 0,96 Hiệu suất của ổ trợt 5 =0,98 Hiệu suất khớp nối 6 =0,99 hiệu suất của hệ thống là : = 1 3 . 2 . 3 . 4 . 5 . 6 = 0,993 3 .0,97.0,8.0,96.0,98.0,99 = 0,708 Công suất cần thiết của động cơ là : 007,6 708,0 863,0.928,4 = yc P (KW) b>Xác định tốc độ đồng bộ trên trục động cơ Tính tốc độ sơ bộ động cơ theo bảng 2.4 [I] /21 ta chọn +bộ truyền ngoài là xích u ngoài = 2, +bộ truyền bắnh răng _trục vít: u hộp = 32 u chung = u hộp .u ngoài = 2.32=64 Số vòng quay của trục công tác là 96,45 320. 77,0.1000.60 . .1000.60 === D v n lv (vòng /phút) 1 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 Tốc độ quay sơ bộ của động cơ là n sb = n lv. .u chung = 45,96.664=2941,44(vòng /phút) c>Chọn động cơ tra bảng P1.1[I]/234 ta chọn đợc động cơ có ký hiệu K160S2 Các thông số của động cơ nh sau: P= 7,5 (Kw); khối lợng m = 94 (kg); n = 2935 (vg/ph); = 86% ; Cos = 0,93 3,57= dm K I I ; 2,2= dm K T T ; đờng kính đầu vào trục động cơ: d=38 mm II phân phối tỷ số truyền và tính mô mên xoắn trên trục. Tỷ số truyền chung u chung = 86,63 96,45 2935 == lv dc n n Ta chọn tỷ số của bộ truyền ngoài : u n =2. do đó tỷ số truyền của hộp giảm tốc là 93,31 0,4 86,63 === ũich chung h u u u Chọn tỷ số bộ truyền bánh răng là u 1 =2<2,5 tỷ số truyền bộ truyền trục vít u 2 = 31,93/2=15,97 Tính lại u n : U n =u chung /u 1 .u 2 =63,86/2.15,97=2 III>Tính toán các thông số động học Tốc độ quay của các trục n 1 = n đc = 1445 (v/ph) n 2 = 5,1467 2 2935 1 1 == u n (v/ph) n 3 = 89,91 97,15 5,1467 2 2 == u n n ct = 95,45 2 89,91 3 == n u n (v/ph) Công suất trên các trục P lv = 4,298 (Kw) P 3 = )(238,5 96,0.98,0 298,4 . Kw P otx ct == P 2 = )(594,6 993,0.8,0 238,5 . 3 Kw P oltv == P 1 = )(846,6 993,0.97, 594,6 . 2 Kw o P olbr == 2 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 )(964,6 993,0.99,0 864,6 1 KW P P olk dc === Mô men xoắn trên các trục T 1 = )(22276 2935 864,6.10.55,9 .10.55,9 6 1 1 6 Nmm n P == T 2 = )(42912 5,1467 594,6.10.55,9 .10.55,9 6 2 2 6 Nmm n P == T 3 = )(544378 97,15 238,5.10.55,9 .10.55,9 6 3 3 6 Nmm n P == T dc = )(22660 2935 964,6.10.55,9 .10.55,9 6 6 Nmm n P dc dc == T ct = )(1024209 95,45 298,4.10.55,9 .10.55,9 6 6 Nmm n P ct ct == Ta lập đợc bảng kết quả tính toán sau: phần II : tính toán bộ truyền trong . I . tính bộ truyền cấp nhanh (bộ truyền bánh răng nghiêng) 1.Chọn vật liệu. Bánh nhỏ : Thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn 192240 HBcó: b1 = 750 MPa ; ch1 = 500 MPa. Chọn HB 1 = 230 (HB) Bánh lớn : Thép 40, tôI cảI thiện đạt độ rắn 192 ữ 228 HB có: b2 = 700 Mpa ; ch2 = 400 MPa. Chọn HB 2 = 225 (HB) 2. Xác định ứng suất cho phép a.ứng suất tiếp [ ] ( ) HLxHVRHHH KKZZS = lim ; Chọn sơ bộ Z R Z V K xH = 1 [ ] HHLHH SK = lim S H : Hệ số an toàn khi tính về tiếp xúc. S H =1,1.B6.2(TKI) limH : ứng suất tiếp xúc cho phép ứng với số chu kì cơ sở; limH = 2.HB + 70 H lim1 = 2.230+70=530 MPa; Trục Thông Số U Động cơ I II III Làm việc 1 2 15,97 2 P(kW) 6,964 6,846 6,594 5,238 4,928 n (vg/ph) 2935 2935 1467,5 91,98 45,95 T(N.mm) 22660 22276 42912 544378 1024209 3 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 H lim2 = 2.225+70=520 MPa; K HL = H m HEHO NN m H =6: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về tiếp xúc. N HO =30.HB 2,4 : Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc 74,2 1 10.4,1230.30 == HO N N HO2 =30.225 2,4 =1,3.10 7 N HE : Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng. ( ) CKiiiiiHE ttTTtuncN /./.)./.(.60 3 1 = C: Số lần ăn khớp trong một vòng quay. T i , n i , t i : Lần lợt là mômen xoắn , số vòng quay và tổng số giờ làm việc ở chế độ i của bánh răng đang xét. ( ) ckiiiiHE ttTTtuncN /./.)./.(.60 3 111 = 7 1 633 1 10.22510.9,185 8 4 .)7,0( 8 4 1219000).1/2935.(1.60 >= += HOHE NN N HE2 =N HE1 /u 1 =225.10 7 /2=112,5.10 7 ta có : N HE1 > N HO1 => K HL1 = 1 N HE2 >N HO2 => K HL2 =1 [ H ] 1 = MPa82,481 1,1 1.530 = ; [ H ] 2 = MPa73,472 1,1 1.520 = Vì bộ truyền là bộ truyền bánh trụ răng nghiêng nên trị số [ H ] đợc tính theo giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau: [ ] [ ] [ ] ( ) MPa HHH 28,4772/)73,47282,481(2/ 21 =+=+= và [ H ]=1,18[ H ] 2 =1,18.472,73=557,82Mpa Chọn [ H ]= 477,28Mpa b.ứng suất uốn [ ] FLFcxFSR F F F KKKYY S . 0 lim = Trong đó: Chọn sơ bộ:Y R. .Y S .K xF =1 K Fc =1:hệ số xét đến ảnh hởng của tuổi thọ(bộ truyền quay 1 chiều) Tra bảng : F lim = 1,8.HB; F lim1 = 1,8.230 = 414Mpa. F lim2 = 1,8 225 = 405 Mpa. Hệ số an toàn S F = 1,75 - bảng 6.2 (TKI) K FL hệ số tuổi thọ: K FL = F m FEFO NN với m F = 6. m F : Bậc của đờng cong mỏi khi thử về uốn. N FO : Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về uốn. 4 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 N FO = 4.10 6 vì vật liệu là thép 45, N EE : Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng. ( ) cki m iiiiFE ttTTtuncN F /./.)./.(.60 1 = c : Số lần ăn khớp trong một vòng quay. T i , n i , t i : Lần lợt là mômen xoắn , số vòng quay và tổng số giờ làm việc ở chế độ i của bánh răng đang xét. t i = 19000 (giờ) là tổng thời gian làm việc của bộ truyền 666 1 10.1870 8 4 .1 8 4 7,0.19000).1/2935.(1.60 = += FE N Ta có : N FE31 > N FO1 => K FL1 = 1 N FE2 =N FE1 /u 1 =187.10 6 /2=935.10 6 => K FL2 = 1 [ F1 ] = 414.1.1 / 1,75 = 236.57 MPa, [ F2 ] = 405.1.1 / 1,75 = 231,43 MPa, c>ứng suất quá tải ứng suất tiếp xúc cho phép khi quá tải của mỗi bánh răng Bánh 1 : [ H1 ] Max = 2,8 . ch1 = 2,8 . 450= 1260 Mpa Bánh 2 : [ H2 ] Max = 2,8 . ch2 = 2,8 . 400 = 1120 Mpa Vậy ta chọn [ H ] Max = 1120 Mpa ứng suất uốn cho phép khi qúa tải Bánh 1 : [ F1 ] Max = 0,8 . ch1 = 0,8 . 450 = 360 MPa Bánh 2 : [ F2 ] Max = 0,8 . ch2 = 0,8 . 400 = 320 MPa 3.Tính toán bộ truyền bánh răng5 a.khoảng cách trục [ ] 3 1 2 1 1 . . )1.( baH H u KT uKaa += Trong đó: +K a :hệ số phụ thuộc vào vật liệu của cặp bánh răng và dạng răng K a =43(MPa) 1/3 (đối với thép) +T 1 =22276N.mm +u 1 =2 +chọn a = 0,2:hệ số chiều rộng vành răng(B6.6(TKI)) +K H :hệ số xét dến sự phân bố không đều tải trọng trên chiều rộng vành răng Dựa vào B6.7(TKI)với d = 0,53 a (u 1 + 1) = 0,53.0,2(2+1)=0,318,sơ đồ 6 K H =1,005 Nên: 8,80 2,0.2.28,477 005,1.22276 )12(43 3 2 += a Lấy a 1 =85 mm 5 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 b.các thông số ăn khớp Mô đun pháp m = ( 0,01 ữ 0,02 ) a 2 = ( 0,01 ữ 0,02 ) 85 =0,85ữ 1,7 mm Theo dãy tiêu chuẩn ta chọn m = 1,5 Chọn sơ bộ = 10 0 => cos = 0,9848 => số răng bánh nhỏ (bánh 1) Z 1 = 2 a 1 . cos/ m(u 1 +1) = 2.85.0,9848/ 1,5.(2+1) 37,2 Ta lấy Z 1 = 37 răng => số răng bánh lớn (bánh 4) Z 2 = u.Z 1 = 2.37 = 74 Ta lấy Z 2 = 73 răng Do vậy tỷ số truyền thực u 1t = Z 2 / Z 1 = 73/ 37 = 1,97 Tính lại : cos = m ( Z 1 + Z 2 ) / 2 a 1 = 1,5.( 37+ 73 )/ 2. 85 = 0,9706 13 0 5550 c.Đờng kính vòng chia: d 1 = d 1 = 2a w /(u 1t +1) = 2.85/(1,97+1)=57,24 mm d 2 = d 2 = u 1t . d 1 = 1,97.57,24 112,76 mm d.Độ rộng bánh răng b = a. a = 0,2. 85 = 17 mm e.Hệ số trùng khớp = b . sin / .m =17.sin13 0 5550 / 3,14 .1,5 =0,868 4. Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc. Yêu cầu cần phải đảm bảo H [ H ] H = Z M Z H Z 2 11 11 )1.( 2 dub uKT tw tH + ; Trong đó : - Z M =274(MPa) 1/3 : Hệ số xét đến ảnh hởng cơ tính vật liệu(đối vớ thép B6.5TKI); - Z H : Hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc; - Z : Hệ số kể đến sự trùng khớp của răng; - K H : Hệ số tải trọng khi tính về tiếp xúc; - b w : Chiều rộng vành răng. - d w : Đờng kính vòng chia của bánh chủ động; -T 1 = 22276 Nmm Góc prôfin răng bằng góc ăn khớp : t = tw = arctg(tg/cos) = arctg(tg20 0 / cos13,93) 20,334 0 tg b = cos t .tg = cos(20 o ).tg(15,68 o ) b = 13,075 0 Z H = tw b 2sin cos2 = )334,20.2sin( )075,13cos(.2 0 0 = 1,72 ; 6 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 = ( ) [ ] ( ) [ ] +=+ 99706,0.150/131/12,388,1cos./1/12,388,1 21 ZZ 1,698 Vì =0,868>1 Z = 783,0 698,1 868,0 3 )868,01)(698,14( 3 )1)(4( + =+ -K H = K H . K HV K H :hệ số tảI trọng động K H = 1,005 (Tính ở trên); Vận tốc bánh dẫn : v = 8,8 60000 2935.24,57.14,3 60000 11 == nd m/s; tra bảng 6.13 TKI chọn cấp chính xác 8 ; Trị số của hệ số phân bố không đều tải trọng cho các đôi răng đồng thời không ăn khớp K H = 1,12 (tra bảng 6.14TKI). K HV =1,102:hệ số kể đếntảI trọng động xuất hiện trong vùng ăn khớp (theo B.P2.3TKI) K H = K H . K HV . K H = 1,005.1,102.1,12 1,240 Thay số : H = 274.1,72.0,783. 2 )24,57.(97,1.17 )197,1.(24,1.22276.2 + 451,24 MPa ứng suất tiếp cho phép: [ H ]=Z R .Z V .K xH [ H ] d a2 =d 2 +2m=112,76+2.1,5=115,76<700(mm)nên K xH =1 chọn ccx về mức tiếp xúc la 8:R a <1,6 m à (B34_BGDS)nên Z R =0,95 Z V =0,85.v 0,1 =0,85.8,8 0,1 =1,056 Do đó: [ H ]=0,95.1,056.1.477,28=478,81(MPa) Có: [ ] 1,0061,0 24,451 24,45181,478 , < = H HH Vậy răng thoả mãn độ bền tiếp xúc. 5. Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn. Yêu cầu F [ F ] ; Theo công thức 6.43 F1 = 2.T 1 .K F Y Y Y F1 /( b w d w1 .m) Tính các hệ số : +Tra theo d trên với bảng 6.7 TKI, ta có K F = 1,02; +tra bảng 6.14TKI cấp chính xác 8 thì K F = 1,35 +trra B6.P2.3 ccx8,v=8,8 m/s K HV =1,25 K F = .K F .K F .K FV = 1,02.1,35.1,25= 1,72 +Y = 1/ = 1/1,698 = 0,59; +Y = 1 - /140 0 = 1 13,93 /140 0 = 0,901; 7 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 Số răng tơng đơng: Z tđ1 = Z 1 /cos 3 = 37 /(0,9706) 3 = 40,47 Z tđ2 = Z 2 /cos 3 = 73/(0,9706) 3 = 79,84 tra bảng 6.18TKI thì ta có Y F1 = 3,7, Y F2 = 3,61; ứng suất uốn : F1 = 2.22276.1,72.0,59.0,901.3,7 / (17.57,24.1,5) =103,26(MPa); F2 = F1 . Y F2 / Y F1 = 103,26.3,61/ 3,7 = 100,75 (MPa); ứng suất uốn cho phép: [ F ]=[ F ].Y R .Y V .K xF Với Y R =1(mặt lợn không đánh bang) Y s =1,08-0,0695ln(m) =1,08-0,0695ln(1,5)=1,052 K xF =1(vì d a2 <900 mm) Thay số: [ F1 ]=236,57.1.1,052.1=248,87> F1 =103,26(MPa) [ F2 ]=231,43.1.1,052.1=243,46> F2 =100,75(MPa) Vậy điều kiện uốn đợc thỏa mãn 6. Kiểm nghiệm răng về quá tải. H1 max = H . 91,5334,1.24,451 == qt K MPa < [ H ] max = 1120 MPa; F1max = F1 . K qt = 103,26. 1,4 = 144,56<[ F1 ] max =360 ( MPa) ; F2 max = F2 . K qt = 100,75. 1,4 = 141,05<[ F2 ] max =320 ( MPa) Vậyrăng thoả mãn về điều kiện quá tải. Kết luận : Bộ truyền cấp chậm làm việc an toàn. 7.Tính lực tác dụng lên bộ truyền F t1 = F t2 = 2.T 1 /d 1 = 2.22276/57,24 = 778,34 (N) F a1 = F a2 = F t .tg = 778,34.tg13 0 5555 = 193,06 (N) F r1 = F r2 = F t1 .tg t = 778,34.tg20,334 0 = 288,44 (N) 8.Thông số và kích thớc bộ truyền Khoảng cách trục a =85 (mm) Mô đun m=1,5 (mm) Tỷ số truyền u 1t = 1,97 Hệ số dịch chỉnh x= 0 (mm) Góc nghêng răng = 13 0 5550 Số răng bánh nhỏ z 1 = 37 (răng) Số răng bánh lớn z 2 = 73 (răng) Chiều rộng vành răng b = 17 (mm) Đờng kính chia d 1 = 57,24 (mm) d 2 = 112,76 (mm) Đờng kính đỉnh răng d a1 = d 1 +2m=57,24+2.1,5=60,24 (mm) d a2 =d 2 +2m=112,76+2.1,5=115,76 (mm) Đờng kính đáy răng d f1 = d 1 -2,5m=57,24-2,5.1,5=53,79 (mm) 8 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 d f2 = d 2 -2,5m=112,76-2.1,5=109,01 (mm) đờng kính cơ sở: d b1 =d 1 cos =57,24cos13,9306 0 =53,79 (mm) d b2 =d 2 cos =112,76cos13,9306 0 =105,96 (mm) II. tính bộ truyền cấp chậm ( bộ truyền trục vít- bánh vít ) 1. Tính vận tốc sơ bộ và chon vật liệu Tốc độ quay thật của trục vít là: n 2t =n 1 /u 1t =2935/1,97=1489,85(v/p) Vận tốc trợt sơ bộ: v s = )/(42,585,1489.97,15.594,6.10.8,8 10.8,8 3 23 3 2 222 3 smnuP t == Do V s >5(m/s) nên chọn vật liệu làm bánh vít là đồng thanh thiếc kẽm chì(36% thiếc) bPUC 5-5-5 Chọn vật liệu làm trục vít là thép 40, tôi bề mặt bằng dòng điện tần số cao đạt độ rắn HRC 50 2. Tính ứng suất cho phép . a>ứng suất tiếp xúc cho phép [ H ]= [ Ho ]K HL Trong đó: +[ Ho ]=(0,750,9) b :ứng suất cho phép ứng với 10 7 chu kỳ Theo bảng 7.1TKI với bánh vít làm bằng vật liệu nh trên đúc trong khuôn kim loạit có b =240(MPa), ch = 90 (MPa). Trục vít đợc bôI trơn đạt độ rắn HRC=45,mặt ren đợc mài và đánh bang [ Ho ]=0,9.240 =216(MPa) +K HL = 8 7 10 HE N :hệ số tuổi thọ .N HE :số chu kỳ thay đổi ng suất tơng đơng N HE =60. = N i iii tnTT 1 4 22 )/( trong đó n i , T 2i , số vòng quay trong 1 phút và mô men xoắn trên bánh vít trong chế độ thứ i ,i = 1,2 , N, N số thứ tự chế độ làm việc , t i số giờ làm việc trong chế độ thứ i , T 2i là trị số đợc dùng để tính toán , T 2 là mô men xoắn lớn nhất trong các trị số thay số ta có N HE = 60.1489,85.19000 (1 4 .4/8 + 0,5 4 .4/8) /15,97 = 65,9.10 6 9 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 K HL = 79,010.9,65/10 8 67 = Vậy [ H ]=216.0,79=170,64 (MPa) b>Tính ứng suất uốn cho phép [ F ] =[ Fo ].K FL Trong đó: +[ Fo ]ứng suất uốn cho phép ứng với 10 6 chu kỳ [ Fo ] = 0,25. b + 0,08. ch = 0,25.240+0,08.90=67,2(MPa) N FE = 60. = N i iii tnTT 1 9 22 )/( = 60.1489,85.19000 (1 9 .4/8 + 0,5 9 .4/8) /15,97 = 55,32.10 6 K FL = 64,010.32,55/10/10 9 66 9 6 == FE N Vậy: [ F ] = 67,2 .0 ,64 = 43,01 (MPa) c> ứng suất quá tải Với bánh vít bằng đồng thanh thiếc [ H ] max = 4. ch = 4.90 = 360 (MPa); [ F ] max = 0,8. ch = 0,8.90 = 72(MPa); 3 .Tính thiết kế. - Xác định a : a = 3 3 2 2 2 . ].[ 170 )( q KT z qz H H + Trong đó: +chọn sơ bộ K H =1,2 +Z 2 :số răng bánh vít Chọn số mối gen trục vít la Z 1 Z 2 =Z 1 .u 2 =2.15,97=31,94 Chon Z 2 =32(răng) 10 [...]... Trong đó: +mn:mô đun pháp của bánh vít Mn=mcos=8.cos10,7840=7,86(mm) Tính số răng tơng đơng ztđ = z2/cos3() = 32/ cos3(10,7840) = 32,58 răng có hệ số dạng răng YF = 1,70 Đờng kính vòng chia bánh vít : d2 = m.z2 = 8.32 = 256 (mm) Đờng kính vòng chia trục vít : d1 = m.q = 8 10 = 80 (mm) Đờng kính vòng đỉnh trục vít : da1 = d1 + 2.m = 80 + 2.8 = 96 (mm) Chi u rộng b2 của bánh vít : b2> = 0,75.da1= 0,75.96... tra B10.2 TKI , ta đợc chi u rộng ổ lăn B2 = 17 mm TIII = 544378 N m [ ] = 18MPa => d2 3 544378 = 53,3 (mm) 0,2.18 Với dIII = 55mm, tra B10.2 TKI, ta đợc chi u rộng ổ lăn B3 = 29mm 2 Khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực 20 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 Chọn :theo bảng 10.2TKI ta chọn + Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến thành trong của hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay: K1 = 14 (mm)... (mm) +Khoảng cách từ mặt cạnh ổ đến thành trong của hộp : K2 =7(mm) +Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến nắp ổ: K3 = 10 (mm) + Chi u cao nắp ổ và đầu bu lông : h = 20 (mm) Chi u dài các đoạn trục Trục I l1 = l12 + l11 +chi u dài may ơ nửa khớp nối: lmk=(1,42,5)dI=(1,42,5)30=4275(mm) lấy lmk=55(mm) +chi u dài may ơ bắnh răng lm1=91,21,5)dI=(1,21,5)30=3645(mm) chon lm1=36mm +l11 = 0,5.lmk+k3+hn+0,5B1... là chi u dài may ơ bánh răng 2; +lm2=(1,2,,,1,5)dII=(1,21,5).25=3037.5(mm) ta chọn lm2=58.5mm(do yêu cầu kết cấu) +b2 là chi u rộng vành răng b2 = 17 (mm); +l21=lm2+0,5.B2-0,5b2=58,5+0,5.(17-17)=58,5(mm) +l22=(0,91)daM2=(0,91)288=259,2288(mm) ta chọn l22=273,6 mm l2 = 58,5+273,6=332,1 (mm) Trục III l3 = l31+l32 trong đó : +chi u dài may ơ bánh vít: lmv=(1,21,8)dIII=6699(mm) ta chọn lmv=82,5mm +chi u... d>kết luận +đờng kính lắp bánh vít là: dbv=dM=48mm +đờng kính lắp ổ lăn là : d0l=dN=45mm +chọn đờng kính lắp đĩa xích là: dx=42mm Chọn kiểu lắp bánh vít là H7/k6,kiểu lắp đĩa xích là H7/k6,lắp ổ lăn là k6 e>Sơ đồ lực và biểu đồ momen 31 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 III chọn ổ lăn cho hộp giảm tốc 1.Tính và chọn ổ lăn cho trục vào a>Đổi chi u khớp nôí tính lại phản lực tại gối đỡ sơ đồ tính lực: X0 X1 32 Lê... 2,82 + 302 s = Vậy trục dảm bảo bền d>kết luận chọn đờng kính lắp trục vít là : dtv=35mm chọn đờng kính lắp ổ lăn là : dOL=30mm chọn đờng kính lắp bánh răng là : dbr=25mm chọn kiểu lắp cho bánh răng la H7/k6,ổ lăn là k6,trục vít la h8/k6 e>sơ đồ lực và biểu đồ momen 27 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 3.Tính trục ra Chọn vật liệu chế tạo trục là thép 45 có b 600MPa a>tính phản lực gối đỡ và mo men Lực tác dụng... Dũng_CĐT2_K49 Hệ số đờng kính : q = 10 Tỷ số truyền : u2t = 16 Số ren trục vít và số răng bánh vít : z1 = 2; z2 = 32 Hệ số dịch chỉnh bánh vít : x= 0,25 Đờng kính chia : d1 = qm=10.8=80 d2 = mZ2=8.32=256 Đờng kính vòng đỉnh: da1=d1+2m=80+2.8= 96 (mm); (mm) (mm) da2 = m(z2 +2+2.x) = 8.(32+2+2.0,25 ) = 276 (mm) Đờng kính ngoài bánh vít : daM2 = da2+1,5.m = 276+1,5.8 = 288 (mm); Đờng kính đáy : df1=m (q-2,4)=8(10-2,4)=60,8... trí này lắp khớp nối nên chọn d=32mm d>kết luận chọn đờng kính lắp khớp nối là: dk=32mm chọn đờng kính lắp ổ lăn là: dOL=35mm chọn đờng kính lắp bánh răng là: dk=38mm 23 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 chon kiểu lắp bảnh răng là H7/k6,lắp ổ lăn là k6 e>Sơ đồ lực và biểu đồ momen 2.Tính trục trung gian Chọn vật liệu chế tạo trục là thép 45 có b 600MPa a>tính phản lực tại các gối đỡ và momen Lực tác dụng lên... 0,5 2, 66 (MPa) W0 2W 2.4029, 24 +W,Wo là mô men cản uốn và cản xoắn của tiết diện trục +, là hệ số xét đến ảnh hởng của ứng suất trung bình đến độ bền mỏi = 0,05 , = 0 +k , k hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc tiết diện trục đến độ bền mỏi tra bảng 10.2 ta có k = 1,76; k = 1,54 + , - hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc tiết diện trục , tra bảng 15.2 ta có = 0,88; = 0,81; s = 261, 6 1.76... quay giới hạn nmax=4600v/p; Chi u dài khớp nối L=165mm phần IV.Tính toán trục và chọn ổ lăn 18 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 19 Lê Tiến Dũng_CĐT2_K49 I.Tính sơ bộ truc , xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực 1 Tính sơ bộ truc Đờng kính sơ bộ trục I: dI=(0,81,2)ddc với ddc=38(mm) là đờng kính trục động cơ dI=(0,81,2)38=30,445,6 (mm) ta chọn dI=30mm, B10.2 TKI ta đợc chi u rộng ổ lăn B1 = 19 mm . )(1024209 95,45 298,4.10.55,9 .10.55,9 6 6 Nmm n P ct ct == Ta lập đợc bảng kết quả tính toán sau: phần II : tính toán bộ truyền trong . I . tính bộ truyền cấp nhanh (bộ truyền bánh răng nghiêng) 1.Chọn vật liệu. Bánh nhỏ : Thép 45 tôi cải thiện đạt. uốn cho phép khi qúa tải Bánh 1 : [ F1 ] Max = 0,8 . ch1 = 0,8 . 450 = 360 MPa Bánh 2 : [ F2 ] Max = 0,8 . ch2 = 0,8 . 400 = 320 MPa 3.Tính toán bộ truyền bánh răng5 a.khoảng cách trục [. cos = 0,9848 => số răng bánh nhỏ (bánh 1) Z 1 = 2 a 1 . cos/ m(u 1 +1) = 2.85.0,9848/ 1,5.(2+1) 37,2 Ta lấy Z 1 = 37 răng => số răng bánh lớn (bánh 4) Z 2 = u.Z 1 = 2.37 = 74