Đồ án nền móng

phần 1. Xác định các tải trọng tại cổ cộtphần 2. Đánh giá và thống kê số liệu địa chất công trình.phần 3. Lựa chọn phương án móng nông.phần 4. Thiết kế móng đơn bê tông cốt thépphần 5. thiết kế móng cọc bê tông cốt thép

GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN 1 XÁC ĐỊNH CÁC TẢI TRỌNG TẠI CỔ CỘT 1.1 Phương án móng nông: Tải trọng tại chân cột móng 1: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 850 10 10 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 977.50 11.50 11.50 Tải trọng tại chân cột móng 2: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 650 45 55 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 747.50 51.75 63.25 1.2. Phương án móng sâu: (nhân tải trọng trên với hệ số α = 5) Tải trọng tại chân cột móng 1: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 4250 50 50 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 4887.50 57.50 57.50 Tải trọng tại chân cột móng 2: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 3250 225 275 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 3737.50 258.75 316.25 SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 1 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN 2. ĐÁNH GIÁ VÀ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 2.1. Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất: Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất được xát đònh theo số liệu đề bài: hồ sơ đòa chất 2(mực nước ngầm ở độ sâu 3m). - Dùng chỉ số dẻo để xát đònh sơ bộ tên gọi của lớp đất: ( ) ( ) 0 0 0 0 P nh d I W W= − - Dùng độ sệt để sát đònh trạng thái của lớp đất: ( ) ( ) ( ) 0 0 0 0 0 0 d L P W W I I − = Lớp đất W (%) W nh (%) W d (%) I P (%) Kết quả tra bảng Kết luận tên đất I L Kết quả tra bảng Kết luận trạng thái đất 1 28.5 33.8 19.7 14.1 7(%) ≤ I P < 17(%) Đất á sét 0.62 0.5 ≤ I L <0.75 Dẻo mềm 2 17.2 39.1 22.1 17.0 I P ≥ 17 (%) Đất sét -0.29 I L < 0 Cứng 3 24.6 28.5 20.3 8.2 7(%) ≤ I P < 17(%) Đất á sét 0.52 0 < I L < 0.75 Dẻo sệt 4 21.06 Cát mòn – trạng thái chặt vừa Xát đònh các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất - Dùng độ bảo hoà để đánh giá độ ẩm của đất: G = 0 .W e ∆ . Lớp đất W ∆ (g/cm 3 ) e 0 G Kết quả tra bảng Độ ẩm của đất 1 0.285 2.675 1.089 0.70 0.5 < G ≤0.8 Đất ẩm 2 0.172 2.705 0.648 0.72 0.5 < G ≤0.8 Đất ẩm 3 0.246 2.674 0.896 0.73 0.5 < G ≤0.8 Đất ẩm 4 0.2106 2.66 0.689 0.81 G ≥ 0.8 Đất bảo hoà nước 2.2. Thống kê các chỉ tiêu cơ lý: (mực nước ngầm ở độ sâu 3 m) SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 2 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Lớp đất Tên đất Chiều dày (m) Dung trọng tự nhiên (kN/m 3 ) Dung trọng đẩy nổi (kN/m 3 ) Lực dính (kN/m 2 ) Góc ma sát trong (độ ) 1 á sét – dẻo mềm – ẩm 3 17.56 - 4.5 11 0 30 ’ 2 á sét – cứng – ẩm 5 19.74 10.34 22.6 16 0 50 ’ 3 á sét – dẻo sệt – ẩm 10 18.48 9.41 15.4 13 0 30 ’ 4 cát mòn – chặt vừa – bảo hoà nước 10 18.59 9.62 18 28 0 38 ’ Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất Lớp đất Độ ẩm (%) ∆ (g/cm 3 ) E 0 (kN/m 2 ) Hệ số rỗng ban đầu e 0 Chỉ số dẻo I p (%) Độ sệt I L W (%) W nh (%) W d (%) 1 28.5 33.8 19.7 2.675 2089 1.089 14.1 0.62 2 17.2 39.1 22.1 2.705 4195 0.648 17.0 -0.29 3 24.6 28.5 20.3 2.674 4950 0.896 8.2 0.52 4 21.06 - - 2.66 6836 0.689 - - Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 3 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG MNN ÁÙ sét - dẻo mềm - ẩm; γ=17.56 kN/m 3 , c=4.5 kPa, ϕ= 10 0 30 ' , e 0 =1.089, E=2089 kPa; ∆=2.675 g/cm 3 Sét - cứng - ẩm; γ=19.74 kN/m 3 , c=22.6 kPa, ϕ= 16 0 50 ' , e 0 =0.648, E=4195 kPa; ∆=2.705 g/cm 3 ÁÙ sét - dẻo sệt - ẩm; γ=18.48 kN/m 3 , c=15.4 kPa, ϕ= 13 0 30 ' , e 0 =0.896, E=4950 kPa; ∆=2.674 g/cm 3 Các mòn - chặt vừa - bảo hoà nước; γ=18.59 kN/m 3 , c=18 kPa, ϕ= 28 0 38 ' , e 0 =0.689, E=6836 kPa; ∆=2.66 g/cm 3 3 m 5 m 10 m 10 m Bề dày Cột đòa chất Mô tả và phân loại đất Độ sâu 3 m 8 m 18 m 28 m Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 4 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN 3 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG NÔNG. - Chọn giải pháp xử lý nền bằng đệm cát. Ta tiến hành bóc bỏ lớp đất 1 ở độ sâu chôn móng được chọn là 2(m) tại vò trí đặt móng thay thế bằng lớp cát hạt thô vừa, sạch, rải từng lớp mỏng 30÷40 cm, đầm lu đến độ chặt trung bình, bề dày đệm là 1 (m). - Lớp đệm cát có các đặt trưng: + Góc mở đệm α=30 0 , góc mở 0 45 β = + Tính chất cơ học của đệm cát chọn: ( ) ( ) 3 2 18.8 / , 0.67, 8000 / c kN m e q kN m γ = = = , ( ) 0 2 0 33 , 2 8000 16000 / c E q kN m ϕ α = = × = × =  Đối với móng 1, chọn kích thước tiết diện đáy móng b m x l m = 2 (m) x 2.1 (m).  Đối với móng 2, chọn kích thước tiết diện đáy móng b m x l m =1.4(m) x 1.7(m). Chiều cao đài móng lấy chung cho cả 2 móng là 0.6 (m). - Đặt móng đơn BTCT trên đệm cát. Làm lớp bê tông lót dày 10 cm, đá 4 - 6, mác 75. - Cát tường chèn, bao che có thể dùng móng gạch, đá hay dầm giằng để đỡ SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 5 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG PHẦN 4 THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN BÊTÔNG CỐT THÉP 4.1 Thiết kế móng 1 là móng đơn : 4.1.1 Tải trọng thiết kế: Tải trọng c N (kN) cx M (kNm) cy H (kN) Tải trọng tiêu chuẩn 850 10 10 Hệ số n 1.15 Tải trọng tính toán 977.50 11.50 11.50 Tải trọng tác dụng vào cổ cột Quy tải về đáy:  Tải tiêu chuẩn: 0 tc tc c m m m tb N N b l h γ = + × × × ; 0 tc tc tc x cx cy M M H h= + × ; 0 tc tc y cy H H= Trong đó:  : tb γ dung trọng trung bình của khối đất, cột BTCT và đài móng BTCT : ( ) 3 20 / tb kN m γ = .  Chiều sâu chôn móng chọn: ( ) 2h m= .  Kích thước móng đã chọn: ( ) ( ) 2 2.1 m m b l m m× = × , cạnh dài dọc theo trục y. ⇒ ( ) ( ) ( ) 0 0 0 850 2 2.1 2 20 1018 10 10 2 30 10 10 tc tc x tc y N kN M kNm H kN  = + × × × =  = + × =   = =   Tải tính toán: 0 tt tt c m m m tb N N b l h γ = + × × × ; 0 tt tt tt x cx cy M M H h= + × ; 0 tt tt c H H= Trong đó: ⇒ ( ) ( ) ( ) 0 0 0 977.5 2 2.1 2 20 1145.5 11.5 11.5 2 34.5 11.5 tt tt x tt y N kN M kNm H kN  = + × × × =  = + × =   =  4.1.2 Tính toán: Kiểm tra kích thước đế móng theo điều kiện áp lực: max 1.2 δ δ  ≤   ≤   tc tc tb R R Cường độ tính toán của cát tính theo công thức tính đổi : Vì chiều sâu chôn móng: h=2 ≤ 2m nên dùng công thức: 1 1 0 1 1 1 1 2   − + = +     tc m b b h h R R K b h SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 6 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Với: R 0 tra ở bảng 2-3 (giáo trình nền và móng của GS.TS Nguyễn Văn Quảng, trích dẩn TCXD 45-78). Kết quả cho được cường độ tính toán tính quy ước của cát làm đệm : R 0 =400 (kPa). K 1 : hệ số kể đến ảnh hưởng của bề rộng móng. đây đối với đất cát hạt thô vừa nên: K 1 =0.125. b m = 2m ; b 1 =1 m ; h 1 =2 m. ⇒ ( ) 2 1 2 2 400 1 0.125 450 1 2 2 tc R kPa − +   = + =   ×   ( ) 0 0 max min 1018 242.38 2 2.1 tc tc tb tc tc tc x x N KPa F N M F W σ σ = = = × = ± 2 1018 30 6 2 2.1 2 2.1 = ± × × × ( ) ( ) ( ) max min 262.79 221.97 1.2 1.2 450 540 tc tc tc KPa KPa R KPa σ σ = = = × = ( ) ( ) ( ) ( ) max 262.79 1.2 540 242.38 450 tc tc tb KPa R KPa KPa R KPa σ σ = < = = < = Kích thước móng đã thỏa mãn điều kiện áp lực tại đáy móng. Ta có tiết diện móng sơ bộ: b m xl m =2x2.1 (mxm). Kiểm tra chiều cao đệm cát theo điều kiện áp lực đất lên lớp đất bên dưới đáy đệm cát (lớp 2): Kiểm tra theo điều kiện: bt gl z=h+h z=h d2 d d σ +σ R≤ Với: ( ) ' 1 2 d2 2 R γ γ = + + qu II II II tc m m Ab Bh Dc k ( ) 2 2 1 3= + = + = d h h h m ( ) ( ) ( ) ' 3 3 2 17.56 / 10.34 / 22.6 / γ γ = = = II II II kN m kN m c kN m ( ) ( ) ( ) σ σ σ γ = = − − ∆ = = = = = = = − = − × = 0 0 2.1 2 0.05 2 2 1018 242.38 17.56 2 207.26 tc qu gl z h d tc tc gl tc z tb l b m N F N N kN h kPa SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 7 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG  = =    ×  = = =   2.1 1.05; 2 2 2 2 1 1.43 1.4 d l b h z b b ⇒ Tra bảng ta được: K 0 = 0.527 ( ) ( ) σ σ σ = = = = × × = = = 0 0 2 =0.527 207.26=109.226 1018 9.32 109.226 gl gl z h z d tc qu gl z h d K kPa N F m ( ) = + ∆ − ∆ = + − = 2 2 b 9.32 0.05 0.05 3 qu qu F m - Hệ số tin cậy k tc = 1. - Tra bảng 3.1 (Tài liệu hướng dẫn đồ án Nền và Móng của GS.TS. Nguyễn Văn Quảng), đối với lớp đất 2 tương ứng là đất á sét, có I L =-0.29 < 0.5 ta có: m 1 = 1.2, m 2 = 1.0 - Với 0 0 16 50' 16.833 ϕ = = nội suy theo bảng 3.2 (Tài liệu hướng dẫn đồ án Nền và Móng của GS.TS. Nguyễn Văn Quảng), có: A = 0.383 ; B = 2.546 ; D = 5.126 ( ) ( ) × ⇒ = × × + × × + × 2 1.2 1 0.383 3 10.34 2.546 3 17.56 5.126 22.6 1 =314.22 kPa d R ( ) 3 2 17.56 1 18.8 53.92 bt bt z h h z d kPa σ σ = + = = = × + × = ( ) σ σ = = + + = + =109.226 53.92 163.146 gl bt z h z h h d d kPa ⇒ ( ) σ σ = = + + =163.146 gl bt z h z h h d d kPa < ( ) 2 =314.22 kPa d R Vậy nền đất ở lớp 2 đủ chòu lực và kích thước chọn như trên là hợp lý. Tính và kiểm tra độ lún của móng: Ứng suất do trọng lượng bản thân đất gây ra trên đáy móng: ( ) 0 ' 17.56 2 35.12 σ γ = = × = × = z bt h KPa Ứng suất gây lún tại đáy móng: ( ) 0 207.26 gl z KPa σ = = Chia đất nền dưới đáy khối móng quy ước thành các lớp bằng nhau và bằng ( ) 2 0.4 5 5 b m= = : 0 0 σ σ σ γ =  = ×   = ×   ∑ zi z gl gl bt i i K h σ β   × = = ×  ÷  ÷   ∑ ∑ z i gl i i i h S S E Lấy β=0.8 SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 8 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG ⇒ 0.8 σ   × = ×  ÷  ÷   ∑ z i gl i i h S E Lớp đất Đi ể m Độ sâu z (m) l b 2z b 0 K z i gl σ (kPa) tb gl σ (kPa) z i bt σ (kPa) E 0 (kPa) ∆S (cm) Đệm cát γ=18.8 kPa; E=1600 0 (kPa) 1 0 1.05 0 1 207.26 203.64 35.12 16000 0.407 2 0.4 1.05 0.4 0.965 200.01 42.64 16000 3 0.8 1.05 0.8 0.817 169.33 184.67 50.16 16000 0.369 4 1 1.05 1 0.724 150.06 159.7 53.92 16000 0.16 Đất sét cứng ; γ=18.8 kPa; E=1600 0 (kPa) 5 1.2 1.05 1.2 0.63 130.57 140.32 55.99 4195 0.535 6 1.6 1.05 1.6 0.469 97.21 113.89 60.12 4195 0.869 7 2 1.05 2 0.353 73.16 85.19 64.26 4195 0.65 8 2.4 1.05 2.4 0.271 56.17 64.67 68.4 4195 0.493 9 2.8 1.05 2.8 0.211 43.73 49.95 72.53 4195 0.381 10 3.2 1.05 3.2 0.17 35.23 39.48 76.67 4195 0.301 11 3.6 1.05 3.6 0.138 28.60 31.92 80.8 4195 0.243 12 4 1.05 4 0.114 23.63 26.12 84.94 4195 0.199 13 4.4 1.05 4.4 0.096 19.90 21.77 89.08 4195 0.166 14 4.8 1.05 4.8 0.082 17.00 18.45 93.21 4195 0.141 ( )S S cm= ∆ ∑ 4.915 SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 9 GVHD: TS. NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG N tt H tt M tt 100 50 MNN 3 m 207.26 1 2 200.01 169.33 150.06 130.57 97.21 73.16 56.17 43.73 35.23 28.60 23.63 19.90 17.00 35.12 42.64 50.16 53.92 55.99 60.12 64.26 68.4 72.53 76.67 80.8 84.94 89.08 93.21 300 z 300 100 2000 1000 30° 45° 3800 4800 σ gl zi σ bt zi 1 2 3 4 6 7 8 9 5 10 11 12 13 14 Tại độ sâu Z i = 4.8 m có ( ) ( ) 93.21 5 17 5 85 Zi Zi bt gl KPa KPa σ σ = > = × = * Với đặc điểm của công trình là khung BTCT có tường chèn, tra bảng 16 TCXD 45-78, tra được ( ) 8= gh S cm . Độ lún của nền: ( ) 4.915 8 gh S cm S cm= < = => Độ lún tính toán nhỏ hơn độ lún cho phép. 4.1.2.2 Xác đònh chiều cao làm việc của móng: Xác đònh tiết diện cột: Dùng bêtông B15 có R b = 8.5MPa; R bt = 0.75Mpa. Diện tích cột được xác đònh theo công thức: ( ) 2 3 850 (1 1.5) (1 1.5) (0.1 0.15) 8.5 10 tc c m b N F m R = ÷ = ÷ = ÷ × Chọn diện tích cột: ( ) 2 0.3 0.4 0.12= × = × = c c c F b l m Móng chòu tải lệch tâm nên ta chỉ xét mặt chọc thủng nguy hiểm nhất và lực gây chọc thủng ứng với mặt này là: SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 10 [...]... h + h ϕtb = 1 1 2 2 3 3 4 4 h1 + h2 + h3 + h4 11030 '×1 + 16050 '× 5 + 13030 '×10 + 28038'× 3.5 = 16.9680 1 + 5 + 10 + 3.5 0 ϕ 16.968 ⇒ α = tb = = 4.2420 4 4 = Kích thước khối đáy khối móng qui ước: Lqu = Bqu = 2.95 + 2 ×19.5 × tg (4.2420 ) = 5.843 ( m ) 2 2 Diện tích khối móng qui ước: Aqu = Lqu Bqu = 5.843 = 34.141( m ) Chiều cao khối quy ước: H qu = Lc + h = 19.5 + 2 = 21.5(m) SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ... NGUYỄN THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Trọng lượng của khối móng qui ước:  Trọng lượng của đài và cọc: G1 = ( Add hm + nc Ac Lc ) × γ bt = ( 10.24 ×1.05 + 8 × 0.352 ×19.5 ) × 25 = 746.55 ( kN )  Trọng lượng đất: 4 G2 = ( Aqu − nc Ac ) ∑ ( hi × γ i ) + ( Aqu − Add ) × hm × γ 1 + ( Aqu − Ac ) ( h − hm ) × γ 1 i =1 ( ) =  34.141 − 8 × 0.352 × ( 1×17.56 + 5 ×10.34 + 10 × 9.41 + 3.5 × 9.96 )    + ( 34.141 −... NHẤT ( ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG tt N đ = n × Add ( h − hđ ) γ 1 − N ctt ( ) ) = 1.1× 10.24 × ( 2 − 1.05 ) × 17.56 − 10.973 = 175.836( kN ) - Tổng trọng lượng của đài, đoạn cột tính từ mặt đất thiên nhiên trở xuống và đất tác dụng lên cốt đế đài: tt tt tt N dd = N đài + N đ + N ctt = 295.68 + 10.973 + 175.836 = 482.489 (kN ) Lực dọc tính toán tác dụng lên cốt đế đài: tt tt N tt = N 0 + N dd = 4887.5 + 482.489... THỐNG NHẤT ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG Trong đó: tt  N 0 = 747.5 + 1.4 ×1.8 × 2 × 20 = 848.3 ( kN )  tt ⇒  M 0 x = 51.75 + 63.25 × 2 = 178.25 ( kNm )  H tt = 63.25 ( kN )  0y 4.1.2 Tính toán: tc δ max ≤ 1.2 R  Kiểm tra kích thước đế móng theo điều kiện áp lực:  tc δ tb ≤ R  Cường độ tính toán của cát tính theo công thức tính đổi : Vì chiều sâu chôn móng: h=2 ≤ 2m nên dùng công thức:  b − b  h + h1 R tc... 0.383 × 2.034 ×10.34 + 2.546 × 3 ×17.56 + 5.126 × 22.6 ) 1 =309.63 ( kPa ) ⇒ Rd 2 = σ zbt h + hd = σ zbt 3 = 2 × 17.56 + 1× 18.8 = 53.92 ( kPa ) = = σ zgl hd + σ zbt h + hd = 151.65 + 53.92 = 205.57 ( kPa ) = = gl bt ⇒ σ z =hd + σ z= h + hd = 205.57 ( kPa ) < Rd 2 =309.63 ( kPa ) Vậy nền đất ở lớp 2 đủ chòu lực và kích thước chọn như trên là hợp lý Tính và kiểm tra độ lún của móng: SVTH: NGUYỄN ĐỨC... cao đệm cát theo điều kiện áp lực đất lên lớp đất bên dưới đáy đệm cát (lớp 2): bt gl Kiểm tra theo điều kiện: σ z=h+hd + z=hd ≤ R d2 SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 15 GVHD: TS NGUYỄN THỐNG NHẤT Với: R d2 = ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG m1m2 ' Abqu γ II + Bh2γ II + DcII ktc ( ) h2 = h + hd = 2 + 1 = 3 ( m ) ' γ II = 17.56 ( kN / m3 ) γ II = 10.34 ( kN / m3 ) ( cII = 22.6 kN / m 2 ) l − b 1.8 − 1.4 = = 0.2... 4.951 m 2 gl σ z =hd 151.65 ( ) b qu = Fqu + ∆ 2 − ∆ = 4.951 + 0.22 − 0.2 = 2.034 ( m ) - Hệ số tin cậy ktc = 1 - Tra bảng 3.1 (Tài liệu hướng dẫn đồ án Nền và Móng của GS.TS Nguyễn Văn Quảng), đối với lớp đất 2 tương ứng là đất á sét, có IL=-0.29 < 0.5 ta có: m1 = 1.2, m2 = 1.0 0 0 - Với ϕ = 16 50 ' = 16.833 nội suy theo bảng 3.2 (Tài liệu hướng dẫn đồ án Nền và Móng của GS.TS Nguyễn Văn Quảng), có: A... ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG tt N xt = Fxt × σ max  Theo điều kiện chọc thủng: tt N xt = Fxt × σ max ≤ N ct = 0.75 × Rbt × h0 × btb σ tt max tt tt N 0 M 0 1145.5 34.5 = + = + 6× = 296.21( KPa ) Fm Wx 2 × 2.1 2 × 2.12 tt σ min = tt tt N 0 M 0 1145.5 34.5 − = − 6× = 249.27 ( KPa ) Fm Wx 2 × 2.1 2 × 2.12 tt N 0 1067.1 σ = = = 254.07 ( KPa ) Fm 2 × 2.1 tt tb SVTH: NGUYỄN ĐỨC SĨ MSSV:061332C Tramg 11 ĐỒ ÁN NỀN - MÓNG... tt ' N max + N cọc = 671.29 + 65.69 = 736.98 ( kN ) > N tc = 766.9(kN ) => Như vậy lực lớn nhất truyền xuống dải biên không vượt quá sức chòu tải tính toán của cọc trên đất nền tt N min = 649.13 ( kN ) > 0 nên không phải kiểm tra điều kiện chống nhổ 3.1.10 Kiểm tra áp lực tác dụng lên nền đất của khối móng qui ước : ϕ α = tb ( ϕtb - góc ma sát trong trung bình của lớp đất) 4 ϕ h + h + h + h ϕtb =... 10 × 9.41 + 3.5 × 9.96 )    + ( 34.141 − 10.24 ) ×1.05 ×17.56 + ( 34.141 − 0.42 ) × ( 2 − 1.05 ) ×17.56 =7581.36 ( kN ) Trò tiêu chuẩn lực dọc tính đến đáy khối móng quy ước: o tc N = G1 + G2 + N 0 = 746.55 + 7581.36 + 4250 = 12577.91( kPa ) tc qu o Momen tiêu chuẩn tại tâm đáy khối móng qui ước: tc tc M qu = M 0 + H tc × H qu = 50 + 50 × 21.5 = 1125(kNm) Độ lệch tâm: e = tc M qu N = tc qu 1125 = . 28 0 38 ’ Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất Lớp đất Độ ẩm (%) ∆ (g/cm 3 ) E 0 (kN/m 2 ) Hệ số rỗng ban đầu e 0 Chỉ số dẻo I p (%) Độ sệt I L W (%) W nh (%) W d (%) 1 28.5 33.8 19.7 2.675 2089 1.089. đủ chòu lực và kích thước chọn như trên là hợp lý. Tính và kiểm tra độ lún của móng: Ứng suất do trọng lượng bản thân đất gây ra trên đáy móng: ( ) 0 ' 17.56 2 35.12 σ γ = = × = × = z bt h. × . Chọn bố trí 10 φ 14, s = 220 (A s =1539.38 mm 2 ) Đối với ngàm II – II : momen được gây ra do ( ) 254.07 tt tt II tb kPa σ σ = = ( ) 2 2 2.1 254.07 2 0.3 192.74 2 2 2 2 tt m II c II l b