Đồ án nền móng + file Cad

... dùng móng cọc là khả thi nhất. Có hai phương án móng cọc khả thi là phương án móng cọc khoan nhồi và cọc ép bằng BTCT. So sánh phương án cọc khoan nhồi và phương án cọc ép bằng BTCT. * Phương án ... Ẩn). → Áp lực tiêu chuẩn của đất nền ( ) [ ] 77.949.19683.3535.15.15804.111451.01 =++ = xxxR tc (T/m 2 ) 7. Phân tích và chọn phương án móng Để có phương án nền...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... σ ’ v2 = 41,2 5+5 ,61.3,5 5+9 .19.5,2=108,95 KN/m 2  f s2 = 38, 9+( 1 – sin 20,08). 108,95.tan 20,08 =65,05 KN/m 2 • Lớp 3 : σ ’ v3 = 108,9 5+9 ,19.5, 2+9 ,08.2,45=179 KN/m 2  f s3 = 56, 8+( 1-sin 17,48).179.tan ... =17 9+9 ,08.2,45=201,2 KN/m 2  Vậy thành phần chịu tải ma sát xung quanh cọc là Q s = A s1 .f s1 + A s2 .f s2 + A s3 .f s3 = u.l 1 .f s1 +...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 182.5 2 0.749 0.2 0.2491 323.85 13.749 188.87 3 1.498 0.4 0.2434 316.44 14.498 195.23 4 2.247 0.6 0.2316 301.1 15.247 201.6 5 2.996 0.8 0.215 279.52 15.996 207.97 6 3.745 1 0.1959 254.69 16.745 214.33 7 4.494 1.2 0.1763 229.2 17.494 220.7 8 5.243 1.4 0.1576 204.89 18.243...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... 0,568.10 3 +1 254,06.tan(17,48) = 962,9 g/cm 2 = 0,963 kg/cm 2 Vậy thành phần chịu tải ma sát xung quanh cọc là Q s = A s1 .f s1 + A s2 .f s2 + A s3 .f s3 = u.l 1 .f s1 + u.l 2 .f s2 + u.l 3 .f s3 ... u.l 2 .f s2 + u.l 3 .f s3 = u.( l 1 .f s1 + l 2 .f s3 + l 3 .f s3 ) =1,2.100.(7,1.100. 0,2 + 10,4.100. 0,651 + 4,9.100.0,963) = 154784...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... móng cọc a. Xác định móng khối qui ước + Bề rộng móng khối B B = b + 2Lc*tgα + Chiều dài móng khối L L = l + 2Lc*tgα + Chiều cao móng khối H H = L c + D f Trong đó: - b-d: bề rộng đài - l-d ... cọc) F qu =25,15 (m 2 )– diện tích đáy móng khối qui ước; 842,0 9,23 908,0*9,4919,0*4,10561,0*1,7773,0*5,0747,1 = ++ ++ = tb γ (T/m 3 ) P = 8,32 15,25...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... (0,5(B d +b c +2 h 0 )0,5(B d -(h c +2 h 0 )))0,5(P max +P 1 ) P ct =(0,5(2, 2+0 ,3 5+2 .0,65).0,5(2,2-(0,3 5+2 .0,65)))0,5(59, 4+5 4,65)=30,19 T/m 2 . P cx =0,75.R k (b c +h 0 ).h 0 )=0,75.100(0,3 5+0 ,65)0,65)=48,75 ... 45 0 . L ct =L c +2 h o tan(45 0 ) =0, 4+2 .0,65.tan(45 0 )=1,7m B ct =B c +2 h o tan(45 0 ) =0, 4+2 .0,65.tan(45 0 )=1,7m P max =59,4 T P min =49,...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

... 3 1 2 3 . . .l N l N l N N l l l + + = + + = 3, 2.8 4.10 4.42 20,8 3, 2 4 4 + + = + + . . . . 400.42.0,3.0,3 2.20,8.0,3.4.11, 2 2071 s P m N F n N F KN= + = + = => P = 207,1 T Tải trọng cho ... 3 1 2 3 . . .l N l N l N N l l l + + = + + = 3, 2.8 4.10 4.42 20,8 3, 2 4 4 + + = + + . . . . 400.42.0,3.0,3 2.20,8.0,3.4.11, 2 2071 s P m N...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:29

... dựng nhằm giảm tính nền lún và tính không đồng nhất của nền cũng nh| các giải pháp cấu tạo nhằm giảm tính nhạy của công trình đối với biến dạng của nền. 5.2. Tính toán móng cọc theo biến dạng ... tính toán : - Sức chịu tải giới hạn của cọc theo điều kiện đất nền; - Độ bền của vật liệu làm cọc và đài cọc; - Độ ổn định của cọc và móng; x Nhóm thứ 2 gồm các tính toán : - Độ lún...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:29

... 21m  tb /4 2. 2. 2. 2. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh á á á á p p p p su su su su ấ ấ ấ ấ t t t t đá đá đá đá y y y y m m m m ó ó ó ó ng. ng. ng. ng. W M F N P    min max - : di ệ n t í ch đá y kh ố i m ó ng quy ướ c. 2 303 , 91 19 , 12 . 49 , 7 . m N B F qu qu    - 3 2 2 977 , 113 6 49 , 7 . 19 , 12 6 . m B L W qu qu    - ; . T B L H N G N N qu qu m tb dn tc qu m t...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:29

... chuẩn của đất nền dưới khối móng cọc quy ước, xác định như sau: R tc = k mm 21 ( A. 1 . B m + B. 2 . H m + D. c ) ; (18) trong đó, 1 - trọng lượng riêng của đất nền dưới đáy móng cọc. ... đáy móng. A, B, D - các hệ số phụ thuộc góc trong của đất nền dưới móng cọc quy ước. c - lực dính đơn vị của lớp đất nền dưới móng cọc quy ước. B m , L m , H m - kíc...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:29