GIÁO TRÌNH PHÂN TÍCH CHẾ ĐỘ XÁC LẬP HỆ THỐNG ĐIỆN_CHƯƠNG 3 & 4 doc

102 Chng 3 phân tích chế độ làm việc của đ-ờng dây dài siêu cao áp Đ3.1 TNG QUT V NG DY DI SIấU CAO P V H THNG TI IN 3.1.1 Khái quát chung Trên thế giới hiện đang sử dụng đ-ờng dây tải điện với các cấp điện áp siêu cao xoay chiều : 220, 330, 380, 400, 500, 750 và 1150 kV, gọi tắt là đ-ờng dây siêu cao áp (DSCA). Các DSCA có khả năng tải công suất rất lớn và đi rất xa. Công suất và độ dài tải điện càng lớn thì điện áp sử dụng càng cao, giá thành tải điện sẽ thấp và độ che phủ mặt đất sẽ nhỏ hơn, mang lại hiệu quả kinh tế rất lớn. Đối với những đ-ờng dây tải điện có chiều dài nhỏ hơn 250 km và điện áp không cao ( d-ới 220 kV) thì sơ đồ thay thế dùng tính toán sử dụng những tham số tập trung và bỏ qua tính chất sóng trong quá trình truyền tải năng l-ợng. Đối với đ-ờng dây tải điện dài hơn, điện áp cao hơn trong tính toán ta phải xét đến tính chất sóng của quá trình truyền tải năng l-ợng trên đ-ờng dây nên trong sơ đồ thay thế các thông số trở, kháng, dung và dẫn ngang phải xét rải phân bố đều dọc theo đ-ờng dây, đ-ợc gọi là ph-ơng pháp thông số rải. Trong tính toán gần đúng cũng có thể sử dụng sơ đồ thay thế với tham số tập trung nếu đ-ờng dây dài đ-ợc chặt nhỏ ra từng đoạn ngắn ( khoảng chừng 100-200 km), mà mỗi đoạn ngăng đó đ-ợc thay thế bằng các tham số tập trung, gọi là ph-ơng pháp sơ đồ thay thế tập trung. Mức độ chặt ngắn là tuỳ thuộc vào mức độ yêu cầu sai số. Một số đặc điểm của DSCA nh- sau: 1. Dùng dây dẫn phân pha Đ-ờng 220 kV mỗi pha có hai sợi, 500 kV có 3 hay 4 sợi. Có hai lý do để áp dụng đ-ờng dây phân pha : - Dòng điện trên DSCA rất lớn ( 500 kV có dòng chừng 1000A tính theo công suất tự nhiên 900MW, còn 220 kV là 300A, 120MW). Điều đó dẫn đến thiết diện dây dẫn rất lớn, thi công lắp đặt rất khó khăn. Dùng dây phân pha sẽ khắc phục đ-ợc nh-ợc điểm trên ; - DSCA tạo điện tr-ờng với c-ờng độ rất cao, dẫn đến tổn thất vầng quang lớn, gây nhiễu vô tuyến cao. Với dây dẫn phân pha ta có bán kính đẳng trị là [1] : 103 n 1n pptd R.r.nR (3.1) trong đó : r - bán kính của một sợi; R pp - bán kính vòng tròng đi qua các đỉnh của khung định vị; n - số dây trong một pha. Bán kính đẳng trị lớn hơn nhiều bán kính của một dây, do đó làm cho c-ờng độ điện tr-ờng trên mặt dây dẫn giảm thấp. Bán kính này cũng làm giảm thấp điện kháng đơn vị và tăng điện dung đơn vị của dây. 2. Khoảng cách cách điện và chiều dài chuỗi sứ rất lớn 3. ảnh h-ởng đến môi tr-ờng xung quanh. DSCA chiếm nhiều đất đai để xây dựng trạm và móng cột, tiếng ồn do hồ quang, nhiễu vô tuyến, ảnh h-ởng đến cảnh quan và ảnh h-ởng do c-ờng độ điện tr-ờng đến khoảng không d-ới đ-ờng dây và mặt đất, ảnh h-ởng không tốt đến sức khoẻ con ng-ời và gia súc. 4. Độ tin cậy Đối với DSCA đòi hỏi độ tin cây rất cao, bởi sự cố các đ-ờng dây này ảnh h-ởng rất lớn cho phụ tải. Để đảm bảo độ tin cậy cao phải tăng c-ờng cách điện đ-ờng dây, tăng sức chịu lực của cột và móng, tăng số mạch song song. Đặc điểm quan trọng về kỹ thuật của DSCA là : 1. Tổn thất điện năng do vầng quan điện là rất cao. Để giảm tổn thất này giải pháp dùng dây dẫn phân pha là hiệu quả nhất 2. Sự sản ra công suất phản kháng là rất lớn. Đ-ờng dây phân pha nh- đã giới thiệu ở trên là làm tăng đáng kể điện dung ngang, kéo theo công suất phản kháng dó chúng sinh ra, gây ra các vấn đề kỹ thuật cần giải quyết trong chế độ non tải hoặc không tải : - Sự tăng cao điện áp ở cuối các đ-ờng dây có thể v-ợt quá khả năng chịu đựng của thiết bị phân phối ( đ-ờng dây 220 kV điện áp không đ-ợc cao hơn 252 kV; đ-ờng dây 500 kV là 525 kV); - Nguy cơ tự kích và tự dao động tăng dần lớn. 3. Trong chế độ max, tổn thất điện áp có thể rất lớn, gây sụt áp ở cuối đ-ởng dây mạnh, ảnh h-ởng rất lớn đến chất l-ợng điện áp. 3.1.2 Hệ thống tải điện. 104 Một DSCA hiển nhiên phải có máy biến áp (MBA) tăng áp đầu nguồn và MBA hạ áp cuối đ-ờng dây để cấp điện cho phụ tải. Không chỉ có vậy để đảm bảo chất l-ợng điện áp ở các chế độ mang tải khác nhau (không tải, phụ tải min, phụ tải trung bình, phụ tải max) trên toàn bộ tuyến DSCA còn có các thiết bị bù : tụ bù dọc, tụ và kháng bù ngang, các thiết bị điều khiển . Phân túch công dụng của từng loại thiết bị này sẽ đ-ợc xem xét trong các ch-ơng sau . Tập hợp các nguồn, các MBA , các đoạn DSCA, các thiết bị bù và các thiết bị điều khiển thành một hệ thống gọi là hệ thống tải điện siêu cao áp. Trên hình 3.1 giới thiệu một hệ thống truyền tải điện siêu cao áp. Hệ thống truyền tải này bao gồm hai hệ thống điện (nguồn) đ-ợc nối với nhau bằng DSCA. Một trong hai hệ thống điện là nguồn phát, hệ thống có d- thừa công suất để tải công suất cho hệ thống kia; Hệ thống điện còn lại là phụ tải, hệ thống thiếu công suất cần có sự hỗ trợ công suất. Từ hai hệ thống điện tồn tại trạm biến áp tăng áp phía hệ thống nguồn và trạm biến áp hạ áp phía hệ thống tải, mà hai phía cao của các trạm biến áp này có cùng điện áp định mức; Còn các điện áp phía hai cuả chúng có điện áp định mức là tuỳ thuộc vào điện áp của từng hệ thống điện. Trên hệ thống truyền tải điện siêu cao áp hình 3.1 còn tồn tại các đoạn DSCA, các thiết bị tụ bù dọc, các thiết tụ bù ngang và các điện kháng bù ngang. Các thiết bị bù này có thể điều chỉnh dung l-ợng bù là tuỳ theo chế độ vận hành công suất ít hay nhiều nhằm đảm bảo chất l-ợng điện áp. Vân đề này sẽ đ-ợc xem xét kỹ trong ch-ơng sau. Để nhìn nhận tốt hơn, tr-ớc hết xét đ-ờng dây dài thuần nhất, một đ-ờng dây không có thiết bị bù và cũng không tính đến các thiết bị phân phối ở hai đầu nh- máy biến áp, tức là chỉ xét một đ-ờng dây thuận tuý. Đ3.2 các hệ ph-ơng trình cơ bản mô tả chế độ làm việc của đ-ờng dây dài thuần nhât 3.2.1 Hệ ph-ơng trình cơ bản tổng quát Hình 3 .1. Hệ thống truyền tải điện siêu cao áp 105 Ta giả thiết đ-ờng dây tải điện đi xa là đồng nhất với các thông số rải đều trên toàn bộ đ-ờng dây và mang tải đều trên ba pha. Các thông số cơ sở của đ-ờng dây dài 1 km bao gồm : - Điện trở đơn vị r 0 [ /km], điện trở toàn bộ đ-ờng dây R=r 0 .l [ ] - Điện kháng đơn vị x 0 [ /km], điện kháng toàn bộ đ-ờng dây X=x 0 .l [ ] - Điện dẫn đơn vị g 0 [1/ km], điện dẫn toàn bộ đ-ờng dây G=g 0 .l [1/ ] - Điện dẫn phản kháng đơn vị b 0 = 0 .C [1/ km], điện dẫn phản kháng toàn bộ đ-ờng dây B=b 0 .l [1/ ], trong đó C 0 là điện dung đơn vị [F/km], =2 f với f là tân số của dòng điện, đối với Việt nam f=50 HZ. - Tổng trở đơn vị của đ-ơng dây o jxrz 00 , tổng trở đ-ờng dây lzZ 0 - Tổng dẫn đơn vị của đ-ờng dây 000 jbgy , tổng dẫn đ-ờng dây lyY . 0 Giá trị các tham số đơn vị của DSCA có cấu trúc phân pha đ-ợc xác định theo các công thức sau : 1. Điện trở đơn vị r 0 : n r r 0 0 (3.2a) trong đó: n- số dây trong một pha; r 0 -điện trở đơn vị của một dây [ km/ ] 2. Điện kháng đơn vị x 0 [1] - Điện cảm đơn vị : ]km/H[;10. R D lg.6,4 n2 1 L 4 td tb 0 ; (3.2b) trong đó : D tb - khoảng cách trung bình giữa các pha; [mm] R td - bán kính t-ơng đ-ơng, tính theo công thức (1.1a); [mm] - Điện kháng đơn vị : 000 L.f2L.x (3.2c) trong đó f - tần số ( đối với Việt nam f=50HZ) 3. Dung dẫn đơn vị b 0 [1] - Điện dung đơn vị : ]km/F[;10. R D lg 024,0 C 6 td tb 0 (3.2d) - Dung dẫn đơn vị : ]km/1[;C.f2C.b 000 (3.2e) Ta xét một phần tử nhỏ của đ-ờng dây có độ dài dx ở cách điểm cuối đ-ờng dây, tức là điểm tiếp nhận điện năng, một độ dài x ( hình 3.2). 106 Nếu điện áp pha và dong điện ở cuối phần tử là u và i thì ở đầu phần tử điện áp và dòng điện sẽ là : dx x i idx x u u ; Từ hình 3.2 thấy rằng, sở dĩ có sự biến đổi điện áp nh- trên là do có giáng áp trên điện trở ir 0 dx và trên điện kháng L 0 dx. ti / , còn sự biến thiên dòng điện do chạy qua điện dẫn tác dụng u.g 0 dx và dung dẫn C 0 dx tu / . Theo dịnh luật Kirchoff II cho mạch vòng nh- trên hình 3.2, ta có thể viết : 0 00 dx t i Lidxrudx x u u Giản -ớc ph-ơng trình ta có : t i Lir x u 00 (3.3) Theo dịnh luật Kirchoff I cho điểm nút ở cuối phần từ ta có : 0. 00 dx t u Cdxguidx x i i Sau khi giản -ớc ta có : t u Cug x i 00 (3.4) Biểu thức (3.3) và (3.4) là các ph-ơng trình vi phân cơ bản xác định sự biến đổi của điện áp và dòng điện trên đ-ờng dây tải điện đi xa. 3.2.2 Hệ ph-ơng trình cơ bản khi mạch dòng hình sin r 0 dx x 0 dx b 0 dx g 0 dx dx x i i i u dx x u u dx Hình 3 .2 - Sơ đồ phần tử đ-ờng dây 107 Đối với mạch dòng hình sin các điện áp biểu diễn là U , còn dòng I và các đạo hàm sẽ đ-ợc biểu diễn : Ij dt Id Uj dt Ud ; và khi đó (3.3) và (3.4) sẽ là : UyUCjgUCjUg dx Id IzILjrILjIr dx Ud 00000 00000 (3.5) Lần l-ợt đạo hàm bậc 2 của áp và dòng theo x, ta có : IzyIy dx Ud dx Id UzyUz dx Id dx Ud 2 000 2 2 2 000 2 2 (3.6) Trong biểu thức trên : j 000000 ejLjrCjgzy (3.7) đ-ợc gọi là hệ số truyền sóng. Hệ ph-ơng trình (3.6) có thể viết chuyển đổi về hết bên trái ta có : 0I dx Id 0U dx Ud 2 2 2 2 2 2 (3.8) Hệ ph-ơng trình (3.8) là hệ ph-ơng trình vi phân cơ bản của đ-ơng dây tải điện xoay chiều sin ba pha. 3.2.3 Giải hệ ph-ơng trình đ-ờng dây dài tải điện xoay chiều sin 3 pha Ph-ơng trình (3.8) có nghiệm tổng quát cho điện áp ở điểm x: x 2 x 1x eKeKU (3.9) trong đó: x - khoảng cách tính từ cuối đ-ờng dây; 21 ,KK - các hệ số, đ-ợc xác định theo điều kiện ở hai đầu đ-ờng dây. 108 Lấy đạo hàm (3.9) theo x ta có : xx x eKeK dx Ud 21 Thay giá trị đạo hàm này vào (3.5) và thêm ký hiệu x để chỉ dòng điện tại x ta đ-ợc : ; 1 1 2121 00 00 21 00 0000 21 00 xx S xx xxxx x eKeK Z eKeK Ljr Cjg eKeK Ljr LjrCjg eKeK zdx Ud z I Vậy ta có : x 2 x 1 S x eKeK Z 1 I (3.10) trong đó S j S 0 0 00 00 S Ze.Z y z Cjg Ljr Z (3.11) , gọi là tổng trở sóng Hệ số truyền sóng và tổng trở sóng S Z là hai thống số đặc tr-ng của đ-ờng dây tải điện đi xa. Bây giờ ta xác định các hệ số 21 ,KK theo điều kiện cho tr-ớc nh- sau : Thực vậy, ta tính điện áp và dòng điện tại điểm cuối đ-ờng dây bằng cách thay x=0 vào (3.9), (3.10) đ-ợc: S Z KK I KKU 21 2 212 Giải hệ ph-ơng trình trên ta đ-ợc: S S ZIUK ZIUK 222 221 2 1 2 1 Thay giá trị các hệ số tìm đ-ợc vào (3.9), (3.10) ta đ-ợc : 109 22 22 222 1 2 1 2 2 2222 222222 xx S xx x S S x S S x xx S xx x S x Sx ee Z U ee Ie Z ZIU e Z ZIU I ee ZI ee UeZIUeZIUU Trong toán học số phức ta có các hàm l-ợng giác hypebol nh- sau : 2 ; 2 jxxjxx ee xSh ee xCh Với quan hệ toán học nêu trên, điện áp và dòng điện tại toạ độ x tính từ cuối đ-ờng dây dài sẽ là : xSh Z U xChII xShZIxChUU S 2 2x S22x (3.12) Giá trị điện áp và dòng ở đầu đ-ờng dây tải điện sẽ nhận đ-ợc từ (3.12) khi tahy x bằng độ dài của đ-ờng dây tải điện l : lSh Z U lChII lShZIlChUU S 2 21 S221 (3.13) Nếu mô tả theo mốc đầu đ-ờng dây, x là khoảng cách tính từ đầu đ-ờng dây thì điện áp và dòng điện tại toạ độ này tính theo điện áp, dòng đầu đ-ờng dây 11 ,IU sẽ là : xSh Z U xChII xShZIxChUU S 1 1x S11x (3.14) Và điện áp, dòng điện cuối đ-ờng tính theo điện áp và dòng điện đầu đ-ờng dây là: lSh Z U lChII lShZIlChUU S 1 12 S112 (3.14a) Tng t : 110 lSh Z U lChII lShZlChUU S 2 21 S21 (3.14b) Các biểu thức (3.12), (3.14) dùng để tính các chế độ vận hành của đ-ờng dây tải điện. Các công thức này sử dụng cho điện áp pha. Khi cần tính điện áp dây phải nhân thêm 3 vào số hạng của các hàm điện áp; Ví dụ, công thức (3.14) viết theo điện áp dây thì sẽ phải là: xSh Z3 U xChII xShZI3xChUU S 1 1x S11x 3.2.4 Phân tích quá trình sóng trên đ-ờng dây dài Các thông số 21 ,KK và tổng trở S Z đều là các số phức, do đó có thể viết d-ới dạng mooddun và argumen : SS222111 ZZ;KK;KK (3.15) Thay (3.15) vào (3.9) và (3.10) đ-ợc : 21 21 21 21 2121 1 xj x S xj x S xx S x xj x xj xxx x ee Z K ee Z K eKeK Z I eeKeeKeKeKU Từ các hàm phức trên đây, theo quy tắc chuyển biểu diễn dạng phức sang dạng tức thời trong lý thuyết mạch, dễ dàng lập đ-ợc các hàm thực của điện áp và dòng điện, đó là các hàm biến thiên theo thời gian t và độ dài đ-ờng dây x: 2 x S 2 1 x S 1 t,x 2 x 21 x 1t,x xtsine Z K 2xtsine Z K 2i xtsineK2xtsineK2u (3.16) Tr-ớc hết ta khảo sát hàm u x,t . Để thuận tiện ta giả thiết 0 21 , nh- vậy hàm u x,t gồm hai thành phần chứa xt sin và xt sin . Xét thành phần chứa xt sin , ký hiệu là u th với : xteKu x th sin2 1 111 Tại thời điểm bất kỳ, ví dụ t = 0, điện áp u th phân bố theo dạng sóng hình sin trên đ-ờng dây tải điện có biên độ tăng dần theo chiều tăng của x (hình 3.3a, đ-ờng 1). Sóng hình sin này có b-ớc sóng, tức là khoảng cách giữa hai điểm của đ-ờng dây mà điện áp u th ở hai điểm đó trùng pha với nhau, ta ký hiệu là thì góc biến thiên . giữa hai điểm cách nhau một độ dài sóng sẽ là 2 , có nghĩa là .2. Mà 2 2 11 f T , do đó 2 (3.17) Bây giờ lấy thời gian tăng lên một l-ợng t , ta nhận thấy sóng hình sin vẫn giữ nguyên dạng nh-ng dịch chuyển về phía trái theo chiều giảm đi của x một góc là t . (hình 3.3a, đ-ờng 2). Nh- vậy sau thời gian t , sóng dịch chuyển đ-ợc một góc t . , góc này nếu tính theo độ dài đ-ờng dây x sẽ là x . , nh- vậy : xt . Từ dây tính đ-ợc tốc độ truyền sóng : t x (3.18) u 0 2/ 2/ x t 2/3 x 2 a) u x e 2 1 2/3 Hình 3.3 Quá trình truyền sóng trên đ-ờng dây 2/ 0 b) x 2 [...]... Shl 1270,925 j 0,0 1 34 j 0 ,39 4 j 0, 132 389 j 36 ,10, 032 7 j 0 ,38 0 0 0 87,5 j 52 ,4 102.e 30 9 ' kV ;U 2 day 3. 102.e 30 9 ' 176,66.e 30 9 ' kV U I 2 I 1Chl 1 Shl 0 ,39 4 j 0, 132 0,925 j 0,0 1 34 Z S 0 127 0, 032 7 j 0 ,38 0 ,36 7 j 0, 241 0 ,44 .e j 33 3' kA 38 9 j36,1 Cụng sut cuụớ ng dõy : 0 0 0 S 2 3U 2 I 2 3. 102.0 ,44 .e j 33 3' 30 9' 1 34 , 64. e j 2 4' ( 135 j5,7)MVA Hiu sut truyn... r0 jxo r0 jL0 0, 93 j 2 .3, 14. 60.1 ,33 .1 04 0, 93 j 2 .3, 14. 60.1 ,33 .1 04 .m1 0, 93 j 2 .3, 14. 60.1 ,33 .1 04 .m1 Tng dn n v 1m : 116 Y0 jC 0 j 2 .4, 14. 60.8,86.10 12 j 3, 34. 10 9 S m 1 Tng tr súng ca ng dõy: ZS Z0 Y0 0, 93 0 j 5,01.10 4 38 9 j 36 ,1 39 1.e j 5 ,3 9 j 3, 34. 10 H s lan truyn súng trờn 1m dng dõy cú giỏ tr : 0 Z 0Y0 0, 93 j 5,01.10 4 j 3, 34. 10 9 0,118 j1 ,3. 10 6 m 1 H s truyn... j1 ,3. 10 6 .3. 10 5 0, 035 4 j 0 ,39 Tớnh cỏc hm theo cụng thc (1.14a): Sh0 l Sh0, 035 4. Cos 0 ,39 jSh0, 035 4. Sin0 ,39 0, 032 7 j 0 ,38 0 Ch0 l Ch0, 035 4. Cos 0 ,39 jSh0, 035 4. Sin0 ,39 0 0,925 j 0,0 1 34 220 Tớnh in ỏp pha u ng dõy: U 1 127.e j 0 3 Dũng in u ng dõy: S 150 j 50 I1 1 0 ,39 4 j 0, 132 ; 3. 127 3U 1 I 1 0 ,39 4 j 0, 132 Quan h gia in ỏp v dũng in hai u ng dõy c xỏc nh theo phng trỡnh (1.13a):... 2,500 j 27,600 Y 0 j 4, 026.10 6.100 j 0 ,40 26.10 31 / e Tớnh cỏc thụng s A, B, C , D theo cụng thc (3. 41 ) cho mt on s l nh sau : 1 34 A 1 2,500 j 27,600 j 0 ,40 26.10 3 / 2 0,989 j 0,5 03. 10 3 D B 2,500 j 27,600 2 C j 0 ,40 26.10 3 2,500 j 27,600 j 0,00 040 26 / 4 0,101.10 6 j 0 ,4 03. 10 3 3 .4 .3 Tớnh toỏn ch ng dõy ti in theo mng bn cc 1 Tớnh toỏn theo mng 4 cc chung ca h thng Ton... 4, 6 lg tb 2n rtd 4 1 140 00 4 .10 4, 6 lg .10 8,786.10 4 H / km 1 83, 4 2 .4 in khỏng n v : x0 .L0 2 .3, 14. 50.8,786.10 4 0,276 / km in dung n v : C0 0,0 24 0,0 24 10 6 10 6 0,01275.10 6 F / km Dtb 140 00 lg lg 1 83, 4 rtd in dung dn n v: b0 .C 0 2 .3, 14. 50.0,01275.10 6 4, 026.10 6 1 .Km B qua in dn g0=0 Tng tr n v ca ng dõy : z 0 r0 jx0 0,025 j 0,276 / km 0,277 84, 865 0 Tng dn n v ca... theo cụng thc (3. 22) r Z s Z s 0 1 j 0 2x 0 0,025 261,7 63. 1 j 261,7 63 j11,861 2.0,275866 H s truyn súng khi khi tớnh n in tr: -Tớnh theo cụng thc (3. 20) 0 z 0 y0 0,277 84, 865 .4, 026.10 6 1,060.10 3 87, 43 2 (0, 048 j1,056).10 3 - Tớnh theo cụng thc (3. 22) 0,025 .1,0 54. 10 3 j1,0 54. 10 3 0, 047 7 53 j1,0 538 77 .10 3 2.0,275866 Ta thy kt qu tớnh theo hai cỏch cú sai khỏc nhau mt... 2 x0 r0 U2 0 x cos 0 x j sin 0 x r 2 x0 3 I 2 Z S 0 1 j 0 2 x0 r U x U 2 cos 0 x j 0 0 x sin 0 x 2 x0 (3. 33) 1 23 V th vộc t Ux theo (3. 33) s c hỡnh xon c nh trờn hỡnh 3. 7 1500 km 500 km 30 00 km 6000 km 40 00 km Hỡnh 3. 7 Phõn b in ỏp in ỏp dc ng dõy khi cú tr khỏc khụng Thay x= vo cụng thc (3. 33) v bin i chỳng v dng ph thuc vo cụng sut cui ng dõy: r * ... 3. 13 S khỏng bự ngang (3. 43 ) Trong ú U1 I U1 I A 1 j0 B 0 j0 1 YK XK 3 [1 / ] ; X K 2 U dm SK [ ] ; Udm-in ỏp nh mc [kV];SK-cụng sut nh mc khỏng [MVA] 4 Mỏy bin ỏp S mỏy bin ỏp hai dõy cun cú dng ch trờn hỡnh 3. 14 Theo s ta cú : U 1 , I1 Z R jX A 1 BZ C YB 1 Y Z D B B U2 , I2 I YB G B jBB Hỡnh 3. 14 S mỏy bin ỏp (3. 44 ) Cụng thc ny c rỳt ra t cụng thc (3. 41 ), (3. 41 a)... (3. 22) V D 3. 1 ng dõy Udm=500kV di L=500 km; mi pha cú n =4 si AC -30 0 t trờn khung hỡnh vuụng, cnh a =40 0 mm; ng kớnh mt si d=25 mm, bỏn kớnh r=12,5 mm Khong cỏch trung bỡnh gia cỏc pha Dtb= 14 m Tớnh cỏc thụng s ca ng dõy 1 13 Gii : Tra bng s liu in tr n v mt si dõy AC -30 0 c rod=0,1 /km in tr n v r0=rod/n=0,1 /4= 0,025 /km Bỏn kớnh tng ng rtd n 2r.a n1 4 212,5 .40 0 3 1 83, 4mm in cm n v : 1 D L0 4, 6... dõy : y 0 g 0 jb 0 0 j4,026.10 61 / km 4, 026.10 3 90 0 Tng tr súng khụng tớnh n in tr : zS 0 x0 0,277 261,7 63 b0 4, 026.10 6 H s truyn t khi khụng tớnh n in tr: 0 x0 b0 0,277 .4, 026.10 6 1,0 54. 10 3 rad/km Tng tr súng khi tớnh n in tr : - Tớnh theo cụng thc (3. 19) zS 1 14 z0 y0 0,277 84, 865 262,299 2,568 0 262, 036 j11,861 4, 026.10 6 90 - Tớnh theo cụng thc (3. 22) r Z s Z s 0 1 j . tr n v 1 m: 141 4 4 0000 .10 .33 ,1.60. 14 ,3. 2 93, 0.10 .33 ,1.60. 14 ,3. 2 93, 0 10 .33 ,1.60. 14 ,3. 2 93, 0 mjmj jLjrjxrZ o Tng dn n v 1m : 117 1912 00 .10 . 34 ,31 0.86,8.60. 14, 4.2   mSjjCjY  . mjjjYZ    Hệ số truyền sóng của đường dây:   39 ,0 035 4, 010 .3. 10 .3, 1118,0 56 0 jjl     Tính các hàm theo công thức (1.14a): 0 1 34 ,0925, 039 0,0. 035 4, 039 ,0. 035 4, 0 38 0,0 032 7, 039 ,0. 035 4, 039 ,0. 035 4, 0 0 0 jSinjShCosChlCh jSinjShCosShlSh          .  kAejj j jjlSh Z U lChII kVeeUkVej jjjjj lShZIlChUU j S day S &apos ;33 3 1 12 ' 930 ' 930 2 ' 930 112 0 000 .44 ,0 241 , 036 7, 038 ,0 032 7,0 1 ,36 389 127 0 1 34 ,0925,0. 132 , 039 4, 0 .66,176.102 .3; .10 24, 525,87 38 ,0 032 7,0.1 ,36 389. 132 , 039 4, 00 1 34 ,0925,0127                     