Hải dương học đại dương - Phần 2 Các quá trình động lực học - Chương 1 potx

Ch~ơng - dòng chảy v hon lu nớc đại dơng trọng lực g bề mặt Trái Đất biến thiên theo vĩ độ xích đạo, gia tốc trọng lực cực tiểu (9,780 m/s2), bán kính Trái Đất v lực ly tâm lớn nhất, cực giá trị g đạt cực đại, 9,832 m/s2 Giá trị thờng chấp nhận 1.1 Những lực tác động đại d~ơng g 9,81 m/s2 ứng với vĩ độ 50 Những nguyên nhân lm cho nớc đại dơng Với độ sâu, trị số g phải tăng dần, bán kính r chuyển động chia thnh nguyên nhân nội sinh, giảm NÕu ký hiÖu g l gia tèc träng lùc mặt đại dơng, xuất thân đại dơng v nguyên nhân ngoại sinh độ sâu z gia tốc trọng lực dễ dng xác định theo công thức Tất lực trực tiếp lm xuất dòng chảy g = g + 2,2 ⋅ 10 −6 z gäi l c¸c lùc nguyên sinh Tuy nhiên, sau hạt Từ công thức ny thấy rằng, độ sâu 5000 m g nớc bắt đầu chuyển động, xuất lực gọi l thứ sinh, chúng không tham gia lm xuất dòng chảy, tăng lên khoảng 0,011 m/s2 nhng có khả lm biến dạng dòng chảy Ta xét lực nêu (1.1) Nh vậy, độ sâu đại dơng đến 10000 m, lợng biến thiên gia tốc trọng lực theo độ sâu khoảng non nửa so với biến thiên g từ xích đạo tới cực Do đó, 1.1.1 Các lực nội sinh Nếu biết phân bố trờng trọng lực, trờng áp với phần lớn bi toán hải dơng học, ngời ta chấp nhận giá trị g không đổi, 9,81 m/s2 suất, trờng khối lợng (hay mật độ), có khái Hớng g điểm đại dơng trùng với niệm trạng thái biển vùng dới góc độ lực nội sinh Trờng trọng lùc Träng lùc l kÕt qu¶ cđa lùc hÊp dÉn v lực ly tâm xoay Trái Đất Do đó, gia tốc 17 hớng dây dọi Mặt phẳng vuông góc với dây dọi gọi l mặt đẳng thế, hay mặt mức Qua điểm đờng thẳng đứng có mặt đẳng qua 18 http://www.ebook.edu.vn Khoảng cách mặt đẳng đợc đo đơn lực, sai số gặp phải l % vị công thực để nâng vật theo phơng thẳng đứng Lu ý rằng, sau ny ngời ta gọi địa vị với dấu chống lại trọng lực Khi nâng khối lợng kg lên tới độ cao ngợc lại độ sâu z l độ sâu động lực điểm đợc xét m thực công chấp nhận mặt đẳng z = lm mặt không mgz = kg ⋅ 9,81 m/s ⋅ m = 9,81 J Tr€êng ¸p st thđy tÜnh Nhí r»ng mặt có giá Công J l công thực nâng khối lợng kg trị áp suất gọi l mặt đẳng áp lên tíi ®é cao 1/9,81 = 0,102 m = 1,02 dm Bierkness gọi khoảng cách ny l đêximét động lực So với áp suất khí quyển, d lợng áp suất (tính Pascal) độ sâu z (m) Nh vậy, khoảng cách theo dây dọi 1,02 dm h×nh z P = ³ ρ g dz ⋅ 10 , học tơng ứng với (chứ không bằng) đêximét động lực: đó: tính g/cm3, dz tÝnh b»ng m, g tÝnh b»ng 1,02 dm ≈ dm §L; m/s2 dm ≈ 0,98 dm ĐL Giả sử trị số trung bình mật độ khoảng Từ đây, dễ dng nhận đợc công thức để tính khoảng mặt biển v độ sâu z , ta có cách thẳng đứng mét ®éng lùc: P = ρ g z ⋅ 10 D = 0,1 gz , (1.3) Để đo áp suất, Bierkness đà sử dụng đơn vị lớn hay đêxiba 104 Pascal Ta thấy ba b»ng 105 Pascal D2 − D1 = 0,1 (1.2) Bierkness đặt tên gọi ny áp suất tiêu chuẩn xấp xỉ Khác biệt mét hình học v mét động lực %, trị số ny (áp suất cột thủy ngân 760 mm 1,013 đó, nh xác định hiệu vị hai mặt ba, hay 1013 mb) Nếu P đo dba, ta có đẳng mét hình học mét động 19 20 http://www.ebook.edu.vn P = ρ g z / 10 (1.4) B¶ng 1.1 Liên hệ độ sâu hình học v động lực với áp suất thủy tĩnh Nhng nhớ lại r»ng D = 0,1 g z , ta cã thÓ viết P= D áp suất (dba) Độ sâu (1.5) Tõ (1.5) v nhí r»ng thĨ tÝch riªng α = / ρ , suy D =α P liên hệ P v D có dạng: P = ³ ρ dD 1000 2000 3000 4000 5000 Hình học 496 990 1975 2956 3933 4906 Động lùc 486 970 1936 2898 3856 4810 Ph¶i nhÊn mạnh rằng, việc tìm vị trí mặt đẳng áp theo công thức (1.4), (1.5) v (1.7) tháa m·n P v 500 (1.6) NÕu ta kh«ng sư dụng trị số trung bình v , th× D D = ³ α dP , (1.7) mật độ riêng in situ, thể tích riêng in situ Theo phơng trình ny, dễ dng tính đợc áp suất độ sâu động lực D biết quy luật phân bố mật độ theo độ sâu, tính đợc độ sâu động lực nơi quan trắc áp suất P biÕt quy luËt ph©n bè α ( P) Trong bảng 1.1 dẫn trị số áp suất, độ sâu v độ sâu động lực tơng ứng t = oC v S = 25 %o cã tÝnh ®Õn ®é nÐn cđa n‡íc nÕu so víi mỈt biĨn NÕu tác dụng ngoại lực (áp suất khí quyển, tác động gió) m mặt biển bị nghiêng, độ nghiêng ny bổ sung vo độ nghiêng tìm đợc mặt đẳng áp dới sâu Do đó, tr‡êng ¸p st hiƯn thùc sÏ b»ng tỉng c¸c tr‡êng áp suất bên xác định trờng mật độ v trờng bên ngoi phụ thuộc vo ngoại lực Phải nhấn mạnh rằng, việc tìm vị trí mặt đẳng áp theo công thức (1.4), (1.5) v (1.7) chØ tháa m·n nÕu so víi mỈt biĨn NÕu tác dụng ngoại lực (áp suất khí quyển, tác động gió) m mặt biển bị nghiêng, độ nghiêng ny bổ sung vo độ nghiêng tìm đợc Thấy rõ từ bảng 1.1 giá trị tơng ứng áp suất, độ sâu hình học v độ sâu động lực l với độ xác % Điều ny thuận tiện sử dụng mặt đẳng áp dới sâu Do đó, tr‡êng ¸p st hiƯn thùc sÏ b»ng tỉng c¸c tr‡êng áp suất bên xác định trờng mật độ v trờng bên ngoi phụ thuộc vo ngoại lực tính toán sau ny Trờng khối lợng (trờng mật ®é) Ngoi tr‡êng 21 22 http://www.ebook.edu.vn träng lùc v tr‡êng áp suất, việc xác định lực nội sinh mặt biển v theo nghĩa ny phụ thuộc vo độ đòi hỏi phải biết phân bố khối lợng, tức phân bố mật độ nhám mặt biển, tức độ gợn sóng mặt biển v phân hay thể tích riêng Vì vậy, ngoi họ mặt đẳng v tầng nhiệt lớp không khí sát mặt biển đẳng áp, phải biết họ mặt đẳng khối, mặt Lực ma sát gió gây nên dòng chảy trôi phổ biến giá trị mật độ l nhau, mặt đẳng thể tích, nơi lớp mặt đại dơng Từ lâu, ngời ta đà biết nguyên có giá trị thể tích riêng l nhân dòng chảy lớp đại dơng l Trờng khối lợng dễ dng nhận đợc dựa số liệu truyền trực tiếp xung lợng từ gió cho nớc Tuy nhiên, trạm thủy văn Rõ rng, nh theo số liệu quan trắc chế trình ny cha phải đà đợc hiểu đến Vì nhận đợc độ nghiêng mặt đẳng thể tích vậy, để tính toán lực ny l kết khảo sát so với mặt đẳng thế, điều chứng tỏ có tồn thực nghiệm građien áp suất phơng ngang liên quan tới bất ®ång nhÊt cña tr‡êng mËt ®é α (∂P / ∂x) Các quan trắc biển v phòng thí nghiƯm cho thÊy r»ng, víi tèc ®é giã V (cm/s) v mật độ không khí a (g/cm3) lực ma sát tiếp tuyến tác động lên cm2 mặt 1.1.2 Các lực ngoại sinh biển đợc tính công thức: Các lực ngoại sinh l lực tác dụng lên phần = k aV 10 tử nớc từ bên ngoi môi trờng nớc biển Có nhóm (N/cm2) (1.8) ngoại lực đặc biệt gồm lực nguồn gốc thiên văn, trớc Trong công thức (1.8) k − hÖ sè tØ lÖ, gäi l hÖ số trở hết l lực tạo triều gây nên dòng chảy triều Một nhóm kháng hay hệ số ma sát bề mặt Với mặt biển, k thờng l ngoại lực khác liên quan tới việc khí truyền hm tốc độ gió Mặc dù đà có nhiều công trình tính lợng học cho đại dơng toán hệ số ny, biết đặc điểm biến đổi đại Lực lôi kéo gió Gió tác động lên mặt đại dơng, thể k tăng tốc độ gió v bậc đại lợng Có tạo lực ma sát Lực ny phụ thuộc vo mật độ không khí quan điểm khác đặc điểm biến đổi hệ số v cờng độ gió Nó liên quan tới profile tốc độ gió bên trở kháng Thí dụ, J Wy (1969) nhận đợc kết luận rằng, 23 24 http://www.ebook.edu.vn tốc độ gió từ đến 15 m/s k tăng dần theo công thức G x = k = 0,5 V / ⋅ 10 −3 víi ®iỊu kiƯn tèc ®é giã ®‡ỵc ®o ë ®é cao 10 m bên mặt biển Với V > 15 m/s «ng chÊp nhËn k = 2,6 ⋅ 10 −3 l số Tuy nhiên, nhiều tác giả khác không thừa nhận đột biến giá trị k V = 15 m/s V× vËy, S Smith v E Bunk (1975) đề xuất công thức sau để xác định k : P x Các dòng biển đợc gây nên lực ny gọi l dòng chảy građien Nếu dòng biển liên quan tới biến đổi độ nghiêng đờng đẳng áp dới tác động áp suất khí thay đổi gọi l dòng chảy građien áp suất, nớc dâng v nớc rút gần vùng bờ dòng bù trừ dòng noớc sông Lu ý rằng, trờng ¸p suÊt khÝ 10 k = 0,63 + 0,66 V 0,23 không đổi, địa hình mỈt tù thÝch øng víi nã v Ng‡êi ta tiếp tục tìm mối liên hệ tin bất đồng tĩnh học ổn định trờng khí áp không gây nên dòng chảy đại dơng cậy k v V Chuyển động m gió gây nên thời điểm ban đầu 1.1.3 Các lực thứ sinh lớp nớc mỏng sát mặt sau đợc truyền xuống lớp Lực gây nên xoay Trái Đất (lực sâu độ nhớt v rối Lực gây độ nghiêng mặt biển dới tác động ngoại lực Một tác ®éng bÊt kú cđa khÝ qun lm thay ®ỉi ®é nghiêng mặt đẳng áp dẫn tới xuất građien áp suất phơng ngang Sự biến đổi áp suất khí quyển, tợng nớc dâng v nớc rút gần vùng bờ, xuất độ nghiêng mặt đẳng áp tăng lợng nớc sông, giáng thủy ngợc lại bốc nhiều v.v dẫn tới građien áp suất phơng ngang nớc biển Lực građien áp suất ngang G xác định theo công thức: 25 Coriolis) Trong nớc yên tĩnh, lực Coriolis không gây nên chuyển động Nhng chất điểm bắt đầu chuyển động tác dụng lực no đó, lực Coriolis bắt đầu tác động lên v lm cho chuyển động Trái Đất lệch phía phải Bắc bán cầu v lệch phía trái Nam bán cầu Nếu trục tọa độ ®iĨm no ®ã biĨn ®‡ỵc bè trÝ nh‡ quy định hải dơng học ( OX hớng sang đông, OY hớng lên bắc v OZ hớng thẳng đứng lên 26 http://www.ebook.edu.vn trên), thnh phần cđa lùc Coriolis K ë ®iĨm ®ã sÏ Ro = c / kL , ®ã k − tham sè Coriolis, Ro tham số đợc xác định công thức: không thứ nguyên, gọi l số Rossby Khi sè Rossby nhá, lùc K x = 2ωv sin ϕ − 2ωw cos ϕ , K y = −2ωu sin ϕ , Coriolis l mét nh÷ng lùc chđ u nhÊt cđa c©n b»ng (1.9) lùc K z = −2ωu cos ϕ , Lùc nhít (ma s¸t trong) Lùc nhớt, hay lực ma sát u, v thnh phần tốc độ dòng chảy theo tồn tất chất lỏng chuyển ®éng Nã cã xu h‡íng vÜ tuyÕn v theo h‡íng kinh tun thÕ san b»ng tèc ®é chun ®éng ë tất lớp chất Thnh phần phơng ngang cđa lùc Coriolis tû lƯ thn láng víi tèc ®é chuyển động ngang; thnh phần tỉ lệ thuận Giữa hai lớp lân cận có tốc độ khác nhau, lực nhớt với hình chiếu tốc độ lên trục vuông góc với thnh phần hớng tới lm chậm lớp chuyển động nhanh v lm nhanh xét Các thnh phần phơng ngang lực Coriolis lớp chuyển động chậm Chính lực ny có tác dụng đạt cực đại cực v không xích đạo truyền chuyển động gió lớp mặt xuống tới lớp nằm Thnh phần thẳng đứng lực Coriolis đạt cực đại dới phải xét hai trờng hợp tùy thuộc vo tính xích đạo, không cực v tỷ lệ thuận với thnh chất chuyển động Trờng hợp chuyển động phân lớp, phần tốc độ vĩ hớng ứng suất ma sát đơn vị diện tích đợc xác định Khái niệm quy mô chuyển động có liên quan tới lực biểu thức: Coriolis Thời gian cần để phần tử chất láng chun ®éng f =μ víi tèc ®é c di chuyển đợc khoảng cách L dc , dz (1.10) L / c NÕu kho¶ng thêi gian ny bé nhiều so với chu kỳ hệ số nhớt động lực hay ma sát nội (phân tử) xoay Trái Đất, chất lỏng cha bị ảnh Thông thờng, ngời ta sư dơng hƯ sè nhít ®éng häc, ký h‡ëng cđa xoay Trái Đất khoảng thời gian L / c Tõ hiƯu b»ng ν v cã thø nguyªn m2/s cm2/s Công thức đây, cho xoay Trái Đất quan trọng (1.10) khẳng ®Þnh r»ng, chÊt láng “rÊt nhít” ( μ lín) −1 ®iỊu kiƯn L / c > ω , hay nói cách tơng đơng, 27 28 http://www.ebook.edu.vn có giá trị lớn građien tốc độ v đà xuất Với dòng chảy kênh hở ngợc lại, chất lỏng không nhớt ( ) Re = quan sát thấy građien tốc độ lớn Từ suy CL ν , hay Re = CH ν , r»ng, hệ số nhớt chuyển động phân lớp l đặc L bán kính thủy lực, hay quy m« ngang cđa chun tr‡ng cđa chÊt láng v không phụ thuộc vo trạng thái động, H độ sâu chuyển động Công thức thứ hai dùng cho kênh rộng v không sâu Trong điều kiện tự nhiên, nhớt phân tử có vai trò (tơng tự biển) Nếu Re < 2000 , dòng chảy ổn định, phân không đáng kể, thực tế chuyển động phân lớp lớp Cận Re , chuyển động l chuyển quan sát thấy tự nhiên trờng hợp hÃn động rối ổn định, không rõ rng Một số tác giả nhận hữu Sự chuyển tiếp từ chuyển động phân lớp sang chuyển đợc cận ny Re = 80 000 100 000 động rối, đặc tr‡ng bëi sù hiƯn diƯn rÊt nhiỊu c¸c cn xo¸y chất lỏng, đà đợc Reynolds nghiên cứu tỉ mỉ Theo Ta hÃy lấy độ sâu đại dơng 1000 m, ν ≈ 0,01 v C = 0,1 m/s, Re = 0,1 ⋅ 10 = 10 , từ suy rằng, chuyển động có tính 10 gơng A Lacomb (1974), trình by kết nghiên cứu thực nghiệm Reynolds đối víi chun ®éng èng thđy ®éng víi ®‡êng kÝnh D cã chøa chÊt nhuém mu Reynolds ®· chØ r»ng, chõng no sè Re = tøc mét tèc ®é nhỏ Khi chất rối chí tèc ®é nhá nh‡ vËy CD Trong chÕ ®é chun động rối, phân bố thực tốc ( C tốc độ dòng, hệ số nhớt) bé trị số no độ chất lỏng có dạng phức tạp v tốc độ hạt nớc đó, dòng chảy ống l phân lớp v chÊt mu di líp kh«ng thĨ xem l không đổi Tuy nhiên, luôn chuyển theo đờng thẳng mảnh thể tìm tốc độ trung bình C xác định thơng rõ luồng chảy chất lỏng Với giá trị Re lớn hơn, số lu lợng chất lỏng chia cho thiết diện dòng chất lỏng bắt đầu chuyển động không đặn v mang Các cuộn xoáy lm xuất tốc độ khác với tốc độ theo chất mu dới dạng đám mây run rẩy chế độ rối trung bình v trị số lấy trung bình chúng không 29 Những tốc độ nh cần phải xem nh l biến ngẫu 30 http://www.ebook.edu.vn nhiên động lên hạt nớc có khác biệt mật độ theo Trên sở ny, năm 1877, Boussinesq ®· tiÕn tíi xem xÐt chun ®éng theo quan điểm thống kê Ông giữ nguyên phơng thẳng đứng Trong điều kiện phân tầng ổn định, Az nhỏ nhiều công thức (1.10) chuyển động rối: f = Az Trong phơng ngang lực nh vậy, rối ngang có vai trò lớn đáng kể động lực dC , dz học nớc, građien mật độ phơng ngang Az tham số, đợc Boussinesq gọi l hệ số rối hay hệ nhỏ v hệ số Ah đạt giá trị 106108 g/(cm.s) số ma sát rối Hệ số Az phơ thc tr‡íc hÕt vo quy m« NÕu tÝnh tới vừa nói, lực ma sát dới dạng chuyển động, phân tầng chất lỏng v số nhân tổng quát biểu diễn biểu thức sau tố khác cha đợc tìm hiểu rõ hệ tọa độ Đêcác: Do tính chất chuyển động rối, phần nớc rời bỏ 1ê Đ ô ă Ah y ăâ 1ê Đ F y = ô ă Ah x â Fx = mét líp ny v chun tíi líp l©n cËn Chúng mang theo động lợng m chúng đà có v truyền l phần động lợng cho lớp Nh vậy, Az đặc trng cho vận chuyển động lợng từ lớp ny tới lớp lân cËn Fz = ®iỊu kiƯn cã gra®ien tèc độ Sự chuyển động phải trở thnh nhanh lên lớp chậm v chậm dần lớp nhanh hơn, tức tồn đơng lợng lực lôi kéo tiếp tuyến Các giá trị Az biến thiên rộng tõ ®Õn 103 (g/(cm.s) v ∂U ∂y · ∂ Đ U à áá + ă Az ằ; z ạẳ z â V Ã Đ V à + ă Az ; x z â z ạằẳ (đối với chuyển động thẳng đứng chậm) §iỊu kiƯn ci cïng (1.11) th‡êng lu«n tháa m·n, tốc độ thẳng đứng đại dơng nhỏ v građien thẳng đứng chúng cng nhỏ Vì thờng xem xét lớp nhớt thẳng đứng, nên phơng trình (1.11) biến đổi thnh dạng: đặc trng cho chế độ dòng v khối nớc Thật vậy, phơng thẳng đứng, lực Acsimet cản trở trao đổi, tác 31 (1.11) 32 http://www.ebook.edu.vn Fx = Az ∂ 2U ; ρ ∂z2 A ∂ 2V Fy = z z2 định nh sau: du ∂u ∂u ∂u ∂u = +u +v +w , dt ∂t ∂x ∂y ∂z dv ∂v ∂v ∂v ∂v = +u +v +w , dt ∂t ∂x ∂y ∂z dw ∂w ∂w ∂w ∂w +w +v +u = dt z y x t (1.12) Các lực ly tâm Lực ly tâm biểu lộ chuyển động cong v tính cho đơn vị khối lợng bằng: f lt = c / R , (1.13) R bán kính cong, c tốc độ chuyển động khối nớc (1.14) Khi chuyển động gia tốc, đạo hm ton phần tốc độ không, tøc du dv dw = = = §iỊu ny tơng dt dt dt Vì đa số trờng hợp giá trị c tơng đối nhỏ, R lại ứng với trờng hợp dòng chảy ổn định Còn lớn, nên ngời ta không ý tới lực ly tâm Song biến thiên địa phơng thnh phần tốc độ theo thời R nhỏ (tại eo biển cong), lực ly tâm f lt l gian, tức đáng kể Thí dụ, c = m/s v R = 10 km, f lt = 0,00001 g C¸c lùc qu¸n tÝnh C¸c lùc qu¸n tÝnh xt hiƯn cã sù biÕn thiên vận tốc chuyển động Đối với khối lợng u v w = = = , dòng chảy đợc gọi l dừng t t t 1.2 Các dòng chảy quán tính Đây l trờng hợp dòng chảy đơn giản có gia tốc đơn vị fi = Trái Đất xoay liên quan tới lực Coriolis dc , dt Ta viết phơng trình cho chuyển động phơng ngang ®ã dc / dt hƯ täa ®é Đêcac viết nh sau: không ma sát dới tác động lực građien áp suất phơng ngang gây nên biến thiên trờng gió trung bình dc du dv dw = + + , dt dt dt dt (thí dụ): giá trị thnh phần gia tốc theo trục đợc xác 33 34 http://www.ebook.edu.vn du ∂P − ω sin ϕv = − , ∂x dt dv ∂P + ω sin ϕu = − dt y tức hạt chất lỏng chuyển động với tốc độ không đổi Nếu nhân phơng trình thứ (1.16) với v , (1.15) phơng trình thứ hai với u v trừ phơng trình thứ Giả sử, nguyên nhân no (thay đổi đột ngột cho phơng trình thứ hai, ta có điều kiện khí tợng front, xoáy thuận mạnh v v.v qua), građien áp suất phơng trình (1.15) trë du dv −u = ω sin ϕ c dt dt (1.17) Từ phơng trình ny suy gia tèc ph¶i xt hiƯn thnh b»ng kh«ng, tøc du = ω sin ϕ v, dt dv = −2 ω sin ϕ u dt sù biÕn thiên hớng vectơ dòng chảy Ta biến đổi (1.17) thnh dạng (1.16) v2 Các phơng trình ny mô tả trờng hợp đơn giản u = ctg , v dòng chảy quán tính v = c sin α , ®ã α − gãc trục X v hớng dòng chảy Khi d (u / v) d (ctgα ) ω sin ϕ = = , dt dt sin phơng trình thứ hai với v v cộng hai phơng trình lại, ta sÏ cã u (1.18) v nhí l¹i r»ng hệ tọa độ vuông góc dòng chảy có gia tốc Trái Đất xoay, đợc gọi l Nếu nhân phơng trình thứ (1.16) với u , d (u / v) = ω sin ϕ c dt hay du dv +v =0 dt dt dα = sin dt Từ suy (1.19) Phơng trình cuối chứng tỏ rằng, mét vÜ ®é dc d (u + v ) dv Ã Đ du = = ău +v á=0, dt dt dt â dt định, tốc độ biến thiên hớng hạt chuyển động l không đổi Do đó, hạt nớc dòng chảy quán 35 36 http://www.ebook.edu.vn ... (giê) 10 0 ,1 10o 69 ,2 396 39,6 4,0 30 24 ,0 13 7 13 ,7 1, 4 50 17 ,5 90 0,9 70 12 , 8 73 7,3 0,7 90 12 , 0 69 6,9 0,7 VËy chu kỳ quán tính l hm số vĩ độ địa lý Vì = 24 giờ, nên Ti = 12 sin Bảng 1 .2 dẫn... n c = (u + v ) 2 1/ 2 § ∂P · º ∂P êĐ P à , = ôă + ăă áá ằ n ôâ x â y ằẳ (1 .22 ) 1/ (1 .23 ) NÕu trơc Oz h‡íng xng d‡íi, góc tính theo chiều kim đồng hồ Từ công thức (1 .22 ) v (1 .23 ) dễ dng nhận... có cách thẳng đứng mét động lực: P = ρ g z ⋅ 10 D = 0 ,1 gz , (1. 3) Để đo áp suất, Bierkness đà sử dụng đơn vị lớn hay đêxiba − b»ng 10 4 Pascal Ta thÊy ba b»ng 10 5 Pascal D2 D1 = 0 ,1 (1 .2)