với rãnh then... Ta chọn bulông M16.. d, Tính bulông lắp mặt bích của tang Công suất truyền của hộp giảm N = 37 kw Sơ đồ tính bulông Hình 12 : Sơ đồ bulông.
Trang 1Hình 10 : Biểu đồ mô men của trục
Chương 7: các phản lực
Phản lực tại ổ A là :
97 1418 146
97
* ) 97 1418
(
*
A
R R
R
) ( 2 29181 97
1418 146
97
* 48 34168 )
97 1418 (
* 9
.
28943
N
Phản lực tại ổ B là :
) ( 8 33930 2
29181
R
R
R B A
Mômen uốn tại D là :
) ( 4260455 146
* 2 29181 146
R
Momen uốn tại C là ;
) ( 6 3291287 97
* 8 33930 97
R
Vậy tại điểm D chịu momen lớn nhất
Trang 2Trục tang không truyền mômen xoắn mà chỉ chịu uốn , đồng thời trục quay với tang khi làm việc nên nó chịu ứng suất theo chu kỳ đối xứng
Vật liệu dùng chế tạo trục tang là thép 45 có giới han
mm
mm
1 250( N2 )
mm
Ưùng suất uốn cho phép với chu kỳ đối xứng là ;
'
1
250
* 1.6*2
N
Trong đó :
[n] là hệ số an toàn cho phép ( lấy theo bảng 1-8[2]) , [n]=1.6
Đường kính tại điểm D là :
0 1 * 78 81.7( )
2 4260455
*
1
.
Ta chọn d = 90 (mm)
Kiểm tra tại tiết diện nguy hiểm
Hình 11 : Tiết diện nguy hiểm của trục
Trang 3- Tại tiết diện I-I có d = 90 (mm)
+ Ứng suất uốn lớn nhất
) ( 44 58 90
* 0
2 4260455
*
.
max
mm
N d
M D
I
+ Số giờ làm việc :
T = 44000 (h) theo phần trên
+ Số chu kỳ làm việc :
6
+ Số chu kỳ làm việc ứng với các tải trọng khác nhau :
* *11.55*10 11.55*10
10 10
6
* *11.55*10 5775000
10 10
6
* *11.55*10 4620000
10 10
+ Số chu kỳ tương đương là :
1 *1 2 *0.5 3 *0.1
td
1155000*1 5775009*0.5 4620000*0.1 1177560
td
+ Hệ số chế độ làm việc :
Trang 47 7 8
1.306 1177560
C
td
k
Z
+ Giới hạn mỏi tính toán :
'
1 k C* 1 1.306*250 326.5( N2 )
mm
ứng với gia công tinh
1-7[3]) , ứng với thép cacbon và đường kính d = 90 (mm)
với rãnh then
+ Hệ số an toàn :
1 1
1 max
326.5
2.22
*58.44 *0
0.75*0.9 610
b
n
k
[n]
+ Tương tự tại tiết diện II-II và III-III ta có
Mô men uốn là :
) ( 4279119 70
* 7 29864 75
* 2 29181 2
140
* 75
R
2
140
* )
140 75
(
A
) ( 4182429 2
140
* 7 29864 )
140 75 (
* 2
Ứng suất uốn lớn nhất :
) ( 7 58 90
* 1 0
4279119
*
1
.
max
mm
N d
M D
II
) ( 39 57 90
* 0
4183429
* 1
.
max
mm
N d
M D
III
- Hệ số an toàn là :
Trang 51 1 max
326.5
2.21
*58.7 *0
0.75*0.9 610
II
b
n
k
1 1 max
326.5
2.26
*57.39 *0
0.75*0.9 610
III
b
n
k
Vậy nII , nIII > [n]
Kích thước đã chọn đảm bảo độ bền
Tính bulông kẹp cáp trên tang
Ta có lực tác dụng lên bộ phận kẹp cáp là
' max
f
S
S
e
Trong đó = 4 do quấn 2 vòng cáp dự trữ trên tang
f = 0,12
0.12*4
31566
6987.5
S
Lực ép tổng cộng của bulông tác dụng tấm kẹp
'
21837.5( ) 0.4
c S
w
Trang 6Trong đó :
c = 1.25 là hệ số an toàn kẹp
w = 0.4 là hệ số cản dịch chuyển của cáp
p d
Z
bulông là 240 Mpa
Ta có k’ =
k
ch
4
Trong đó k = 4 hệ số an toàn
p d
Z
Với Z = 2 số bulông
Ta chọn bulông M16
d, Tính bulông lắp mặt bích của tang
Công suất truyền của hộp giảm
N = 37 (kw)
Sơ đồ tính bulông
Hình 12 : Sơ đồ bulông
Trang 7ulông lắp trên mặt bích của tang được lắp không có khe hở nên lực tác dụng nên bulông là :
2*
*
M
F
Z D
14,15
t
N
n
dụng nên bulông
Z = 6 là số bulông cùng bán kính tác dụng
D = 470/2 = 235 (mm) là bán kính tác dụng
Vậy lực tác dụng nên bulông là
2*24971731,5
17710( ) 6*470
Đường kính bulông
1
4*
* *
F
d
i
Với i = 1 là số mặt tiếp xúc
3
s
1
4*17710
*1*80
Vậy ta chọn bulông M 20 theo phụ lục 14.2[2]
