Đồ Án môn kết cấu bê tông cốt thép thiết kế sàn bản dầm theo sơ Đồ khớp dẻo

Với các cốt thép chịu momen dương và cốt phân bốđầu mút phải được uốn và neo, kích uốn thép được thể hiện trên.Với các cốtthép chịu momen âm cốt mũ qua dầm phụ và dầm chính được uốn thàn

KHOA XÂY D NG Ự

Đ ÁN MÔN K T C U BÊ TÔNG C T THÉP Ồ Ế Ấ Ố

SINH VIÊN TH C HI N: NGUY N MINH TÂM Ự Ệ Ễ

MÃ S SINH VIÊN: 21DQ5802011009 Ố

L P: D21XDK3 Ớ

GIÁO VIÊN H ƯỚ NG D N: ThS Đ TH KIM OANH Ẫ Ỗ Ị

THÁNG 5/2023

M c l c ụ ụ

1.1 Giới thiệu về kết cấu và phân loại bản sàn 6

1.1.1 Giới thiệu về kết cấu sàn 6

1.1.2 Phân loại bản sàn 6

1.2 Chọn sơ bộ kích thước tiết diện và vật liệu sử dụng 7

1.2.1 Vật liệu sử dụng 7

1.3 Lập sơ đồ tính bản sàn ( theo sơ đồ dẻo) 10

1.4 Xác định tải trọng tác dụng lên dải tính toán 11

1.4.1 Tĩnh tải : 12

Xác định trọng lượng bản 12

1.4.2 Tải trọng tạm thời (hoạt tải): 12

1.4.3 Tổng tải trọng phân bố tác dụng lên bản 13

1.5 Xác định nội lực cho dải tính toán của bản sàn 13

1.5.1 Tính momen 13

1.5.2 Tính lực cắt 14

1.6 Tính toán cốt thép cho bản sàn 15

1.6.1 Tính cốt thép chịu lực 15

1.7 Bố trí cốt thép cho bản sàn 18

1.7.1 Chọn lớp bê tông bảo vệ 18

1.7.2 Xác định đoạn kéo dài thép mũ dọc dầm phụ, dọc dầm chính và dọc dầm chịu lực 18

1.7.3 Chọn cốt thép phân bố 19

1.7.4 Đoạn neo 19

CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ DẦM PHỤ THEO SƠ ĐỒ KHỚP DẺO 22

2.1 Mô tả và giới thiệu dầm phụ 22

2.2 Chọn sơ bộ tiết diện và vật liệu sử dụng: 22

2.3 Lập sơ đồ tính dầm phụ 23

2.4 Tính toán tải trọng tác dụng lên dầm phụ 24

2.4.1.Tĩnh tải 24

2.4.3 Tổng tải 25

2.5 Xác định nội lực, vẽ biểu đồ nội lực cho dầm phụ 25

2.5.1 Biểu đồ bao momen 25

2.5.2 Biểu đồ bao lực cắt 28

2.5.3 Vẽ biểu đồ 28

2.6 Tính cốt thép cho dầm phụ 28

2.6.1 Cốt thép dọc 28

2.6.2 Cốt đai 32

2.7 Bố trí cốt thép cho dầm phụ 34

2.7.1 Nguyên tắc bố trí: 34

2.7.2 Bố trí cốt thép dọc 35

2.7.3 Cắt cốt thép dọc: 37

2.7.4 Neo, nối cốt thép: 38

2.7.5 Bố trí cốt thép đai 40

CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ DẦM CHÍNH THEO SƠ ĐỒ ĐÀN HỒI 41

3.1 Mô tả và giới thiệu về cấu kiện dầm chính 41

3.2 Chọn số liệu tiết diện và vật liệu sử dụng 41

3.3 Lập sơ đồ tính cho dầm chính 42

3.4 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm chính 43

3.5 Xác định nội lực, tổ hợp nội lực và vẽ biểu đồ nội lực cho dầm chính 44

3.5.1 Các trường hợp đặt tải 44

3.5.2 Biểu đồ bao lực cắt 57

3.6 Tính toán cốt thép cho dầm chính 62

3.6.1 Cốt thép chịu lực 62

a) Tính cốt dọc chịu kéo 63

b) Tính toán cốt đai 68

c) Tính cốt treo cho dầm chính 71

3.6.2 Biểu đồ bao vật liệu cho dầm chính 71

a) Tính khả năng chịu lực của tiết diện 71

3.6.3.Xác định tiết diện cắt lý thuyết 77 3.6.4.Xác định đoạn kéo dài W 80 3.7.Thống kê cốt thép và các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật 82

CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ SÀN BẢN DẦM THEO SƠ ĐỒ KHỚP DẺO

Trong k t c u nhà, sàn tr c ti p nh n t i tr ng, sau đó truy n xu ng d m ph , ế ấ ự ế ậ ả ọ ề ố ầ ụ

ti p đ n là d m chính, c t sau đó là xu ng móng Ngoài ra, sàn còn đóng vai trò ế ế ầ ộ ốvách c ng ti p nh n t i tr ng ngang ( gió, đ ng đ t…) đ truy n vào các k t c uứ ế ậ ả ọ ộ ấ ể ề ế ấ

th ng đ ng nh c t, vách, lõi c ng …v.v qua đó truy n xu ng móng đây ta ch ẳ ứ ư ộ ứ ề ố Ở ỉxem xét sàn ch u t i tr ng th ng đ ngị ả ọ ẳ ứ

+ B n kê là các b n có t s ả ả ỉ ốl1/l2≤ 2 t a lên 3 c nh ho c 4 c ch ự ạ ặ ạ

- Ta có l2/l1 =4,5/1,9 =2,37 >2 nên các ô b n trên m t b ng sàn là ôả ặ ằsàn b n d m B n làm vi c theo m t phả ầ ả ệ ộ ương c nh ng n Trong trạ ắ ường

h p này, t i tr ng ch y u là truy n theo c nh ng n lên d m ph , trongợ ả ọ ủ ế ề ạ ắ ầ ụ

+ m: h s ph thu c vào lo i b n, b n lo i d m nên ch n ệ ố ụ ộ ạ ả ả ạ ầ ọ m = 30

+ D: h s ph thu c vào t i tr ng D = (0,8÷1,4) nên ch n ệ ố ụ ộ ả ọ ọ D = 1,4

+ hmin: chi u dày t i thi u c a b n sàn theo TCVN 5574:2018 thìề ố ể ủ ả

1700

200 1700

Hình 1.3 M t c t d c d i b n tính toán ặ ắ ọ ả ả

- Sàn thu c lo i b n d n, c t theo phộ ạ ả ầ ắ ương c nh ng n m t d i cóạ ắ ộ ảchi u r ng b=1m và xem nh m t d m liên t c ề ộ ư ộ ầ ụ 12 nh p.ị

1.4.2 T i tr ng t m th i (ho t t i): ả ọ ạ ờ ạ ả

T i tr ng t m th i (Ho t t i) tính toán tác d ng lên sàn đả ọ ạ ờ ạ ả ụ ược xác đ nh d a vàoị ự

ho t t i tiêu chu n và h s đ tin c y:ạ ả ẩ ệ ố ộ ậ

p s = p s tc

Trong trường h p đ u nh p ho c chênh l ch không quá 10%,giá tr mômen c cợ ề ị ặ ệ ị ự

đ i t i các nh p và các g i c a d i tính toán đạ ạ ị ố ủ ả ược xác đ nh nh sau:ị ư

- Momen c c đ i g i 2:ự ạ ở ố

M g 2=−q s × max(l 0 b ;l0)2

11 =−24,543 ×1 ,72

11 =−6,448 (kNm)+ Momen c c đ i nh p gi a và g i gi a:ự ạ ở ị ữ ố ữ

Q tr g 2 =0 ,6 q s l 0 b =0 ,6 ×24,543 ×1,695=24 ,96 (kN)+ Giá tr l c c t bên ph i g i 2 và các g i gi a:ị ự ắ ả ố ố ữ

Nhịp biên

Gối 2(bên trái)

Gối 2(bên phải)

Nhịp giữa

Gối giữa

Gi thi t – kho ng cách t tr ng tâm c t thép ch u kéo đ n mép ngoài cùng ả ế ả ừ ọ ố ị ế

B n sàn đả ược tính n i l c theo s đ kh p d o nên đi u ki n h n ch khí tính ộ ự ơ ồ ớ ẻ ề ệ ạ ếtoán c t thép theo bài toán đ t c t đ n: ố ặ ố ơ α m ≤ α pl

(mm

2)

c) Kiểm tra khả năng chịu cắt của bản sàn

Ki m tra kh năng ch u c t c a bê tông sàn theo công th c sau:ể ả ị ắ ủ ứ

- Xác định cốt thép chịu momen âm dọc tường biên và dọc dầm chính.

- D c theo d m chính b trí c t thép m đ đ m b o kh năng chông n t vàọ ầ ố ố ủ ể ả ả ả ứ

ch u l c cho b n sàn (ch u các giá tr mômen âm mà trong tính toán b qua Giáị ự ả ị ị ỏ

tr c t thép này đị ố ược xác đ nh theo đi u ki n:ị ề ệ

1.7.2 Xác đ nh đo n kéo dài thép mũ d c d m ph , d c d m chính và ị ạ ọ ầ ụ ọ ầ

d c d m ch u l c ọ ầ ị ự

- Thép mũ b trí kéo dài cách mép g i m t đo n ố ố ộ ạ

- Xét t s ỉ ố p s

g s=20 ,524,023=5 ,1 l y =0,3ấ α 3 T c là thép mũ b trí cách mép g i m tứ ố ố ộ

- Kho ng cánh s gi a các c t phân b ch n theo đi u ki n:ả ữ ố ố ọ ề ệ

ch n thép phân b cho b n sàn (vuông góc c t nh p tính toán ,n m trên) ọ ố ả ố ị ằ

= 2,0 đ i v i c t thép kéo ngu i có gânố ớ ố ộ

= 2,5 đ i v i c t thép gia công nhi t có gânố ớ ố ệ

là h s k đ n nh hệ ố ể ế ả ưởng c a c đủ ỡ ường kính c t thép.ố

Đ i v i c t thép không ng su t trố ớ ố ứ ấ ước:

= 1,0 khi đường kính c t thép ố d s ≤ 32 mm

= 0,9 khi đường kính c t thép ố d s ≥ 36 mmThép đ t g i biên, thép m t dặ ở ố ặ ướ ch u néni ị neo theo c u t oấ ạ

Thép cho bản sàn thường sử dụng thép tròn trơn, do đó cần phải neo cốt thép

để đảm bảo lực dính bám Với các cốt thép chịu momen dương và cốt phân bốđầu mút phải được uốn và neo, kích uốn thép được thể hiện trên.Với các cốtthép chịu momen âm (cốt mũ) qua dầm phụ và dầm chính được uốn thành mócvuông ở đầu mút, mút cốt thép được chống vào ván khuôn để giữa vị trí của cốtthép mũ khi đổ bê tông

- Chi u dày b n ề ả h b =100 mm<120 mm, c t thép mũ đố ược u n thành móc ốvuông có chi u dài b ng ề ằ h b −a o =100−20−20=60 mm

a- Thép ch u mômen d ị ươ ng, thép phân b b- Thép ch u mômen âm ố ị (thép mũ)

Như trên mặt cắt kết cấu dầm sàn, dầm phụ gối lên các dầm chính,khoảng cách giữa các dầm phụ bằng , số nhịp: 3 nhịp với chiều dài mỗi nhịp l2

=4,5m Số lượng dầm phụ: 8 dầm Khoảng cách giữa các dầm phụ thường được lấy 1.7…2.4m Nếu dầm phụ bố trí với khoảng cách lớn hơn sẽ tăng chiều dày sàn, từ đó làm tăng lượng bê tông sử dụng Đễ đảm bảo kinh tế, lượng bê tông

sử dụng cho bản sàn không được vượt quá 60% tổng lượng bê tông sử dụng cho

hệ sàn.

Trong kết cấu này, bản sàn liên kết với dầm ở phần trên của tiết diện dầm và tạo với dầm tành tiết diện chũ T.

2.2 Ch n s b ti t di n và v t li u s d ng: ọ ơ ộ ế ệ ậ ệ ử ụ

- Bê tông: bê tông có c p đ bên ch u nén B25 (H s đi u ki n làm ấ ộ ị ệ ố ề ệ

vi c ệ γ =1,0)

Đ c tr ng v t li u:ặ ư ậ ệ

 Cường đ ch u nén tính toán c a bê tông: ộ ị ủ R b gốc= 14,5 MPa

 Cường đ ch u kéo tính toán c a bê tông: Rộ ị ủ bt = 1,05 MPa

 Mô đun đàn h i c a bê tông khi nén và khi kéo: Eồ ủ b = 30.10-3 MPa;

- H s ệ ố và (C p đ b n ch u nén c a bê tông ấ ộ ề ị ủB25)

2.4 Tính toán t i tr ng tác d ng lên d m ph ả ọ ụ ầ ụ

2.4.1.Tĩnh t i ả

- Tr ng lọ ượng b n thân c a d m ph :ả ủ ầ ụ

g0=γ f ,b×γ bt×b dp(h dp-h s )=1,1×25×0,2×(0,35-0,1)=1,375 kN/m

Trong đó: là h s đ tin c y c a bê tông (TCVN 2737-1995)ệ ố ộ ậ ủ

là tr ng lọ ượng riêng c a bê tông c t thép (KN/mủ ố 3)

Trong đó: là h s tra theo t s Pệ ố ỉ ố dp/gdp

là nh p tính toán tị ương ng T i nh p biên l y ứ ạ ị ấ , g i 2 l yố ấ, t i nh p gi a và g i gi a l y ạ ị ữ ố ữ ấ

- L u ý: các ti t di n trên bi u đ bao momen cách nhau ư ế ệ ể ồ

- D m ph có ầ ụ 3 nh p nên bi u đ bao momen đ i x ng qua ị ể ồ ố ứ nh pị th ứ 2

- Momen âm b ng không nh p biên cách g i 2 m t đo n ằ ở ị ố ộ ạ m, momen

dương l n nhât nh p biên cách g i biên m t đo n ớ ở ị ố ộ ạ , momen dương

- Ti t di n ch u momen dế ệ ị ương M=82,267 KNm, căng th dớ ưới, cánh

n m trong vùng ch u nén nên tham gia ch u l c cùng v i sằ ị ị ự ớ ườn

Ch n Ch n ọ ọ 2∅ 20 và 1∅ 22 (A sc=1008,1m m2 )

Xác định trọng tâm cốt thép thực tế:

c) Ti t di n t i nh p gi a:ế ệ ạ ị ữ

- Ti t di n ch u momen dế ệ ị ương M=54,03 KNm, căng th dớ ưới, cánh

n m trong vùng ch u nén nên tham gia ch u l c cùng v i sằ ị ị ự ớ ườn

B ng 2 ả 3 Tóm t t k t qu c t thép d c ắ ế ả ố ọ

Ti t di nế ệ

M(KNm)

Bước 1: Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính của dải giữa các vết nứt nghiêng ở bụng dầm

Dải nghiêng ở bụng dầm giữa các vết nứt không bị phá hoại do ứng suất nén chính.

Bước 2:Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông

- Khả năng chịu cắt của bê tông ở mép gối tựa (với )

Bê tông ở vùng mép gối tựa đảm bảo khả năng chịu cắt.

- Khả năng chịu cắt của bê tông ở cuối tiết diện nghiêng

Trong đó:

Dầm phụ chịu tải trọng phân bố đều: ,chọn

Độ lớn gần đúng lực cắt ở cuối tiết diện nghiêng:

Ta có:

Bê tông ở vùng cuối tiết diện nghiêng không đảm bảo khả năng chịu cắt

 Kết luận: Cần phải tính toán cốt đai cho dầm

- Chọn đai số nhánh ;

- Lực phân bố trong cốt đai trên một đơn vị chiều dài:

để thiên về an toàn cho

- Chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất lên trục dọc cấu kiện :

Thoả điều kiện:

- Bước cốt đai theo tính toán:

- Bước đai cực đại:

- Bước đai cấu tạo:

Đoạn gần gối tựa:

- Các thanh được phép c t, u n đ ch u momen và l c c t, nh ng ắ ố ể ị ự ắ ư

ph i n m trong m t ph ng c a nó.ả ằ ặ ẳ ủ

- Đ thu n ti n trong vi c thi công trong d m nên không dùng quá 3 ể ậ ệ ệ ầ

lo i đạ ường kính c t thép; đố ường kính chênh l ch nhau không quá 6mm.ệ

- C t đai tính toán đố ược b trí trong đo n ố ạ g n g i t a, đo n ở ầ ố ự ở ạ

gi a d m đ t c t thép theo c u t o, kho ng cách c t đai nên l y đ u

nhau (thu n ti n cho thi công)ậ ệ

- B trí c t thép trong ti t di n c n tuân th quy đ nh v chi u dày ố ố ế ệ ầ ủ ị ề ề

l p bê tông b o v (ớ ả ệ ) và kho ng cách thông th y gi a các thanh thép ả ủ ữ(t)

- C t l n 1ắ ầ còn 2Ø20 t i v trí tính t tr c v phía bên trái m t ạ ị ừ ụ ề ộ

ch u kéo đị ược n i trong 1 ti t di n không l n h n 50% đ i v i thép có g và ố ế ệ ớ ơ ố ớ ờkhông l n h n 25% đ i v i thép tròn tr n Chi u dài đo n n i đớ ơ ố ớ ơ ề ạ ố ược quy đ nh:ị

- Neo c t thép: Đ c t thép phát huy h t kh năng ch u l c c n neo ch c ố ể ố ế ả ị ự ầ ắ

= 2,0 đ i v i c t thép kéo ngu i có gânố ớ ố ộ

= 2,5 đ i v i c t thép gia công nhi t có gânố ớ ố ệ

là h s k đ n nh hệ ố ể ế ả ưởng c a c đủ ỡ ường kính c t thép.ố

Đ i v i c t thép không ng su t trố ớ ố ứ ấ ước:

= 1,0 khi đường kính c t thép ố d s ≤ 32 mm

= 0,9 khi đường kính c t thép ố d s ≥ 36 mmThép đ t g i biên, thép m t dặ ở ố ặ ướ ch u néni ị neo theo c u t o ấ ạ l an 1 ≥

 ch n ọ

Thép m t trên neo theo thép ch u kéo ặ ị l an 2≥

 ch n ọ l an 2 =500mm

2.7.5 B trí c t thép đai ố ố

- Đo n g n g i : Đ t theo tính toán Øạ ầ ố ặ 8a100

- Đo n còn l i đ t thép theo c u t o: Øạ ạ ặ ấ ạ 8a150

CH ƯƠ NG 3 THI T K D M CHÍNH THEO S Đ ĐÀN H I Ế Ế Ầ Ơ Ồ Ồ

 Cường đ ch u nén tính toán c a bê tông: ộ ị ủ R b gốc= 14,5 MPa

 Cường đ ch u kéo tính toán c a bê tông: Rộ ị ủ bt = 1,05 MPa

 Mô đun đàn h i c a bê tông khi nén và khi kéo: Eồ ủ b = 30.103MPa;

- H s ệ ố và (C p đ b n ch u nén c a bê tông ấ ộ ề ị ủB25)

3.3 L p s đ tính cho d m chính ậ ơ ồ ầ

- D m chính đầ ược tính theo s đ đàn h i, s đ tính c a d m chính ơ ồ ồ ơ ồ ủ ầ

là m t d m liên t c có ộ ầ ụ 4 nh p t a lên tị ự ường biên và các c t;ộ

- Liên k t : liên k t g i biên n i d m chính g i lên tế ế ở ố ơ ầ ố ường được xem

là liên k t kh p, các g i gi a thì các c t đế ớ ở ố ữ ộ ược xem là g i t a c a d m ố ự ủ ầchính

a.Xác đ nh bi u đ momen cho t ng ho t t i ị ể ồ ừ ạ ả

Theo phương pháp tra b ng, tung đ bi u đ momen t i ti t di n b t kì đả ộ ể ồ ạ ế ệ ấ ược xác đ nh theo công th c:ị ứ

113,852 -97,441

227,70

Mp3 -32,48 -64,961 -97,441 179,15

4

113,85 2

293,347

Trong các sơ đồ HT3,HT4,HT5 và HT6 bảng tra không có cho giá trị tại một

số tiết diện, phải tính nội suy theo phương pháp treo momen.

Tách riêng từng đoạn dầm AB, BC, CD và DE, xem nó là một đoạn dầm đơn giản, dưới tác dụng của tải trọng đặt tại tiết diện 1, 2, 3, với sơ

đồ này ta vẽ được biểu đồ momen của dầm chính đơn giản với giá trị momen cực đại là:

Hình 3.10: Biểu đồ momen TT

1 2 C B

Bảng 3.3: Giá trị momen của các tổ hợp.

283,88 7

226,021

108,291 -82,98 -150,286

162,17 3

408,791 127,961

251,74 9

274,426 -75,476 30,872 44,596

-Mmax

359,54 2

283,88

7 -42,62 233,264

258,57

Mmin 16,962

-57,668

408,791

108,291 -82,98 -346,192

và là tung độ biểu đồ bao momen

205,573 8,638 8,638 8,638

-25,912

25,912 -25,912

-188,40

3 8,638

172,181

-QP3

17,095

17,095 -17,095

-145,57 6

34,369

215,368

-QP4

122,18 4

57,762

237,708

-229,07 1

49,12 5

131,873

-QP5 6,478 6,478 6,478

-32,211

32,211 -32,211

-QP6 145,75

7 -34,19

214,135 51,28 51,28 51,28

-Hình 3.32 Biểu đồ lực cắt TT

Hình 3.33.Biểu đồ lực cắt HT1

Hình 3.33.Biểu đồ lực cắt HT2

Hình 3.34 Biểu đồ lực cắt HT3

Hình 3.35 Biểu đồ lực cắt HT4

Hình 3.36 Biểu đồ lực cắt HT5

Hình 3.37 Biểu đồ lực cắt HT6

39,818

268,372 61,96

29,685

258,377

-Q4=QG+QP4

157,02 3

71,668

300,507

-282,50 1

53,80 9

174,882

-Q5=QG+QP5 41,317 -7,428 -56,321 21,219

-27,527 -75,22

Q6=QG+QP6

180,59 6

48,096

276,934

-104,71 1

-282,50 1

29,685

258,377

+ Gỉa thiết a=60mm

- Nhận xét: M=359,542 (kN.m) < =1174,5(kN.m) trục trung hòa đi qua cánh, tính cốt theo tiết diện hình chữ nhật

+ Gỉa thiết a=60mm

Thỏa

 Thỏa

T i ti t di n g i B ạ ế ệ ở ố

- Tiết diên chịu momen âm căng thớ trên , bản cánh chịu kéo không tham gia chịu lực cùng sườn dầm Tính với tiết diện chữ nhật

+ Gỉa thiết a=80mm

- Tại gối B, với

 Thỏa

+ Xác định khoang hở cốt thép theo phương đứng

Chọn thép: 2∅25+2∅ 22có tổng diện tích tiết diện cốt thép bố trí:A s ch=1742 m m2

+ Xác định lớp bê tông bảo vệ

chọn + Xác định khoảng hở cốt thép

*

*

Chọn thép: 4∅25+2∅ 20 có tổng diện tích tiết diện cốt thép bố trí:A s ch=2591 m m2

+ Xác định lớp bê tông bảo vệ

chọn + Xác định khoảng hở cốt thép

Thỏa

a

(m m)

0,034 6

Bước 2: Kiểm tra khả năng chịu cắt của bêtông

-Khả năng chịu cắt của bêtông ở mép gối tựa (với )

Bêtông ở vùng mép gối tựa đảm bảo khả năng chịu cắt

-Khả năng chịu cắt của bêtông ở cuối tiết diện nghiêng

Trong đó:

Dầm chính chịu tải trọng tập trung: , chọn

Độ lớn lực cắt ở cuối tiết diện nghiêng:

- Bước đai theo tính toán:

- Bước đai cực đại:

- Bước đai cấu tạo:

Đoạn gần gối tựa:

Đoạn giữa dầm:

Bước đai thiết kế:

Chọn cho đoạn gần gối tựa, đoạn còn lại

Tại vị trí dầm phụ liên kết với dầm chính cần phải gia cố cho dầm chính bằng các cốt thép treo dưới dạng cốt thép đai đặt dày sát với dầm phụ hoặc có thể đặt thép vai bò, hoặc cốt treo dạng đai kết hợp vớt cốt treo dạng vai bò Các cốt treo này dùng để chịu tải tập trung từ dầm phụ truyền vào cho dầm chính và đặt vào khoảng giữa chiều cao dầm Từ hai góc phía dưới của dầm phụ kẻ đường xiên với góc 450 gặp cốt thép dọc của dầm chính sẽ xác định được là phạm vi cần đặt cốt treo.

Sử dụng cốt treo dạng đai: chọn có , nhánh

Tổng số lượng cốt treo cần thiết

Chọn m=14 bố trí mỗi bên dầm phụ 7 đai, trong đoạn khoảng cách giữa các cốt treo 50mm.