Nẹp đứng làm việc như dầm liên tục kê lên các gối tựa là các thanh chống.. Tải trọng tác dụng vào các thanh nẹp đứng là áp lực tác dụng lên thành ván khuôn truyền vào phân bố trên suốt c
Trang 1TÍNH TOÁN LẬP BIỆN PHÁP THI CÔNG MÓNG
Bảng đặc tính kỹ thuật của tấm khuôn phẳng :
Rộng
(mm)
Dài (mm)
Cao (mm)
Mômen quán tính (cm4)
Mômen kháng uốn (cm3) 300
300
300
250
250
200
150
150
100
1800 1500 1200 1800 1200 1200 900 750 600
55
28,46 28,46 28,46 23,75 23,75 20,02 17,63 17,63 15,68
6,55 6,55 6,55 5,22 5,22 4,42 4,30 4,30 4,08 Bảng đặc tính kỹ thuật tấm khuôn góc trong :
(mm)
Dài (mm) 700
600 300
1500 1200 900
1500
100×150
1200 900 750 600 Bảng đặc tính kỹ thuật tấm khuôn góc ngoài :
Trang 2Kiểu Rộng
(mm)
Dài (mm)
100×100
1800 1500 1200 900 750 600
MẶT BẰNG ĐÀI CỌC ĐƠN NGUYÊN 3&4
a b c d
a
b
c
d
Trang 3a d
đài đc - 02a (sl:06)
2
1
* ĐÀI CỌC 02A :
Kớch thước đài cọc : 5,0x2,0 m; cao 3,55 m
Cạnh 2m dựng 18 tấm 300x1200, 3 tấm 200x1200
Cạnh 5m dựng 48 tấm 300x1200, 3 tấm 200x1200
Tại cỏc gúc đài múng sử dụng 12 tấm gúc ngoài kớch thước 55x55x 1200 mm
Tổng số vỏn khuụn phẳng 300x1200 cho 1 múng: 2x18+2x48 = 132 tấm
Tổng số vỏn khuụn phẳng 200x1200 cho 1 múng: 2x3+2x3 = 12 tấm
Tổng số vỏn khuụn gúc 55x55x 1200 cho 1 múng: 12 tấm
kiểm tra vỏn khuụn:
* Tải trọng tỏc dụng lờn vỏn khuụn thành đài gồm ỏp lực hụng của vữa bờtụng mới đổ, tải trọng do đầm vữa bờ tụng
* Áp lực ngang tỏc dụng lờn vỏn khuụn thành đài cọc là: p = γ.H +pđ
Trong đú:
+ Dung trọng của bờ tụng tươi: γ = 2500(kG/m3)
+ H: chiều cao đài cọc( H = 3,55 m)
+ Áp lực động tỏc dụng lờn vỏn khuụn khi đầm vữa bờtụng xỏc
định theo hoạt tải thi cụng: pđ = 400 kG/m2
Trang 4Dùng đầm dùi I - 21A có các thông số kĩ thuật.
+ Năng suất: 3 - 6 m3/h + Chiều sâu đầm: h = 30cm + Bán kính tác dụng: Rđ = 35cm Hmax : Chiều cao lớp BT gây áp lực ngang
Hmax = H khi H ≤ R = 0,75m; Hmax = 0,75 khi H > R = 0,75m
Tính cho đổ bê tông đài H = 3,55m ⇒ Hmax = 0,75m > Rđ = 0,35m
⇒qtc b = 2500x0,75 = 1875 kG/m 2
Áp lực do đầm gây ra(chọn chiều dày lớp đầm 0,3m):
qđtc = γb.Rđ = 2500.0,3 = 750 kG/m 2
Hoạt tải thi công: qht = 400 kG/m2
Áp lực tác dụng lên ván khuôn móng:
Khi xác định áp lực ngang tác dụng lên thành ván khuôn thì áp lực ngang đó bằng áp lực do bêtông tươi gây ra và 1 trong 2 giá trị áp lực ngang do đầm hoặc áp lực ngang do hoạt tải thi công gây nguy hiểm cho ván thành móng
Do đó: q = qbtc + Max(qđ ;qht)
qtc = 1875 + 750 = 2625 kG/m 2 Tải trọng tính toán tác dụng lên tấm ván khuôn thành móng:
qtt = 1,3 x 1875 + 1,3 x 750 = 3412,5 ( kG/m 2 )
Kiểm tra tấm 300x1200x55 mm
Có W = 6,55 cm3
J = 28,44 cm4 Tải trọng tác dụng vào 1 tấm ván khuôn có bề rộng 30cm:
Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = 2625 x 0,3 = 787,5 (kG/m)
Tải trọng tính toán: qtt = 3412,5 x 0,3 = 1023,8 (kG/m)
Xem ván khuôn làm việc như dầm đơn giản kê lên các gối tựa là các thanh nẹp đứng
Nhịp dầm l =1200 mm
-Kiểm tra điều kiện bền
Mmax= 8
2
l
q tt
q
1200
Trang 5Mmax= 8
120 24 ,
= 18432 (Kg.cm)
[σ]max= W
M max
=18432/6,55 = 2814Kg/cm2 > [σ]=2100 Kg/cm2 Không thỏa về cường độ
Chọn l = 600mm
-Kiểm tra điều kiện bền
Mmax= 8
2
l
q tt
60 24 ,
= 4608 (Kg.cm)
[σ]max= W
M max
= 4608/6,55 = 703,5 (Kg/cm2 ) <[σ]=2100 (Kg/cm2) Thỏa về cường độ
-Kiểm tra điều kiện độ võng
f ≤ [f]
fmax= E J
l
q tc
128
4
1
.l
=> f = 128.2.1 10 .28,46
60 875 , 7
6
3
x
= 4497
1
< 250
1
(Thỏa mãn điều kiện độ võng)
Kiểm tra tấm 200x1200x55
W = 4,42 cm3
J = 20,02 cm4
Chọn l = 600mm
-Kiểm tra điều kiện bền
600
q
600
600
q
600
Trang 6Mmax= 8
2
l
q tt
60 24 ,
=4608 (Kg.cm)
σmax= W
M max
= 4608/4,42 = 1042 (Kg/cm2 )<[σ]=2100 Kg/cm2 Thỏa về cường độ
-Kiểm tra điều kiện độ võng
f ≤ [f]
fmax= E J
l
q tc
128
4
1
.l
=> f = 128.2.1 10 .20,02
60 875 , 7
6
3
x
= 3163
1
< 250
1
(Thỏa mãn điều kiện độ võng)
* Tính nẹp đứng.
Nẹp đứng làm việc như dầm liên tục kê lên các gối tựa là các thanh chống Tải trọng tác dụng vào các thanh nẹp đứng là áp lực tác dụng lên thành ván khuôn truyền vào phân
bố trên suốt chiều dài thanh đứng
Nhịp tính toán 0,5m
Khoảng cách các thanh nẹp đứng 0,6m
Tải trọng tác dụng lên nẹp đứng :
qtt = (2500.1,2.0,75+1,3.750).0,75 = 2418,75Kg/m
qtc = (2500.0,75+750).0,75 = 1968,75Kg/m
-Kiểm tra điều kiện bền
Mmax= 8
2
l
q tt
= 8
50 18 ,
= 7556,25Kg.cm Nẹp gồm 2 thanh thép ống Ø48,6mm dày 2,4 mm
Mômen quán tính
J = 0,25.π.(R
4
- r
4
) = 0,25.3,14.[2,43
4
- (2,43 - 0,24)
4
] = 9,314 cm4
Trang 7Mômen kháng uốn của dầm W = 3,0 cm3.
[σ]max= W
M max
=7556,25/3 = 2064,5 Kg/cm2 <[σ]=2100 Kg/cm2 Vậy điều kiện bền đảm bảo
-Kiểm tra điều kiện độ võng f<=[f]
fmax= E J
l
q tc
128
4
1
.l
=> l
f
= 128.2,1 10 .9,314
50 69 , 19
6
3
x
= 1017
1
< 250
1
Thỏa mãn điều kiện độ võng
* Tính khoãn cách giữa các sườn ngang và cột chống:
+ Trọng lượng riêng của bêtông, γ = 2500 (KG/m3)
+ Chiều cao của khối bêtông gây áp lực ngang: Hmax = 2,4m
+ Khoãn cách lớn nhất giữa các gông là 1m
+ Áp lực động tác dụng lên ván khuôn khi đổ bêtông và khi đầm chấn động Dùng máy đầm chấn động I – 21A có các thông số sau:
+ Năng suất: 3÷6 (m3/h)
+ Bán kính ảnh hưởng: R = 35cm
+ Chiều dày lớp đầm h = 30cm < R nên: Pđ = γ.h
+ Ptvk = 37,5 kg ( số liệu tham khảo )
Vậy ptc = γ.(Hmax + h) = 2500.(2,4 + 0,3) = 6750 (kG/m2)
ptt = n.ptc = 6750 x 1,3 = 8775 (kG/m2)
Trong đó: n = 1,3 là hệ số vượt tải do áp lực ngang của bêtông
và hoạt tải đầm
Tải trọng do đổ bêtông: 400(kG/m2)
Tổng tải trọng tác dung lên ván khuôn tường:
ptc max = 6750 + 400 + 37,5 = 7187,5 (kG/m 2)
ptt max = 8775 + 400x1,3 37,5 = 9332,5 (kG/m 2)
Tải trọng phân bố trên sườn ngang:
ptc max = 7650.1 = 7650 (kG/m)
Trang 8ptt max = 9945.1 = 9945 (kG/m)
Xem sườn ngang làm việc như dầm đơn giản kê lên các gối tựa là các thanh chống xiên Nhịp dầm l =1000 mm
-Kiểm tra điều kiện bền
Mmax= 8
2
l
q tt
= 8
100 5 ,
= 71600 (Kg.cm) Dùng sườn ngang bằng gỗ có tiết diện 10x20 cm có
W = 6
.h2
b
= 10.202/6 = 666,6 cm3
J = 12
.h3
b
= 10.203/12 = 6666,6 cm3
[σ]max= W
M max
=71600/666,6 = 107,4Kg/cm2 < [σ]= 150 Kg/cm2 f<=[f]
fmax= E J
l
q tc
384
1
.l
=> l
f
= 384.2,1 10 .6666,6
80 85 , 68 5
6
3
x
= 30500
1
< 400
1
Thỏa mãn điều kiện độ võng