thiết kế tính toán chung cư long thành

Tầng điển hình tầng 2 đến 15: đây là mặt bằng tầng cho ta thấy rõ nhất chức năng của khối nhà, các căn hộ được bố trí hợp lý xung quanh lối đi chung giúp cho giao thông tiện lợi cùng với

TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH

GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH

1.1.1 Mục đích xây dựng công trình

Sau khi đổi mới vào năm 1986, TP HCM trở thành trung tâm phát triển kinh tế của cả nước Việc đô thị hóa nhanh chóng dẫn đến nhu cầu xây dựng cơ sở hạ tầng hiện đại Tọa lạc tại Quận 2, Chung cư Long Thành đóng vai trò giảm áp lực dân số cho các quận trung tâm, đồng thời góp phần hiện đại hóa diện mạo đô thị.

1.1.2 Vị trí và điều kiện tự nhiên

Nằm tại Phường An phú, Quận 2, thành phố Hồ Chí Minh Công trình nằm ở vị trí thoáng và đẹp sẽ tọa điểm nhấn, đồng thời tạo nên sự hài hòa, hợp lý và hiện đại cho tổng thể quy hoạch khu dân cư

Công trình nằm trên trục đường giao thông thuận lợi nên thuận tiện cho việc cung cấp vật tư và giao thông ngoài công trình Đồng thời hệ thống cấp điện, cấp nước trong khu vực đã hoàn thiện đáp ứng tốt các yêu cầu cho công tác xây dựng

Khí hậu ở Tp.HCM mang khí hậu nhiệt đới gió mùa, có 2 mùa rõ rệt là: mùa mưa và mùa khô Mưa bão tập trung từ tháng 5 đến tháng 11.

Nhiệt độ không khí trung bình 270C, Hàng năm có tới trên 330 ngày có nhiệt độ trung bình 25-280C

Lượng mưa cao, bình quân/năm 1.949 mm, Số ngày mưa trung bình/năm là 159 ngày Ðộ ẩm tương đối của không khí bình quân/năm 79.5%; bình quân mùa mưa 80% và trị số cao tuyệt đối tới 100%; bình quân mùa khô 74.5% và mức thấp tuyệt đối xuống tới 20%

Về gió, Thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng bởi hai hướng gió chính và chủ yếu là gió mùa Tây - Tây Nam và Bắc - Ðông Bắc Gió Tây -Tây Nam từ Ấn Ðộ Dương thổi vào trong mùa mưa, khoảng từ tháng 6 đến tháng 10, tốc độ trung bình 3.6m/s và gió thổi mạnh nhất vào tháng 8, tốc độ trung bình 4.5 m/s Gió Bắc- Ðông Bắc từ biển Đông thổi vào trong mùa khô, khoảng từ tháng 11 đến tháng 2, tốc độ trung bình 2.4 m/s Ngoài ra có gió tín phong, hướng Nam Ðông Nam, khoảng từ tháng 3 đến tháng 5 tốc độ trung bình 3.7 m/s

Công trình dân dụng cấp II (9  số tầng  19) - (Theo phụ lục II-TT03/2016/TT-BXD)

Công trình gồm: 1 tầng hầm, 15 tầng nổi và 1 tầng thượng

Bảng 1.1 Cao độ các tầng công trình

Tên tầng Cao độ (m) Tên tầng Cao độ (m)

Tầng hầm: Bố trí các bãi giữ xe và các phòng bảo vệ, kỹ thuật nước cấp, phòng kỹ thuật điện

Tầng trệt: Phân khu chức năng như cửa hàng, kho, phòng sinh hoạt chung, salon tóc Tầng 2-tầng 15: Căn hộ chung cư

Tầng thượng có bể nước mái cung cấp nước cho khu nhà

Hình 1.1 Mặt bằng tầng hầm

Hình 1.2 Mặt bằng tầng trệt

Hình 1.3 Mặt bằng tầng điển hình

Hình 1.4 Mặt đứng công trình

Hình 1.5 Mặt cắt công trình

CÁC GIẢI PHÁP CHO CÔNG TRÌNH

1.2.1 Giải pháp mặt bằng kiến trúc

+ Tầng hầm nằm ở cốt cao độ - 2.400m được bố trí 2 ram dốc từ mặt đất đến tầng hầm (độ dốc i = 20%) theo cùng 1 hướng đường chính để giúp thuận tiện cho việc lưu thông lên xuống tầng hầm Ta thấy công năng công trình là chung cư cao cấp nên phần lớn diện tích tầng hầm được dùng cho việc để xe đi lại,nên việc bố trí không gian tầng hầm để xe ô tô là hết sức cần thiết, bên cạnh bố trí để xe gắn máy

+ Bố trí các hộp gen hợp lý và tạo không gian thoáng máy nhất có thể cho tầng hầm + Hệ thống cầu thang bộ và thang máy bố trí ngay vị trí giữa hầm giúp cho người sử dụng có thể nhìn thấy ngay lúc vào giúp phục vụ việc đi lại, đồng thời hệ thống PCCC cũng dể dàng nhìn thấy khi có sự cố cháy nổ xảy ra

+ Tầng trệt được coi như khu sinh hoạt chung cho toàn khối nhà, được trang trí đẹp mắt với việc: cột ốp đá, bố trí khu siêu thị và cả phòng khách tạo không gian sinh hoạt chung cho tầng trệt của khối nhà

+ Đặc biệt phòng quản lý cao ốc đư ợc bố trí vị trí khách có thể nhìn thấy nếu có việc cần thiết Nói chung rất dễ hoạt động và quản lý khi bố trí các phòng như kiến trúc mặt bằng đã có

Tầng điển hình (tầng 2 đến 15): đây là mặt bằng tầng cho ta thấy rõ nhất chức năng của khối nhà, các căn hộ được bố trí hợp lý xung quanh lối đi chung giúp cho giao thông tiện lợi cùng với việc hiệu quả trong quá trình sử dụng công trình

1.2.2 Giải pháp giao thông nội bộ

Hệ thống giao thông giúp nối liền các không gian chức năng của công trình theo phương ngang và phương đứng Hệ thống giao thông ngang bao gồm các hành lang, lối đi lộ thiên v.v…

Hệ thống giao thông đứng bao gồm thang bộ, thang máy, v.v

Giao thông đứng: có 2 buồng thang máy, và 2 cầu thang bộ được đặt tại tâm công trình giúp tăng ổn định của công trình

Hệ thống giao thông ngang: xung quanh công trình có bố trí lối đi rộng đảm bảo các yêu cầu về không gian kiến trúc cũng như yêu cầu kỹ thuật về lưu thông xe xung quanh công trình, phòng cháy chữa cháy trong trường hợp khẩn cấp Ở các tầng có bố trí hành lang giữa dẫn đến các căn hộ, lối đi đơn giản

1.2.3.1 Giải pháp về thông gió

Các phòng ở trong công trình được thiết kế hệ thống cửa sổ, cửa đi, ô thoáng, tạo nên sự lưu thông không khí trong và ngoài công trình Đảm bảo môi trường không khí thoải mái, trong sạch.

1.2.3.2 Giải pháp về chiếu sáng

Kết hợp ánh sáng tự nhiên và chiếu sáng nhân tạo

Chiếu sáng tự nhiên: Các phòng đều có hệ thống cửa để tiếp nhận ánh sáng từ bên ngoài kết hợp cùng ánh sáng nhân tạo đảm bảo đủ ánh sáng trong phòng

Chiếu sáng nhân tạo: Được tạo ra từ hệ thống điện chiếu sáng theo tiêu chuẩn Việt Nam về thiết kết điện chiếu sáng trong công trình dân dụng

1.2.3.3 Hệ thống điện Điện được cấp từ mạng điện sinh hoạt của thành phố, điện áp 3 pha xoay chiều 380v/220v, tần số 50Hz Đảm bảo nguồn điện sinh hoạt ổn định cho toàn công trình Hệ thống điện được thiết kế đúng theo tiêu chuẩn Việt Nam cho công trình dân dụng, dễ bảo quản, sửa chữa, khai thác và sử dụng an toàn, tiết kiệm nằng lượng

1.2.3.4 Hệ thống cấp và thoát nước

Cấp nước: Nước được lấy từ hệ thống cấp nước sạch của thành phố thông qua bể chứa nước sinh hoạt được đưa vào công trình bằng hệ thống bơm đẩy lên bể chứa tạo áp Bể chưa nước được đặt trên tầng mái của công trình, dung tích bể chứa được thiết kế trên cơ sở số lượng người sử dụng và lượng nước dự trữ khi xảy ra sự cố mất điện và chữa cháy Từ bể chứa nước sinh hoạt được dẫn xuống các khu vệ sinh, tắm giặt tại mỗi tầng bằng hệ thống ống thép tráng kẽm đặt trong các hộp kỹ thuật

+ Thoát nước mưa: Nước mưa trên mái được thoát xuống dưới thông qua hệ thống ống nhựa đặt tại những vị trí thu nước mái nhiều nhất Từ hệ thống ống dẫn chảy xuống rãnh thu nước mưa quanh nhà đến hệ thông thoát nước chung của thành phố

+ Thoát nước thải sinh hoạt: Nước thải khu vệ sinh được dẫn xuống bể tự hoại làm sạch sau đó dẫn vào hệ thống thoát nước chung của thành phố Đường ống dẫn phải kín, không rò rỉ, đảm bảo độ dốc khi thoát nước

1.2.3.5 Giải pháp về phòng cháy chữa cháy

Tại mỗi tầng và tại nút giao thông giữa hành lang và cầu thang Thiết kết đặt hệ thống hộp họng cứa hoả được nối với nguồn nước chữa cháy Mỗi tầng đều được đặt biển chỉ dẫn về phòng và chữa cháy Đặt mỗi tầng 6 bình cứu hoả CO2MFZ4 (4kg) chia làm 2 hộp đặt hai phòng gần thang máy, thang bộ

1.2.3.6 Giải pháp về môi trường

Tại mỗi tầng, thùng chứa rác được bố trí thuận tiện cho việc thu gom và xử lý rác thải Từ các thùng chứa này, rác được chuyển đến xe đổ rác của thành phố Xung quanh công trình, hệ thống cảnh quan được thiết kế hài hòa với cây xanh, tạo nên một môi trường sạch đẹp và trong lành.

GIẢI PHÁP KẾT CẤU

LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU PHẦN THÂN

2.1.1 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân

2.1.1.1 Giải pháp kết cấu theo phương đứng

Hệ kết cấu chịu lực thẳng đứng có vai trò quan trọng đối với kết cấu nhà nhiều tầng bởi vì:

+ Chịu tải trọng của dầm sàn truyền xuống móng và xuống nền đất

+ Chịu tải trọng ngang của gió và áp lực đất lên công trình

+ Liên kết với dầm sàn tạo thành hệ khung cứng, giữ ổn định tổng thể cho công trình, hạn chế dao động và chuyển vị đỉnh của công trình

Hệ kết cấu chịu lực theo phương đứng bao gồm các loại sau:

+ Hệ kết cấu cơ bản: Kết cấu khung, kết cấu tường chịu lực, kết cấu lõi cứng + Hệ kết cấu hỗn hợp: Kết cấu khung-giằng, kết cấu khung-vách, kết cấu ống lõi và kết cấu ống tổ hợp

+ Hệ kết cấu đặc biệt: Hệ kết cấu có tầng cứng, hệ kết cấu có dầm truyền, kết cấu có hệ giằng liên tầng và kết cấu có khung ghép

Mỗi loại kết cấu đều có những ưu điểm, nhược điểm riêng, phù hợp với từng công trình có quy mô và yêu cầu thiết kế khác nhau Do đó, việc lựa chọn giải pháp kết cấu phải được cân nhắc kỹ lưỡng, phù hợp với từng công trình cụ thể, đảm bảo hiệu quả kinh tế - kỹ thuật

Hệ kết cấu khung có ưu điểm là có khả năng tạo ra những không gian lớn, linh hoạt, có sơ đồ làm việc rõ ràng Tuy nhiên, hệ kết cấu này có khả năng chịu tải trọng ngang kém (khi công trình có chiều cao lớn, hay nằm trong vùng có cấp động đất lớn) Hệ kết cấu này được sử dụng tốt cho công trình có chiều cao đến 19 tầng đối với công trình nằm trong vùng tính toán chống động đất cấp 7, 10 -12 tầng cho công trình nằm trong vùng tính toán chống động đất cấp

8, và không nên áp dụng cho công trình nằm trong vùng tính toán chống động đất cấp 9

Hệ kết cấu khung – vách, khung – lõi chiếm ưu thế trong thiết kế nhà cao tầng do khả năng chịu tải trong ngang khá tốt Tuy nhiên, hệ kết cấu này đòi hỏi tiêu tốn vật liệu nhiều hơn và thi công phức tạp hơn đối với công trình sử dụng hệ khung

Hệ kết cấu ống tổ hợp thích hợp cho công trình siêu cao tầng do khả năng làm việc đồng đều của kết cấu và chống chịu tải trọng ngang rất lớn

Tuỳ thuộc vào yêu cầu kiến trúc, quy mô công trình, tính khả thi và khả năng đảm bảo ổn định của công trình mà có lựa chọn phù hợp cho hệ kết cấu chịu lực theo phương đứng Lựa chọn kết cấu cho công trình chung cư Long Thành

Căn cứ vào quy mô công trình (16 tầng nổi + 1 hầm) hệ kết cấu chịu lực chính của công trình là hệ vách, hệ khung – lõi và lõi thang chịu lực để chịu toàn bộ tải trong đứng và tải trọng ngang

2.1.1.2 Giải pháp kết cấu theo phương ngang

Việc lựa chọn giải pháp kết cấu sàn hợp lý đóng vai trò quan trọng trong việc quyết định tính kinh tế của công trình Nếu tải trọng của sàn quá lớn sẽ khiến trọng lượng tích lũy xuống các cột tầng dưới và móng tăng đáng kể, dẫn đến chi phí móng, cột tăng theo Bên cạnh đó, tải trọng ngang do động đất cũng sẽ tăng lên Để giải quyết vấn đề này, cần ưu tiên sử dụng các giải pháp sàn nhẹ nhằm giảm tải trọng thẳng đứng, góp phần giảm thiểu chi phí xây dựng.

Các loại kết cấu sàn được sử dụng rộng rãi hiện nay được trình bày như bên dưới

Hệ sàn sườn: Cấu tạo gồm hệ dầm và bản sàn

Ưu điểm của phương pháp thi công móng cừ tràm là tính toán đơn giản, dễ dàng áp dụng Phương pháp này được sử dụng phổ biến tại Việt Nam, với nhiều công nghệ thi công đa dạng Điều này tạo thuận lợi cho việc lựa chọn công nghệ thi công phù hợp với từng điều kiện địa chất và yêu cầu của công trình.

+ Nhược điểm: Chiều cao dầm và độ võng của bản sàn rất lớn khi vượt khẩu độ lớn, dẫn đến chiều cao tầng của công trình lớn Không tiết kiệm không gian sử dụng Sàn không dầm: Cấu tạo gồm các bản kê trực tiếp lên cột

+ Ưu điểm: Chiều cao kết cấu nhỏ nên giảm được chiều cao công trình Tiết kiệm được không gian sử dụng Dễ phân chia không gian Việc thi công phương án này nhanh hơn so với phương án sàn dầm bởi không phải mất công gia công cốp pha, cốt thép dầm, cốt thép được đặt tương đối định hình và đơn giản Việc lắp dựng ván khuôn và cốp pha cũng tương đối đơn giản

+ Nhược điểm: Trong phương án này các cột không được liên kết với nhau để tạo thành khung do đó độ cứng nhỏ hơn so với phương án sàn dầm, vì vậy khả năng chịu lực theo phương ngang của phương án này kém hơn so với phương án sàn dầm, chính vì vậy tải trọng ngang hầu hết do vách chịu và tải trọng đứng do cột và vách chịu Sàn phải có chiều dày lớn để đảm bảo khả năng chịu uốn và chống chọc thủng do đó khối lượng sàn tăng

Sàn không dầm ứng lực trước: Cấu tạo gồm các bản kê trực tiếp lên cột Cốt thép được ứng lực trước

Ưu điểm của sàn phẳng không dầm bao gồm tiết kiệm chi phí nhờ giảm chiều dày sàn và chiều cao tầng, phù hợp cho các công trình có nhịp lớn Linh động trong bố trí mặt bằng kiến trúc giúp tận dụng tối đa không gian Tốc độ thi công nhanh do tháo dỡ ván khuôn sớm, đồng thời thuận lợi cho việc lắp đặt các hệ thống kỹ thuật.

+ Nhược điểm: Tính toán phức tạp, thi công đòi hỏi thiết bị chuyên dụng

Tấm panel lắp ghép: Cấu tạo gồm những tấm panel được sản xuất trong nhà máy Các tấm này được vận chuyển ra công trường và lắp dựng, sau đó rải cốt thép và đổ bê tông bù

+ Ưu điểm: Khả năng vượt nhịp lớn, thời gian thi công nhanh, tiết kiệm vật liệu + Nhược điểm: Kích thước cấu kiện lớn, quy trình tính toán phức tạp

GIẢI PHÁP VẬT LIỆU

Bê tông có cấp độ bền B30 với các thông số tính toán như sau:

+ Cường độ tính toán chịu nén: Rb = 17 MPa

+ Cường độ tính toán chịu kéo: Rbt = 1.15 MPa

+ Mô đun đàn hồi: Eb = 32500 MPa

Cốt thộp loại CB240-T (đối với cốt thộp cú ỉ < 10):

+ Cường độ tính toán chịu nén: Rsc = 210 MPa

+ Cường độ tính toán chịu kéo: Rs = 210 MPa

+ Cường độ tính toán cốt ngang: Rsw = 170 MPa

+ Mô đun đàn hồi: Es = 200000 MPa

Cốt thộp loại CB400-V (đối với cốt thộp cú ỉ  10):

+ Cường độ tính toán chịu nén: Rsc = 350 MPa

+ Cường độ tính toán chịu kéo: Rs = 350 MPa

+ Cường độ tính toán cốt xiên: Rsw = 280 MPa

+ Mô đun đàn hồi: Es = 200000 MPa.

PHẦN MỀM ỨNG DỤNG TRONG PHÂN TÍCH TÍNH TOÁN

Mô hình hệ kết cấu công trình: ETABS16, SAFE16, SAP2000

Tính toán cốt thép và tính móng cho công trình: Sử dụng phần mềm EXCEL kết hợp với lập trình VBA.

TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG

Căn cứ Nghị Định số 12/2009/NĐ – CP, ngày 10/02/2009 của Chính Phủ về quản lý dự án đầu tư xây dựng

Căn cứ Nghị Định số 15/2013/NĐ – CP, ngày 03/02/2013 về quản lý chất lượng công trình xây dựng

Các tiêu chuẩn quy phạm hiện hành của Việt Nam:

 TCVN 2737 – 2023: Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế

 TCVN 5574 – 2018: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế

 TCVN 5575 – 2012: Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế

 TCVN 10304 – 2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế

 TCVN 9386 – 2012: Thiết kế công trình chịu động đất

 TCVN 9362 – 2012: Thiết kế nền nhà và công trình

 TCVN 9153 – 2012: Công trình thủy lợi, phương pháp chỉnh lý kết quả thí nghiệm đất

 TCXD 229 – 1999: Chỉ dẫn tính toán thành phần động của tải trọng gió

 TCVN 9395:2012: Cọc khoan nhồi – Thi công và nghiệm thu

 TCVN 4420:2012 Đất xây dựng – Phương pháp xác định nén lún trong phòng thí nghiệm.

LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CÁC CẤU KIỆN

2.5.1 Giải pháp kết cấu ngang (sàn, dầm)

Sơ bộ sàn theo công thức sau:

Chiều dày sàn sơ bộ theo công thức sau:

ℎ Trong đó: m = 30 ÷ 35 sàn 1 phương ( ≥ ) m = 40 ÷ 50 sàn 2 phương ( < ) m = 10 ÷ 15 bản công xôn

D = 0.8 ÷ 1.4 phụ thuộc vào tải trọng

Ghi chú: m chọn lớn hay nhỏ là phụ thuộc vào ô liên tục hay ô bản đơn

Bảng 2.1 Bảng chọn sơ bộ chiều dày sàn

STT Sàn tầng Chiều dày (mm)

Cao độ -30mm và đáy bằng so với sàn bên cạnh

2.5.2 Sơ bộ tiết diện khung:

Sơ bộ theo công thức kinh nghiệm (sơ bộ theo 2 điều kiện độ võng và điều kiện độ bền) như sau

Kích thước tiết diện dầm được xác định qua nhịp dầm (theo công thức kinh nghiệm) nhằm đảm bảo chiều cao tầng và khả năng chịu lực của dầm Nhịp dầm càng lớn, tiết diện dầm càng phải lớn để đủ sức chịu tải và đảm bảo khả năng thông thuỷ cần thiết trong chiều cao của tầng.

Chọn kích thước dầm chính là (300x650) mm

Chọn kích thước dầm phụ là (200x500) mm

2.5.3 Giải pháp kết cấu đứng (cột, vách)

Kích thước tiết diện cột thường được chọn trong giai đoạn thiết kế cơ sở, được dựa vào kinh nghiệm thiết kế, dựa vào các kết cấu tương tự hoặc cũng có thể tính toán sơ bộ dựa vào lực nén N được xác định một cách gần đúng

Diện tích tiết diện cột là Ac: c b

N là lực dọc tại chân cột đang sơ bộ; k: là hệ số kể đến ảnh hưởng của momen à là hàm lượng thộp cấu tạo trong cột, à = 0.4%

Bê tông B30: Rb= 17Mpa, Cốt thép loại CB400-V: Rs= 350 Mpa, hệ số k = 1.3 ( cột giữa), k = 1.2 ( cột biên )

Trong đó: qi: Tải trọng phân bố đều trên sàn (tĩnh tải + hoạt tải) ni: Số tầng

Si: Diện tích truyền tải của sàn vào cột qi: Lấy theo kinh nghiệm như sau: chung cư (10÷15) kN/m2

Hình 2.1 Mặt bằng cột tại tầng điển hình Bảng 2.2 Tiết diện sơ bộ cột

Tên tầng Diện tích truyền tải Tải trọng sơ bộ

Diện tích Tiết diện chọn Diện tích

Diện tích cột cm x cm chọn m m m² KN/m² kN cm² b h cm²

10 - 15 9.00 9.50 85.50 13 6669 5100 80 80 6400 Chiều dày vách, lõi thang máy được chọn sơ bộ dựa vào chiều cao tầng, đồng thời đảm bảo quy định điều 3.4.1 – TCXD 198:1997

Chiều dày vách không nhỏ hơn 150mm và không nhỏ hơn 1/20 chiều cao tầng

Chọn chiều dày lõi thang là 200mm, chiều vách chịu lực là 200mm.

THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ

SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

Hình 3.1 Mặt bằng kiến trúc cầu thang bộ

KÍCH THƯỚC SƠ BỘ

Cầu thang tầng điển hình của công trình là cầu thang 2 vế dạng bản gồm 21 bậc với

+ = 300 Góc nghiêng cầu thang: tanα = , -

- = )(( / = 0.571 → 1 = 29.7 ° → 3451 = 0.87 Chiều dày bản thang được chọn sơ bộ:

30 ÷ 35 = 128.6 ÷ 150) Chọn chiều dày bản thang ℎ+ = 160 mm

Kích thước dầm thang được chọn sơ bộ:

&6 = , ÷) 9: = ÷) (( = 133 ÷ 200) → Chọn &6 = 200Vậy chọn kích thước dầm cầu thang b×h = 200×400 mm

Bảng 3.1 Thông số kích thước cầu thang

Kích thước Giá trị Đơn vị

Chiều cao bậc thang 171.4 mm

Bề rộng bậc thang 300 mm

Chiều dày bản thang 160 mm Độ dốc 29.7 ()

Dầm chiều tới bxh 200x400 mm

TẢI TRỌNG

3.3.1 Tĩnh tải tác dụng lên bản chiếu nghỉ

Bảng 3.2 Tĩnh tải cấu tạo chiếu nghỉ

TT tiêu chuẩn Hệ số độ tin cậy

Tổng tĩnh tải (không kể đến sàn BTCT) 1.16 - 1.47

Tĩnh tải tác dụng lên bản nghiêng n 2 i tdi i 1 g     n (kN / m )

 t: Trọng lượng riêng lớp thứ i; n i: Hệ số độ tin cậy lớp thứ i;

 tdi: Chiều dày tương đương của lớp thứ i theo phương bản nghiêng; Đối với lớp gạch (đá hoa cương, đá mài,…) và lớp vữa xi măng:

 bac bac  i tdi bac b h cos b

  Đối với bậc thang (xây bằng gạch hoặc đổ bê tông toàn khối): bac tdi h cos 2

Bảng 3.3 Tĩnh tải cấu tạo bản nghiêng

TT tiêu chuẩn Hệ số độ tin cậy

Tổng tĩnh tải (không kể đến sàn BTCT) 3.34 - 3.9

Theo bảng 4, mục 8.3.1 và 8.3.3 của TCVN 2737-2023

Giá trị tiêu chuẩn tải trọng tạm thời ngắn hạn:

2 q k,t 3(kN / m ) Hoạt tải tính toán tác dụng:

3.3.3 Tải trọng tác dụng lên 1m bề rộng cầu thang

Bảng 3.4 Tải trọng tác dụng lên 1m bề rộng thang

Loại tải trọng Giá trị

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên bản chiếu nghỉ g tc  1.16(kN/ m)

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên bản nghiêng g tc  3.34(kN/ m)

Hoạt tải tiêu chuẩn q tc  3(kN/ m)

Bảng 3.5 Tổ hợp tải trọng cầu thang

Tên tổ hợp Thành phần tải trọng Ghi chú

CV 1TT+1HT Combo kiểm tra chuyển vị TINHTHEP 1.2TT+1.3HT Combo tính toán cốt thép

TÍNH TOÁN BẢN THANG

Sơ đồ làm việc của cầu thang được chọn theo trường hợp nguy hiểm nhất là một đầu gối cố định và một đầu gối di động Lúc này, mô men tại gối và nhịp lần lượt được tính toán là Mg = 0,4Mmax và Mn = 0,7Mmax, các giá trị này được sử dụng để tính cho bản thang.

Hình 3.3 Lực cắt Q bản thang

Hình 3.4 Biểu đồ moment bản thang

Hình 3.5 Biểu đồ phản lực tại 2 đầu của bản thang

Chọn lớp bê tông bảo vệ: >(= 20 , > = >(+ A → ℎ(= ℎ − >

; Hàm lượng cốt thép thỏa điều kiện: L = M M - N = +, M N 8 ≥ L O!= 0.05%

Bảng 3.6 Bảng tính toán cốt thép bản thang

Vị trí h a h0 M  m  As Chọn As  Kiểm mm mm mm kNm mm 2 mm 2 tra

3.4.2 Kiểm tra khả năng chống cắt của bản thang:

Từ kết quả mô hình, lực cắt lớn nhất phát sinh trong cầu thang Q max  22.2kN

Tính toán khả năng chống cắt của bản thang được tiến hành theo điều kiện sau:

SVTH: NGUYỄN ĐÌNH ĐỨC - 20149139 22 max b1 b o

Q là lực cắt trong tiết diện thẳng góc của cấu kiện;

 bl là hệ số kể đến ảnh hưởng của đặc điểm trạng thái ứng suất của bê tông trong dải nghiêng, lấy bằng 0.3;

Lực cắt chịu bởi bê tông theo TCVN 5574 - 2018:

Nhận xét: lực cắt lớn nhất phát sinh trong cầu thang Qmax có giá trị nhỏ hơn khả năng chống cắt nhỏ nhất của bê tông nên không cần bố trí thép chống cắt.

TÍNH TOÁN DẦM THANG

 Tải trọng do bản thang truyền vào:

Phản lực theo phương đứng: q = 26.4kN/m

Phản lực theo phương ngang: không kể đến

Tải trọng bản thân: V = Wℎ& &K = 1.1 × 0.4 × 0.2 × 25 = 2.2 XY/

 Tính toán tải trọng do sàn truyền vào dầm:

Tải trọng bản thân sàn: qZ = nbZγ = 1.1 × 0.15 × 25 = 4.125 kN/m

Hoạt tải tác dụng lên sàn: q^_= np_a= 1.3 × 3 = 3.9 kN/m

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn: q = qZ+ q^_= 8.025 kN/m

Tải trọng sàn truyền vào dầm: qb= q × b c × d = 8.025 × b c × d = 2.507 kN/m

Tải trọng tính toán truyền vào dầm: q = q + q + qb= 31.1 kN/m

Hình 3.6 Sơ đồ tính dầm chiếu tới

Hình 3.7 Lực cắt dầm chiếu tới

Hình 3.8 Momen dầm chiếu tới

Bảng 3.7 Bảng tính toán cốt thép dầm chiếu nghỉ

 Kiểm mm mm mm kNm mm 2 mm 2 tra

Bước 1: Xác định thông số đầu vào

Lực cắt tính toán: Q = 37.32(kN)

Bê tông cấp độ bền B30: R b  1 7 ( M P a R ), b t  1 1 5 ( M P a E ), b  3 2 5 0 0 ( M P a )

Cốt thép nhóm CB240T: R R s  sc  210( MPa R ), s w  170( MPa )

Lớp bê tông bảo vệ: c = 25 (mm)

Chiều cao tính toán: h h a 0    400 50 350(   mm )

Bước 2: Kiểm tra điều kiện bền giữa dải bê tông trên tiết diện nghiêng

Bước 3: Kiểm tra điều kiện đặt cốt đai

 s là lực trong cốt thép ngang trên một đơn vị chiều dài cấu kiện Bước 4: Chọn sơ bộ đường kính đai, số nhánh đai, khoảng cách cốt đai lớn nhất

Chọn đường kính đai  8(m m), số nhánh đai n = 2

Chọn khoảng cách đai s w  100( mm )

Bước 5: Kiểm tra điều kiện lực cắt trên tiết diện nghiêng w w w

Vậy ta chọn Cp0 (mm)

0.5 R bh bt  40.25 kN Q   b 2.5 R bh bt  201.25 kN

=> Bố trí đai cấu tạo

Bước 6: Xác định khoảng cách cốt đai cấu tạo w, ct min( / 3;500 ) min(400/ 3;500) 133( ) s  h mm   mm

Bước 7: Xác định khoảng cách cốt đai bố trí w, bt min( w, tt , w, ct , w,max ) min(100,133,754.9) s  s s s  Đoạn(0 L/ 4)và(3 / 4L  L) Bố trí 8 100 a

Bước 8: Bố trí cốt dai cho đoạn nhịp( / 4L  3 / 4 )L w, ct min(3 / 4,500) min(300,500) s  h  Bố trí 8 200 a

ĐỘ VÕNG CẦU THANG

Hình 3.9 Độ võng cầu thang

L = 4.5(m), Theo bảng M.1 TCVN 5574:2018, độ võng giới hạn

Thỏa điều kiên độ võng đàn hồi

THIẾT KẾ TẦNG SÀN ĐIỂN HÌNH

MẶT BẰNG DẦM SÀN ĐIỂN HÌNH

Hình 4.1 Mặt bằng ô sàn tầng điển hình

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG

4.2.1.1 Trọng lượng các lớp cấu tạo sàn điển hình

Bảng 4.1 Bảng tính trọng lượng cấu tạo lớp sàn điển hình

Tĩnh tải tính toán (kN/m 3 ) (mm) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

2 Các lớp hoàn thiện sàn và trần

Tổng tĩnh tải chưa kể trọng lượng bản sàn 1.33 1.59

4.2.1.2 Trọng lượng các lớp cấu tạo sàn vệ sinh

Bảng 4.2 Trọng lượng các lớp cấu tạo sàn vệ sinh

Tĩnh tải tính toán (kN/m 3 ) (mm) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

1 Bản thân kết cấu sàn 25 130 3.25 1.1 3.575

2 Các lớp hoàn thiện sàn và trần

Tổng tĩnh tải đã kể trọng lượng bản sàn 2.19 2.71

4.2.1.3 Trọng lượng tường trên sàn

Bảng 4.3 Tĩnh tải phân bố trên diện tích tường xây

STT Loại tường Chiều dày

Tải trọng tiêu chuẩn fg/h j )

Tải trọng tường 200 tác dụng lên dầm chính: k6l ((× ℎ6− ℎ&m) = 3.3 × 3.6 − 0.7) = 9.57 XY⁄

Tải trọng tường 200 tác dụng lên dầm phụ: k6l ((× oℎ6− ℎ&'p = 3.3 × 3.6 − 0.6) = 9.9 XY⁄

Tải trọng tường 100 tác dụng lên dầm chính: k6l ((× ℎ6− ℎ&m) = 1.8 × 3.6 − 0.7) = 5.22 XY⁄

Tải trọng tường 100 tác dụng lên dầm phụ: k6l ((× oℎ6− ℎ&'p = 1.8 × 3.6 − 0.6) = 5.4 XY⁄

Hoạt tải tính toán tác dụng lên sàn và cầu thang được tra bảng 4 trong TCVN 2737-2023 ứng với từng phòng:

Bảng 4.4 Bảng hoạt tải ứng với các phòng tầng điển hình

Giá trị tiêu chuẩn (kN/m 2 ) HSVT n

TÍNH TOÁN SÀN ĐIỂN HÌNH

4.3.1 Tính toán sàn điển hình

Hình 4.2 Mô hình sàn điển hình trên SAFE

Hình 4.3 Chia trip theo phương X

Hình 4.4 Chia trip theo phương Y

Hình 4.5 Moment dãy trip theo phương X

Hình 4.6 Moment dãy trip theo phương Y

4.3.2 Tính toán cốt thép sàn

Kết quả moment sau khi tính toán bằng SAFE

Chiều cao có ích của tiết diện : h0 = hb – a = 160 – 25 = 135 mm

Chọn lớp bê tông bảo vệ a = 20 mm

Hàm lượng cốt thép thỏa điều kiện: L = M M - N = +, M N 8 ≥ L O!= 0.05%

Bảng 4.5 Bảng tính thép sàn Ô sàn Phương Vị trí h a h0 M  m  As Chọn As  Kiểm tra mm mm mm kNm mm 2 mm 2

SVTH: NGUYỄN ĐÌNH ĐỨC - 20149139 35 Ô sàn Phương Vị trí h a h0 M

 Kiểm tra mm mm mm kNm mm 2 mm 2

4.3.3 Kiểm tra độ võng bằng SAFE

Hình 4.7 Độ võng đàn hồi theo tiêu chuẩn Độ võng giới hạn theo TCVN 5574:2018:

4.3.4 Kiểm tra độ võng sàn kể đến từ biến dạng co ngót f1: Độ võng do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng f2: Độ võng do tác dụng ngắn hạn của tải trọng dài hạn f3: Độ võng do tác dụng dài hạn của tải trọng dài hạn f = f1 - f2 + f3

Hình 4.8 Khai báo tổ hợp f 1

Hệ số từ biến cho ở Bảng 11 tiêu chuẩn TCVN 5574:2018: CR =1.6 (B30, độ ẩm > 75%)

Hệ số co ngót tra ở Mục 9.1.8 tiêu chuẩn TCVN 5574:2018: SH = 0.0002 (đối với bê tông cấp độ bền B35 trở xuống)

Hình 4.11 Độ võng sàn kể đến từ biến dạng co ngót

Kiểm tra độ võng theo bảng M.1 của TCVN 5574-2018

THIẾT KẾ KẾT CẤU CHUNG

TẢI TRỌNG ĐỨNG

Tĩnh tải cấu tạo các loại sàn theo mục 4.2.1

Trọng lượng tường xây lên dầm theo mục 4.2.1

Trọng lượng tường xây lên sàn theo mục 4.2.1

Hoạt tải sử dụng theo mục 4.2.2

TẢI TRỌNG NGANG

Theo TCVN 2737-2023 thì giá trị tiêu chuẩn tải trọng gió Wk ứng với độ cao ze so với mốc chuẩn theo công thức: k 3s,10   e f

 W 3s,10 : Áp lực gió 3s ứng với chu kỳ lặp 10 năm: W 3s,10   T W 0 ,  T lấy bằng 0.852,

W 0 là áp lực cơ sở, tương ứng với vận tốc cơ sở V0 (daN/m2)

→ Công trình tại quận 2, thành phố Hồ Chí Minh thuộc vùng gió II:

 k z   e : Hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao và dạng địa hình tại cao độ tương dương ze

c: Hệ số khí động, cx=1.182, cy=1.439

 : Hệ số độ tin cậy của tải trọng gió lấy bằng 2.1

 G f : Hệ số hiệu ứng giật, f H 60.7

 Lực tập trung của tải trọng gió được tính theo công thức sau: j j j

Hj: Chiều cao đón gió của tầng thứ j

 Lj: Bề rộng đón gió của tầng thứ j

Bảng 5.1 Bảng tải trọng gió tính toán theo phương X

TẦNG Chiều cao (m) cao độ z(m)

Gió X cao độ ze (m) hệ số k Tải gió

Bảng 5.2 Bảng tải trọng gió tính toán theo phương Y

Gió Y cao độ ze (m) hệ số k Tải gió

TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT

Theo TCVN 9386-2012 Thiết kế công trình chịu động đất, có hai phương pháp phân tích đàn hồi-tuyến tính sau:

* Phương pháp “Phân tích tĩnh lực ngang tương đương”Phương pháp “Phân tích phổ phản ứng dạng dao động”

Hệ số tổ hợp ψ E ,i dung để tính toán các hệ quả của tác động động đất phải đucợ xác định theo công thức:

Bảng 5.3 Giá trị của  để tính toán  E,i

Các tầng được sử dụng đồng thời Các tầng được sử dụng độc lập

Các loại từ D - F* và kho lưu trữ 1

Các loại tác động thay đổi được định nghĩa trong Bảng 3.4

Bảng 5.4 Các giá trị 2,i đối với các loại nhà

Tải trọng đặt lên nhà, loại

Loại A: Khu vực nhà ở, gia đình 0.3

Loại B: Khu vực văn phòng 0.3

Loại C: Khu vực hội họp 0.6

Loại D: Khu vực mua bán 0.6

Loại E: Khu vực kho lưu trữ 0.8

Loại F: Khu vực giao thông, trọng lượng xe ≤ 30 kN 0.6

Loại G: Khu vực giao thông, 30 kN ≤ trọng lượng xe ≤ 160 kN 0.3

Giá trị φ cho trong TCVN 9386-2012, với loại tầng được sử đụng đồng thời thì  0.8 ( theo bảng 4.2 TCVN 9386-2012 )

Theo TCVN 9386-2012 , tác động loại A khu vực nhà ở gia đình thì ψ 2 ,i  0 3( theo bảng 3.4 TCVN 9386-2012 )

Hệ số Mass Source: 1TT+0.24HT

Hình 5.2 Khai báo hệ số mass source trong phần mềm Etabs

Bảng 5.5 Chu kỳ dao động

Mode Period UX UY RZ sec

5.3.2 Phương pháp tĩnh lực ngang tương đương

Có các chu kỳ dao động cơ bản T1 theo hai hướng chính nhỏ hơn các giá trị sau: c 1

Ta có: T 2.036s 2s 1   → Không dùng “Phương pháp tĩnh lực ngang tương đương”

 Sử dụng phương pháp “Phân tích phổ phản ứng dạng dao động” để tính

Bảng 5.6 Phổ thiết kế phương ngang

5.3.3 Phân tích phổ phản ứng dạng dao động

Sử dụng ETABS 17.0.1 để khai báo phổ phản ứng dạng dao động cho mô hình

5.3.3.1 Áp dụng tính toán a Gia tốc nền thiết kế:

Theo phụ lục F “Phân cấp, phân loại công trình xây dựng” TT 06-2021, công trình 20 tầng được xếp vào công trình cấp II Ứng với công trình cấp II, theo phụ lục E “Mức độ và hệ số tầm quan trọng” TCVN 9386-2012 thì hệ số tầm quan trọng γ 1.00 1 

Gia tốc nền quy đổi a g R 0 theo phụ lục H “Bảng phân vùng gia tốc nền theo địa danh hành chính” TCVN 9386-2012: Công trình tại quận 2, thành phố Hồ Chí Minh có a gR0  0.06 Đỉnh gia tốc nền: a gR a gR0  g 0.06 9.81 0.589 (m/s )  2

Gia tốc nền thiết kế: a g a gR  γ 1 0.589 1.00 0.589 (m/s )  2 b Cấp động đất:

Theo bảng I.1 “Bảng chuyển đổi gia tốc nền sang cấp động đất” TCVN 9386-2012: Với a gR0  0.06 Thang MSK-64 → Cấp động đất là cấp VI c Các loại đất nền:

Theo bảng 3.1 “Các loại nền đất” TCVN 9386-2012:

Nền đất xây dựng công trình là loại C

Theo bảng 3.2 “Giá trị của các tham số mô tả các phổ phản ứng đàn hồi” TCVN 9386-

2012, ta được các hệ số sau:

Bảng 5.7 Bảng tra thông số đất nền loại C

Loại nền đất S TB (s) TC (s) TD (s)

TB (s): là giới hạn dưới của chu kỳ, ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản ứng gia tốc

TC (s): là giới hạn trên của chu kỳ, ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản ứng gia tốc

TD (s): là giá trị xác định điểm bắt đầu của phần phản ứng dịch chuyển không đổi trong phổ phản ứng d Hệ số ứng xử của kết cấu:

Giá trị giới hạn trên của hệ số ứng xử q để tính đến khả năng làm tiêu tán năng lượng, phải được tính cho từng phương khi thiết kế như sau (mục 5.2.2.2 TCVN 9386-2012): q q k  0 w  1.5

Trong đó: q0: giá trị cơ bản của hệ số ứng xử, phụ thuộc vào loại kết cấu và tính đều đặn của nó theo mặt đứng kw=1 (với hệ khung): là hệ số phản ánh dạng phá hoại phổ biến trong hệ kết cấu có tường

Với loại kết cấu hệ khung, có thể xác định như cấp dẻo kết cấu trung bình, theo Bảng 5.1 TCVN 9386-2012:

Bảng 5.8 Giá trị cơ bản của hệ số ứng xử, q 0 , cho hệ có sự đều đặn theo mặt đứng

Loại kết cấu Cấp dẻo kết cấu trung bình Cấp dẻo kết cấu cao

Hệ khung, hệ hỗn hợp, hệ tường kép 3,01Ž/1 4.51Ž/1

Hệ không thuộc hệ tường kép 3.0 4,01Ž/1

Hệ khung hoặc hệ kết cấu hỗn hợp tương đương khung:

- Khung nhiều tằng, một nhịp: u/1 = 1,2;

- Khung nhiều tầng, nhiều nhịp hoặc kết cấu hỗn hợp tương đương khung: u/1

=> Qua đó, ta được giá trị cơ bản hệ số ứng xử:

Vậy hệ số ứng xử q q k  0 w  3.9 1 3.9  

Hoặc có thể xác định dựa theo mục 3.2.2.5 TCVN 9386:2012 phổ thiết kế dùng cho phân tích đàn hồi q  3.9

Hệ khung hoặc hệ khung tương đương (hỗn hợp khung – vách), có thể xác định gần đúng như sau (cấp dẻo trung bình) :

 q = 3.6 nhà nhiều tầng, khung một nhịp

 q = 3.9 nhà nhiều tầng, khung nhiều nhịp hoặc kết cấu hỗn hợp tương đương khung e Phổ thiết kế dung cho phân tích đàn hồi

Theo mục 3.2.2.5 TCVN 9386-2012, phổ phản ứng đần hồi S (T) d được xác định theo công thức:

Sd (T): Phổ phản ứng đàn hồi

T: Chu kì dao động của hệ tuyến tính một bậc tự do ag: Gia tốc nền thiết kế

TB: Giới hạn dưới của chu kì ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản ứng gia tốc

TC: Giới hạn trên của chu kì ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản ứng gia tốc

TD: Giá trị xác định điểm bắt đầu của phản ứng dịch chuyển không đổi trong phổ phản ứng q: Hệ số ứng xử

: Hệ số ứng với cận dưới của phổ thiết kế theo phương nằm ngang,  0.2

5.3.3.2 Khai báo phổ thiết kế cho kết cấu

Bảng 5.9 Khai báo phổ thiết kế cho kết cấu Địa điểm Tỉnh/TP TPHCM

Gia tốc nền thiết kế agr (m/s2) 0.06g

Hệ số tầm quan trọng γI 1

Gia tốc nền thiết kế ag (m/s2) 0.589

Hình 5.3 Khai báo hệ số phổ thiết kế cho kết cấu

Chọn vị trí có chu kỳ 1.3s để kiểm tra

 Kết quả tương tự như kết quả trong ETABS 17.0.1

TỔ HỢP NỘI LỰC

Bảng 5.10 Các loại tải trọng

1 DL Trọng lượng bản thân

2 SDL Tải trọng các lớp hoàn thiện

3 WALL Tải trọng tường xây

12 EX Động đất theo phương X

13 EY Động đất theo phương Y

Bảng 5.11 Các tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn

HỢP DL SDL WALL LIVE WX WY EX EY

Bảng 5.12 Các tổ hợp tải trọng tính toán

HỢP DL SDL WALL LIVE WX WY EX EY

- 1.1 và 1.2 là hệ số vượt tải của tải trọng thường xuyên, lấy theo bảng 1 TCVN 2737:2023

- 1.3 là hệ số vượt tải của tải trọng tạm thời ngắn hạn, lấy theo mục 8.3.5 TCVN 2737:2023

- 2.1 là hệ số vượt tải của tải trọng gió, lấy theo mục 10.1.6 TCVN 2737:2023

- Giá trị 1.89 được tính với việc lấy 0.9 nhân hệ số vượt tải 2.1

- Giá trị 1.17 được tính với việc lấy 0.9 nhân với hệ số vượt tải 1.3

Bảng 5.13 Các tổ hợp Bao

Ký hiệu Thành phần Chú thích

ENVE ENVELOPE (ULS01,…ULS17) Tổ hợp Bao tải trọng tính toán

KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ

5.5.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh

Theo TCVN 5574-2018 ta có chuyển vị ngang cho phép:

Bảng 5.14 Bảng chuyển vị giới hạn theo phương ngang fu theo yêu cầu cấu tạo

Và mục 2.6.3 Các chỉ tiêu kiểm tra kết cấu, TCVN 198 – 1997 NHÀ CAO TẦNG – THIẾT KẾ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI có qui định:

Kiểm tra độ bền, biến dạng, ổn định tổng thể và ổn định cục bộ của kết cấu được tiến hành theo các tiêu chuẩn thiết kế hiện hành Ngoài ra kết cấu nhà cao tầng còn phải thỏa mãn yêu cầu sau đây:

Về kiểm tra độ cứng: Chuyển vị theo phương ngang tại đỉnh kết cấu của nhà cao tầngtính theo phương pháp đàn hồi phải thỏa mãn điều kiện:

Trong đó: f và H là chuyển vị theo phương ngang tại đỉnh kết cấu và chiều cao của công trình

Xuất kết quả chuyển vị của công trình từ phần mềm Etabs Theo bảng kết quả chuyển vị của công trình ta có chuyển vị ngang lớn nhất tại đỉnh công trình theo phương x và y là

Chuyển vị ngang của tòa nhà dựa trên kết quả tính toán từ mô hình:

Tổng chiều cao công trình: H 60.7 m   

→ Giới hạn chuyển vị đỉnh công trình:   f  0.121 m  

Chuyển vị do tải gió theo phương x: f x  0.008 m  

Chuyển vị do tải gió theo phương y: f y  0.022 m  

 Vậy f < f   Thỏa điều kiện chuyển vị đỉnh

5.5.2 Kiểm tra chuyển vị do lệch tầng

5.5.2.1 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng do gió

Theo TCVN 5574-2018 ta có chuyển vị ngang tương đối giữa các tầng do tải trọng gió phải thỏa mãn điều kiện sau: Δd 1 h  500

 Δd: Hiệu của chuyển vị ngang tại trần và sàn của tầng đang sét

Bảng 5.15 Chuyển vị lệch tầng do gió

ST 55.2 0.000156 0.000322 OK T15 51.6 0.000157 0.000336 OK T14 48 0.000157 0.000351 OK T13 44.4 0.000156 0.000369 OK T12 40.8 0.000155 0.000386 OK T11 37.2 0.000153 0.000403 OK T10 33.6 0.000149 0.000415 OK T9 30 0.000144 0.000426 OK T8 26.4 0.000137 0.000431 OK T7 22.8 0.000129 0.000428 OK T6 19.2 0.000118 0.000417 OK T5 15.6 0.000105 0.000393 OK

5.5.2.2 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng do động đất

Mục 4.4.3.2 Hạn chế chuyển vị ngang tương đối giữa các tầng, TCVN 9386 – 2012 có qui định: Ngoại trừ các qui định khác trong các chương từ 5 đến 9 của tiêu chuẩn này, cần tuân thủ các hạn chế sau: Đối với các nhà có bộ phận phi kết cấu bằng vật liệu giòn được gắn vào kết cấu:

 dr – chuyển vị ngang thiết kế tương đối giữa các tầng, được xác định như là hiệu của các chuyển vị ngang trung bình ds tại trần và sàn của tầng đang xét được tính theo mục 4.3.4 của tiêu chuẩn này

 v – hệ số chiết giảm xét đến chu kỳ lặp thấp hơn của tác động động đất liên quan đến yêu cầu hạn chế hư hỏng

Chú thích: Các giá trị khác nhau của v phụ thuộc vào các nguy cơ động đất và mức độ quan trọng của công trình khuyến nghị như sau: v = 0.4 cho các mức độ quan trọng I và II và v = 0.5 cho các mức độ quan trọng III và IV

Xác định ds theo mục 4.3.4.1 TCVN 9386 – 2012 như sau: s d c d  q d

 ds – chuyển vị của một điểm của hệ kết cấu gây ra bởi tác động động đất thiết kế

 qd – hệ số ứng xử chuyển vị, giả thiết bằng q trừ phi có qui định khác

 dc – chuyển vị của cùng điểm đó của hệ kết cấu được xác định bằng phân tích tuyến tính dựa trên phổ phản ứng thiết kế

Kết quả kiểm tra chuyển vị ngang tương đối do tải trọng động đất:

Bảng 5.16 Chuyển vị lệch tầng do động đất

ST 55.2 0.000299 0.000402 OK T15 51.6 0.000307 0.000424 OK T14 48 0.000315 0.000448 OK T13 44.4 0.000322 0.00047 OK T12 40.8 0.000327 0.000488 OK T11 37.2 0.00033 0.000503 OK T10 33.6 0.000329 0.00051 OK T9 30 0.000327 0.000516 OK T8 26.4 0.00032 0.000516 OK T7 22.8 0.000309 0.00051 OK T6 19.2 0.000293 0.000494 OK T5 15.6 0.000268 0.000465 OK T4 12 0.000238 0.000422 OK T3 8.4 0.000197 0.000358 OK T2 4.8 0.000145 0.000265 OK T1 1.2 0.000087 0.000146 OK

THIẾT KẾ DẦM, CỘT

Tính toán cột khung trục 2 và khung trục B và dầm tầng điển hình

Xem Chương 2, mục 2.2 Giải pháp vật liệu

Xem Chương 2, mục 2.5 Lựa chọn sơ bộ tiết diện các cấu kiện

5.6.4 Tải trọng và tổ hợp tải trọng

5.6.4.1 Các trường hợp tải trọng

Các loại tải trọng được khai báo trong phần mềm phân tích kết cấu để xác định nội lực trong dầm, cột bao gồm các trường hợp: Tĩnh tải (bao gồm trọng lượng bản thân kết cấu, các lớp cấu tạo sàn, tường xây), hoạt tải phân bố đều trên sàn lấy theo TCVN 2737:2023, tải trọng gió (tác dụng theo X và Y) và tải trọng động đất (tác dụng theo phương X và Y)

5.6.4.2 Các tổ hợp tải trọng

Xem Chương 5, mục 5.4 Các trường hợp tải trọng

5.6.5 Tính toán cốt thép dầm

Hình 5.4 Mặt bằng bố trí dầm tầng điển hình

 Tính toán cốt thép chịu uốn

Dầm là cấu kiện chịu uốn nên ta lấy biểu đồ nội lực ENVE để tính toán cốt thép

Chọn tầng 3 làm tầng điển hình để tính toán cốt thép

Bê tông B30: R b  17( MPa R ); bt  1.2( MPa );  b  1

Thép CB400V: R s  350( MPa R ); sc  350( MPa );  R  0.533

Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min max

 Ví dụ: tính toán thép cho dầm B1 tầng 3

Các giá trị còn lại tính tương tự được thống kê trong bảng sau

Bảng 5.17 Bảng tính toán cốt thép dầm

Vị trí mặt cắt b h M B (+) M T (-) A B s, tính A T s, tính Bố trí thép dọc lớp dưới à A B s ,ch

Bố trí thép dọc lớp trờn à A T s ,ch

Check lớp trên mm mm (kN.m) (kN.m) mm 2 mm 2 n 1 ỉ 1 n 2 ỉ 2 (%) mm 2 n 1 ỉ 1 n 2 ỉ 2 (%) mm 2

Dau 300 650 0.0 -250.1 0 1312 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 2 ỉ18 0.82 1451 OK Giua 300 650 71.1 -8.2 340 39 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK Cuoi 300 650 57.0 -66.2 271 317 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK

Dau 300 650 0.0 -217.9 0 1130 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 2 ỉ18 0.82 1451 OK Giua 300 650 150.9 0.0 764 0 3 ỉ16 2 ỉ16 0.57 1005 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK Cuoi 300 650 65.4 -199.4 312 1027 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 2 ỉ18 0.82 1451 OK

Dau 300 650 42.9 -78.0 204 375 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK Giua 300 650 71.6 -5.8 342 27 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK Cuoi 300 650 0.0 -244.0 0 1277 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 2 ỉ18 0.82 1451 OK

Dau 300 650 64.3 -265.0 308 1357 3 ỉ20 0.52 942 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Giua 300 650 231.6 0.0 1200 0 3 ỉ20 2 ỉ16 0.76 1345 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Cuoi 300 650 14.1 -402.3 67 2279 3 ỉ20 0.52 942 OK 3 ỉ25 2 ỉ25 1.40 2454 OK

Vị trí mặt cắt b h M B (+) M T (-) A B s, tính

Bố trí thép dọc lớp dưới à A B s ,ch

Giua 300 650 233.8 0.0 1212 0 3 ỉ20 2 ỉ16 0.76 1345 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Cuoi 300 650 69.1 -255.5 332 1304 3 ỉ20 0.52 942 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK

Dau 200 500 47.2 -22.8 304 146 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK Giua 200 500 74.2 0.0 518 0 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK Cuoi 200 500 18.0 -105.0 113 719 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK

Dau 200 500 15.6 -102.6 98 701 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK Giua 200 500 68.0 -1.6 472 10 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK Cuoi 200 500 3.5 -174.3 22 1370 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ25 2 ỉ20 1.85 1610 OK

Dau 200 500 2.5 -179.1 15 1418 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ25 2 ỉ20 1.85 1610 OK Giua 200 500 68.3 -2.3 474 14 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK Cuoi 200 500 16.5 -101.8 104 694 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK

Giua 200 500 68.4 -2.6 475 17 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK Cuoi 200 500 16.7 -101.8 105 694 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK

Dau 300 650 12.3 -415.8 58 2402 3 ỉ20 0.52 942 OK 3 ỉ25 3 ỉ25 1.70 2945 OK Giua 300 650 232.5 0.0 1205 0 3 ỉ20 2 ỉ16 0.76 1345 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Cuoi 300 650 70.5 -255.2 338 1302 3 ỉ20 0.52 942 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK

Dau 300 650 6.6 -259.4 31 1365 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 2 ỉ18 0.82 1451 OK Giua 300 650 71.4 -19.7 342 93 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK Cuoi 300 650 60.6 -81.8 289 394 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK

Giua 300 650 180.1 0.0 920 0 3 ỉ16 2 ỉ16 0.57 1005 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK Cuoi 300 650 28.3 -250.9 134 1316 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 2 ỉ18 0.82 1451 OK

Dau 300 650 50.6 -92.4 241 446 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK Giua 300 650 71.7 -16.9 343 80 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 0.52 942 OK Cuoi 300 650 13.2 -247.0 62 1294 3 ỉ16 0.33 603 OK 3 ỉ20 2 ỉ18 0.82 1451 OK

Dau 300 650 100.6 -363.2 501 2034 3 ỉ16 2 ỉ16 0.57 1005 OK 3 ỉ22 3 ỉ22 1.31 2281 OK Giua 300 650 93.4 -126.2 464 616 3 ỉ16 2 ỉ16 0.57 1005 OK 3 ỉ22 0.63 1140 OK Cuoi 300 650 176.8 -177.3 903 880 3 ỉ16 2 ỉ16 0.57 1005 OK 3 ỉ22 0.63 1140 OK

Dau 300 650 174.4 -179.6 890 892 3 ỉ16 2 ỉ16 0.57 1005 OK 3 ỉ22 0.63 1140 OK Giua 300 650 107.3 -77.4 536 373 3 ỉ16 2 ỉ16 0.57 1005 OK 3 ỉ22 0.63 1140 OK Cuoi 300 650 102.9 -360.2 513 2014 3 ỉ16 2 ỉ16 0.57 1005 OK 3 ỉ22 3 ỉ22 1.31 2281 OK

Giua 300 650 292.6 -5.4 1573 25 4 ỉ18 4 ỉ16 1.04 1822 OK 4 ỉ25 1.09 1963 OK Cuoi 300 650 170.5 -465.9 844 2710 4 ỉ18 0.56 1018 OK 4 ỉ25 2 ỉ25 1.68 2945 OK

Dau 400 650 155.1 -504.6 753 2757 5 ỉ18 0.52 1272 OK 5 ỉ25 2 ỉ20 1.30 3083 OK Giua 400 650 317.9 -48.2 1645 230 5 ỉ18 2 ỉ18 0.75 1781 OK 5 ỉ25 1.02 2454 OK Cuoi 400 650 59.3 -683.0 282 4150 5 ỉ18 0.52 1272 OK 5 ỉ25 5 ỉ25 2.13 4909 OK

Dau 300 650 195.3 -342.2 1007 1889 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 2 ỉ25 1.40 2454 OK Giua 300 650 122.3 -86.4 615 418 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Cuoi 300 650 195.6 -342.0 1008 1888 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 2 ỉ25 1.40 2454 OK

Dau 300 650 231.8 -378.2 1210 2120 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 2 ỉ25 1.40 2454 OK Giua 300 650 135.6 -98.0 685 476 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Cuoi 300 650 231.1 -379.0 1206 2125 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 2 ỉ25 1.40 2454 OK

Dau 300 650 154.8 -420.4 787 2410 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 3 ỉ22 1.50 2613 OK Giua 300 650 121.3 -153.9 610 760 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Cuoi 300 650 222.3 -222.9 1157 1126 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK

Dau 300 650 221.4 -223.9 1151 1131 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Giua 300 650 141.2 -98.9 715 481 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 0.81 1473 OK Cuoi 300 650 156.0 -419.2 794 2401 3 ỉ18 2 ỉ18 0.72 1272 OK 3 ỉ25 3 ỉ22 1.50 2613 OK

Dau 200 500 4.2 -94.0 26 669 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK Giua 200 500 44.9 0.0 289 0 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ16 0.44 402 OK Cuoi 200 500 8.6 -95.3 54 679 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK

Dau 200 500 4.3 -94.4 27 672 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK Giua 200 500 46.0 0.0 296 0 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ16 0.44 402 OK Cuoi 200 500 8.0 -99.6 50 713 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK

Dau 200 500 2.8 -209.5 18 1786 2 ỉ18 0.56 509 OK 2 ỉ25 2 ỉ25 2.30 1963 OK Giua 200 500 79.6 -16.1 557 102 2 ỉ18 2 ỉ16 1.04 911 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK Cuoi 200 500 66.9 -17.1 439 109 2 ỉ18 0.56 509 OK 2 ỉ25 1.08 982 OK

Giua 200 500 74.6 0.0 521 0 2 ỉ16 2 ỉ16 0.92 804 OK 2 ỉ16 0.44 402 OK Cuoi 200 500 43.1 -34.9 277 223 2 ỉ16 0.44 402 OK 2 ỉ16 0.44 402 OK

5.6.6 Tính toán cốt thép chịu cắt

Bước 1: Xác định thông số đầu vào

Lực cắt tính toán tại dầm B1 tầng 3: Q = 144.4(kN)

Cốt thép nhóm CB240-T: R R s  sc  210( MPa R ), s w  170( MPa )

Chiều cao tính toán: h h a 0    650 50 600(   mm )

Bước 2: Kiểm tra điều kiện bền giữa dải bê tông trên tiết diện nghiêng

Bước 2: Kiểm tra điều kiện đặt cốt đai

 s là lực trong cốt thép ngang trên một đơn vị chiều dài cấu kiện Bước 4: Chọn sơ bộ đường kính đai, số nhánh đai, khoảng cách cốt đai lớn nhất

Chọn đường kính đai  8(m m), số nhánh đai n = 2

Chọn khoảng cách đai s w  100( mm )

Bước 5: Kiểm tra điều kiện lực cắt trên tiết diện nghiêng w w w

0.5 R bh bt  103.5 kN Q  b  2.5 R bh bt  517.5 kN

=> Bố trí đai cấu tạo

Bước 6: Xác định khoảng cách cốt đai cấu tạo w, ct min( / 3;500 ) min(650 / 3;500) 217( ) s  h mm   mm

Bước 7: Xác định khoảng cách cốt đai bố trí w, bt min( w, tt , w, ct , w,max ) min(100,217,860.1) s  s s s  Đoạn(0 L/ 4)và(3 / 4L  L) Bố trí 8 100 a

Bước 8: Bố trí cốt dai cho đoạn nhịp( / 4L  3 / 4 )L w, ct min(3 / 4,500) min(487.5,500) 487.5 s  h   mm Bố trí 8 200 a

Bảng 5.18 Tổng hợp tính toán cốt thép đai dầm tầng 3

Vị trí mặt cắt b h Qmax Q 0

Qmax smax sct smin mm mm kN kN kN kN N/mm kN kN (mm) (mm) (mm)

Dau 300 650 167.0 159.3 Tính toán 902 OK 159.3 170.8 151.1 310.4 OK 749.8 216.7 100.0 Giua 300 650 112.5 163.9 cấu tạo 929 OK 163.9 85.4 77.8 241.7 OK 1179.5 487.5 200.0 Cuoi 300 650 74.4 163.9 cấu tạo 929 OK 163.9 170.8 155.5 319.4 OK 1782.2 216.7 100.0

Dau 300 650 144.4 159.3 cấu tạo 902 OK 159.3 170.8 151.1 310.4 OK 867.2 216.7 100.0 Giua 300 650 96.6 163.9 cấu tạo 929 OK 163.9 85.4 77.8 241.7 OK 1372.9 487.5 200.0 Cuoi 300 650 134.4 159.3 cấu tạo 902 OK 159.3 170.8 151.1 310.4 OK 931.6 216.7 100.0

Dau 300 650 78.0 163.9 cấu tạo 929 OK 163.9 170.8 155.5 319.4 OK 1700.8 216.7 100.0 Giua 300 650 112.0 163.9 cấu tạo 929 OK 163.9 85.4 77.8 241.7 OK 1183.8 487.5 200.0 Cuoi 300 650 166.2 159.3 Tính toán 902 OK 159.3 170.8 151.1 310.4 OK 753.5 216.7 100.0

Dau 300 650 253.1 159.0 Tính toán 901 OK 159.0 170.8 150.9 309.8 OK 493.2 216.7 100.0 Giua 300 650 146.3 163.2 cấu tạo 925 OK 163.2 85.4 77.4 240.7 OK 899.0 487.5 200.0 Cuoi 300 650 227.1 159.0 Tính toán 901 OK 159.0 170.8 150.9 309.8 OK 549.5 216.7 100.0

B8 Dau 300 650 253.7 159.0 Tính toán 901 OK 159.0 170.8 150.9 309.8 OK 491.9 216.7 100.0

Giua 300 650 146.6 163.2 cấu tạo 925 OK 163.2 85.4 77.4 240.7 OK 897.3 487.5 200.0

Cuoi 300 650 227.3 159.0 Tính toán 901 OK 159.0 170.8 150.9 309.8 OK 549.1 216.7 100.0

B11 Dau 300 650 196.7 156.6 Tính toán 887 OK 156.6 170.8 148.6 305.2 OK 615.8 216.7 100.0

Giua 300 650 143.9 163.6 cấu tạo 927 OK 163.6 85.4 77.6 241.3 OK 918.5 487.5 200.0 Cuoi 300 650 196.3 156.6 Tính toán 887 OK 156.6 170.8 148.6 305.2 OK 616.9 216.7 100.0

Dau 300 650 332.6 157.7 Tính toán 894 OK 157.7 266.9 233.9 391.6 OK 369.4 216.7 100.0 Giua 300 650 208.9 162.7 Tính toán 922 OK 162.7 133.5 120.6 283.3 OK 625.6 487.5 200.0 Cuoi 300 650 281.3 155.3 Tính toán 880 OK 155.3 266.9 230.2 385.5 OK 423.1 216.7 100.0

Dau 300 650 231.1 156.9 Tính toán 889 OK 156.9 170.8 148.9 305.8 OK 526.0 216.7 100.0 Giua 300 650 170.4 163.2 Tính toán 925 OK 163.2 85.4 77.4 240.7 OK 771.9 487.5 200.0 Cuoi 300 650 144.7 163.2 cấu tạo 925 OK 163.2 170.8 154.9 318.1 OK 908.9 216.7 100.0

Dau 300 650 145.2 163.2 cấu tạo 925 OK 163.2 170.8 154.9 318.1 OK 905.7 216.7 100.0 Giua 300 650 164.8 163.2 Tính toán 925 OK 163.2 85.4 77.4 240.7 OK 798.0 487.5 200.0 Cuoi 300 650 230.6 156.9 Tính toán 889 OK 156.9 170.8 148.9 305.8 OK 527.2 216.7 100.0

Bp2 Dau 200 500 48.8 78.5 cấu tạo 445 OK 78.5 170.8 111.7 190.2 OK 934.3 166.7 100.0

Giua 200 500 29.9 82.6 cấu tạo 468 OK 82.6 85.4 58.8 141.4 OK 1693.3 375.0 200.0

Cuoi 200 500 49.0 78.5 cấu tạo 445 OK 78.5 170.8 111.7 190.2 OK 931.6 166.7 100.0

Bp9 Dau 200 500 42.1 81.8 cấu tạo 464 OK 81.8 170.8 116.5 198.3 OK 1177.4 166.7 100.0

Giua 200 500 59.1 81.8 cấu tạo 464 OK 81.8 85.4 58.2 140.0 OK 838.8 375.0 200.0 Cuoi 200 500 97.8 76.9 Tính toán 436 OK 76.9 170.8 109.4 186.3 OK 447.4 166.7 100.0

5.6.7 Kiểm tra dầm chịu xoắn

Nội lực kiểm tra xoắn dầm B1 tầng 3:

V2 = 69.2(kN), V3 = 0.3(kN), T = 58.6(kNm), M2 = 0.1(kNm), M3 = 12.5(kNm) Tiết diện tính toán: b h   300 650(  m m )

Cốt thép nhóm CB240-T: R R s  sc  210( MPa R ), s w  170( MPa )

Khoảng cách cốt thép chịu kéo a: a  60( m m )

Khoảng cách cốt thép chịu nén a’: a '  41( mm )

Cốt thép chịu kéo: 3 20 2 18, d  d A s  1451 mm 2

Cốt thép chịu nén: 3 16, d A s  603 mm 2

Thép đai: d8a100, A s w  50.3 mm 2 , số nhánh n=2

Tính toán độ bền của cấu kiện giữa các tiết diện không gian:

Kiểm tra trường hợp uốn và xoắn đồng thời

Trường hợp 1: Cốt thép chịu kéo nằm ở cạnh dưới

Z b mm Z h mm a mm a mm h h a mm

Hệ số kể đến tỉ lệ các cạnh của tiết diện ngang :

Momen xoắn chịu bởi cốt thép theo phương ngang T s w,1 : w w,1 w,1 1 2

Momen xoắn chịu bởi cốt thép dọc T s ,1 :

Momen xoắn giới hạn Tgh:

Trường hợp 2: Cốt thép chịu kéo nằm ở cạnh bên

Z h mm Z h mm a mm a mm h h a mm

Hệ số kể đến tỉ lệ các cạnh của tiết diện ngang :

Momen xoắn chịu bởi cốt thép theo phương ngang T s w,1 : w w,1 w,1 1 2

Momen xoắn chịu bởi cốt thép dọc T s ,1 :

Kiểm tra trường hợp cắt và xoắn đồng thời

Trường hợp 1: Cốt thép chịu kéo nằm ở cạnh dưới

Lực cắt do bê tông Q b ,1 :

Lực cắt do cốt thép ngang Q s w,1 :

Trường hợp 2: Cốt thép chịu kéo nằm ở cạnh bên

Lực cắt do bê tông Q b ,1 :

Lực cắt do cốt thép ngang Q s w,1 :

Bảng 5.19 Tổng hợp kiểm tra dầm chịu xoắn

Check kN kN kNm kNm kNm kNm kNm kNm kNm kNm

69.2 0.3 58.6 0.1 12.5 99.5 OK 168.1 OK 62.6 OK 149.1 OK 62.6 OK

B1-2 128.5 0.2 59.0 0.1 89.3 99.5 OK 159.6 OK 62.6 OK 132.8 OK 62.6 OK

B1-3 137.4 0.2 49.1 0.0 107.6 99.5 OK 155.5 OK 62.6 OK 130.3 OK 62.6 OK

B1-4 134.8 0.3 61.1 0.1 84.1 99.5 OK 160.6 OK 62.6 OK 131.0 OK 62.6 OK

B1-5 152.6 0.2 52.9 0.1 36.2 99.5 OK 166.8 OK 62.6 OK 126.1 OK 62.6 OK

B2 10.1 0.1 37.6 0.0 235.1 99.5 OK 252.6 OK 109.2 OK 283.3 OK 109.2 OK

B2-2 27.1 0.0 35.7 0.0 194.9 99.5 OK 264.4 OK 109.2 OK 274.6 OK 109.2 OK

B3-1 B3 137.2 0.2 38.7 0.1 248.0 99.5 OK 299.2 OK 110.7 OK 260.3 OK 110.7 OK

B3-2 248.7 0.2 31.6 0.1 123.0 99.5 OK 230.5 OK 88.6 OK 143.2 OK 88.5 OK

B4 34.8 0.0 6.9 0.0 22.8 34.0 OK 86.2 OK 29.0 OK 78.4 OK 29.0 OK

B4-2 89.2 0.0 8.6 0.0 54.6 34.0 OK 137.5 OK 40.0 OK 103.1 OK 40.0 OK

B5 97.5 0.0 8.9 0.0 179.1 34.0 OK 76.6 OK 40.0 OK 99.4 OK 40.0 OK

B5-2 28.0 0.0 7.0 0.0 5.8 34.0 OK 87.3 OK 29.0 OK 80.1 OK 29.0 OK

B6 22.1 0.0 6.9 0.0 12.8 34.0 OK 87.0 OK 29.0 OK 81.6 OK 29.0 OK

B6-2 44.7 0.0 8.6 0.0 104.0 34.0 OK 124.1 OK 40.0 OK 122.7 OK 40.0 OK

B7 50.3 0.0 8.9 0.0 92.5 34.0 OK 128.1 OK 40.0 OK 120.2 OK 40.0 OK

B7-2 15.6 0.0 7.0 0.0 0.8 34.0 OK 87.3 OK 29.0 OK 83.3 OK 29.0 OK

B8 20.3 0.1 37.6 0.0 163.4 99.5 OK 118.7 OK 78.3 OK 148.9 OK 78.3 OK

B8-2 201.7 0.2 38.0 0.0 132.8 99.5 OK 270.2 OK 97.8 OK 187.6 OK 97.8 OK

B9 204.7 0.2 36.9 0.1 415.8 99.5 OK 113.4 OK 97.8 OK 185.4 OK 97.8 OK

B9-2 18.0 0.1 37.9 0.0 240.4 99.5 OK 51.7 OK 78.3 OK 149.6 OK 78.3 OK

B10-1 B10 26.0 0.3 58.5 0.1 58.1 99.5 OK 164.6 OK 62.6 OK 161.0 OK 62.6 OK

B10-2 101.9 0.2 61.7 0.0 126.6 99.5 OK 150.4 OK 62.6 OK 140.1 OK 62.6 OK

B10-3 105.9 0.2 49.4 0.0 154.9 99.5 OK 140.7 OK 62.6 OK 139.0 OK 62.6 OK

B10-4 91.8 0.2 61.9 0.1 142.1 99.5 OK 145.4 OK 62.6 OK 142.9 OK 62.6 OK

B10-5 33.2 0.3 59.7 0.0 17.7 99.5 OK 167.9 OK 62.6 OK 159.1 OK 62.6 OK

62.9 0.2 49.0 0.1 114.6 99.5 OK 252.7 OK 94.9 OK 235.0 OK 94.9 OK

B11-2 116.4 0.2 65.8 0.1 136.3 99.5 OK 248.4 OK 84.4 OK 211.6 OK 84.3 OK

B11-3 53.3 0.2 48.9 0.0 174.4 99.5 OK 239.2 OK 94.9 OK 239.2 OK 94.9 OK

219.4 0.2 13.5 0.0 230.3 99.5 OK 424.3 OK 143.3 OK 299.0 OK 143.3 OK B12-2 327.3 0.2 15.3 0.1 155.9 99.5 OK 439.3 OK 143.3 OK 224.0 OK 143.3 OK B12-3 213.6 0.2 14.5 0.0 326.4 99.5 OK 394.9 OK 143.3 OK 303.1 OK 143.3 OK B13-1

51.9 0.0 58.0 0.0 233.2 176.8 OK 189.5 OK 153.2 OK 190.7 OK 153.2 OK

B14-2 61.6 0.1 26.8 0.1 231.8 99.5 OK 243.1 OK 106.5 OK 253.4 OK 106.5 OK

B14-3 43.8 0.0 61.2 0.0 295.4 176.8 OK 179.2 OK 153.2 OK 193.0 OK 153.2 OK B15-1

136.3 0.2 48.5 0.1 178.9 99.5 OK 279.0 OK 110.7 OK 232.2 OK 110.6 OK

B16-2 202.3 0.2 65.3 0.1 380.0 99.5 OK 110.5 OK 87.3 OK 171.2 OK 87.3 OK

B16-3 145.2 0.2 48.5 0.0 223.9 99.5 OK 266.1 OK 110.7 OK 227.7 OK 110.6 OK Bp1-1

Bp1 63.0 0.0 9.5 0.0 54.7 34.0 OK 83.5 OK 29.6 OK 72.9 OK 29.6 OK

Bp1-2 54.9 0.0 3.6 0.0 6.8 34.0 OK 81.0 OK 27.7 OK 67.5 OK 27.7 OK

Bp2 Bp2 -26.4 0.0 4.4 0.0 9.3 34.0 OK 71.6 OK 25.9 OK 77.6 OK 25.9 OK

Bp3-1 Bp3 62.8 0.0 4.0 0.0 59.2 34.0 OK 72.1 OK 27.7 OK 65.5 OK 27.7 OK

Bp3-2 58.4 0.0 9.7 0.0 7.4 34.0 OK 90.4 OK 29.6 OK 74.3 OK 29.6 OK

Bp4 44.8 0.0 9.5 0.0 35.3 34.0 OK 87.7 OK 29.6 OK 78.1 OK 29.6 OK

Bp4-2 40.1 0.0 3.9 0.0 13.2 34.0 OK 80.7 OK 27.7 OK 71.2 OK 27.7 OK

Bp5 Bp5 29.1 0.0 4.3 0.0 22.8 34.0 OK 70.3 OK 25.9 OK 65.4 OK 25.9 OK

Bp6 47.7 0.0 4.1 0.0 41.3 34.0 OK 76.9 OK 27.7 OK 69.3 OK 27.7 OK

Bp6-2 39.5 0.0 9.7 0.0 15.5 34.0 OK 89.9 OK 29.6 OK 79.4 OK 29.6 OK

Bp7 Bp7 20.2 0.0 3.6 0.0 36.3 34.0 OK 68.1 OK 25.9 OK 67.3 OK 25.9 OK

Bp8 Bp8 10.4 0.0 3.0 0.0 71.9 34.0 OK 55.2 OK 23.5 OK 68.5 OK 23.5 OK

Bp9 Bp9 14.8 0.0 -0.5 0.0 49.8 34.0 OK 73.6 OK 35.5 OK 76.3 OK 35.5 OK

Bp10 Bp10 35.9 0.0 3.3 0.0 59.4 34.0 OK 60.7 OK 23.5 OK 62.2 OK 23.5 OK

Bp11 Bp11 34.2 0.0 3.8 0.0 46.9 34.0 OK 65.5 OK 25.9 OK 64.2 OK 25.9 OK

Bp12 Bp12 26.6 0.0 3.6 0.0 22.0 34.0 OK 70.4 OK 25.9 OK 65.9 OK 25.9 OK

Bp13 Bp13 5.9 0.0 3.2 0.0 60.2 34.0 OK 60.4 OK 23.5 OK 69.6 OK 23.5 OK

Bp14 Bp14 18.2 0.0 0.8 0.0 74.4 34.0 OK 64.2 OK 35.5 OK 75.4 OK 35.5 OK

Bp15 Bp15 14.9 0.0 3.1 0.0 77.3 34.0 OK 52.3 OK 23.5 OK 67.4 OK 23.5 OK

Bp16 Bp16 41.2 0.0 3.8 0.0 15.3 34.0 OK 71.1 OK 25.9 OK 62.7 OK 25.9 OK

Nội lực kiểm tra nứt tại gối dầm B1 tầng 3:

Bê tông cấp độ bền B30: R b s , er  22( MPa R ), bt s , er  1.75( MPa E ), b  32500( MPa )

Cốt thép nhóm CB400V: R s s , er  400( MPa E ), s  200000( MPa )

Khoảng cách cốt thép chịu kéo a:a 60(m m)

Khoảng cách cốt thép chịu nén a’:a'41(mm)

Cốt thép chịu kéo: 3 20 2 18, d  d A s  1451 mm 2

Cốt thép chịu nén: 3 16, d A s  603 mm 2

Kiểm tra sự hình thành vết nứt:

Hệ số quy đổi cốt thép về bê tông:

Diện tích của tiết diện ngang quy đổi:

Mô men tĩnh của diện tích tiết diện quy đổi của cấu kiện đối với thớ bê tông chịu kéo nhiều hơn:

Khoảng cách từ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết diện quy đổi của cấu kiện:

Khoảng cách từ thớ bê tông chịu nén nhiều nhất đến trọng tâm tiết diện quy đổi của cấu kiện:

Mô men quán tính của tiết diện bê tông:

Mô men quán tính của tiết diện cốt thép chịu kéo:

Mô men quán tính của tiết diện cốt thép chịu nén:

Mô men quán tính của tiết diện quy đổi của cấu kiện đối với trọng tâm của nó:

Mô men kháng uốn của tiết diện quy đổi:

Mô men kháng uốn đàn dẻo của tiết diện đối với thớ bê tông chịu kéo ngoài cùng:

Mô men hình thành vết nứt:

M = 1 9 0 4 tp k N m > M c r c  5 5 5 k N m => Cấu kiện xuất hiện vết nứt

Tính toán chiều rộng vết nứt:

Mô đun biến dạng quy đổi của bê tông chịu nén, kể đến biến dạng không đàn hồi của bê tông chịu nén:

Hệ số quy đổi cốt thép về bê tông đối với cốt thép chịu nén:

Hệ số quy đổi cốt thép về bê tông đối với cốt thép chịu kéo:

Chiều cao vùng chịu nén của tiết diện ngang quy đổi của cấu kiện:

Mô men quán tính của diện tích tiết diện của vùng bê tông chịu nén:

Mô men quán tính của diện tích tiết diện của cốt thép chịu kéo:

Mô men quán tính của diện tích tiết diện của cốt thép chịu nén:

Mô men quán tính của tiết diện ngang quy đổi của cấu kiện, chỉ kể đến diện tích tiết diện của vùng bê tông chịu nén:

Diện tích tiết diện bê tông chịu kéo:

A  b h y      mm Đường kính danh nghĩa của cốt thép chịu kéo: d s  19.2 mm

Khoảng cách cơ sở giữa các vết nứt thẳng góc kề nhau:

Chiều rộng vết nứt do tác dụng dài hạn của tải trọng thường xuyên và tạm thời dài hạn: Ứng suất trong cốt thép chịu kéo:

Hệ số kể đến sự phân bố không đều biến dạng tương đối của cốt thép chịu kéo giữa các vết nứt:

Hệ số kể đến thời hạn tác dụng của tải trọng:  1  1.4

Hệ số kể đến loại hình dạng của bề mặt cốt thép dọc:  2  0.5

Hệ số kể đến đặc điểm chịu lực:  3  1

Chiều rộng vết nứt thẳng góc:

Chiều rộng vết nứt do tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tạm thời: Ứng suất trong cốt thép chịu kéo:

Hệ số kể đến thời hạn tác dụng của tải trọng:  1  1

Chiều rộng vết nứt do tác dụng ngắn hạn của tải trọng thường xuyên và tạm thời dài hạn: Ứng suất trong cốt thép chịu kéo:

Hệ số kể đến thời hạn tác dụng của tải trọng:  1  1

Chiều rộng vết nứt dài hạn:

,1 0.146 , 0.3 crc crc crc u a  a  mm a   mm

Chiều rộng vết nứt ngắn hạn:

,1 ,2 ,3 0.146 0.192 0.104 0.233 , 0.4 crc crc crc crc crc u a  a  a  a     mm a   mm

Bảng 5.20 Tổng hợp kiểm tra nứt dầm

Mtp,g Mtp,n Mdh,g Mdh,n Mcrc

Check acrc,1 acrc,2 acrc,3 acrc acrc,u

Check kNm kNm kNm kNm kNm mm mm mm mm mm mm mm

-190.4 0.0 -123.7 0.0 55.5 Check Nut 0.146 0.192 0.104 0.146 0.3 OK 0.233 0.4 OK B1-1 0.0 61.8 0.0 40.2 52.9 No Check -0.009 0.058 -0.006 -0.009 0.3 OK 0.055 0.4 OK B1-1 -31.5 38.0 -20.4 24.7 53.8 No Check -0.061 -0.022 -0.044 -0.061 0.3 OK -0.040 0.4 OK B1-2

-175.6 0.0 -114.1 0.0 55.5 Check Nut 0.128 0.172 0.092 0.128 0.3 OK 0.209 0.4 OK B1-2 0.0 133.0 0.0 86.5 54.3 No Check 0.112 0.167 0.080 0.112 0.3 OK 0.199 0.4 OK B1-2 -159.9 49.8 -103.9 32.4 55.5 Check Nut 0.109 0.152 0.078 0.109 0.3 OK 0.183 0.4 OK B1-3

-39.4 19.7 -25.6 12.8 53.8 No Check -0.047 -0.007 -0.034 -0.047 0.3 OK -0.021 0.4 OK B1-5 0.0 61.4 0.0 39.9 52.9 No Check -0.010 0.057 -0.007 -0.010 0.3 OK 0.054 0.4 OK B1-5 -180.8 0.0 -117.5 0.0 55.5 Check Nut 0.134 0.179 0.096 0.134 0.3 OK 0.217 0.4 OK B2-1

-204.6 42.4 -133.0 27.6 56.9 Check Nut 0.154 0.200 0.110 0.154 0.3 OK 0.244 0.4 OK B2-2 0.0 198.2 0.0 128.8 56.9 No Check 0.163 0.213 0.116 0.163 0.3 OK 0.260 0.4 OK B2-2 -323.8 0.0 -210.5 0.0 59.9 Check Nut 0.182 0.221 0.130 0.182 0.3 OK 0.273 0.4 OK B3-1 B3 -336.6 0.0 -218.8 0.0 61.4 Check Nut 0.162 0.196 0.116 0.162 0.3 OK 0.242 0.4 OK B3-1 0.0 199.6 0.0 129.7 56.9 No Check 0.165 0.215 0.118 0.165 0.3 OK 0.262 0.4 OK

-18.5 39.3 -12.0 25.5 22.8 No Check -0.022 0.001 -0.016 -0.022 0.3 OK -0.006 0.4 OK B4-1 0.0 61.7 0.0 40.1 22.5 No Check 0.100 0.142 0.072 0.100 0.3 OK 0.170 0.4 OK B4-1 -86.4 14.6 -56.2 9.5 22.8 Check Nut 0.136 0.175 0.097 0.136 0.3 OK 0.214 0.4 OK B4-2

-86.0 14.5 -55.9 9.4 22.8 Check Nut 0.135 0.174 0.097 0.135 0.3 OK 0.213 0.4 OK B5-2 0.0 61.9 0.0 40.2 22.5 No Check 0.101 0.142 0.072 0.101 0.3 OK 0.171 0.4 OK B5-2 -18.2 39.6 -11.8 25.8 22.8 No Check -0.023 0.000 -0.016 -0.023 0.3 OK -0.007 0.4 OK B6-1

-18.5 39.2 -12.0 25.5 22.8 No Check -0.022 0.001 -0.016 -0.022 0.3 OK -0.006 0.4 OK B6-1 0.0 61.7 0.0 40.1 22.5 No Check 0.100 0.141 0.071 0.100 0.3 OK 0.170 0.4 OK B6-1 -86.3 14.6 -56.1 9.5 22.8 Check Nut 0.136 0.175 0.097 0.136 0.3 OK 0.213 0.4 OK B6-2

-140.0 0.0 -91.0 0.0 23.8 Check Nut 0.169 0.203 0.121 0.169 0.3 OK 0.252 0.4 OK B7-1 0.0 55.0 0.0 35.7 22.5 No Check 0.080 0.120 0.057 0.080 0.3 OK 0.143 0.4 OK B7-1 -83.0 11.9 -53.9 7.8 22.8 Check Nut 0.128 0.166 0.092 0.128 0.3 OK 0.203 0.4 OK

-86.0 14.4 -55.9 9.4 22.8 Check Nut 0.135 0.174 0.097 0.135 0.3 OK 0.213 0.4 OK B7-2 0.0 61.8 0.0 40.2 22.5 No Check 0.100 0.142 0.072 0.100 0.3 OK 0.171 0.4 OK B7-2 -18.2 39.6 -11.8 25.8 22.8 No Check -0.023 0.000 -0.016 -0.023 0.3 OK -0.007 0.4 OK B8-1

-191.1 0.0 -124.2 0.0 55.5 Check Nut 0.147 0.193 0.105 0.147 0.3 OK 0.235 0.4 OK B10-1 0.0 61.8 0.0 40.2 52.9 No Check -0.009 0.058 -0.006 -0.009 0.3 OK 0.055 0.4 OK B10-1 -30.7 38.2 -20.0 24.9 53.8 No Check -0.062 -0.024 -0.045 -0.062 0.3 OK -0.042 0.4 OK B10-2

-205.2 3.1 -133.4 2.0 55.5 Check Nut 0.164 0.211 0.117 0.164 0.3 OK 0.258 0.4 OK B10-3 0.0 157.7 0.0 102.5 54.3 No Check 0.154 0.212 0.110 0.154 0.3 OK 0.256 0.4 OK B10-3 -205.0 14.8 -133.3 9.6 55.5 Check Nut 0.163 0.211 0.117 0.163 0.3 OK 0.258 0.4 OK B10-4 B10 -168.2 4.0 -109.4 2.6 55.5 Check Nut 0.119 0.163 0.085 0.119 0.3 OK 0.197 0.4 OK

B10-4 0.0 132.8 0.0 86.3 54.3 No Check 0.112 0.166 0.080 0.112 0.3 OK 0.198 0.4 OK B10-4 -166.4 24.9 -108.1 16.2 55.5 Check Nut 0.117 0.160 0.084 0.117 0.3 OK 0.194 0.4 OK B10-5

-40.0 19.5 -26.0 12.7 53.8 No Check -0.046 -0.006 -0.033 -0.046 0.3 OK -0.019 0.4 OK B10-5 0.0 61.6 0.0 40.0 52.9 No Check -0.010 0.057 -0.007 -0.010 0.3 OK 0.054 0.4 OK B10-5 -180.3 0.0 -117.2 0.0 55.5 Check Nut 0.134 0.178 0.096 0.134 0.3 OK 0.217 0.4 OK B11-1

-127.9 0.0 -83.2 0.0 58.9 Check Nut 0.044 0.071 0.032 0.044 0.3 OK 0.083 0.4 OK B11-1 -16.9 35.1 -11.0 22.8 54.7 No Check -0.055 -0.016 -0.039 -0.055 0.3 OK -0.032 0.4 OK B11-1 0.1 27.0 0.1 17.5 55.3 No Check -0.101 -0.072 -0.072 -0.101 0.3 OK -0.100 0.4 OK B11-2

-0.2 23.2 -0.1 15.1 55.3 No Check -0.100 -0.072 -0.072 -0.100 0.3 OK -0.100 0.4 OK B11-3 0.0 34.7 0.0 22.6 54.7 No Check -0.055 -0.017 -0.039 -0.055 0.3 OK -0.033 0.4 OK B11-3 -125.2 0.0 -81.4 0.0 58.9 Check Nut 0.042 0.068 0.030 0.042 0.3 OK 0.080 0.4 OK B12-1

-287.0 0.5 -186.5 0.4 64.8 Check Nut 0.086 0.107 0.061 0.086 0.3 OK 0.131 0.4 OK B12-3 0.0 242.1 0.0 157.4 59.5 No Check 0.162 0.205 0.116 0.162 0.3 OK 0.251 0.4 OK B12-3 -332.9 118.4 -216.4 76.9 62.1 Check Nut 0.157 0.190 0.112 0.157 0.3 OK 0.235 0.4 OK B13-1 B13 -317.1 71.0 -206.1 46.1 80.2 Check Nut 0.124 0.158 0.089 0.124 0.3 OK 0.193 0.4 OK B13-1 0.0 275.1 0.0 178.8 76.8 No Check 0.172 0.224 0.123 0.172 0.3 OK 0.273 0.4 OK

-76.4 0.0 -49.7 0.0 60.2 Check Nut 0.002 0.023 0.001 0.002 0.3 OK 0.023 0.4 OK B13-2 0.0 39.2 0.0 25.5 56.4 No Check -0.041 -0.009 -0.029 -0.041 0.3 OK -0.021 0.4 OK B13-2 -76.2 0.0 -49.5 0.0 60.2 Check Nut 0.002 0.023 0.001 0.002 0.3 OK 0.023 0.4 OK B13-3

-76.3 0.0 -49.6 0.0 60.2 Check Nut 0.002 0.023 0.001 0.002 0.3 OK 0.023 0.4 OK B14-2 0.0 40.1 0.0 26.1 56.4 No Check -0.040 -0.008 -0.028 -0.040 0.3 OK -0.019 0.4 OK B14-2 -77.0 0.0 -50.0 0.0 60.2 Check Nut 0.002 0.023 0.002 0.002 0.3 OK 0.024 0.4 OK B14-3

-286.5 0.5 -186.2 0.3 64.8 Check Nut 0.085 0.107 0.061 0.085 0.3 OK 0.131 0.4 OK B15-3 0.0 241.6 0.0 157.0 59.5 No Check 0.161 0.204 0.115 0.161 0.3 OK 0.250 0.4 OK B15-3 -332.2 118.2 -215.9 76.8 62.1 Check Nut 0.156 0.190 0.112 0.156 0.3 OK 0.235 0.4 OK

-127.9 0.0 -83.1 0.0 60.8 Check Nut 0.037 0.061 0.026 0.037 0.3 OK 0.071 0.4 OK B16-1 -16.9 35.2 -11.0 22.9 56.4 No Check -0.046 -0.015 -0.033 -0.046 0.3 OK -0.028 0.4 OK B16-1 0.1 27.0 0.1 17.5 57.2 No Check -0.082 -0.058 -0.058 -0.082 0.3 OK -0.082 0.4 OK B16-2

0.1 15.9 0.1 10.3 57.2 No Check -0.082 -0.058 -0.058 -0.082 0.3 OK -0.082 0.4 OK B16-3 0.0 35.0 0.0 22.7 56.4 No Check -0.047 -0.015 -0.033 -0.047 0.3 OK -0.028 0.4 OK B16-3 -126.7 0.0 -82.4 0.0 60.8 Check Nut 0.036 0.060 0.026 0.036 0.3 OK 0.070 0.4 OK Bp1-1

-104.7 25.1 -68.0 16.3 22.3 Check Nut 0.182 0.226 0.130 0.182 0.3 OK 0.278 0.4 OK Bp1-1 0.0 55.8 0.0 36.2 22.0 No Check 0.085 0.124 0.060 0.085 0.3 OK 0.148 0.4 OK Bp1-1 -93.7 22.3 -60.9 14.5 22.1 Check Nut 0.173 0.218 0.124 0.173 0.3 OK 0.267 0.4 OK Bp1-2

-90.9 14.9 -59.1 9.7 22.1 Check Nut 0.166 0.210 0.119 0.166 0.3 OK 0.257 0.4 OK Bp1-2 0.0 64.7 0.0 42.0 22.0 No Check 0.111 0.152 0.079 0.111 0.3 OK 0.184 0.4 OK Bp1-2 -85.9 12.4 -55.8 8.0 22.1 Check Nut 0.153 0.195 0.109 0.153 0.3 OK 0.239 0.4 OK Bp2

Bp2 0.0 35.5 0.0 23.1 20.9 No Check 0.053 0.112 0.038 0.053 0.3 OK 0.128 0.4 OK

Bp2 -81.2 6.3 -52.8 4.1 21.8 Check Nut 0.160 0.206 0.114 0.160 0.3 OK 0.252 0.4 OK Bp3-1

-94.3 22.0 -61.3 14.3 22.1 Check Nut 0.175 0.220 0.125 0.175 0.3 OK 0.270 0.4 OK Bp3-2 0.0 56.1 0.0 36.5 22.0 No Check 0.086 0.125 0.061 0.086 0.3 OK 0.149 0.4 OK Bp3-2 -104.0 25.7 -67.6 16.7 22.3 Check Nut 0.181 0.224 0.129 0.181 0.3 OK 0.275 0.4 OK Bp4-1 Bp4 -104.6 25.0 -68.0 16.3 22.3 Check Nut 0.182 0.225 0.130 0.182 0.3 OK 0.277 0.4 OK

Bp4-1 0.0 55.6 0.0 36.2 22.0 No Check 0.084 0.123 0.060 0.084 0.3 OK 0.147 0.4 OK Bp4-1 -94.3 22.1 -61.3 14.3 22.1 Check Nut 0.175 0.219 0.125 0.175 0.3 OK 0.269 0.4 OK Bp4-2

Bp5 0.0 36.4 0.0 23.7 20.9 No Check 0.058 0.118 0.041 0.058 0.3 OK 0.134 0.4 OK

Bp5 -85.1 5.7 -55.3 3.7 21.8 Check Nut 0.172 0.219 0.123 0.172 0.3 OK 0.268 0.4 OK Bp6-1

Bp7 0.0 60.0 0.0 39.0 21.8 No Check 0.098 0.138 0.070 0.098 0.3 OK 0.166 0.4 OK

Bp7 -66.5 17.2 -43.2 11.2 21.8 Check Nut 0.117 0.159 0.084 0.117 0.3 OK 0.192 0.4 OK Bp8

Bp8 0.0 71.0 0.0 46.1 21.8 No Check 0.130 0.173 0.093 0.130 0.3 OK 0.210 0.4 OK

Bp9 0.0 68.5 0.0 44.5 22.9 No Check 0.105 0.143 0.075 0.105 0.3 OK 0.173 0.4 OK

Bp9 -162.6 0.0 -105.7 0.0 24.6 Check Nut 0.156 0.185 0.111 0.156 0.3 OK 0.229 0.4 OK Bp10 Bp10 -18.5 35.8 -12.0 23.3 20.9 No Check -0.040 0.010 -0.028 -0.040 0.3 OK -0.001 0.4 OK Bp10 0.0 72.3 0.0 47.0 21.8 No Check 0.134 0.178 0.096 0.134 0.3 OK 0.216 0.4 OK

-28.3 30.0 -18.4 19.5 20.9 Check Nut 0.014 0.069 0.010 0.014 0.3 OK 0.073 0.4 OK Bp11 0.0 59.9 0.0 38.9 21.8 No Check 0.097 0.137 0.070 0.097 0.3 OK 0.165 0.4 OK Bp11 -66.7 17.1 -43.3 11.1 21.8 Check Nut 0.117 0.159 0.084 0.117 0.3 OK 0.193 0.4 OK Bp12

-66.5 17.2 -43.3 11.2 21.8 Check Nut 0.117 0.159 0.084 0.117 0.3 OK 0.192 0.4 OK Bp12 0.0 60.0 0.0 39.0 21.8 No Check 0.098 0.138 0.070 0.098 0.3 OK 0.166 0.4 OK Bp12 -28.5 30.2 -18.5 19.6 20.9 Check Nut 0.015 0.070 0.011 0.015 0.3 OK 0.074 0.4 OK Bp13

-67.3 27.3 -43.7 17.7 21.8 Check Nut 0.119 0.161 0.085 0.119 0.3 OK 0.195 0.4 OK Bp13 0.0 72.5 0.0 47.1 21.8 No Check 0.135 0.178 0.096 0.135 0.3 OK 0.217 0.4 OK Bp13 -18.6 35.9 -12.1 23.3 20.9 No Check -0.039 0.011 -0.028 -0.039 0.3 OK 0.000 0.4 OK Bp14

-160.5 0.0 -104.4 0.0 24.6 Check Nut 0.153 0.182 0.109 0.153 0.3 OK 0.226 0.4 OK Bp14 0.0 67.2 0.0 43.6 22.9 No Check 0.101 0.140 0.072 0.101 0.3 OK 0.169 0.4 OK Bp14 -10.0 53.4 -6.5 34.7 22.9 No Check -0.043 -0.021 -0.030 -0.043 0.3 OK -0.034 0.4 OK Bp15

-66.6 26.8 -43.3 17.4 21.8 Check Nut 0.117 0.159 0.084 0.117 0.3 OK 0.192 0.4 OK Bp15 0.0 70.8 0.0 46.0 21.8 No Check 0.130 0.173 0.093 0.130 0.3 OK 0.210 0.4 OK Bp15 -18.3 35.0 -11.9 22.7 20.9 No Check -0.040 0.009 -0.029 -0.040 0.3 OK -0.002 0.4 OK Bp16

-66.7 17.1 -43.4 11.1 21.8 Check Nut 0.118 0.160 0.084 0.118 0.3 OK 0.193 0.4 OK Bp16 0.0 60.0 0.0 39.0 21.8 No Check 0.098 0.138 0.070 0.098 0.3 OK 0.166 0.4 OK Bp16 -28.3 30.1 -18.4 19.6 20.9 Check Nut 0.014 0.069 0.010 0.014 0.3 OK 0.073 0.4 OK

Trong các nút giao các dầm cần bố trí cốt thép ngang bổ sung để chịu phản lực do dầm phụ gây ra Trong dầm chính, cốt thép này cần được bố trí trên khoảng dài bằng b+2h, trong đó b và h là chiều rộng và chiều cao của dầm phụ

Lực cắt tính toán tại dầm phụ: Q = 42.1(kN)

Cốt thép nhóm CB240-T: R R s  sc  210( MPa R ), s w  170( MPa ) Đường kính cốt treo: d  8 mm A , sw  100.6 mm 2

Số đai đặt mỗi bên: n

Kiểm tra: QB.1kN 5σigl).

Với:  i bt   i bt  1   i i h ,  i gl  k 0, i  oi gl

Trong đó: k 0,i : là hệ số xác định theo Bảng C.1 TCVN 9362-2012 , phụ thuộc vào tỉ số qu qu

Bảng 6.12 Bảng hệ số rỗng ứng với cấp tải

Bảng 6.13 Kết quả tính lún móng M1

Lớp đất h zi γ' δ bt p 1i k 0 δ p p 2i e 1i e 2i s i m m kN/m 3 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 cm

Tại độ sâu z=1.5 (m) từ đáy khối móng quy ước ta có: bt gl σ 6.4 5 σ  

Tổng độ lún: n i       i=1 cm S cm

Thỏa điều kiện biến dạng lún

6.3.3.9 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng

Hình 6.7 Đài xuyên thủng móng M1 Điều kiện chống xuyên thủng theo mục 8.1.6.2 TCVN 5574-2018:

Trong đó: F- là lực gây ra xuyên thủng, là các phản lực nằm ngoài vùng chống xuyên Fb,u – Lực giới hạn chống xuyên

Moment quán tính vùng chống xuyên

6 2 6 2 x x bx bx bx y y y by by by x

 Moment tập trung giới hạn

SVTH: NGUYỄN ĐÌNH ĐỨC - 20149139 150 max max

0.58 1 22551.5 4520.9 4520.9 bt bx o bx bt by o by x y b u bx by u

=> Thỏa điều kiện chống xuyên thủng

6.3.3.10 Tính toán và bố trí thép cho đài cọc

Sử dụng phần mềm SAFE V16 ta chia dãy trip bề dày 1m và được moment 2 phương

Hình 6.8 Biểu đồ moment dải strip đài móng M1 phương X

Hình 6.9 Biểu đồ momen dãy strip đài móng M1 phương Y

 Diện tích cốt thép tính theo công thức:

 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:

Bảng 6.14 Kết quả tính thép móng M1

 Kiểm mm mm mm kNm mm 2 mm 2 tra

Vị trí: dưới chân cột C2, C3, C14, C15

Bảng 6.15 Kết quả nội lực chân cột

Móng Combo Qx tt Qy tt N0 tt M0x tt M0y tt

(kN) (kN) (kN) (kN.m) (kN.m)

6.3.4.2 Chọn và bố trí cọc

Sức chịu tải thiết kế của cọc:

Sơ bộ số lượng cọc:

Chọn sơ bộ số lượng cọc cho đài là 4 cọc

Khoảng cách giữa hai tim cọc phải ≥ 3d, khoảng cách giữa tim cọc và mép đài bằng d (với d là kích thước cạnh cọc)

Vậy chọn kích thước đài móng: B L H d   d d    4 4 2( ) m

Hình 6.10 Mặt bằng bố trí cọc móng M2 6.3.4.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc

Hình 6.11 Phản lực đầu cọc móng M2 tính toán bằng phần mềm

Kết quả tính toán bằng phần mềm SAFE V16:

 : Hệ số xét đến ảnh hưởng nhóm cọc n 1: là số hàng cọc trong nhóm n 2: là số cọc trong 1 hàng d: đường kính cọc s: khoảng cách hai tim cọc

6.3.4.4 Xác định khối móng quy ước

Hình 6.12 Kích thước khối móng quy ước

Tính toán góc ma sát trung bình mà cọc xuyên qua các lớp đất:

Tiết diện móng khối quy ước: B qu  L qu  13.85 13.85 

Trong lượng khối móng quy ước:

6.3.4.5 Áp lực dưới đáy móng quy ước

Bảng 6.16 Kết quả nội lực tiêu chuẩn chân cột

Móng Combo Q0x tc Q0y tc N0 tc M0x tc M0y tc

(kN) (kN) (kN) (kN.m) (kN.m)

10293( ) 336.1( ) 305.5( ) tc tc sb d tb d tc tc tc x x y d tc tc tc y y x d

    Áp lực tại đáy khối móng quy ước

191.8 13.85 13.85 tc qu y tc x qu qu qu qu

6.3.4.6 Áp lực tiêu chuẩn nền R II Áp lực nền tiêu chuẩn RII được xác định theo công thức (theo Mục 4.6.9 TCVN 9362-

II tc qu II II II

Trong đó: m1=1.3, m2=1.1: lầ lượt là hệ số điều kiện làm việc của nền đất và hệ số điều kiện làm việc của nhà hoặc công trình có tác dụng qua lại với nền ktc=1: là hệ số độ tin cậy

A, B, D tra bảng với   34.46 ta được A1.61,B7.44,D 9.38 (theo bảng 14 TCVN 9362-2012)

  là dung trọng tự nhiên của đất phía dưới đáy móng quy ước

 là dung trọng đẩy nổi của đất trên đáy khối móng quy ước

2.3 / 2 c II  kN m : là lực dính của đất nằm trực tiếp dưới đáy khối móng quy ước

0 2.4( ) h  m là chiều sâu đến nền tầng hầm

59.4( ) h m là chiều sâu đặt móng so với cốt quy định bị bạt đi hoặc đắp thêm

 Giá trị áp lực nền tiêu chuẩn RII:

II tc qu II II II II

6.3.4.7 Kiểm tra áp lực dưới đáy móng quy ước

II tc tb II tc

Thỏa mãn điều kiện áp lực dưới đáy móng quy ước

6.3.4.8 Kiểm tra điều kiện biến dạng lún

Tiêu đề	Thiết kế tính toán Chung cư Long Thành
Tác giả	Nguyễn Đình Đức
Người hướng dẫn	TS. Nguyễn Ngọc Dương
Trường học	Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành	Công nghệ Kỹ thuật Công trình Xây dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2024
Thành phố	Thành phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	290
Dung lượng	21,53 MB