TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA
-oOo -
STUDY ON GROUND SUBSIDENCE DUE TO GROUNDWATER EXTRACTION
APPLICATION TO AN AREA IN THE MEKONG DELTA
Chuyên ngành: Kỹ thuật Xây dựng Công trình thủy
Mã số: 8580202
TP HỒ CHÍ MINH, tháng 08 năm 2022
Trang 2Trang i
Công trình được hoàn thành tại: Trường Đại học Bách Khoa – ĐHQG-HCM
Cán bộ hướng dẫn khoa học: PGS TS Huỳnh Thanh Sơn
4 Phản biện 2: TS Lưu Xuân Lộc
5 Ủy viên: TS Trà Thanh Phương
Xác nhận của Chủ tịch Hội đồng đánh giá Luận văn và Trưởng Khoa quản lý
chuyên ngành sau khi luận văn đã được sửa chữa (nếu có)
Trang 3ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự do - Hạnh phúc
Họ tên học viên: NGUYỄN QUỐC THÁI MSHV: 1970302 Ngày, tháng, năm sinh: 24/01/1987 Nơi sinh: Tiền Giang
Chuyên ngành: Kỹ Thuật Xây Dựng Công Trình Thủy Mã số: 8580202
SÔNG CỬU LONG (STUDY ON GROUND SUBSIDENCE DUE TO
GROUNDWATER EXTRACTION APPLICATION TO AN AREA IN THE
MEKONG DELTA.)
1 Nhiệm vụ:
Nghiên cứu sự lún mặt đất do khai thác nước ngầm, bằng mô hình giải tích và
mô hình toán số (GEO SIGMA/W): (i) Xem xét độ nhạy của các thông số đối với độ
lún mặt đất, từ đó xây dựng được một số đồ thị diễn tả quan hệ giữa đường kính
giếng/lưu lượng bơm, … với độ lún mặt đất, làm nền tảng cho việc ước tính độ lún
khi khai thác nước ngầm; (ii) Ứng dụng mô hình toán số GEO SIGMA/W để tính sụt
lún do khai thác nước ngầm tại huyện Châu Thành, tỉnh Trà Vinh
2 Nội dung nghiên cứu:
(i) Mô hình giải tích và mô hình SIGMA/W tính lún mặt đất do khai thác
nước ngầm cho bài toán giếng đơn và bài toán thực tế;
(ii) Đề xuất các kịch bản khai thác nước ngầm và giải pháp
III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 06/9/2021 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 15/07/2022
Tp HCM, ngày … tháng … năm 2022
PGS TS Huỳnh Thanh Sơn
TS Nguyễn Quang Trưởng
Trang 4Trang iii
Luận văn thạc sĩ “Nghiên cứu sự lún đất do khai thác nước ngầm bằng mô hình
toán Áp dụng vào một khu vực của Đồng bằng sông Cửu Long” được hoàn thành tại
Bộ môn Kỹ thuật và Quản lý Tài nguyên Nước thuộc trường Đại Học Bách Khoa - ĐHQG TP.HCM vào tháng 07 năm 2022 dưới sự hướng dẫn trực tiếp của PGS.TS
Huỳnh Thanh Sơn
Tôi xin chân thành cảm ơn và tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Thầy PGS.TS Huỳnh
Thanh Sơn đã giúp đỡ, hướng dẫn và động viên để tôi hoàn thành luận văn này
Xin chân thành cảm ơn quý Thầy Cô thuộc Bộ môn Kỹ thuật và Quản lý Tài
nguyên Nước đã giúp đỡ và hỗ trợ tôi trong suốt quá trình học tập và nghiên cứu luận
văn
Xin cảm ơn các anh, chị học viên cao học khóa 2019 đã đồng hành cùng tôi
trong những năm học vừa qua Xin gửi lời cảm ơn đến tập thể Xí nghiệp 2 – Công ty
CP Tư vấn Xây dựng Thủy lợi II (HECII) đã giúp tôi trong những buổi đầu khó khăn
nhất Xin cảm ơn gia đình đã là nguồn động viên cho tôi trong suốt thời gian vừa qua
Lún mặt đất do khai thác nước ngầm là vấn đề nghiêm trọng mà chúng ta đang
phải đối mặt, đặc biệt ở khu vực trũng, thấp như Đồng bằng sông Cửu Long, trong
bối cảnh đô thị hoá cao kết hợp mực nước biển dâng do biến đổi khí hậu Tuy nhiên, để có kết quả tính toán chính xác độ lún do khai thác nước ngầm, cần nhiều nguồn tài
liệu như: tài liệu địa chất công trình, địa chất thuỷ văn, số liệu mực nước ngầm, …
tại phạm vi nghiên cứu, thường là một khu vực khá rộng, lớn Do đó, trong quá trình
tính toán, thực hiện luận văn, học viên không thể tránh khỏi những thiếu sót Tôi rất
mong nhận được sự góp ý, phê bình của Quý Thầy Cô, đọc giả và các bạn đồng môn
Xin chân thành cảm ơn!
TP HCM, ngày 15 tháng 07 năm 2022
Học viên thực hiện
Nguyễn Quốc Thái
Trang 5TÓM TẮT
Sự biến động của mực nước ngầm dẫn đến sụt lún nền và công trình xây dựng đã và đang tiếp diễn tại nhiều khu vực như Thành phố Hồ Chí Minh, Đồng bằng sông
Cửu Long Vì vậy, nghiên cứu thiết lập mối tương quan giữa hạ thấp cao độ mực
nước ngầm và sụt lún nền sẽ giúp đưa ra những qui hoạch và phương thức quản lý
hợp lý, nhất là trong bối cảnh của sự đô thị hóa như hiện nay
Cùng với sự phát triển của công nghệ, các mô hình toán số dùng để giải quyết
bài toán sụt lún đất đã ra đời, một trong những mô hình đó là bộ phần mềm GeoStudio,
mà cụ thể là phần mềm con SIGMA/W, do công ty GEOSLOPE International Ltd
(Canada) phát triển
Bên cạnh các mô hình tính lún mặt đất do khai thác nước ngầm đã được nhiều
tác giả trong và ngoài nước áp dụng như MODFLOW, Plaxis, … việc ứng dụng phần
mềm SIGMA/W giúp bổ sung thêm một công cụ mạnh mẽ, hỗ trợ tính toán lún mặt đất do khai thác nước ngầm Từ đó đưa ra dự báo độ lún mặt đất theo các kịch bản
khai thác nước ngầm khác nhau, hỗ trợ cho công tác thiết kế khảo sát xây dựng, qui
hoạch xây dựng trong phạm vi nghiên cứu
Từ khóa: SIGMA/W 2D, lún mặt đất, khai thác nước ngầm
Trang 6Along with the development of technology, numerical models used to solve the problem of land subsidence were born, one of which is the GeoStudio software, specifically the SIGMA/W sub-software which is developed by GEOSLOPE International Ltd (Canada)
Besides the ground settlement calculation models due to groundwater exploitation that have been applied by many domestic and foreign authors such as MODFLOW, Plaxis, etc., the application of SIGMA/W software helps to add a powerful tool, support to calculate ground subsidence due to groundwater extraction As a result, the ground settlement prediction is made according to different groundwater extraction scenarios, supporting the design, construction survey, construction planning within the research area
Keywords: SIGMA/W 2D, ground subsidence, groundwater extraction
Trang 7LỜI CAM ĐOAN
Tôi xin cam đoan:
Những nội dung trong luận văn cao học này là do tôi thực hiện dưới sự hướng
dẫn trực tiếp của PGS TS Huỳnh Thanh Sơn
Mọi tham khảo dùng trong luận văn cao học này được trích dẫn rõ ràng tên tác
giả, tên công trình, thời gian và địa điểm công bố Các số liệu có nguồn gốc rõ ràng
Kết quả của đề tài là hoàn toàn trung thực Mọi sao chép không hợp lệ và dối
trá, tôi xin chịu hoàn toàn trách nhiệm
Tp Hồ Chí Minh, ngày 15 tháng 07 năm 2022
Học viên thực hiện
Nguyễn Quốc Thái
Trang 81.3Đối tượng và phạm vi nghiên cứu 3
1.4Nội dung nghiên cứu 3
1.5Phương pháp nghiên cứu 3
CHƯƠNG 2CƠ SỞ LÝ THUYẾT CỦA MÔ HÌNH TOÁN GIẢI TÍCH VÀ TOÁN SỐ 42.1Thủy lực giếng khai thác nước ngầm [5], [6] 4
2.1.1 Trường hợp giếng đơn hoàn chỉnh 4
2.1.2 Trường hợp giếng đơn không hoàn chỉnh 7
2.1.3 Trường hợp nhiều giếng khai thác hoạt động đồng thời 10
2.2Mô hình toán giải tích 12
2.2.1 Lý thuyết cố kết một chiều của lớp sét 12
2.2.2 Công thức tính toán lún do khai thác nước dưới đất 13
2.3Mô hình toán số 16
2.3.1 Giới thiệu một số mô hình toán số tính lún mặt đất 16
2.3.2 Lựa chọn mô hình toán số 18
2.3.3 Cơ sở lý thuyết mô hình GEO SIGMA/W [13], [14] 20
2.3.4 Cơ sở lý thuyết mô hình GEO SEEP/W [15] 23
CHƯƠNG 3ỨNG DỤNG SIGMA/W CHO MỘT SỐ BÀI TOÁN CƠ BẢN CỦA GIẾNG ĐƠN 26
3.1Thiết lập mô hình tính toán 26
3.1.1 Xây dựng mô hình 26
3.1.2 Các trường hợp tính toán 27
3.1.3 Điều kiện ban đầu và điều kiện biên 34
3.1.4 Thông số địa chất (đặc tính vật liệu) 36
3.2Các kết quả tính toán 36
3.2.1 Bài toán 1: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước có áp 36
3.2.2 Bài toán 2: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 42
Trang 93.2.3 Bài toán 3: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước có áp 42
3.2.4 Bài toán 4: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 48
3.3Phân tích độ nhạy các thông số 48
3.3.1 Phương pháp đánh giá độ nhạy thông số [17] 48
3.3.2 Kết quả đánh giá độ nhạy thông số 50
4.1.2 Hiện trạng khai thác nước dưới đất 58
4.1.3 Đặc điểm địa chất thủy văn 62
4.1.4 Đặc điểm địa chất công trình 66
4.2Đánh giá mức độ sụt lún mặt đất do khai thác nước dưới đất bằng mô hình toán số SIGMA/W 67
4.2.1 Xác định khu vực nghiên cứu và phạm vi nghiên cứu 67
4.2.2 Thiết lập mô hình toán số 69
4.2.3 Các trường hợp tính toán 86
4.2.4 Độ lún cố kết theo thời gian tại từng thời điểm tính toán 87
4.2.5 Kết quả tính toán độ lún mặt đất do khai thác nước ngầm 88
4.3Đánh giá sơ bộ mức độ sụt lún mặt đất do khai thác nước dưới đất bằng mô hình giải tích 101
4.4Phân tích kết quả tính toán 101
4.4.1 Độ lún trung bình và tốc độ lún trung bình phạm vi nghiên cứu 101
4.4.2 So sánh kết quả tính toán giữa mô hình toán số và mô hình giài tích 104
4.4.3 Dự báo độ lún do khai thác nước ngầm phạm vi nghiên cứu 105
CHƯƠNG 5KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 114
5.1Kết luận 114
5.2Kiến nghị 115
TÀI LIỆU THAM KHẢO 116
Trang 10Trang ix
BÀI TOÁN CƠ BẢN CỦA GIẾNG ĐƠN 118
THÔNG SỐ BÀI TOÁN CƠ BẢN CỦA GIẾNG ĐƠN 135
VI NGHIÊN CỨU (H CHÂU THÀNH, T TRÀ VINH) 174
CHÂU THÀNH, T TRÀ VINH) BẰNG MÔ HÌNH GIẢI TÍCH 177
Trang 12Trang xi
CÁC KÝ TỰ VÀ THUẬT NGỮ
S Độ hạ thấp của cột nước đo áp (m)
So Độ hạ thấp của cột nước đo áp tại vị trí thành giếng (m)
Q Lưu lượng bơm từ giếng (m³/h)
K Độ dẫn suất thuỷ lực (cm/s)
H1 Cột nước đo áp ban đầu (m)
H Cột nước đo áp tại thời điểm đang xét (m)
H0 Cột nước đo áp tại vị trí thành giếng (m)
ro Bán kính giếng khai thác nước ngầm (m)
r Bán kính tính từ điểm đang xét đến tim giếng khai thác (m)
R1 Bán kính ảnh hưởng của giếng khai thác (m)
M Khoảng cách từ đáy tầng chứa nước đến điểm giữa đoạn ống lọc có
tác dụng (giếng không hoàn chỉnh)
Ứng suất hữu hiệu (T/m2)
Tổng ứng suất (T/m2)
Trang 13Ký tự Diễn giải
u Áp lực nước lỗ rỗng (T/m2) Cv Hệ số cố kết đứng (m2/năm)
Tv Nhân tố thời gian
Sso Hệ số đàn hồi (m-1)
Cp Hệ số nén toàn phần (Pa-1) Ce Hệ số nén của nước (Pa-1)
Khối lượng riêng của nước
g Gia tốc trọng trường, g = 9,81 (m/s²)
Trang 14Trang xiii
DANH MỤC HÌNH VẼ
Hình 1.1 Khai thác nước ngầm khu vực gần hồ Lucerne Lake, trong mùa khô tại San Bernardino
County, Mojave Desert, California làm sụt nền đất, gây nứt lòng hồ Nguồn:
https://www.usgs.gov/ 1
Hình 1.2 Sụt lún đất tại San Joaquin Valley, California (Nguồn: https://phys.org/news/) 2
Hình 1.3 Gần 40% thành phố Jakarta, Indonesia chìm dưới mực nước biển, hậu quả của việc khai thác nước ngầm, gây ngập lụt nghiêm trọng (The New York Times, 2017) Nguồn: https://storymaps.arcgis.com/ 2
Hình 2.1 Sơ đồ tính trường hợp giếng đơn hoàn chỉnh – tầng thấm nước có áp 4
Hình 2.2 Sơ đồ tính trường hợp giếng đơn hoàn chỉnh – tầng thấm nước không áp 6
Hình 2.3 Sơ đồ tính trường hợp giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng thấm nước có áp 8
Hình 2.4 Đồ thị xác định A=f(α) 8
Hình 2.5 Sơ đồ tính trường hợp giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng thấm nước không áp 9
Hình 2.6 Mô hình nhiều giếng khai thác hoạt động đồng thời 11
Hình 2.7 Mối quan hệ giữa ứng suất tổng, ứng suất có hiệu và áp lực nước lỗ rỗng 13
Hình 2.8 Mô tả sự cân bằng tĩnh cùng các điều kiện biên 21
Hình 2.9 Mô tả mối quan hệ chuyển vị - biến dạng 22
Hình 3.1 Thông số bài toán 1: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước có áp 27
Hình 3.2 Thông số bài toán 2: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 28
Hình 3.3 Thông số bài toán 3: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước có áp 28
Hình 3.4 Thông số bài toán 4: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 29
Hình 3.5 Kích thước và lưới hình học mô hình toán số 34
Hình 3.6 Điều kiện biên mô hình SEEP/W 35
Hình 3.7 Điều kiện biên mô hình SIGMA/W 36
Hình 3.8 Đồ thị tương quan giữa bán kính giếng và độ lún mặt đất 37
Hình 3.9 Đồ thị tương quan giữa lưu lượng bơm và độ lún mặt đất 38
Hình 3.10 Đồ thị tương quan giữa độ dẫn suất thuỷ lực và độ lún mặt đất 39
Hình 3.11 Đồ thị tương quan giữa bán kính ảnh hưởng và độ lún mặt đất 40
Hình 3.12 Đồ thị tương quan giữa bề dày tầng thấm nước (B2) và độ lún mặt đất 41
Hình 3.13 Đồ thị tương quan giữa bán kính giếng và độ lún mặt đất 42
Hình 3.14 Đồ thị tương quan giữa lưu lượng bơm và độ lún mặt đất 43
Hình 3.15 Đồ thị tương quan giữa độ dẫn suất thuỷ lực và độ lún mặt đất 44
Hình 3.16 Đồ thị tương quan giữa bán kính ảnh hưởng và độ lún mặt đất 45
Hình 3.17 Đồ thị tương quan giữa bề dày tầng thấm nước (B2) và độ lún mặt đất 47
Hình 3.18 Đồ thị tương quan giữa khoảng cách đáy giếng đến đáy tầng chứa nước (Hg) và độ lún mặt đất 48
Hình 3.19 Đồ thị thể hiện độ nhạy của các thông số đối với độ lún mặt đất (Bài toán 1) 52
Hình 3.20 Đồ thị thể hiện độ nhạy của các thông số đối với độ lún mặt đất (Bài toán 3) 55
Hình 3.21 Độ nhạy thông số ở các dạng bài toán 56
Hình 4.1 Vị trí ranh giới địa chính tỉnh Trà Vinh 58
Hình 4.2 Tỷ lệ nước dưới đất khai thác theo đơn vị hành chính [18] 59
Trang 15Hình 4.3 Tỷ lệ nước dưới đất khai thác theo tầng chứa nước [18] 60
Hình 4.4 Tỷ lệ nước dưới đất khai thác theo mục đích sử dụng [18] 61
Hình 4.5 Bản đồ địa chất thủy văn tỉnh Trà Vinh [19] 63
Hình 4.6 Mặt cắt địa chất thủy văn tuyến I-I [19] 63
Hình 4.7 Mặt cắt địa chất thủy văn tuyến II-II [19] 64
Hình 4.8 Mực nước hạ thấp trung bình tại các giếng quan trắc Quốc gia giai đoạn 1995÷2016 ứng với từng tầng địa chất [20] 66
Hình 4.9 Mặt cắt địa chất hướng Đông - Tây [16] 66
Hình 4.10 Mặt cắt địa chất hướng Nam-Bắc [16] 67
Hình 4.11 Sơ đồ bố trí giếng khai thác nước ngầm trên địa bàn tỉnh Trà Vinh [12] 67
Hình 4.12 Khu vực nghiên cứu lựa chọn: huyện Châu Thành, tỉnh Trà Vinh 68
Hình 4.13 Phạm vi nghiên cứu lựa chọn: huyện Châu Thành, tỉnh Trà Vinh (không bao gồm 02 xã Hòa Minh và Long Hoà) 68
Hình 4.14 Mực nước giai đoạn 2000 đến 2016 (tầng chứa nước qp3) tại trạm quan trắc Quốc gia Q404020 [20] 70
Hình 4.15 Kích thước cơ bản của mô hình toán số 72
Hình 4.16 Kích thước mô hình tại vị trí giếng (1), (2), (4), (6), (7) 72
Hình 4.17 Kích thước mô hình tại vị trí giếng (3) 73
Hình 4.18 Kích thước mô hình tại vị trí giếng (5) 73
Hình 4.19 Phân tích các điều kiện ban đầu (Initial conditions) 76
Hình 4.20 Phân tích sự thay đổi mực nước do bơm hút nước ngầm (Pumping phase) 76
Hình 4.21 Phân tích lún mặt đất do sự thay đổi mực nước ngầm (Settlement) 77
Hình 4.22 Điều kiện biên mô hình SEEP/W 78
Hình 4.23 Điều kiện biên mô hình SIGMA/W 79
Hình 4.24 Chia lưới phần tử hữu hạn cho mô hình 80
Hình 4.25 Khai báo vật liệu lớp 1 82
Hình 4.26 Khai báo Vol Water Content Fn lớp 1 83
Hình 4.27 Khai báo Hyd Conductivity Fn lớp 1 83
Hình 4.28 Khai báo vật liệu lớp 2 85
Hình 4.29 Khai báo Vol Water Content Fn lớp 2 86
Hình 4.30 Khai báo Hyd Conductivity Fn lớp 2 86
Hình 4.31 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (1) – năm 2001 88
Hình 4.32 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (1) – năm 2016 89
Hình 4.33 Kết quả tính toán độ lún cố kết theo thời gian do khai thác nước ngầm (kết hợp với sự biến đổi mực nước ngầm) tại từng thời điểm tính toán ở vị trí giếng (1) 89
Hình 4.34 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (2) – năm 2001 90
Hình 4.35 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (2) – năm 2016 90
Hình 4.36 Kết quả tính toán độ lún cố kết theo thời gian do khai thác nước ngầm (kết hợp với sự biến đổi mực nước ngầm) tại từng thời điểm tính toán ở vị trí giếng (2) 91
Hình 4.37 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (3) – năm 2001 91
Hình 4.38 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (3) – năm 2016 92
Trang 16Trang xv
Hình 4.39 Kết quả tính toán độ lún cố kết theo thời gian do khai thác nước ngầm (kết hợp với sự
biến đổi mực nước ngầm) tại từng thời điểm tính toán ở vị trí giếng (3) 92
Hình 4.40 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (4) – năm 2001 93
Hình 4.41 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (4) – năm 2016 93
Hình 4.42 Kết quả tính toán độ lún cố kết theo thời gian do khai thác nước ngầm (kết hợp với sự biến đổi mực nước ngầm) tại từng thời điểm tính toán ở vị trí giếng (4) 94
Hình 4.43 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (5) – năm 2001 95
Hình 4.44 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (5) – năm 2016 95
Hình 4.45 Kết quả tính toán độ lún cố kết theo thời gian do khai thác nước ngầm (kết hợp với sự biến đổi mực nước ngầm) tại từng thời điểm tính toán ở vị trí giếng (5) 96
Hình 4.46 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (6) – năm 2001 96
Hình 4.47 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (6) – năm 2016 97
Hình 4.48 Kết quả tính toán độ lún cố kết theo thời gian do khai thác nước ngầm (kết hợp với sự biến đổi mực nước ngầm) tại từng thời điểm tính toán ở vị trí giếng (6) 97
Hình 4.49 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (7) – năm 2001 98
Hình 4.50 Độ lún ổn định (phần mềm SIGMA/W) tại vị trí giếng (7) – năm 2016 99
Hình 4.51 Kết quả tính toán độ lún cố kết theo thời gian do khai thác nước ngầm (kết hợp với sự biến đổi mực nước ngầm) tại từng thời điểm tính toán ở vị trí giếng (7) 99
Hình 4.52 Minh hoạ phương pháp nội suy IDW 100
Hình 4.53 Độ lún (cm) do khai thác và hạ thấp mực nước ngầm theo từng thời điểm tính toán trên phạm vi nghiên cứu 101
Hình 4.54 Quan hệ giữa hạ thấp mực nước dưới đất và độ lún 102
Hình 4.55 Tốc độ lún trung bình tại từng vị trí giếng theo từng giai đoạn 103
Hình 4.56 Tốc độ sụt lún do nén ép tại Đồng bằng sông Cửu Long (2006 ÷2010) [22] 104
Hình 4.57 Tương quan kết quả tính toán độ lún mặt đất bằng mô hình giải tích và mô hình toán số 105
Hình 4.58 Mực nước ngầm trung bình của ĐBSCL đến năm 2100 theo từng kịch bản khai thác 107
Hình 4.59 Độ lún (dự báo) do khai thác nước ngầm theo từng kịch bản 110
Hình 4.60 Diễn biến độ lún do khai thác nước ngầm tại phạm vi nghiên cứu theo các kịch bản 111
Hình 4.61 Dự báo tốc độ lún trung bình theo từng kịch bản 112
Hình Phụ lục 1 1 Đồ thị tương quan giữa bán kính giếng và độ lún mặt đất 120
Hình Phụ lục 1 2 Đồ thị tương quan giữa lưu lượng bơm và độ lún mặt đất 121
Hình Phụ lục 1 3 Đồ thị tương quan giữa độ dẫn suất thuỷ lực và độ lún mặt đất 122
Hình Phụ lục 1 4 Đồ thị tương quan giữa bán kính ảnh hưởng và độ lún mặt đất 123
Hình Phụ lục 1 5 Đồ thị tương quan giữa bề dày tầng thấm nước (B) và độ lún mặt đất 125
Hình Phụ lục 1 6 Đồ thị tương quan giữa bán kính giếng và độ lún mặt đất 128
Hình Phụ lục 1 7 Đồ thị tương quan giữa lưu lượng bơm và độ lún mặt đất 129
Hình Phụ lục 1 8 Đồ thị tương quan giữa độ dẫn suất thuỷ lực và độ lún mặt đất 130
Trang 17Hình Phụ lục 1 9 Đồ thị tương quan giữa bán kính ảnh hưởng và độ lún mặt đất 131
Hình Phụ lục 1 10 Đồ thị tương quan giữa bề dày tầng thấm nước (B) và độ lún mặt đất 133
Hình Phụ lục 1 11 Đồ thị tương quan giữa khoảng cách đáy giếng đến đáy tầng chứa nước (Hg) và độ lún mặt đất 134
Hình Phụ lục 2 1 Đồ thị thể hiện độ nhạy của các thông số đối với độ lún mặt đất (Bài toán 2) 137
Hình Phụ lục 2 2 Đồ thị thể hiện độ nhạy của các thông số đối với độ lún mặt đất (Bài toán 4) 139
Hình Phụ lục 4 1 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-r1 164
Hình Phụ lục 4 2 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-r5 165
Hình Phụ lục 4 3 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-Q1 166
Hình Phụ lục 4 4 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-Q10 167
Hình Phụ lục 4 5 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-K1 168
Hình Phụ lục 4 6 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-K10 169
Hình Phụ lục 4 7 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-R1 170
Hình Phụ lục 4 8 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-R10 171
Hình Phụ lục 4 9 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-B21 172
Hình Phụ lục 4 10 Kết quả tính lún bằng mô hình SIGMA/W, mô hình mã 1-B210 173
Hình Phụ lục 5 1 Độ lún (cm) do khai thác và hạ thấp mực nước ngầm ở năm 2001 tại huyện Châu Thành, tỉnh Trà Vinh 174
Hình Phụ lục 5 2 Độ lún (cm) do khai thác và hạ thấp mực nước ngầm ở năm 2004 tại huyện Châu Thành, tỉnh Trà Vinh 174
Hình Phụ lục 5 3 Độ lún (cm)do khai thác và hạ thấp mực nước ngầm ở năm 2008 tại huyện Châu Thành, tỉnh Trà Vinh 175
Hình Phụ lục 5 4 Độ lún (cm)do khai thác và hạ thấp mực nước ngầm ở năm 2012 tại huyện Châu Thành, tỉnh Trà Vinh 175
Hình Phụ lục 5 5 Độ lún (cm) do khai thác và hạ thấp mực nước ngầm ở năm 2016 tại huyện Châu Thành, tỉnh Trà Vinh 176
Hình Phụ lục 6 1 Mặt cắt tính toán mô hình giải tích 177
Hình Phụ lục 6 2 Thiết lập kích thước mô hình giải thích 178
Trang 18Trang xvii
DANH MỤC BẢNG BIỂU
Bảng 2.1 Một số đề tài nghiên cứu về hạ thấp mực nước ngầm và sụt lún do khai thác nước
ngầm tại Việt Nam và thế giới 18
Bảng 3.1 Các thông số thay đổi trong mô hình tính toán 29
Bảng 3.2 Các tổ hợp thông số mô hình tính toán bài toán 1: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước có áp 30
Bảng 3.3 Các tổ hợp thông số mô hình tính toán bài toán 3: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước có áp 31
Bảng 3.4 Chỉ tiêu cơ lý của đất phục vụ tính toán [16] 36
Bảng 3.5 Kết quả tính toán Bài toán 1, khi thay đổi thông số r0 37
Bảng 3.6 Kết quả tính toán Bài toán 1, khi thay đổi thông số Q 37
Bảng 3.7 Kết quả tính toán Bài toán 1, khi thay đổi thông số K 39
Bảng 3.8 Kết quả tính toán Bài toán 1, khi thay đổi thông số R1 40
Bảng 3.9 Kết quả tính toán Bài toán 1, khi thay đổi thông số B2 41
Bảng 3.10 Kết quả tính toán Bài toán 3, khi thay đổi thông số r0 42
Bảng 3.11 Kết quả tính toán Bài toán 3, khi thay đổi thông số Q 43
Bảng 3.12 Kết quả tính toán Bài toán 3, khi thay đổi thông số K 44
Bảng 3.13 Kết quả tính toán Bài toán 3, khi thay đổi thông số R1 45
Bảng 3.14 Kết quả tính toán Bài toán 3, khi thay đổi thông số B2 46
Bảng 3.15 Kết quả tính toán Bài toán 3, khi thay đổi thông số Hg 47
Bảng 3.16 Bảng phân cấp độ nhạy của thông số 49
Bảng 3.17 Kết quả phân tích độ nhạy thông số (Bài toán 1) 50
Bảng 3.18 Tổng hợp kết quả phân tích độ nhạy thông số (Bài toán 1) 51
Bảng 3.19 Kết quả phân tích độ nhạy thông số (Bài toán 3) 52
Bảng 3.20 Tổng hợp kết quả phân tích độ nhạy thông số (Bài toán 3) 54
Bảng 4.1 Tổng lượng khai thác nước dưới đất theo đơn vị hành chính [18] 59
Bảng 4.2 Tổng lượng khai thác nước dưới đất theo các tầng chứa nước [18] 60
Bảng 4.3 Tổng lượng khai thác nước dưới đất theo mục đích sử dụng [18] 61
Bảng 4.4 Số lượng và mật độ giếng khai thác phân chia theo đơn vị hành chính [18] 61
Bảng 4.5 Số lượng và mật độ giếng khai thác phân chia theo tầng chứa nước [18] 62
Bảng 4.6 Chiều dày phân bố và chiều dày các tầng chứa nước [19] 64
Bảng 4.7 Thông số địa chất thủy văn [19] 64
Bảng 4.8 Các tầng chứa nước và cách nước của khu vực tỉnh Trà Vinh [19] 65
Bảng 4.9 Tọa độ và lưu lượng giếng khai thác nước ngầm trên địa bàn huyện Châu Thành 69
Bảng 4.10 Chỉ tiêu cơ lí đất [16] 69
Bảng 4.11 Giá trị tính toán các chỉ tiêu cơ lí đất [16] 69
Bảng 4.12 Giá trị mực nước và mực nước hạ thấp (trung bình) năm tại tầng chứa nước qp3 của giếng quan trắc Q404020 [20] 70
Bảng 4.13 Các kích thước và thông số cơ bản của mô hình toán số SIGMA/W ứng với từng trường hợp tính toán 74
Bảng 4.14 Các thông số khai báo đặc tính vật liệu lớp 1 (bùn sét) 80
Bảng 4.15 Các thông số khai báo đặc tính vật liệu lớp 2 (cát, cát bột) 83
Trang 19Bảng 4.16 Tổng hợp các trường hợp tính toán 86
Bảng 4.17 Độ cố kết Uv theo từng thời điểm tính toán 88
Bảng 4.18 Độ lún mặt đất do khai thác nước ngầm tại phạm vi nghiên cứu (mô hình giải tích) 101
Bảng 4.19 Độ lún trung bình tại vị trí giếng theo thời điểm tính toán (mô hình toán số) 102
Bảng 4.20 Tốc độ lún trung bình tại vị trí giếng theo thời điểm tính toán 103
Bảng 4.21 So sánh kết quả tính toán giữa mô hình toán số và mô hình giải tích 104
Bảng 4.22 Các kịch bản khai thác nước ngầm 106
Bảng 4.23 Mực nước trung bình theo 2 nguồn số liệu ( [20] và [4]) 107
Bảng 4.24 Tổng hợp kết quả dự báo mực nước ngầm (trung bình) tại phạm vi nghiên cứu 109
Bảng 4.25 Kết quả dự báo độ lún theo từng kịch bản 109
Bảng 4.26 Dự báo tốc độ lún trung bình theo từng kịch bản 112
Bảng Phụ lục 1 1 Các tổ hợp thông số mô hình tính toán bài toán 2: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 118
Bảng Phụ lục 1 2 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số r0 119
Bảng Phụ lục 1 3 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số Q 120
Bảng Phụ lục 1 4 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số K 122
Bảng Phụ lục 1 5 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số R1 123
Bảng Phụ lục 1 6 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số B 124
Bảng Phụ lục 1 7 Các tổ hợp thông số mô hình tính toán bài toán 4: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 125
Bảng Phụ lục 1 8 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số r0 127
Bảng Phụ lục 1 9 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số Q 128
Bảng Phụ lục 1 10 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số K 129
Bảng Phụ lục 1 11 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số R1 131
Bảng Phụ lục 1 12 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số B 132
Bảng Phụ lục 1 13 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số Hg 133
Bảng Phụ lục 2 1 Kết quả phân tích độ nhạy thông số (Bài toán 2) 135
Bảng Phụ lục 2 2 Tổng hợp kết quả phân tích độ nhạy thông số (Bài toán 2) 136
Bảng Phụ lục 2 3 Kết quả phân tích độ nhạy thông số (Bài toán 4) 137
Bảng Phụ lục 2 4 Tổng hợp kết quả phân tích độ nhạy thông số (Bài toán 4) 139
Bảng Phụ lục 3 1 Kết quả tính lún lớp cát bằng mô hình giải tích – Bài toán 1: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước có áp 140
Bảng Phụ lục 3 2 Kết quả tính lún lớp cát bằng mô hình giải tích – Bài toán 2: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 142
Bảng Phụ lục 3 3 Kết quả tính lún lớp cát bằng mô hình giải tích – Bài toán 3: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước có áp 144
Bảng Phụ lục 3 4 Kết quả tính lún lớp cát bằng mô hình giải tích – Bài toán 4: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 147
Bảng Phụ lục 3 5 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-r1 150
Trang 20Trang xix
Bảng Phụ lục 3 6 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-r5 152
Bảng Phụ lục 3 7 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-Q1 153
Bảng Phụ lục 3 8 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-Q10 154
Bảng Phụ lục 3 9 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-K1 156
Bảng Phụ lục 3 10 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-K10 157
Bảng Phụ lục 3 11 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-R1 158
Bảng Phụ lục 3 12 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-R10 160
Bảng Phụ lục 3 13 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-B21 161
Bảng Phụ lục 3 14 Kết quả tính lún lớp bùn sét bằng mô hình giải tích, mô hình mã 1-B210 162 Bảng Phụ lục 6 1 Kết quả tính độ lún ổn định lớp 1 (Bùn sét) bằng mô hình giải tích, năm 2001 179
Bảng Phụ lục 6 2 Kết quả tính độ lún ổn định lớp 1 (Bùn sét) bằng mô hình giải tích, năm 2004 180
Bảng Phụ lục 6 3 Kết quả tính độ lún ổn định lớp 1 (Bùn sét) bằng mô hình giải tích, năm 2008 181
Bảng Phụ lục 6 4 Kết quả tính độ lún ổn định lớp 1 (Bùn sét) bằng mô hình giải tích, năm 2012 183
Bảng Phụ lục 6 5 Kết quả tính độ lún ổn định lớp 1 (Bùn sét) bằng mô hình giải tích, năm 2016 184
Bảng Phụ lục 6 6 Kết quả tính độ lún ổn định lớp 2 (Cát, cát bột) bằng mô hình giải tích 185
Bảng Phụ lục 6 7 Độ lún cố kết theo thời gian do khai thác nước ngầm tại phạm vi nghiên cứu (mô hình giải tích) 188
Bảng Phụ lục 1 1 Các tổ hợp thông số mô hình tính toán bài toán 2: Giếng đơn hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 118
Bảng Phụ lục 1 2 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số r0 119
Bảng Phụ lục 1 3 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số Q 120
Bảng Phụ lục 1 4 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số K 122
Bảng Phụ lục 1 5 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số R1 123
Bảng Phụ lục 1 6 Kết quả tính toán Bài toán 2, khi thay đổi thông số B 124
Bảng Phụ lục 1 7 Các tổ hợp thông số mô hình tính toán bài toán 4: Giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng chứa nước không áp 125
Bảng Phụ lục 1 8 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số r0 127
Bảng Phụ lục 1 9 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số Q 128
Bảng Phụ lục 1 10 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số K 129
Bảng Phụ lục 1 11 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số R1 131
Bảng Phụ lục 1 12 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số B 132
Bảng Phụ lục 1 13 Kết quả tính toán Bài toán 4, khi thay đổi thông số Hg 133
Trang 21nước dưới đất, là nước ngọt được chứa trong các lỗ rỗng của đất hoặc đá Nó cũng có
thể là nước chứa trong các tầng ngậm nước bên dưới mực nước ngầm Đôi khi người
ta còn phân biệt nước ngầm nông, nước ngầm sâu và nước chôn vùi Hiện nay, với
sự tiến bộ của công nghệ khai thác (công nghệ khoan, bơm, …) cũng như nhu cầu
dùng nước ngày càng tăng của con người, nước ngầm đang bị khai thác quá mức,
vượt quá giới hạn nguồn tự nhiên Điều này dẫn đến nhiều hệ lụy khác nhau, như: ô
nhiễm nguồn nước, xâm nhập mặn, giảm về lượng và chất nguồn nước ngầm, …
trong đó sự sụt, lún đất do khái thác nước ngầm quá mức là vấn đề cần quan tâm, nhất
là ở các thành phố lớn, vùng châu thổ đông dân cư trên thế giới
Hiện tượng sụt, lún đất do khai thác quá mức nước ngầm diễn ra tại nhiều nơi
trên thế giới Các sự cố về sụt, lún được ghi nhận tại New Orleans, Arizona, Nevada,
Texas, California – Hoa Kỳ (Hình 1.1và Hình 1.2); Bangkok – Thái Lan; Suzhou –
Trung Quốc; Osaka – Nhật Bản; Jakarta – Indonesia (Hình 1.3),… đều liên quan đến
khai thác quá mức nước ngầm Điều này kéo theo lũ lụt cục bộ, ngập úng đô thị, làm
biến dạng hư hỏng các công trình xây dựng
Hình 1.1 Khai thác nước ngầm khu vực gần hồ Lucerne Lake, trong mùa khô tại San
Bernardino County, Mojave Desert, California làm sụt nền đất, gây nứt lòng hồ.
Nguồn: https://www.usgs.gov/
Trang 22Trang 2 Hình 1.2 Sụt lún đất tại San Joaquin Valley, California (Nguồn: https://phys.org/news/)
Hình 1.3 Gần 40% thành phố Jakarta, Indonesia chìm dưới mực nước biển, hậu quả
của việc khai thác nước ngầm, gây ngập lụt nghiêm trọng (The New York Times, 2017)
Nguồn: https://storymaps.arcgis.com/
Tại TP Hồ Chí Minh, hiện nay có khoảng 100.000 giếng khoan khai thác nước
ngầm có đường kính và độ sâu khác nhau, phân bố không đều trên các khu vực với
tổng lượng khai thác nước ngầm là 710.000 m3/ngày, trong đó 355.000 m3/ngày do các hộ khai thác đơn lẻ, các đơn vị, doanh nghiệp khai thác 225.000 m3/ngày, còn lại
là Tổng công ty Cấp nước Sài Gòn (SAWACO) [1] Khối lượng khai thác này đã gần
tiệm cận với trữ lượng khai thác an toàn và có nguy cơ thiếu an toàn Hiện tượng lún
xảy ra nghiêm trọng, cụ thể: tại phường An Lạc, quận Bình Tân (TPHCM) trong 12
năm lún tới 81,4 cm Đây cũng là nơi có tốc độ lún lớn nhất, lên tới 6,78 cm/năm [2],
tại Quận 6 là từ 10÷15 cm, Quận 1 là từ 15÷20 cm, thậm chí tại Quận 2 và 7 là hơn
20 cm tại thời điểm ghi nhận một số vị trí trong năm 2003 và 2004 [3]
Trang 23Đối với khu vực Đồng bằng sông Cửu Long (ĐBSCL), hoạt động khai thác
nước ngầm diễn ra phức tạp gây sụt lún đất nghiêm trọng, đặc biệt ở những vùng hoạt động sản xuất, sinh hoạt phụ thuộc nhiều vào tài nguyên nước dưới đất Theo nghiên
cứu về tình trạng lún do khai thác nước ngầm vừa được thực hiện, nếu tình trạng khai
thác nước ngầm vẫn tiếp tục tăng cao như hiện nay, cho đến năm 2100, ĐBSCL có
thể lún trung bình 68 cm đến 100 cm phụ thuộc vào mức khai thác nước ngầm [4]
Sự biến động của mực nước ngầm dẫn đến sụt lún nền và công trình xây dựng đã và đang tiếp diễn tại các thành phố lớn Vì vậy, nghiên cứu thiết lập mối tương
quan giữa hạ thấp cao độ mực nước ngầm và sụt lún nền sẽ giúp đưa ra những qui
hoạch và phương thức quản lý hợp lý, nhất là trong bối cảnh của sự đô thị hóa như
hiện nay
Cùng với sự phát triển của công nghệ, các mô hình toán số dùng để giải quyết
bài toán sụt lún đất đã ra đời, một trong những mô hình đó là bộ phần mềm GeoStudio,
mà cụ thể là phần mềm con SIGMA/W, do công ty GEOSLOPE International Ltd
(Canada) phát triển
Nghiên cứu sự lún mặt đất khi khai thác nước ngầm bằng mô hình toán (giải
tích và toán số) Áp dụng vào một khu vực cụ thể thuộc ĐBSCL
- Đối tượng nghiên cứu: Nghiên cứu độ sụt lún mặt đất khi khai thác nước ngầm
bằng mô hình toán (giải tích và toán số)
- Phạm vi nghiên cứu: Vùng Đồng bằng sông Cửu Long
- Cơ sở lý thuyết về nước dưới đất, giếng khai thác nước ngầm và biến dạng lún
- Cơ sở lý thuyết của phần mềm SIGMA/W
- Nghiên cứu đề xuất một biểu thức giải tích cho phép ước tính độ lún mặt đất do
khai thác nước ngầm
- Ứng dụng phần mềm SIGMA/W vào nghiên cứu một số bài toán cơ bản khi khai
thác nước ngầm và lún mặt đất
- Ứng dụng phần mềm SIGMA/W vào nghiên cứu độ lún mặt đất do khai thác
nước ngầm tại một khu vực cụ thể thuộc ĐBSCL
Các phương pháp nghiên cứu chính được sử dụng trong đề tài này bao gồm:
- Phương pháp kế thừa: kế thừa kết quả nghiên cứu của các đề tài, dự án trên
thế giới cũng như tại Việt Nam liên quan đến dòng thấm nước dưới đất cũng
như vấn đề sụt lún đất do khai thác nước ngầm
- Phương pháp thu thập, tổng hợp thống kê tài liệu nghiên cứu trước đây
- Phương pháp mô hình toán giải tích và toán số
Trang 24Trang 4
TOÁN SỐ
2.1 Thủy lực giếng khai thác nước ngầm [5], [6]
2.1.1Trường hợp giếng đơn hoàn chỉnh
2.1.1.1Tầng thấm nước có áp
Xét giếng hoàn chỉnh bán kính r0 được khoan tới tận tầng không thấm của một
tầng thấm nước có áp đồng chất, đẳng hướng có chiều dày B và độ dẫn suất thuỷ lực
S0 - độ hạ thấp mực nước trong giếng S - độ hạ thấp mực nước tại vị trí cách tâm giếng một khoảng cách r
Hình 2.1 Sơ đồ tính trường hợp giếng đơn hoàn chỉnh – tầng thấm nước có áp
Theo [5], sử dụng các giả thiết của Dupuit, phương trình tổng quát xác định lưu
lượng bơm Q (hệ toạ độ cực, lỗ khoan là gốc) tại một khoảng cách r bất kỳ như sau:
Trang 25 1
(2-2)
Trong đó:
Q (m³/s) là lưu lượng bơm từ giếng;
r (m) là bán kính tính từ tâm giếng đến vị trí đo áp;
H (m) là cột nước đo áp tại vị trí cách tâm giếng một khoảng cách r;
H1 (m) là cột nước đo áp ban đầu;
H0 (m) là cột nước đo áp trong giếng;
2.1.1.2Tầng thấm nước không áp
Xét giếng hoàn chỉnh bán kính ro được khoan tới tận tầng không thấm của một
TTN không áp đồng chất, đẳng hướng có chiều dày B và ĐDSTL K (Hình 2.2).
Trang 26Trang 6
Q - lưu lượng bơm từ giếng r - bán kính tính từ tâm giếng đến vị trí đo áp
R1 - bán kính ảnh hưởng d - khoảng cách tính từ MĐTN đến đường mực nước ban đầu H0 - cột nước đo áp trong giếng H - cột nước đo áp tại vị trí cách tâm giếng một khoảng cách r H1 - cột nước đo áp ban đầu B - bề dày tầng thấm nước; r0 - bán kính giếng
S0 - độ hạ thấp mực nước trong giếng S - độ hạ thấp mực nước tại vị trí cách tâm giếng một khoảng cách r
Hình 2.2 Sơ đồ tính trường hợp giếng đơn hoàn chỉnh – tầng thấm nước không áp
Theo [5], sử dụng các giả thiết của Dupuit, phương trình tổng quát xác định lưu
lượng bơm Q (hệ toạ độ cực, lỗ khoan là gốc) tại một khoảng cách r bất kỳ như sau:
(2-4)
Trong đó:
Q (m³/s) là lưu lượng bơm từ giếng;
Trang 27r (m) là bán kính tính từ tâm giếng đến vị trí đo áp;
H (m) là cột nước đo áp tại vị trí cách tâm giếng một khoảng cách r;
H1 (m) là cột nước đo áp ban đầu;
H0 (m) là cột nước đo áp trong giếng;
2.1.2Trường hợp giếng đơn không hoàn chỉnh
2.1.2.1Tầng thấm nước có áp
Xét giếng đơn không hoàn chỉnh bán kính r0ở tầng thấm nước có áp đồng chất, đẳng hướng (Hình 2.3)
Theo [6], đối với giếng đơn không hoàn chỉnh, tầng thấm nước có áp, phương
pháp Girinski để xác định lưu lượng bơm từ giếng Q như sau: Khi chiều dài phần tác dụng của ống lọc: l < 0,3B
002, 73
Khi chiều dài phần tác dụng của ống lọc: l > 0,3B
02, 73
l (m) là chiều dài phần tác dụng của ống lọc;
S0 (m) là độ hạ thấp mực nước trong giếng;
r0 (m) là bán kính giếng;
B (m) là bề dày tầng thấm nước;
R1 (m) là bán kính ảnh hưởng;
và A = f(α) được xác định bằng đồ thị ở Hình 2.4
Trang 292.1.2.2Tầng thấm nước không áp
Xét giếng đơn không hoàn chỉnh bán kính r0 ở tầng thấm nước không áp đồng
chất, đẳng hướng (Hình 2.5)
Q - lưu lượng bơm từ giếng r - bán kính tính từ tâm giếng đến vị trí đo áp
R1 - bán kính ảnh hưởng d - khoảng cách tính từ MĐTN đến đường mực nước ban đầu H0 - cột nước đo áp trong giếng H - cột nước đo áp tại vị trí cách tâm giếng một khoảng cách r H1 - cột nước đo áp ban đầu B - bề dày tầng thấm nước; r0 - bán kính giếng
l - chiều dài phần tác dụng của ống lọc M - khoảng cách từ đáy TCN đến điểm giữa đoạn ống lọc có tác dụng S0 - độ hạ thấp mực nước trong giếng S - độ hạ thấp mực nước tại vị trí cách tâm giếng một khoảng cách r
Hình 2.5 Sơ đồ tính trường hợp giếng đơn không hoàn chỉnh – tầng thấm nước không áp
Theo [6], đối với giếng đơn không hoàn chỉnh, tầng thấm nước không áp,
phương pháp B.Đ Babuskin để xác định lưu lượng bơm từ giếng Q như sau:
Khi chiều dài ống lọc đặt từ mực nước tĩnh ban đầu nhưng chỉ có l < 0,3H1của ống lọc có tác dụng:
00
Trang 30l (m) là chiều dài phần tác dụng của ống lọc;
S0 (m) là độ hạ thấp mực nước trong giếng;
và A = f(α) được xác định bằng đồ thị ở Hình 2.4
2.1.3Trường hợp nhiều giếng khai thác hoạt động đồng thời
Xét trường hợp nhiều giếng hoạt động đồng thời (Hình 2.6), thông số như sau: n giếng hoàn chỉnh có bán kính roi và lưu lượng Qpi khác nhau
Khoảng cách ri từ mỗi giếng đến điểm M (giếng quan trắc)
Trang 31H01, H02,…, H0n - cột nước đo áp trong giếng 1, 2, …, n H - cột nước đo áp tại vị trí M
Hình 2.6 Mô hình nhiều giếng khai thác hoạt động đồng thời
Theo [5], công thức tính cột nước đo áp H và lưu lượng Q của các giếng được
Trang 32Trang 12
HM (m) là cột nước đo áp tại vị trí M;
H1 (m) cột nước đo áp ban đầu;
Tương tự như đối với tầng thấm nước có áp, các công thức tính độ hạ thấp mực
nước cho tầng thấm nước không áp, nhiều giếng hoạt động đồng thời, như sau:
r r r (m) là khoảng cách tính từ tâm giếng đến vị trí điểm đo áp M;
HM (m) là cột nước đo áp tại vị trí M;
H1 (m) cột nước đo áp ban đầu;
Theo [8], lý thuyết về cố kết một chiều của một lớp đất sét được đưa ra bởi
Terzaghi (1925) là cơ sở để giải quyết nhiều bài toán cơ học đất thực tế và các vấn đề
lún Lý thuyết này thường được sử dụng để ước tính mức độ và tốc độ lún sẽ xảy ra
trong các lớp sét (đất hạt mịn) dưới mỗi sự thay đổi trạng thái ứng suất Theo lý
thuyết, kết quả nén chặt từ thoát nước chậm trong lỗ rỗng chuyển dần sang ứng suất
từ các nước lỗ rỗng đến cấu trúc hạt trầm tích (Hình 2.7) Trong việc phát triển lý
thuyết cố kết của ông vào năm 1925, Terzaghi cũng giới thiệu các nguyên tắc ứng
suất hữu hiệu được đưa ra dưới đây:
(2-16) trong đó: là ứng suất hữu hiệu (T/m' 2);
là tổng ứng suất (T/m2); u là áp lực nước lỗ rỗng (T/m2)
Trang 33Hình 2.7 Mối quan hệ giữa ứng suất tổng, ứng suất có hiệu và áp lực nước lỗ rỗng
Các tầng cách nước có độ dẫn thủy lực thấp, thoát nước dọc, điều chỉnh áp lực
lỗ rỗng thấp và phụ thuộc thời gian Năm 1925, Terzaghi có phương trình cố kết một
chiều được mô tả như sau:
là trọng lượng riêng của nước (T/m3); u là áp lực lỗ rỗng trong sét (T/m2)
2.2.2Công thức tính toán lún do khai thác nước dưới đất
Lún mặt đất xảy ra khi bơm hút nước ngầm nói chung bao gồm lún của lớp cát
và lún lớp sét Lớp sét đóng góp một phần lớn trong tổng số lún của chỉ tiêu cơ lí đất
và tính toán dựa trên lý thuyết cố kết một chiều của Terzaghi Để tính toán nén của
lớp đất, những thay đổi cột nước đo áp phải được tính toán từ mô hình nước dưới đất
và dữ liệu đầu vào là điều kiện biên để giải phương trình (2-17) để tìm sự phân bố áp
lực lỗ rỗng trong lớp đất sét giáp với tầng chứa nước bị khai thác ( [8])
2.2.2.1Lún của các lớp sét (tầng cách nước)
- Độ lún ổn định S
Độ lún ổn định S tại một điểm sẽ gồm các thành phần như sau: S , ScSiSs
trong đó: Sc là độ lún cố kết sơ cấp cuối cùng, Si là độ lún tức thời, Ss là độ lún cố kết
thứ cấp (theo [9])
Trang 34Trang 14
Lún cố kết sơ cấp Sc
Theo [9], lún cố kết sơ cấp của các lớp sét trong điều kiện nén lún một chiều,
Soed, có thể được theo tính theo lý thuyết cố kết Terzaghi như sau: Đối với đất cố kết thường
là ứng suất bản thân hữu hiệu (kN/m²);
là ứng suất tiền cố kết (kN/m2) Tham khảo kết quả khảo sát địa chất nhiều
công trình trong vùng Đồng bằng sông Cửu Long, thì có thể lấy
trong đó: là gia tăng của ứng suất tổng do tĩnh tải v
gây ra bởi trọng lượng của đất Trong trường hợp tính toán không xét đến tải trọng
ngoài nên , uv 0 0 là áp lực nước lỗ rỗng ở thời điểm ban đầu, uf là áp lực nước
lỗ rỗng ở thời điểm cuối cùng
Có thể thấy rằng uf u0 đối với nền tự nhiên có áp lực nước dưới đất phân bố
theo thủy tĩnh và uf u0 trong trường hợp mực nước dưới đất bị hạ thấp do khai thác
nước dưới đất quá mức
Độ lún sơ cấp cuối cùng được Scđược tính toán từ Soed như sau:
'0
Trang 35trong đó: là hệ số có thể lấy từ 1,0 đến 0,8 Đối với trường hợp gia tải thì lấy c
0,8 và đối với trường hợp cố kết một chiều chỉ do bơm hút nước dưới đất thì lấy bằng
1,0 [8].
Lún tức thời Si
Lún tức thời do sét yếu bão hòa có thể tính toán theo lý thuyết dẽo với giá trị
không thoát nước của mô đun biến dạng (E) và hệ số Poisson () Lún tức thời của
nền có thể ước tính theo độ lún một chiều như sau: Si 1 cSoed [8]
Lún cố kết thứ cấp Ss
Độ lún thứ cấp Ss là do biến dạng thứ cấp của đất dưới một ứng suất hữu hiệu
không đổi, xảy ra sau quá trình phân tán nước lỗ rỗng thặng dư (cố kết sơ cấp) Đối với trường hợp lún do khai thác nước ngầm, trong quá trình xảy ra lún cố
kết thì lún thứ cấp là không đáng kể có thể bỏ qua, Ss ~ 0 [8] - Độ lún theo thời gian St
Theo [9], lún cố kết theo thời gian có thể tính toán từ độ lún ổn định S, tương ứng với mức độ cố kết theo phương đứng Uv (xem như bài toán lún cố kết 1 chiều
theo phương đứng) như sau: St Uv S
Độ lún cố kết theo phương thẳng đứng là hàm của nhân tố thời gian Uv = f(Tv)
[11] và được tính theo các công thức sau: Khi độ cố kết Uv từ 0% đến 60% thì
24 100
Khi độ cố kết Uv lớn hơn 60% thì Tv 1, 781 0,933log 100 Uv
Nhân tố thời gian theo công thức sau: 2
2.2.2.2Lún của lớp cát (tầng chứa nước)
Theo định nghĩa, hệ số tích chứa Ss chỉ thể tích nước lấy ra (hay thêm vào) khi
có sự giảm (hay tăng) một đơn vị cột nước thấm trên một đơn vị bề mặt của TTN: Δe
sVS
Trang 36Với giả thiết thể tích nước khai thác được Ve tỉ lệ thuận với độ lún mặt đất B
và sự lún xảy ra đồng đều trên toàn diện tích khai thác A: Δ
từ (2-24) và (2-25) suy ra độ lún mặt đất B: Δ
(2-26) là biểu thức giải tích đơn giản cho phép ước tính nhanh độ lún mặt đất
khi biết lượng nước ngầm khai thác Ve thông qua các giếng giống nhau để gây ra độ
2.2.2.3Tổng độ lún của đất khi khai thác nước ngầm
Lún mặt đất tại một điểm trên mặt đất là tổng nén lún của tầng chứa nước và
lớp sét bên trên tại mọi thời điểm là:
Phần mềm tính ứng suất biến dạng SIGMA/W là một trong những phần mềm
con thuộc bộ phần mềm GeoStudio của công ty GEOSLOPE International Ltd –
Canada GeoStudio gồm có các môđun chính như sau:
SLOPE/W – phần mềm tính toán ổn định mái dốc; SIGMA/W – phần mềm tính ứng suất biến dạng; SEEP/W – phần mềm tính thấm;
CTRAN/W – phần mềm phân tích quá trình vận chuyển ô nhiễm;
Trang 37 TEMP/W – phần mềm phân tích địa nhiệt;
QUAKE/W – phần mềm phân tích ảnh hưởng động đất
Trong đó, phần mềm con (môđun) SIGMA/W được dùng để phân tích ứng suất
– biến dạng trong môi trường đất đá theo phương pháp Phần tử hữu hạn Các tính
năng nổi trội của SIGMA/W có thể kể đến như sau:
Phân tích được các bài toán biến dạng phẳng, đối xứng trục theo lý thuyết
chuyển vị - biến dạng nhỏ về nền móng, khối đắp, hố móng, tunen
Đánh giá quá trình gia tăng áp lực nước lỗ rỗng khi chất tải và quá trình
tiêu tán của nó theo thời gian
Tích hợp với SEEP/W để giải bài toán cố kết thấm, với SLOPE/W để đánh
giá ổn định tổng thể và cục bộ của mái dốc theo ứng suất phân tố, với
CTRAN/W để phân tích ô nhiễm nước dưới đất Đây chính là khả năng tích
hợp giữa SIGMA/W với các môđun khác nhau để mở rộng khả năng giải
quyết các loại bài toán khác nhau có thể gặp trong thực tế, là điểm mạnh lớn
nhất của SIGMA/W nói riêng và bộ phần mềm GeoStudio nói chung
2.3.1.2Phần mềm Plaxis
Phần mềm Plaxis được phát triển từ năm 1987 tại Đại học công nghệ Delff - Hà
Lan Phiên bản Plaxis V.1 ban đầu được thành lập nhằm mục đích phân tích các bài
toán ổn định đê biển và đê sông tại các vùng bờ biển thấp tại Hà Lan
Đến năm 1993 Công ty Plaxis BV được thành lập và từ năm 1998, các phần
mềm Plaxis đều được xây dựng theo phần tử hữu hạn
Phần mềm Plaxis được trang bị các tính năng đặc biệt để giải quyết một số khía
cạnh của các kết cấu địa kỹ thuật phức tạp Chương trình này dùng để tính toán các
bài toán về mái dốc, hố đào, hầm (tunnel), đường hầm giao thông, đường hào kỹ thuật
(collector), đường tàu điện ngầm và các dạng công trình ngầm khác
Hiện nay bộ Plaxis gồm các môđun sau:
Plaxis 2D: dùng phân tích lún của móng, phân tích quá trình thi công hố đào, phân tích biến dạng chuyển vị của đê sông Plaxis 2D kết hợp môđun
Dynamics dùng phân tích động của móng máy trên nền đàn hồi, phân tích đóng cọc, phân tích bài toán địa kỹ thuật có xét ảnh hưởng của động đất Plaxis PlaxFlow: dùng phân tích bài toán thấm ổn định, không ổn định
trong môi trường bão hòa, không bão hòa và điều kiện biên thay đổi theo thời
gian PlaxFlow có thể tích hợp với Plaxis 2D để phân tích bài toán về biến
dạng và ổn định có xét ảnh hưởng của áp lực nước lỗ rỗng và dòng thấm Plaxis 3D Tunnel: dùng phân tích quá trình thi công hầm theo công nghệ
NATM, đánh giá ổn định của đường hầm chịu áp đào trong khiên, đánh giá ổn định của hố đào chống đỡ bằng tường cừ
Plaxis 3D Foundation: dùng phân tích bài toán móng bè, phân tích sức
chịu tải của cọc khoan nhồi
Trang 38Trang 18 2.3.1.3Phần mềm Abaqus
Abaqus là phần mềm có nhiều tính năng đặc biệt, được lập trình trên cơ sở
phương pháp phần tử hữu hạn Abaqus giải quyết được nhiều vấn đề về ứng suất -
biến dạng, chuyển vị trong kết cấu, sự làm việc của đất nền dưới tác dụng khác nhau
của tải trọng
Abaqus có hai mô đun chính Abaqus/Standard và Abaqus/Explicit; hai môđun
phụ dùng phân tích cho trường hợp đặc biệt Abaqus/Aqua và Abauqs/Design
Abaqus/CAE (Complete Abaqus Enviroment) là khối giao tiếp với người dùng, làm
công tác tiền xử lý như thiết lập mô hình, gán đặc tính, điều kiện biên, phân chia
mạng lưới Abaqus /Viewer dùng để tiến hành phân tích và xử lý kết quả
2.3.1.4Phần mềm GEO5
Bộ phần mềm GEO5 của hãng Fine.Ltd – Cộng hòa Séc bao gồm hơn 20 các
chương trình con, riêng biệt song có liên hệ chặt chẽ với nhau, được thiết kế để giải
quyết một loạt các bài toán về địa kỹ thuật phổ biến như ổn định mái dốc, mố cầu, rọ đá, tường chắn đất dạng bản, móng nông, móng cọc, độ lún, … Ngoài ra, Bộ phần
mềm này cũng có thể dùng cho các ứng dụng có mức độ phức tạp cao như phân
tích đường hầm, đánh giá mức độ nguy hiểm của công trình do thi công đường hầm, ổn định của mái dốc đá…
Bộ phần mềm GEO5 gồm có rất nhiều module (chương trình con) phục vụ các
công tác như: (1) Phân tích Địa kỹ thuật bằng phương pháp Phần tử hữu hạn, (2) Thiết
kế móng, (3) Thiết kế Tường vây, cọc cừ (dạng tường tấm), (4) Thiết kế tường chắn đất (dạng Tường trọng lực), (5) Phân tích ổn định của mái đất, đá, (6) Các kết cấu
công trình ngầm Trong đó, module Settlement được dùng để tính toán độ lún của nền đất
2.3.2Lựa chọn mô hình toán số
Như đã đề cập ở Chương 1, vấn đề lún do khai thác nước ngầm nhận được sự
quan tâm rất lớn từ cộng đồng các nhà khoa học cũng như các tổ chức chính phủ, phi
chính phủ Có nhiều đề tài, báo cáo nghiên cứu về lún do khai thác nước ngầm trên
thế giới nói chung và ở Việt Nam nói riêng, đặc biệt là khu vực ĐBSCL (Bảng 2.1)
Bảng 2.1 Một số đề tài nghiên cứu về hạ thấp mực nước ngầm và sụt lún do khai thác
nước ngầm tại Việt Nam và thế giới
Trang 39TT Tên đề tài nghiên cứu,
báo cáo Tác giả Khu vnghiên ực cứu
Phương pháp/
Mô hình
1
Numerical evaluation of land subsidence induced by groundwater pumping in Shanghai
Shui-Long Shen and Ye-Shuang Xu
Thượng
Hải Mô hình toán s(FEM) của tác giả ố
2
Interpretation of increased deformation rate in aquifer IV due to groundwater pumping in Shanghai
Shuilong Shen, Lei Ma, Yeshuang
Xu, Zhenyu Yin
groundwater development
Pham Huy Giao and E Ovaskainen
TP Hà Nội
Laura E Erban, Steven M Gorelick,
Howard A Zebker, and Scott Fendorf
(USA)
Khu vực ĐBSCL
Peter Vermeulen, Nguyen Hong Quan, Nguyen Dinh Giang
Nam, Pham Van Hung, Nguyen Tien
Tung, Tong Viet Thanh, Rien Dam
Khu vực ĐBSCL
P S J Minderhoud, G Erkens, V H Pham, V T Bui, L Erban, H
Kooi and E Stouthamer
Khu vực ĐBSCL
Thuỷ lực: iMOD (dựa
trên MODFLOW) Lún: module SUB-CR tích hợp vào
iMOD
Trang 40Trang 20
TT Tên đề tài nghiên cứu,
báo cáo Tác giả Khu vnghiên ực cứu
Phương pháp/
Mô hình
7
Groundwater extraction may drown mega-delta: projections of extraction-induced subsidence and elevation of the Mekong delta for the 21st century
P S J Minderhoud, H Middelkoop, G
Erkens và E Stouthamer (Hà
Lan)
Khu vực ĐBSCL
Thuỷ lực: iMOD
(dựa trên
MODFLOW) Lún: module SUB-CR tích hợp
vào iMOD
8
Hiện trạng khai thác nước
dưới đất và mối tương
quan giữa hạ thấp cao độ
Thơ
Mô hình giải tích
9
Các dự án Điều tra, xác định vùng hạn chế khai
thác nước dưới đất của
Từ Bảng 2.1, nhận thấy các đề tài nghiên cứu, báo cáo trước đây chưa (hoặc rất
ít) sử dụng bộ phần mềm GeoStudio để tính toán, trong khi đây là một bộ phần mềm
mạnh, có thể kết hợp nhiều module lại trong 01 bài toán (cụ thể là module SEEP/W
và SIGMA/W để tính lún do khai thác nước ngầm)
Với mong muốn đem đến một cách tiếp cận vấn đề khác bổ sung cho các công
trình nghiên cứu trước đây, cũng như có thêm một kết quả để kiểm định (lại) các kết
quả đã được tính toán, lựa chọn mô hình toán số là bộ phần mềm GeoStudio mà cụ
thể là 02 module SIGMA/W và SEEP/W
2.3.3Cơ sở lý thuyết mô hình GEO SIGMA/W [13], [14]
SIGMA/W giải phần tử hữu hạn bằng phương pháp thế năng, số dư trọng số,
tham biến của: Bathe (1982), Smith and Griffiths (1988), Segerlind (1984) và
Zienkiewicz and Taylor (1989)
2.3.3.1Các phương trình chủ đạo sử dụng trong SIGMA/W
Hệ phương trình cân bằng tĩnh: