đồ án kết cấu thép

ĐỀ BÀI VÀ SỐ LIỆU ĐỀ BÀIThiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng, một nhịp với các sốliệu cho trước như sau: Bảng số liệu đề bài STT Nhịp nhàLm khungBước Bm Cao TrìnhĐỉ

CHƯƠNG 1 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG 6

1.1 THEO PHƯƠNG ĐỨNG 6

1.2 THEO PHƯƠNG NGANG 6

CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ HỆ GIẰNG 8

2.1 HỆ GIẰNG MÁI 8

2.2 HỆ GIẰNG CỘT 10

CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ XÀ GỒ 11

3.1 XÀ GỒ MÁI 11

3.1.1 Tải trọng tác dụng 11

3.1.2 Xác định tải trọng và nội lực tác dụng lên xà gồ 11

3.1.3 Kiểm tra tiết diện xà gồ 12

3.1.4 Thiết kế thanh giằng xà gồ 12

3.2 XÀ GỒ TƯỜNG 13

3.2.1 Tải trọng tác dụng 13

3.2.2 Kiểm tra tiết diện xà gồ 14

CHƯƠNG 4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG 15

4.1 TĨNH TẢI 15

4.1.1 Tĩnh tải mái 15

4.1.2 Tĩnh tải tường 15

4.1.3 Trọng lượng bản thân dầm cầu trục truyền về cột 15

4.2 HOẠT TẢI 15

4.3 TẢI TRỌNG GIÓ 16

4.4 HOẠT TẢI CẦN TRỤC 17

4.4.1 Số liệu cầu trục 17

4.4.2 Áp lực đứng của cần trục 17

4.4.3 Lực hãm ngang của cần trục 18

CHƯƠNG 5 MÔ HÌNH VÀ XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG NGANG 19

5.1 XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG 19

5.2 SƠ ĐỒ TÍNH 19

5.3 CÁC LOẠI TẢI TRỌNG 19

5.4 CÁC TỔ HỢP NỘI LỰC 24

5.5 BIỂU ĐỒ BAO NỘI LỰC 29

5.6 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHUYỂN VỊ 30

5.6.1 Kiểm tra tại đỉnh công trình 30

5.6.2 Chuyển vị tại đỉnh cột 30

CHƯƠNG 6 THIẾT KẾ TIẾT DIỆN CẤU KIỆN 32

6.1 THIẾT KẾ TIẾT DIỆN CỘT 32

6.1.1 Thiết kế tiết diện cột 32

6.2 THIẾT KẾ TIẾT DIỆN XÀ NGANG 37

6.2.1 Thiết kế tiết diện đầu xà có tiết diện thay đổi (5m) 37

6.2.2 Thiết kế tiết diện đoạn 2 xà có tiết diện thay đổi (8.6 m) 39

CHƯƠNG 7 THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT 40

7.1 Chi tiết vai cột 40

7.1.1 Sơ bộ tiết diện 40

7.1.2 Tính các đặc trưng hình học của tiết diện dầm vai 41

7.1.3 Kiểm tra tiết diện 42

7.1.4 Tính toán đường hàn liên kết dầm vai với bản cánh cột 43

7.2 Thiết kế chân cột 44

7.2.1 Xác định kích thước bản đế 44

7.2.1 Tính toán dầm đế 47

7.2.2 Tính toán sườn A 47

7.2.3 Tính toán sườn B 48

7.2.4 Tính bu lông neo 49

7.2.5 Tính toán đường hàn liên kết cột với bản đế 50

7.3 Liên kết cột với xà ngang 51

7.3.1 Tính toán mặt bích 51

7.3.2 Tính toán bu long 52

7.3.3 Tính toán đường hàn liên kết cột (xà ngang) với mặt bích: 53

7.4 Thiết kế mối nối đỉnh xà 54

7.4.1 Bố trí sơ bộ bu lông và chọn kích thước bản bích 54

7.4.2 Khả năng chịu cắt của 1 bu lông 55

7.4.3 Khả năng chịu ép mặt của 1 bu lông 55

7.4.4 Khả năng chịu kéo của 1 bu lông 55

7.4.5 Tính toán bu long 55

7.4.6 Kiểm tra khả năng chịu kéo của bulong 56

7.4.9 Tính toán đường hàn 56

7.5 Thiết kế mối nối xà( ở nhịp) 58

7.5.1 Bố trí sơ bộ bu lông và chọn kích thước bản bích 58

7.5.2 Khả năng chịu cắt của 1 bu lông 59

7.5.3 Khả năng chịu ép mặt của 1 bu lông 59

7.5.4 Khả năng chịu kéo của 1 bu lông 59

7.5.5 Tính toán bu long 59

7.5.6 Kiểm tra khả năng chịu kéo của bulong 59

7.5.7 Kiểm tra khả năng chịu cắt của bulong 59

7.5.8 Thiết kế mặt bích 60

7.5.9 Tính toán đường hàn 60

7.6 Liên kết bản cánh với bụng cột và xà ngang 61

7.6.1 Xà ngang 61

7.6.2 Cột 62

TÀI LIỆU THAM KHẢO 63

CHƯƠNG 1 ĐỀ BÀI VÀ SỐ LIỆU ĐỀ BÀI

Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng, một nhịp với các sốliệu cho trước như sau:

Bảng số liệu đề bài

STT Nhịp nhàL(m) khungBước

B(m)

Cao TrìnhĐỉnh RayH1(m)

2 CầnTrục SứcTrụcQ(T)

Vùng

Áp LựcGió

DạngĐịaHình

Độ DốcMái i(%)

Công trình sử dụng:

Tấm lợp tole tráng kẽm: 0.5mm

Hệ thống kỹ thuật treo trên trần: 0.05 kN/m2

Hoạt tải tiêu chuẩn: p=0.3 kN/m2

Một cần cầu trục Q=12.5(T), số bánh xe 1 bên ray n0=2

Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang:

H2 = HK + bK= 0.1 + 0.3 = 0.4m

Với: HK = 0.1m - tra catalo cầu trục

bK = 0.3m – khe hở an toàn giữa cầu trục và xà ngang =>Chọn H2 = 0.4mChiều cao của cột khung, tính từ mặt móng đến đáy xà ngang:

H = H1 + H2 + H3 = 8.550+ 0.4 + 0 = 8.950m

Trong đó: Cao trình đỉnh ray: H1 = 8.850m

Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang: H2 = 0.4m Phần cột chôn dưới cốt mặt nền: H3 = 0 (coi mặt móng ở cốt 0.0m) Chiều cao của phần cột tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang:

Ht = H2 + Hdct + Hr = 0.4 + 0.5 + 0.2 = 1.1m

Trong đó: Chiều cao dầm cầu trục Hdct = 0.5m

Chiều cao của ray và đệm: Hr = 0.2mChiều cao phần cột dưới, tính từ mặt móng đến mặt trên của vai cột:

Hd = H – Ht = 8.950 – 1.1 = 7.850m

2.2 THEO PHƯƠNG NGANG

Khe hở giữa cần trục và cột khung:

Mặt cắt khung ngang

Hệ giằng mái sử dụng khung thép nhẹ được bố trí theo phương ngang nhà tại 2gian đầu hồi (hay gần đầu hồi), đầu các khối nhiệt độ và ở một số gian giữa nhàtùy thược chiều dài nhà, sao cho khoảng cách giữa các giằng bố trí không quá 5bước cột.

Bản bụng của hai xà ngang cạnh nhau được nối bởi các thanh giằng chéo chữ thập.Các thanh giằng chéo này có thể là thép tròn hay thép mạ kẽm đường kính khôngnhỏ hơn 12mm (khi sức trục từ 15T trở xuống), thép góc (khi sức trục lớn) Ngoài

ra, cần bố trí các thanh chống dọc bằng thép hình (thường là thép góc) Độ mãnhcủa thanh chống không được vượt quá 200

Trường hợp nhà có cầu trục với sức nâng trên 10 tấn, cần bố trí thêm các thanhgiằng chéo chữ thập dọc theo đầu cột để tăng tăng độ cứng cho khung ngang theophương dọc nhà và truyền các tải trọng ngang như tải trọng gió, lực hãm cầu trục

ra các khung lân cận Nếu sức trục dưới 10 tấn thì không cần

Theo chiều cao tiết diện xà, giằng mái phải bố trí lệch lên phía trên ( khi chịu tảitrọng bình thường, cánh trên của xà là cánh nén); khi chịu tải trọng gió, cánh dướicủa xà chịu nén neenphair gia cường bằng các thanh chống xiên (liên kết với xàgồ) Tiết diện thanh chống không nhỏ hơn L50*5, điểm liên kết với xà gồ cách xàkhoảng 680-800 mm

nhận và truyền xuống móng các tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà như tảitrọng gió lên tường đầu hồi, lực hãm dọc nhà của cầu trục.

Hệ giằng cột thường bố trí hai lớp:

Hệ giằng cột trên (từ mặt dầm hãm đến đầu vai cột)

Hệ giằng cột dưới (từ mặt nền đến mặt dầm vai)

Hệ giằng cột gồm các thanh giằng chéo được bố trí trong những gian có hệ giằngmái Trường hợp nhà không có cầu trục hoặc cầu trục với sức nâng dưới 15 tấn cóthể dùng thanh giằng chéo chữ thập bằng thép tròn đường kính không nhỏ hơn 20

mm Nếu sức trục trên 15 tấn cần dùng thép hình, thường là thép góc Độ mãnhkhông vượt quá 200

CHƯƠNG 4 THIẾT KẾ XÀ GỒ

Xà gồ mái chịu tác dụng của tải trọng tấm mái, trọng lượng bản thân xà gồ và hoạttải mái (cần kể đến tải trọng gió trong trường hợp gió bốc mái có trị số lớn)

Xà gồ tường chịu tác dụng của tải trọng gió theo phương y

Tiết diện xà gồ mái được chọn trước sau đó kiểm tra lại theo điều kiện bền và điềukiện biến dạng

Ta chọn xà gồ tiết diện có các đặc trưng hình học như sau:

(Catalogue xà gồ Ngô Long)

t(mm)

Ix(mm4)

Wx(mm3)

Iy(mm4)

Wy(mm3)

Trọnglượng(kG/m)

Diệntích(mm2)

 Thoả điều kiện bền.

4.1.3.2 Điều kiện biến dạng

 Thoả điều kiện bền

Không thiết kế thanh giằng mái

4.1.4 Thiết kế thanh giằng xà gồ

Các thanh giằng xà gồ được bố trí ở nhịp giữa xà gồ, đặt xiên từ bụng xà gồ (vùnggần cánh dưới) lên đến gần cánh trên của xà gồ Dùng thép tròn có ren đầu để xiếtđai ốc

Thanh giằng xà gồ ở vị trí cao nhất (giằng 2 xà gồ tại đỉnh mái) sẽ chịu toàn bộphản lực do các thanh giằng xà gồ bên dưới truyền lên.

Lực tác dụng lên thanh giằng xà gồ cao nhất:

Thanh giằng xà gồ được tính như thanh chịu kéo đúng tâm Diện tích tiết diện:

Áp lực gió theo vùng IIIA

Áp lực gió tác dụng lên tường

Sơ đồ tính

4.2.2 Kiểm tra tiết diện xà gồ

4.2.2.1 Điều kiện bền

 Thoả điều kiện bền

4.2.2.2 Điều kiện biến dạng

 Thoả điều kiện biến dạng

CHƯƠNG 5 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG

Số lượng thanh xà gồ mái: n=20 thanh

Quy thành tải phân bố đều tác dụng lên xà ngang:

5.1.2 Tĩnh tải tường

Bước xà gồ tường: a=1(m)

Số lượng thanh xà gồ tường: n=7

Quy tải tường thành tải tập trung đặt tại đỉnh cột:

5.1.3 Trọng lượng bản thân dầm cầu trục truyền về cột

Chọn sơ bộ trọng lượng dầm cầu trục:

Tĩnh tải dầm cầu trục truyền về cột, quy thành tải tập trung và moment lệch tâmđặt tại cao trình vai cột

5.2 HOẠT TẢI

Hoạt tải mái truyền về xà ngang

5.3 TẢI TRỌNG GIÓ

Vùng áp lực gió: IIIA

Dạng địa hình: B

Tải trọng gió tác dụng vào khung ngang gồm hai thành phần là gió tác dụng và cột

và gió tác dụng vào mái

hệ số vượt tải của tải trọng gió

áp lực gió tiêu chuẩn, vùng áp lực gió III-Ak: phụ thuộc vào độ cao và dạng địa hình

Khoảng cách Zmin (mm)

Bề rộng gabarit

Bk (mm)

Bề rộng đáy Kk (mm)

Trọng lượng cần trục G (T)

Trọng lượng xe con Gxe (T)

Áp lực Pmax (kN)

Áp lực Pmin (kN)

5.4.2 Áp lực đứng của cần trục

Hệ số vượt tải của hoạt tải cần trục:

Hệ số tổ hợp của chế độ làm việc của cần trục: (làm việc bình thường)Tải trọng thẳng đứng của bánh xe cầu trục tác dụng lên cột thông qua dầm cầu trụcđược xác định bằng cách dùng đường ảnh hưởng phản lực gối tựa của dầm và xếpbánh xe của cầu trục vào vị trí bất lợi nhất, xác định các tung độ yi của đường ảnhhưởng, từ đó xác định được áp lực thẳng đứng lớn nhất và nhỏ nhất của bánh xecầu trục lên cột:

Bảng giá trị tung độ

tam giác đồng dạng :

Áp lực đứng của cần trục tác dụng lên cột

Các lực Dmax, Dmin thông qua ray và dầm cầu trục sẽ truyền vào vai cột, do đó sẽlệch tâm so với trục cột là Trị số của các moment lệch tâm tươngứng:

5.4.3 Lực hãm ngang của cần trục

Lực hãm tiêu chuẩn lên một bánh xe:

Lực hãm ngang của toàn cầu trục truyền lên cột đặt vào cao trình dầm hãm (giảthiết cách vai cột 0.6m):

CHƯƠNG 6 MÔ HÌNH VÀ XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG NGANG

6.1 XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG

Sơ đồ tính là khung phẳng có mái dốc , liên kết khớp với móng, liên kết cột với xà

và liên kết tại đỉnh xà là cứng Trục khung trùng trục định vị Sử dụng phần mềnSAP2000 để tính toán, tiết diện và tải trọng khai báo được tính toán sơ bộ nhưtrên

6.3 CÁC LOẠI TẢI TRỌNG

1 TT: tĩnh tải

2 HTM: hoạt tải đầy mái

3 HTMT: hoạt tải mái trái

4 HTMP: hoạt tải mái phải

5 CTT: Dmax trái

6 CTP: Dmax phải

7 HTD: hãm trái dương

8 HTA: hãm trái âm

9 HPD: hãm phải dương

10 HPA: hãm phải âm

11 GT: gió trái

12 GP: gió phải

13 GDT: gió dọc trái

14 GDP: gió dọc phải

U11= 1.1TT + (CTP + HPA)x0.99 S11= TT + (CTP + HPA)x0.9U12= 1.1TT + 1.17HTMT + 1.08GT S12= TT + (HTMT + GT)x0.9U13= 1.1TT + 1.17HTMT + 1.08GP S13= TT + (HTMT + GP)x0.9U14= 1.1TT + 1.17HTMP + 1.08GT S14= TT + (HTMP + GT)x0.9U15= 1.1TT + 1.17HTMP + 1.08GP S15= TT + (HTMP + GP)x0.9U16= 1.1TT + 1.17HTM + 1.08GT S16= TT + (HTM + GT)x0.9U17= 1.1TT + 1.17HTM + 1.08GP S17= TT + (HTM + GP)x0.9

U18= 1.1TT + 1.17HTMT + 0.99CTT S18= TT + (HTMT + CTT)x0.9U19= 1.1TT + 1.17HTMT + (CTT + HTD)x0.99 S19= TT + (HTMT + CTT +

HTD)x0.9U20= 1.1TT + 1.17HTMT + (CTT + HTA)x0.99 S20= TT + (HTMT + CTT +

HTA)x0.9U21= 1.1TT + 1.08GP + 0.99CTT S21= TT + (GP + CTT)x0.9

U22= 1.1TT + 1.08GT + (CTT + HTD)x0.99 S22= TT + (GT + CTT + HTD)x0.9U23= 1.1TT + 1.08GT + (CTT + HTA)x0.99 S23= TT + (GT + CTT + HTA)x0.9U24= 1.1TT + 1.08GT + 0.99CTP S24= TT + (GT + CTP)x0.9

U25= 1.1TT + 1.08GT + (CTP + HPD)x0.99 S25= TT + (GT + CTP + HPD)x0.9U26= 1.1TT + 1.08GT + (CTP + HPA)x0.99 S26= TT + (GT + CTP + HPA)x0.9U27= 1.1TT + 1.08GP + 0.99CTT S27= TT + (GP + CTT)x0.9

U28= 1.1TT + 1.08GP + (CTT + HTD)x0.99 S28= TT + (GP + CTT + HTD)x0.9U29= 1.1TT + 1.08GP + (CTT+ HTA)x0.99 S29= TT + (GP + CTT+ HTA)x0.9U30= 1.1TT + 1.08GP + 0.99CTP S30= TT + (GP + CTP)x0.9

U31= 1.1TT + 1.08GP + (CTP + HPD)x0.99 S31= TT + (GP + CTP + HPD)x0.9U32= 1.1TT + 1.08GP + (CTP + HPA)x0.99 S32= TT + (GP + CTP + HPA)x0.9

U33= 1.1TT + 1.17HTMT + 0.99CTP S33= TT + (HTMT + CTP)x0.9U34= 1.1TT + 1.17HTMT + (CTP + HPD)x0.99 S34= TT + (HTMT + CTP +

HPD)x0.9U35= 1.1TT + 1.17HTMT + (CTP + HPA)x0.99 S35= TT + (HTMT + CTP +

HPA)x0.9U36= 1.1TT + 1.17HTMP + 0.99CTT S36= TT + (HTMP + CTT)x0.9U37= 1.1TT + 1.17HTMP + (CTT + HTD)x0.99 S37= TT + (HTMP + CTT +

HTD)x0.9U38= 1.1TT + 1.17HTMP + (CTT + HTA)x0.99 S38= TT + (HTMP + CTT +

HTA)x0.9U39= 1.1TT + 1.17HTMP + 0.99CTP S39= TT + (HTMP + CTP)x0.9U40= 1.1TT + 1.17HTMP + (CTP + HPD)x0.99 S40= TT + (HTMP + CTP +

HPD)x0.9U41= 1.1TT + 1.17HTMP + (CTP + HPA)x0.99 S41= TT + (HTMP + CTP +

HPA)x0.9U42= 1.1TT + 1.17HTM + 0.99CTT S42= TT + (HTM + CTT)x0.9

U43= 1.1TT + 1.17HTM + (CTT + HTD)x0.99 S43= TT + (HTM + CTT + HTD)x0.9U44= 1.1TT + 1.17HTM + (CTT + HTA)x0.99 S44= TT + (HTM + CTT + HTA)x0.9U45= 1.1TT + 1.17HTM + 0.99CTP S45= TT + (HTM + CTP)x0.9

U46= 1.1TT + 1.17HTM + (CTP + HPD)x0.99 S46= TT + (HTM + CTP + HPD)x0.9U47= 1.1TT + 1.17HTM + (CTP + HPA)x0.99 S47= TT + (HTM + CTP + HPA)x0.9U48= 1.1TT + 1.17HTMT + 1.08GT + 0.99CTT S48= TT + (HTMT + GT + CTT)x0.9U49= 1.1TT+1.17HTMT+1.08GT+

(CTT+HTD)x0.99

S49= TT + (HTMT+GT+CTT+HTD)x0.9U50= 1.1TT+1.17HTMT+1.08GT+

(CTT+HTA)x0.99

S50= TT + (HTMT+GT+CTT+HTA)x0.9U51= 1.1TT + 1.17HTMT + 1.08GT + 0.99CTP S51= TT + (HTMT + GT + CTP)x0.9U52= 1.1TT+1.17HTMT+1.08GT+

(CTP+HPD)x0.99

S52= TT + (HTMT+GT+CTP+HPD)x0.9

U54= 1.1TT + 1.17HTMT + 1.08GP + 0.99CTT S54= TT + (HTMT + GP + CTT)x0.9U55= 1.1TT+1.17HTMT+1.08GP+

(CTT+HTD)x0.99

S55= TT + (HTMT+GP+CTT+HTD)x0.9U56= 1.1TT+1.17HTMT+1.08GP+

(CTT+HTA)x0.99 S56= TT + (HTMT+GP+CTT+HTA)x0.9

U57= 1.1TT + 1.17HTMT + 1.08GP + 0.99CTP S57= TT + (HTMT + GP + CTP)x0.9U58= 1.1TT+1.17HTMT+1.08GP+

(CTP+HPD)x0.99

S58= TT + (HTMT+GP+CTP+HPD)x0.9U59= 1.1TT+1.17HTMT+1.08GP+

(CTP+HPA)x0.99

S59= TT + (HTMT+GP+CTP+HPA)x0.9U60= 1.1TT + 1.17HTMP + 1.08GT + 0.99CTT S60= TT + (HTMP + GT + CTT)x0.9U61= 1.1TT+1.17HTMP+1.08GT+

(CTT+HTD)x0.99 S61= TT + (HTMP+GT+CTT+HTD)x0.9

U62= 1.1TT+1.17HTMP+1.08GT+

(CTT+HTA)x0.99

S62= TT + (HTMP+GT+CTT+HTA)x0.9U63= 1.1TT + 1.17HTMP + 1.08GT + 0.99CTP S63= TT + (HTMP + GT + CTP)x0.9U64= 1.1TT+1.17HTMP+1.08GT+

(CTP+HPD)x0.99 S64= TT + (HTMP+GT+CTP+HPD)x0.9

U65= 1.1TT+1.17HTMP+1.08GT+

(CTP+HPA)x0.99

S65= TT + (HTMP+GT+CTP+HPA)x0.9U66= 1.1TT+1.17HTMP + 1.08GP + 0.99CTT S66= TT + (HTMP + GP + CTT)x0.9U67= 1.1TT+1.17HTMP+1.08GP+

(CTT+HTD)x0.99

S67= TT + (HTMP+GP+CTT+HTD)x0.9U68= 1.1TT+1.17HTMP+1.08GP+

(CTT+HTA)x0.99

S68= TT + (HTMP+GP+CTT+HTA)x0.9U69= 1.1TT + 1.17HTMP + 1.08GP + 0.99CTP S69= TT + (HTMP + GP + CTP)x0.9U70= 1.1TT+1.17HTMP+1.08GP+

(CTP+HPD)x0.99

S70= TT + (HTMP+GP+CTP+HPD)x0.9U71= 1.1TT+1.17HTMP+1.08GP+ S71= TT +

(CTP+HPA)x0.99 (HTMP+GP+CTP+HPA)x0.9U72= 1.1TT + 1.17HTM + 1.08GT + 0.99CTT S72= TT + (HTM + GT + CTT)x0.9U73= 1.1TT+1.17HTM+1.08GT+

(CTT+HTD)x0.99

S73= TT + (HTM+GT+CTT+HTD)x0.9U74= 1.1TT+1.17HTM+1.08GT+

(CTT+HTA)x0.99

S74= TT + (HTM+GT+CTT+HTA)x0.9U75= 1.1TT + 1.17HTM + 1.08GT + 0.99CTP S75= TT + (HTM + GT + CTP)x0.9U76= 1.1TT+1.17HTM+1.08GT+

(CTP+HPD)x0.99

S76= TT + (HTM+GT+CTP+HPD)x0.9U77= 1.1TT+1.17HTM+1.08GT+

(CTP+HPA)x0.99 S77= TT + (HTM+GT+CTP+HPA)x0.9

U78= 1.1TT + 1.17HTM + 1.08GP + 0.99CTT S78= TT + (HTM + GP + CTT)x0.9U79= 1.1TT+1.17HTM+1.08GP+

(CTT+HTD)x0.99

S79= TT + (HTM+GP+CTT+HTD)x0.9U80= 1.1TT+1.17HTM+1.08GP+

(CTT+HTA)x0.99 S80= TT + (HTM+GP+CTT+HTA)x0.9

U81= 1.1TT + 1.17HTM + 1.08GP + 0.99CTP S81= TT + (HTM + GP + CTP)x0.9U82= 1.1TT+1.17HTM+1.08GP+

(CTP+HPD)x0.99

S82= TT + (HTM+GP+CTP+HPD)x0.9U83= 1.1TT+1.17HTM+1.08GP+

(CTP+HPA)x0.99

S83= TT + (HTM+GP+CTP+HPA)x0.9EU= ENVELOPE(U1, U2, , U83) ES= ENVELOPE(S1, S2,…, S83)

6.5 BIỂU ĐỒ BAO NỘI LỰC

Biểu đồ bao moment

Biểu đồ bao lực cắt

Biểu đồ bao lực dọc

6.6 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHUYỂN VỊ

6.6.1 Kiểm tra tại đỉnh công trình

Lấy kết quả tổ hợp bao tiêu chuẩn:

Điều kiện kiểm tra:

≤ =0.00365(m)

Vậy thỏa điều kiện

6.6.2 Chuyển vị tại đỉnh cột

Lấy kết quả của tổ hợp bao tiêu chuẩn:

Điều kiện kiểm tra:

≤ =0.00501 (m)

Vậy thỏa điều kiện