đồ án môn học thiết kế cơ khí

ĐỀ ĐỒ ÁNĐề đồ án bản gốc có chữ ký của Giảng viên hướng dẫn đóng thay thế vào vị trí trangnày.... Đặc tính làm việc: Va đập nhẹSản phẩm cần đạt:01 bản thuyết minh trên giấy A4.. Trong đó

TRƯỜNG ĐẠI HỌC PHENIKAAKHOA CƠ KHÍ – CƠ ĐIỆN TỬ

ĐỒ ÁN MÔN HỌCTHIẾT KẾ CƠ KHÍ

Mã đề: 2.3/2023-2

Học kỳ II Năm học 2023-2024

Sinh viên thực hiện

PHIẾU ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ ĐỒ ÁN

Đánh giá của giảng viên hướng dẫn

1 Đi thông qua đầy đủ và Hoàn thành đúng tiến

………., ngày ……… tháng ……… năm …… Giảng viên hướng dẫn

(Ký và ghi rõ họ tên)

Đánh giá của cán bộ hỏi thi

1 Mức độ nắm được các nội dung về tính toán 2,02 Mức độ nắm được các nội dung về thiết

kế/lựa chọn kết cấu các chi tiết máy 3,0

………., ngày ……… tháng ……… năm …… Cán bộ hỏi thi

(Ký và ghi rõ họ tên)

Tổng Điểm = Tổng (I) + Tổng (II) = /10

………., ngày ……… tháng ……… năm …… Người vào điểm

(Ký và ghi rõ họ tên)

ĐỀ ĐỒ ÁN

Đề đồ án (bản gốc) có chữ ký của Giảng viên hướng dẫn đóng thay thế vào vị trí trangnày.

TRƯỜNG ĐẠI HỌC PHENIKAA ĐỀ THI HỌC PHẦN

KHOA CƠ KHÍ – CƠ ĐIỆN TỬ Học kỳ : 2 Năm học 2023– 2024 (Đợt học )1Hệ đào tạo: chính quy Bậc học: Đại họcTên học phần: Đồ án thiết kế cơ khí Số TC: 02

Hình thức thi: Vấn đáp theo thuyết minh và bản vẽĐề số: 2.3/2023-2

Tính toán thiết kế hệ đẫn động băng tải theo sơ đồ sau:

Số liệu cho trước:

1 Lực kéo băng tải: F = 1040 (N)2 Vận tốc băng tải: v = 1.04 (m/s)3 Đường kính tang: D = 240 (mm)4 Thời hạn làm việc: L = h 14000 (giờ)5 Số ca làm việc: 2 (ca)

6 Góc nghiêng đường nối tâm bộ truyền ngoài: 07 Đặc tính làm việc: Va đập nhẹSản phẩm cần đạt:

01 bản thuyết minh trên giấy A4 Trong đó yêu cầu tính chi tiết cho trục: 201 bản vẽ lắp hộp giảm tốc trên giấy khổ A0

Sinh viên thực hiện: Phạm Quang Hưng Giảng viên hướng dẫn: Nguyễn Văn Hải

(ký và ghi rõ họ tên) (ký và ghi rõ họ tên)1 Động cơ

2 Nối trục đàn hồi 3 Hộp giảm tốc

4 Bộ truyền đai Dẹt 5 Băng tải

4.5 Vẽ biểu đồ mômen uốn M , Mxy và xoắn T 12

4.6 Tính mômen uốn tổng M và mômen tương đương Mijtdij 12

4.7 Thiết kế sơ bộ kết cấu trục và chọn then 12

4.8 Kiểm nghiệm độ bền của then 12

4.9 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 12

Chương 5: Tính chọn ổ lăn 13

5.1 Chọn loại ổ lăn 13

5.2 Chọn cấp chính xác của ổ 13

5.3 Chọn sơ bộ cỡ ổ 13

5.4 Tính kiểm nghiệm khả năng tải động 13

5.5 Tính kiểm nghiệm khả năng tải tĩnh 13

Chương 6: Tính kết cấu hộp giảm tốc 14

6.1 Kết cấu bánh răng/trục vít/… 14

6.2 Kết cấu gối đỡ trục 14

6.3 Chọn bề mặt lắp ghép giữa nắp và thân 14

6.4 Kết cấu bánh răng/trục vít/… 14

6.5 Các kết cấu liên quan đến cấu tạo vỏ hộp 14

6.6 Bảng dung sai và kích thước lắp ghép 15

Tài liệu tham khảo 16

Lời nói đầu

Sinh viên trình bày các nhận thức chung của bản thân về đồ án môn học này, vai trò vàý nghĩa của đồ án, phân tích và trình bày cơ sở của sơ đồ hệ thống, các ý kiến góp ý, lờigửi gắm, lời cảm ơn, ….

Chương 1: Tính toán động học hệ dẫn động1.1 Chọn loại động cơ

Đây là hệ dẫn động băng tải nên ta chọn: Động cơ 3 pha không đồng bộ Đồng cơ 3 pha không đồng bộ gồm 2 kiểu: rôto dây quấn và rôto ngắn mạch.- Ở đây sẽ chọn động cơ 3 pha không đồng bộ rôto ngắn mạch Lý do chọn là vì: kết cấuđơn giản, giá thành hạ, làm việc tin cậy, dễ bảo quản, có thể mắc trực tiếp vào lưới điện 3 pha mà không cần biến đổi dòng điện.

1.2 Tính chọn động cơ1.2.1 Công suất làm việc:

Plv=Pt=F v1000=

1000 =1,08(kW)Trong đó:

F: Lực kéo của băng tải (N)v: vận tốc của băng tải (m/s)1.2.2 Hiệu suất hệ dẫn động:

Trong đó tra bảng 2.3 Tr19.[1] có được:

- Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ ηbr = 0,97- Hiệu suất bộ truyền đai: ηd = 0,96- Hiệu suất ổ lăn: ηol = 0.99- Hiệu suất khớp nối: ηkn=1Thay số vào có:

η=ηbr.ηkn.ηol3.nd=0,97.0,96 ¿= 0,9

1.2.3 Công suất cần thiết trên trục động cơ:Pyc= lv

0,9 =1,2(kW)Trong đó:Plv: Công suất làm việc (kW)

η: hiệu suất hệ dẫn động1.2.4 Số vòng quay trên trục công tác:

nlv=60000 vπ.D =60000.1,04

π 240 =82,76(vòngphút)

Trong đó:

v: vận tốc của băng tải (m/s)D: đường kính tang (mm)1.2.5 Chọn tỉ số truyền sơ bộ:

Theo bảng 2.4 Tr21.[1] chọn:

- Tỉ số truyền bộ truyền đai dẹt: ud=3- Tỉ số truyền bộ truyền bánh răng trụ: ubr=4Vậy tỉ số truyền sơ bộ của hệ thống là:

usb=ud.ubr=3.4 12=1.2.6 Số vòng quay trên trục động cơ:

nsb=nlv.usb=82,76.12 993,12= (vòngph )

1.2.7 Chọn số vòng quay đồng bộ của động cơ:Từ nsb=993,12(vòng

ph ), chọn theo dãy số vòng quay đồng bộ của động cơcó được:

1.2.8 Chọn động cơ:

Tra bảng phụ lục P1.1 đến P1.5 chọn động cơ thỏa mãn điều kiện:

Vận tốc quay

(vòng/phút) Cosᵠᵑ% TmaxTdn

nđc: Số vòng quay của động cơ (vòngphút) nlv: Số vòng quay trên trục công tác (vòng

phút) 1.3.2 Phân phối tỉ số truyền cho các bộ truyền trong hệ:

- Chọn tỉ số truyền của bộ truyền trong hộp giảm tốc:ubr=4

- Tỉ số truyền của bộ truyền ngoài là bộ truyền đai dẹt có:uđ=uch

=11,34 =2,825 Trong đó:

uch: Tỉ số truyền của cả hệ

ubr: Tỉ số truyển của truyền động bánh răng

1.4 Công thức, bảng và hình vẽ 1.4.1 Công suất trên các trục:

- Công suất trên trục công tác:Pt=1,08(kW)

- Công suất trên trục II:PII= Pt

0,99.1=1,09(kW)Trong đó:

Pt: Công suất trên trục công tác (kW) ηol: Hiệu suất ổ lăn

ηkn: Hiệu suất bộ truyền khớp nối- Công suất trên trục I:

PI= PII

= 1,09

0,99.0,97=1,135(kW) Trong đó:

PII: Công suất trên trục 2 (kW) ηol: Hiệu suất ổ lăn

ηbr: Hiệu suất bánh răng - Công suất trên trục của động cơ:

Pđc= PI

= 1,135

0,99.0,96=1,194(kW) Trong đó:

PI: Công suất trên trục 1 (kW) ηol: Hiệu suất ổ lăn ηkn: Hiệu suất khớp nối1.4.2 Số vòng quay trên các trục:

- Số vòng quay trên trục động cơ: nđc=936(vòngphút)

- Số vòng quay trên trục I:nI=nđc

Trong đó:

nđc: Số vòng quay trên trục động cơ (vòngphút)

uđ: Tỉ số truyền đai dẹt- Số vòng quay trên trục II:

4 =82,84(vòngphút)

Trong đó:

nI: Số vòng quay trên trục I (vòngphút)

ubr: Tỉ số truyển của truyền động bánh răng- Số vòng quay trên trục công tác:

1 =82,84(vòngphút)

1.4.3 Mô men xoắn trên các trục:- Mô men xoắn trên trục động cơ:

Pđc: Công suất trên trục của động cơ (kW) nđc: Số vòng quay trên trục của động cơ (vòng

phút) - Mô men xoắn trên trục I:

PI: Công suất trên trục I (kW) nI: Số vòng quay trên trục I ( vòng

phút) - Mô men xoắn trên trục II:

PII: Công suất trên trục 2 (kW) nII: Số vòng quay trên trục II (vòng

phút) - Mô men xoắn trên trục công tác:

Pt: Công suất trên trục công tác (kW) nlv: Số vòng quay trên trục công tác (vòng

Chương 3: Tính thiết kế bộ truyền trong hộp Thông số tính toán thiết kế bộ truyền bánh răng nghiêng:

- Công suất P (kW): P = P1 = 1,135 (kW)- Mômen xoắn trục vít T (Nmm): T = T = 11 32714,66 (Nmm)- Số vòng quay trục vít n (vòng/phút): n = 977 (vòng/phút)11

- Tỉ số truyền u: u = ubr = 4- Thời hạn làm việc: Lh=14000(giờ)

3.1 Chọn vật liệu bánh răngTra bảng 6.1[1] tr92 ta chọn:

Vật liệu bánh lớn:o Nhãn hiệu thép: 45

o Chế độ nhiệt luyện: thường hóao Độ rắn HB = 170 ÷217 Chọn HB2 = 180o Giới hạn bền: σb=600 MPa

o Giới hạn chảy: σc=340 MPaVật liệu bánh răng nhỏ:

o Nhãn hiệu thép: 45

o Chế độ nhiệt luyện: thường hóao Độ rắn HB = 170 ÷217 Chọn HB1 = 190o Giới hạn bền: σb=600 MPa

o Giới hạn chảy: σc=340 MPa3.2 Xác định ứng suất cho phép

Ứng suất tiếp xúc cho phép [σH¿của bánh vít:[σH¿=(σ0Hlim

SH).ZRZV.KxHKHL

SF ).YRYS.KxFKFC KFL Trong đó chọn sơ bộ: ZRZV.KxH=1

Y YR S.KxF=1

SH,SF – hệ số an toàn khi tính về ứng suất tiếp xúc và ứng suất uốn Tra bảng 6.2[1]tr94 với:

Bánh răng chủ động: SH 1=1,1;SF 1=1,75Bánh răng bị động: SH 2=1,1;SF 2=1,75σHlim

0 - ứng suất tiếp xúc và ứng suất uốn cho phép ứng với số chu kì cơ sở.

=2 HB+70σFlim

=1,8 HBBánh chủ động:

0 =2 HB+70 2.190+70=450 (MPa)=σFlim0 =1,8 HB=1,8 190 342= (MPa)

KHL,KFL – hệ số tuổi thọ, xét đến ảnh hưởng của thời hạn phục vụ và chế độ tải trọngcua bộ truyền:

√NH 0/NHEKFL=mF

= 30.1902,4 10=8,8 6

NH 02=30 HHB2,4

= 30 1802,4 10=7,76 6

- t∑: tổng số giờ làm việc của bánh răng đang xét Lh = 14000 (giờ)NHE1=NFE1=¿ 60 cn1t∑=60.1 331,327 14000=278 10

[σ¿¿H 1]=(σHlim10

SH 1 ).ZRZV KxHKHL1=450

1,1 .1.1 409,1= (MPa)¿[σ¿¿H 2]=(σHlim20

SH 2 ).ZRZV KxHKHL2=430

1,1 .1.1 390,91= (MPa)¿[σF 1]=(σHlim10

SF1 ).YRYS.KxFKFC.KFL1=342

1,75.1 1=195,43( MPa)[σF 2]=(σHlim20

SF 2 ).YRYS KxFKFC.KFL2=3241,75 1.1=185,14 (MPa)Do đây là bộ truyền bánh răng nghiêng:

→[σ¿¿H 1]=[σ¿¿ H 1]+[σ¿¿H 2]

409,1 390,91+

2 =400,01(MPa)¿¿ ¿[σ¿¿H ]<1,25 σHmin=1,25.390,91=488,64 (MPa)→ thỏa mãnỨng suất cho phép khi quá tải:

[σ¿¿H ]max=2,8 σch=2,8.340 952= (MPa)¿

[σ¿¿F ]max=0,8 σ =0,8.342 272ch = (MPa)¿

3.3 Xác định sơ bộ khoảng cách trục aw=Ka.(u+1).3

√ T1 KHβ[σ¿¿H ]2

Tra bảng 6.5[1] tr96 → Ka = 39 (MPa1 /3

T1 – momen xoắn trên trục chủ động T1=32714,659 (N.mm) [σH]– ứng suất tiếp xúc cho phép, [σH]=400,01 (MPa)u – tỉ số truyền u = 4

Chọn aw=110(mm)

3.4 Xác định các thông số ăn khớpa Xác định modun

m = (0,01÷ 0,02) aw = (0,01÷ 0,02)110 = (1,1÷2,2) (mm)Tra bảng 6.8[1] tr99 chọn m theo tiêu chuẩn m = 2 (mm)b Xác định số răng

Chọn sơ bộ góc nghiêng của răng β=14° Ta có:z1=2 aw.cos β

m(u+1) =

2.110 cos 14 °2(4+1) =21,34Chọn z1=23

→z2=u.z1=4.21,34 85,36=Chọn z1=23 ;z2=90

Tỉ số truyền thực tế:

=9023=3,91Sai lệch tỉ số truyền:

∆u=utt−uu =

4 =2,25 %<4 %→thỏamãnc Xác định góc nghiêng của răng

cos β=m(z1+z2)2 aw =

2.(23 90+ )2.110 =0,99→β=arccos (0,99)=8,1 °d Xác định góc ăn khớp αtw

αt=αtw=arctan(tan α

cos β)=arctan(tan 20 °cos 8,1°)=20,18 °Góc nghiêng răng trên hình trụ cơ sở:

βb=arctan(cos αt.tanβ)=arctan(cos 20,18 ° tan 8,1°)=7,6°3.5 Xác dịnh các hệ số và một số thông tin động học

Tỉ số truyền thực tế:

=9023=3,91Đường kính vòng lăn của cặp bánh răng:

dw 1=2 aw

3,91+1=44,8 (mm)dw 2=2 aw−dw 1=2.110−44,8 175,2(mm)=Vận tốc vòng của bánh răng:

v=π dw 1.n160000 =

π 44,8 331,32760000 =0,77 (

Tra bảng 6.13[1] tr106 với bánh răng trụ răng nghiêng và v = 0,77 (m/s) được cấp chínhxác của bộ truyền là cấp chính xác 9.

Tra phụ lục 2.3[1] tr250 với:

+ Cấp chính xác 9+ HB < 350+ Răng nghiêng+ v = 0,77 (m/s)Nội suy tuyến tính ta được:

Từ thông tin trang 91,92 [1] ta được Ra=1,25÷ 0,63 μm→ZR=1HB < 350 →Zv=0,85 v0,1

=0,83da 2≈dw 2=191,13<700 mm→KxH=1Chọn YR=1

Ys=1,08−0,695 ln(m)=1,08 0,695 ln 2 0,6− =Do da 2≈dw 2 = 191,13 < 400 mm →KxF=1

KHv,KFv−¿ hệ số tải trọng động trong vùng ăn khớp khi tính về ứng suất uốn tiếp xúc, uốn:

KHα,KFα−¿ hệ số phân bố đều tải trọng trên các đồi răng khi tính về ứng suất tiếp xúc, uốn Tra bảng 6.14[1] tr107 với v = 0,77 (m/s), cấp chính xác 9 ta được:

3.6 Kiểm nghiệm bộ truyền bánh răngKiểm nghiệm về độ bền tiếp xúc:

σH=ZMZHZε√2 T1KH(u+1)bwudw 1

+ [σH]=400,01(MPa)

+ ZM−¿ hệ số kể đến cơ tính vật liệu của bánh răng ăn khớp Tra bảng 6.5[1] tr96 ta được ZM=274 MPa1/ 3

+ ZH−¿ hệ số kể đến hình dạng của bề mặt tiếp xúcZH=√2cos βb

sin 2αtw=√ 2 cos 7,6 °sin(2.20,18 °¿)=1,75¿

+ Zε−¿ hệ số trùng khớp của răng phụ thuộc vào hệ số trùng khớp ngang εa và hệ số

trùng khớp dọc εb

εα=[1,88 3,2− (1z1

z2)] cos β=[1,88 3,2− (123+

90)] cos 19,6 1,6=εβ=bw.sin β

Trong đó bw−¿ chiều rộng vành răng bw=ψba.aw=0,3.110 33= Chọn bw=32εβ=bw.sin β

mπ =32.sin 8,1

2 π =0,72Vì εβ≥ 1 nên:

=√ 11,6=0,8+ KH−¿ hệ số tải trọng khi tính về tiếp xúc

KH=KHαKHβKHv=1,13.1,03 0,74 0,86=Thay vào ta được:

σH=ZMZHZε√2 T1KH(u+1)

bwudw 12 =274.1,75 0,72 √2.32714,6.0,86 (4+ 1)

32.4 44,82 =361,29(MPa)σH<[σH]=[σ¿¿H]sb.ZRZvKxH=400,01(MPa)¿

∆σH= [σH]−σH[σH] =

400,01 .100 %=9,7 %(Thỏamãn3.7 Xác định số răng tương đương bánh vít:

zv 2= z2

cos3 9,0 9o=93,5Tra bảng 7.8.tr154.[1] với z = 93,5 ta được Y = 1,55v2F

Kiểm nghiệm độ bền uốn của bánh vít theo công thức:

σF=1,4 T2.YF.KFd2.b2.mTrong đó: : Hệ số tải trọng, = K𝐾𝐹 𝐾𝐹Fβ.KFv

Với K = K = 1 ( Do tải trọng ko thay đổi) FβHβ

K = K = 1,1 ( Tra bảng 7.7 Tr.153[1]) FvHv

=> 𝐾𝐹 = KFβ.KFv = 1.1,1 = 1,1

𝑏2: Chiều rộng vành răng bánh vít (mm), do z = 2 nên b ≤ 0,75.d = 0,75.145 12a1

= 108,75 (mm) => Lấy b2 = 110 (mm)σF=1,4 T2.YF.KF

d2.b2.m =

1,4.125657,89.1,55 1,1

400.110.10 =9,99(MPa)≤[σF]=47,33(MPa)=> Độ bền uốn thỏa mãn.

3.8 Tính toán nhiệt truyền động trục vít:t t1=o+1000 P1.(1−n)

[KT A.(1+Ψ )]≤[td]Kt: Hệ số tỏa nhiệt, trị số lớn dùng khi không khí lưu thông tốtKt = 8…17,5 (W/(m2 ºC), chọn K = 13 (W/(m2 ºC)t

𝜓: Hệ số kể đến sự thoát nhiệt qua đáy hộp xuống bệ máy, = 0,25…0,3 𝜓Chọn = 0,3𝜓

Lấy t = 20ºC0

η: Hiệu suất bộ truyền, η = 0,84

P1: Công suất trên trục vít (kW), P1 = 27,19 (kW)

A: Diện tích bề mặt thoát nhiệt của hộp giảm tốc (m ) A = A1 + A2 2

A1: Diện tích bề mặt hộp giảm tốc không có gân A = 20 = 20 262,5 = 1378125 (mm ) = 1,38 (m )1 𝑎𝑤2 222

A2: Diện tích tính toán bề mặt gân (m )2

A = 0,2 A = 0,2.1,38 = 0,276 (m )21 2

=> A = A + A = 1,38 + 0,276 = 1,656 (m )12 2

Do đó: t t1=o+1000 P1.(1−n)

[KT A.(1+Ψ )]≤[td]=20+1000.27,19 1 0,84 ( − )13.1,656 (1+0,3) =175,4 5

CTrong đó: [td] là nhiệt độ làm việc cho phép tùy vào loại dầu bôi trơn, có giá trị lớn nhất95 C.o

=> Nhiệt độ nằm ngoài phạm vi cho phép do > 95 C.o

3.9 Giá trị của các lực: Fa 1=Ft 2=2T2

=2 125657,89400 =628,3 (N) Ft 1=Fa 2=Fa 1tg(γ +φ)=628,3 tg(9,0 90

d2: Đường kính vòng chia bánh vít (mm) T2: Mômen trên trục bánh vít (Nmm).𝛾: Góc xoắn ốc vít

𝜑: Góc ma sát Ft: Lực vòng (N) Fr: Lực hướng tâm (N) Fa: Lực dọc trục (N) Kiểm tra độ bền uốn của trục:

=32.√MF2+ 0,75.T1π df 1

3 =32.√1539969,0232

+0,75 125657,89

π 10 13 = 2,28 (MPa)3.10 Kiểm tra độ cứng trục vít:

48 E Ie

= 9,2829.10 = 0,0092829-3 ¿[f]=(0,005 ÷0,01)(m)=> Độ cứng của trục vít thỏa mãn điều kiện.

Tổng hợp các thông số của bộ truyền bánh răng:

Chương 4: Tính toán thiết kế trục4

4.1 Chọn vật liệu

Với các trục trong hệ thống dẫn động băng tải sử dụng động cơ điện có tải trọng trungbình dùng ổ lăn nên ta chọn vật liệu chế tao trục là thép C45 có tôi cải thiện σb =600(MPa) và σch = 360 (MPa).

4.2 Chọn khớp nối4.2.1 Tính toán khớp nối:

Ta sử dụng khớp nối vòng đàn hồi để nối trục do có cấu tạo đơn giản, dễ chế tạo, dễ thay thế, làm việc tin cậy.

Ta chọn khớp theo điều kiện: T ≤ Ttkn

Z = 8 D = 130 (mm)0

Tra Bảng 16-10b Tr.69[2] với T = 500 (Nm) ta được:kn

l = 34 (mm)1

l = 15 (mm)2

l = 28 (mm)3

d = 14 (mm) c

4.2.2 Kiểm nghiệm khớp nối:

a) Kiểm nghiệm sức bền dập của vòng đàn hồi:σd= 2 k.T

b) Kiểm nghiệm sức bền của chốt:σu= k.T l0

0,1.dc D0.Z≤[σ]u

[σ]u: Ứng suất cho phép của chốt, [σ]u= 60 ÷ 80 (MPa) l0=l1+l2

2=34 +15

2 = 41,5 (mm)=> σu= k.T l0

0,1.dc.D0.Z= 1,3.268807,57.41,50,1.1 43

.130 8 =50,82≤[σ]u=(60 ÷ 80 MPa).)(=> Thỏa mãn điều kiện

4.3 Lực tác dụng lên trục:4.3.1 Tải trọng tác dụng lên trục:

4.3.1.1 Sơ đồ phân bố lực:

4.3.1.2 Lực do bộ truyền trục vít tác dụng lên: Fa 1=Ft 2=2T2

400 = 9207,88 (N) Ft 1=Fa 2=Fa 1tg(γ +φ)=9207,88.tg(9,0 90 )

2 268807,57

130 =4135,5(N ) Trong đó:

T: Mômen xoắn, T = T = 268807,57 (Nmm)đc

D – đường kính vòng tròn qua tâm các chốt, D = 130 (mm)oo

- Lực khớp nối tác dụng lên:

Frkn=(0,2 0,3÷ ).Ft=(0,2 ÷ 0,3).4135,5 827,1 ÷1240,65)=(

– hiệu suất của bộ truyền

α – góc profin trong mặt cắt dọc của trục vít, α=¿20 ;o

.1,05 27,19

23.50,8 48,85= 30011,91 (N) Trong đó:

P1 (kW) – công suất truyền của bộ truyền xích (công suất trên trục I lắp đĩa xích dẫn);z1 – số răng đĩa dẫn của bộ truyền xích;

Px – bước xích (mm);

n1 – tốc độ quay của đĩa xích dẫn (vòng/phút);

kx – hệ số, lấy k = 1,05 Vì β = 45º x ≥ 40º so với đường ngang.+ Các thành phần lực ăn khớp tác dụng lên bánh vít truyền lên trục:Ft =1663,4(N);Fr=¿ 3362,19(N); Fa = 9207,88(N ).

+ Mômen xoắn truyền lên trục: T = T = 268807,57 (Nmm)đc

- Trục vào và trục ra của hộp giảm tốc 1 cấp, có thể tính F theo công thức:K

FK≈ 125√T =125√268807,57

1000 = 2049,42 (N) Với T tính theo (Nm)

4.3.2 Xác định đường kính sơ bộ: