đồ án kỹ thuật thi công thi công móng cọc khoan nhồi cọc có đường kính d 0 6m

N HÌNH1.1 Nô Oi dung thi Āt k Āt Thiết kết biê Kn pháp thi công các công viê Kc chính: Thi công cọc khoan nhồi Thi công đài cọc Thi công dầm sàn điMm hình Thi công vách, cột1.2 Đă O

TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG MIỀN TRUNGKHOA XÂY DỰNG

THI CÔNG ÔNG TRÌNH

Sinh viên thực hiện: Phan Thị Minh TúMã số: 20DQ5803011054

Lớp: D20KXC1

Giảng viên hướng dẫn: Lương Minh Sang

THÁNG 6/ 2022

1SVTH:PHAN THI MINH TÚ

300x500)mm, C2(500x500)mm.+ Mực nước ngầm -5m

+ Chiều cao đài 1,2m, cos đấy đài -2,5m.

2

CHƯƠNG 1: THI CÔNG CỌC KHOAN NHLI

M?T B?NG MÓNG

M? T B? NG C? T, D? M SÀN T? NG ÐI? N HÌNH

1.1 Nô Oi dung thi Āt k Āt

Thiết kết biê Kn pháp thi công các công viê Kc chính:

 Thi công cọc khoan nhồi

 Thi công đài cọc

 Thi công dầm sàn điMm hình

 Thi công vách, cột

1.2 Đă Oc điTm ki Ān trúc, quy mô công trYnh

 Công trình thuô Kc d愃⌀ng kết cấu khung - vách BTCT ch椃⌀u lực

3SVTH:PHAN THI MINH TÚ

Đối với các công trình như nhà cửa, công trình xây dựng phải có thiết kếphá dỡ bảo đảm an toàn và vệ sinh môi trường Nếu trong mặt bRng thi công cócây to phải chặt h愃⌀ cây, đào bỏ rễ cây.

Những lớp cỏ hoặc đất màu nên hớt bỏ thu gom vào một chỗ sau này sửdụng vào việc trồng cỏ và cây trên mặt bRng Những nơi lấp đất nếu có bùnphải tát nước vét bùn đM tránh nền đất sau này không ổn đ椃⌀nh.

Dùng xe ủi đất đM vừa san phẳng vừa nén chặt kết hợp đổ bê tông t愃⌀mthời trên mặt đất đM tiện cho các thiết b椃⌀ thi công di chuyMn và phương tiện vậnchuyMn.

1.3.2 Kh o sát nềằn đấấtả

Đ椃⌀a chất công trình được khoan thăm dj và khảo sát như sau:- Tiếp nhận nhiệm vụ, lập phương án kỹ thuật khoan, lập hợp đồng và lập kế ho愃⌀ch triMn khai công tác khoan;

- Tiến hành các công tác chuẩn b椃⌀ trước khi khoan;- Xác đ椃⌀nh v椃⌀ trí và cao độ miệng lỗ khoan;

- Làm nền khoan và lắp ráp thiết b椃⌀ khoan, ch愃⌀y thử máy;

- Tiến hành công tác khoan thăm dj, thu thập các tài liệu đ椃⌀a chất và các lo愃⌀i mẫu, làm các thí nghiệm trong lỗ khoan và các quan trắc cần thiết trong lỗ khoan.

- ChuyMn giao các lo愃⌀i mẫu đến nơi quy đ椃⌀nh;

- Kết thúc lỗ khoan, lấp lỗ khoan, thu dọn hiện trường, di chuyMn sang lỗ khoanmới;

- Lập hồ sơ,hoàn chỉnh tài liệu khoan thăm dj của công trình;- Tổ chức nghiệm thu công tác khoan khảo sát đ椃⌀a chất;

- Giao hồ sơ báo cáo khảo sát đ椃⌀a chất, nghiệm thu thanh lý hợp đồng.

4

1.3.3 Tiều n ước bềằ m tặ

T愃⌀o các rảnh thoat nước 2 bên dọc theo công trình đM mă Kt bRng thi côngluôn đảm bảo khô ráo không ảnh hươꄉng tới quá trình thi công Kích thước rảnhthoát nước sâu 0,5m, rô Kng 0,6m.

1.4 Định vị công trYnh.

NhRm chuyMn chính xác mặt bRng công trình trong bản vẽ ra thực đ椃⌀a,đảm bảo đúng kích thước, hình d愃⌀ng công trình trong quá trình thi công cũngnhư đM phục vụ cho quá trình sử dụng theo dõi sự biến d愃⌀ng của công trình saunày Do những đặc điMm trên, việc giác móng công trình cần được tiến hànhcẩn thận chính xác.

 Máy dọi tâm quang học.

 Máy thủy chuẩn chính xác và mia có bộ đo cực nhỏ.

 Thước thép, dây thép, sơn, quả dọi, búa đinh.

 Cọc móc bRng gỗ kích thước 4x6 (cm), ván dày 2 (cm) rộng 15 (cm)không cong vênh và phải có một c愃⌀nh phẳng làm giá ngựa.

 Vội bột, sơn đỏ đM đánh dấu…

b Cách ti Ān hành

Căn cứ vào tim đường, đặt máy kinh vĩ vào điMm giao nhau giữa trụctim đường xác đ椃⌀nh mốc chuẩn và cao độ nền đường làm mốc chuẩn.

Cách tiến hành:

 Đặt máy kinh vĩ t愃⌀i v椃⌀ trí giao nhau giữa 2 trục tim đường

 Dùng đ椃⌀a bàn xác đ椃⌀nh hướng Đông theo trục tim đường.

 T愃⌀i điMm A của mốc chuẩn OO’ (biết trước), đặt máy kinh vĩ, đ椃⌀nh tâm,cân bRng máy, ngắm theo hướng Đông trùng phương OO’ bắt góc mơꄉmột góc trên bàn độ ngang theo chiều ngược chiều kim đồng hồ về phíacông trình ta được phương Ox Trên phương này dùng thước đo khoảngcách xác đ椃⌀nh ta được phương By, trên phương này ta xác đ椃⌀nh đượcđiMm C cách điMm B khoảng cách 44 (m), dùng cọc đánh dấu điMm C.

 Di chuyMn máy từ điMm A sang điMm B, đ椃⌀nh tâm, cân bRng máy vàngắm về điMm A, bắt gócmơꄉ một góc theo chiều ngược chiều kim đồng

5SVTH:PHAN THI MINH TÚ

hồ ta được phương By, trên phương này ta xác đ椃⌀nh được điMm C cáchđiMm B khoảng cách 44(m), dùng cọc đánh dấu điMm C.

 Giữ nguyên hướng máy, chỉnh góc máy về , sau đó mơꄉ một góc theochiều ngược chiều kim đồng hồ ta được phương Bz, trên phương này taxác đ椃⌀nh được điMm E cách điMm B một khoảng 24,5(m), dùng cọc đánhdấu điMm E.

 Di chuyMn máy từ điMm B sang C, đ椃⌀nh tâm, cân bRng máy và ngắm vềđiMm B, bắt góc mơꄉ một góc theo chiều cùng chiều kim đồng hồ tađược phương Cz’, trên phương này ta xác đ椃⌀nh được điMm D cách điMmC khoảng cách 25,4 (m), dùng cọc đánh dấu điMm D.

6

0'0

c KiTm tra lại sau khi định vị

Sau khi đã đ椃⌀nh v椃⌀ song được các trục chính, điMm mốc chính ta tiếnhành kiMm tra l愃⌀i sau khi đ椃⌀nh v椃⌀ bRng cách dùng máy đo khoảng cách hai điMmB-C và D-E nếu hai khoảng cách này bRng nhau là đ愃⌀t.

1.5 ChuZn bị nhân lực, vật tư thi công

1.5.1 Máy móc, phương t n thi côngệ

Tấất c các kích th c c a các c c và t i tr ng làm vi c theo thi t kả ướ ủ ọ ả ọ ệ ếấ ếấđược trình bày trong b n v thi t k T t c các c c đ u đ c thi t k v i hả ẽẽ ếấ ếấ ấấ ả ọ ếề ượ ếấ ếấ ớ ệsốấ an toàn

+ đ ng kính c c 600 mmườ ọ+ S c ch u t i cho phép c a c c ứ ị ả ủ ọ+ Bê tông c c Mác 300 (), thép AIII: ọ+ Cao đ m i c c thi t k : -32,5m ộ ũ ọ ếấ ếấ+ Kh i lu ng bê tông mỗi cọc: 9,46ốấ ợ

8

Lớp ph bê tông l ng c t thép là 75mm ủ ốề ốấVật li u :ệ

+ Xi m ng dùng cho c c nh i có th là xi m ng th ng hay xi m ngă ọ ốề ể ă ườ ăpooclang

+ N c dùng đ tr n bê tông ph i s ch, không dùng các lo i n cướ ể ộ ả ạ ạ ướchứa các ion axit và các t p ch t b n ạ ấấ ẩ

+ Bê tông đ c c th ng ph i đ m b o các đi u ki n Bê tông ph i cóổ ọ ườ ả ả ả ếề ệ ảđộ dính k t và linh đ ng cao đ khi đ bê tông b ng ng đ s cho s nếấ ộ ể ổ ăề ốấ ổ ẽẽ ảphẩm bê tông c c tọ ốất.

+ Độ ụ s t bê tông th p nh t là 160mm và cao nh t là 200mm.ấấ ấấ ấấ+ Dùng bê tông mác 300.

+ Ph gia dùng cho bê tông ph i đ c phía t v n ch p nh n ụ ả ượ ư ấấ ấấ ậ+ M u bê tông ph i đ c đ th theo tiêu chu n.ấẽ ả ượ ổ ử ẩ

+ Thép dùng cho c c ph i phù h p theo thi t k ọ ả ợ ếấ ếấ

Các tiêu chu n thi t k , áp d ng trong thi công c c khoan nh i: ẩ ếế ếế ụ ọ ồồDung d ch bentonite: ị Điếều 3.2 – TCXD 206-1998

Đ ăấộ l ng c a hủ ốấ khoan trước khi đ bê tông:Đi u 2.5 – TCXD 206-1998ổ ếề

a Máy khoan:

Dựa trên các ch s v kích th c c c ,d a trên đ c đi m c lý c aỉ ốấ ếề ướ ọ ự ặ ể ơ ủcác l p đ t bên d i c c, c n c vào các thi t b thi công c c khoan nh iớ ấấ ướ ọ ă ứ ếấ ị ọ ốềhiện có Vi t Nam Ta ch n máy khoan HITACHI KH125-3, xem chi ti t trênở ệ ọ ếấbản v ẽẽ

* Thông số kỹ thuật của máy khoan.

Cọc thiết kế có đường kính 600mm, chiều sâu 32,5m nên ta chọn máy HITACHI KH125-3 có các thông số kỹ thuật sau:

+ Sức nâng lớn nhất: 35(T) + Chiều sâu khoan tối đa: 32,5m + Đường kính lỗ khoan: 600mm + Chiều dài cần chính: 9m + Tốc độ quay: 15-3 vjng/phút + Mômen khoan: 50 kN.m + Tổng khối lượng của máy : 36,8T+ Áp lực lên đất: 0,077kPa

9SVTH:PHAN THI MINH TÚ

Hình 3: Máy khoan HITACHI KH125-3.

Máy tr n Bentonite: ộ Ch n máy BE-15A, máy tr n theo nguyền lý khuấấy bằằng ọ ộáp l c nự ước do b m li tấm:ơ

+ Dung tích thùng trộn: 1,5m 3+ Năng suất: 15‚18m /h 3+ Lưu lượng: 2500 l/phút.+ Áp suất djng chảy 1,5kN/m2

Khoảng cách t máy đ n h khoan t i đa 4m do đó đ khoan đ c cácừ ếấ ốấ ốấ ể ượhốấ ở xa đ ng công tr ng thì ph i lót đ ng b ng các b n thép cho máyườ ườ ả ườ ăề ảkhoan đi vào.

b Máy cẩu:

Dựa vào m t b ng b trí công tr ng, các thi t b và v t li u c n c uặ ăề ốấ ườ ếấ ị ậ ệ ấề ẩcho thi công ph n móng, nên ch n c n tr c tháp t hành mã hi u E-2508,ấề ọ ấề ụ ự ệxem chi ti t trên b n v ếấ ả ẽẽ

* Thông số kỹ thuật máy cẩu.

Cần cẩu phục vụ công tác lắp cốt thép, ống đổ bê tông,… Khối lượng cần phải cẩu lớn nhất là cốt thép 1 cọc: Q =10T

Chiều cao móc cẩu: Hm= HL+h +h +h123

10

Trong đĩ: H = 0,5m (chiều cao an tồn) Lh1= 0,6m (chiều cao ống sinh trên mặt đất)

h2= 11,7m (chiều cao lồng thép) h3= 1,5m (chiều cao dây treo buộc)

Hm=0,5+0,6+11.7+1,5 =14,3m Chiều cao puli đầu cần:

Hp=Hm+ h3=14,3+1,5=15,8mVới: h =1,5m (chiều cao hệ puly đầu cần) 3Chiều dài tay cần tối thiMu:

Lmin = = 14,8 (m) ; h lấy sơ bộ 1,5 (m);c Tầm với tối thiMu:

Rmin = r + = 1,5 + = 5,06(m)

Với: r = 1,5m (Khoảng cách từ khớp quay tay cần đến cao trình máy đứng) Chọn cần cẩu bánh xích E-2508, tay cần dài L = 18,5m Chọn R= 7,0m > R = 5,06 tra bảng đặc tính cần trục của máy với minR = 6,0m ta cĩ các đặc trưng kỹ thuật như sau:

[Q] = 14T>Q = 0.819T, [H] = 17,5m > H = 14,3m thõa mãn các yêu cầu.m

KHOANG MÁYCÁP NÂNG HẠ CẦN TRỤCTHANH GIẰNG CHO GIÁTAY CẦNCÁP CỦA CẦN KHOANBÁNH LUỒN CÁPBUỒNG ĐIỀU KIỂN

MÁY CẨU E2508

73

Vbt= L+1.0)( × 3,14 =9,46( ×

+ Kh i l ng đ t đào c a m t c c (cao trình m i c c -32,5m , cao trình ốấ ượ ấấ ủ ộ ọ ũ ọmặt đ t -0,9m ) ấấ

Vbt = (32,5 – 0,9) .r2 = (32,5－0,9) (3,14× ×)=8,93(

c Máy v n chuy n bê tông : ậ ể

Tra theo S tay ch n máy thi công xây d ng, ta ch n xe t i mã hi u dung ổ ọ ự ọ ả ệtích thùng 6m có các thông s k thu t và n ng su t ca máy.3 ốấ ỹẽ ậ ă ấấ

+ Dung tích thùng : 6m3+ Ôtô c s : KamAZ - 5511ơ ở+ Công su t đ ng c : 40 KWấấ ộ ơ

+ T c đ quay thùng tr n: 914,5 vjng /phútốấ ộ ộ+ Độ cao đ ph i li u vào : 3,5 m ổ ốấ ệ+ Th i gian đ bê tông ra ờ ổ (min) : 10 phút+ V n t c di chuy n : 70 Km/h ậ ốấ ể (Trên đ ng nhườ ựa)+ Kích th c gi i h n: (dài x r ng x cao) = (7,38x2,5x3,4)mướ ớ ạ ộ+ Trọng lượng xe khi có bê tông : 21,85(T)

1.5.2 Khôấi l ượng đấất khoan c cọ

Khối lượng đất đào của một cọc (cao trình mũi cọc -32,5m) cao trình mặt đất:-0,9m

Vdaodat =(L－0,9) .r 2 =(32,5－0,9) (3,14× ×)=8,93(Móng M1: V1=Vdd.n=8,93x8=71,44 (m3) Móng M2: V2=Vdd.n=8,93x15=133,95 (m3) Móng M3: V3=Vdd.n=8,93x16=142,88 (m3)Móng M4: V4=Vdd.n=8,93x12=107,16 (m3)Móng M5: V5=Vdd.n=8,93x45=401,85 (m3)Tổng khối lượng khoan đất cho cọc:

V=V1+ V2+ V3+ V4+ V5

= 71,44+133,95 +142,88 +107,16 + 401,85=857,28(m3)

12

1.6 Phương án thi công phần ngầm

1.6.1 Yều cấằu

Với giải pháp kết cấu móng như trên, thì hướng án thi công phần côngtrình ngầm phải giải quyết tính ổn thỏa giữa 2 công tác chủ yếu là đào đất vàthi công móng

Phương án chọn phải dựa trên cơ sơꄉ t愃⌀o điều kiện thuận lợi cho 2 côngtác đào đất và thi công móng được tiến hành thuận lợi, không chồng chéo, cảntrơꄉ lẫn nhau.

1.6.2 N i dung phộ ương án

 Phương án thi công phần ngầm thực hiện theo trình tự như sau:

 Tiến hành thi công cọc nhồi trên mặt bRng tự nhiên

 Thi công hệ thống cừ Larsen chống vách đất quanh chu vi công trình.

 Đào đất bRng cơ giới đến cao trình -1,3m (Trừ các v椃⌀ trí có cọc nhồi).Sau đó cho thi công đất bRng thủ công đến cao trình -3,5m và đào đất t愃⌀icác v椃⌀ trí có cọc khoan nhồi.

 Thi công móng:

 Đập đầu cọc một đo愃⌀n 0,6m, đM lấy cốt thép neo vào đài cọc.

 Đổ bêtông lót hố móng, thi công cốt thép, coppha đài móng, đà kiềng.

1.7 Biện pháp thi công cọc khoan nhồi

Trình tự thi công cọc khoan nhồi như sau:

1 Công tác chuẩn b椃⌀: KiMm tra chế khả năng ho愃⌀t động của máy Chế t愃⌀odung d椃⌀ch bentonite.

2 Đ椃⌀nh v椃⌀ cọc: Sơ đồ di chuyMn máy, thứ tự thi công cọc, đ椃⌀nh v椃⌀ tim cọc.3 H愃⌀ ống vách, ống bao.

4 Khoan t愃⌀o lỗ (phương pháp khoan dung d椃⌀ch).5 Xử lý cặn lắng đáy hố khoan.

6 H愃⌀ lồng thép.7 Lắp đặt ống đổ bê tông.8 Thổi rửa đáy hố khoan.9 Đổ bê tông.

10 Rút ống vách.1.7.1 Công tác chu n bẩ ị

Sau khi vận chuyMn thiết b椃⌀ về công trường tiến hành kiMm tra lắp dựngthiết b椃⌀ máy khoan, khả năng làm việc của máy sau khi lắp đặt.

13SVTH:PHAN THI MINH TÚ

Thỏa mãn điều kiện về cường độ- KiMm tra điều kiện về độ võng: Thỏa mãn điều kiện về độ võng

Do đó bố trí sườn ngang với khoảng cách như trên là đảm bảo khả năng ch椃⌀u lực.

Tính toán và kiTm tra sườn đứng

Đối với sườn đứng, do cấu t愃⌀o các thanh chống xiên liên kết với sườn đứng ngay t愃⌀i các v椃⌀ trí liên kết với thanh sườn đứng nên thanh sườn ngang hoàn toàn không ch椃⌀u uốn mà đóng vai trj đ椃⌀nh v椃⌀ ván khuôn, nên ta không cầnkiMm tra Sử dụng thanh thép hộp 50×50×2mm làm sườn đứng.

Tính toán cây chống đài móng

Bảng các lo愃⌀i cột chống Hja PhátLo愃⌀i

Chiềucao ống

Chiềucao ống

Chiều cao sử

dụng Tải trọng Trọnglượng(kG)Tối

Tối đa(mm)

K-102 1500 2000 2000 3500 2000 1500 12.7

K-103 1500 2400 2400 3900 1900 1300 13.6

K-103B 1500 2500 2500 4000 1850 1250 13.8

33

K-104 1500 2700 2700 4200 1800 1200 14.8

K-105 1500 3000 3000 4500 1700 1100 15.5- Tải trọng tác dụng lên cây chống xiên theo phương ngang

- Theo phương xiên 1 góc 45 : 0

Chọn thanh chống xiên có mã hiệu là K-102: chiều cao tối thiMu 2m, tải trọng khi nén là 2000daN > 1342daN thỏa mãn điều kiện (theo Catalo cây chống Hja Phát).

- Hệ ván khuôn sàn bao gồm ván khuôn sàn, hệ xà gồ đỡ ván khuôn sàn, hệ cột chống đỡ xà gồ và hệ cột chống được giRng theo hai phương Ngoài ra cjn có hệ giRng chéo đM giữ cho hệ bất biến hình.

34SVTH:PHAN THI MINH TÚ

Chương III : Tính toán ván khuôn dầm sàn

- Bố trí ván khuôn cho ô sàn điMn hình có kích thước: 7.6(m)×8.5(m)- Xà gồ đỡ sàn trong ô sẽ được gác song song với c愃⌀nh ngắn Ván khuôn sàn sẽ được gác vuông góc với xà gồ.

- Tổ hợp ván khuôn: Ta chọn sơ bộ các tấm ván khuôn có kích thước lớn nhấtlà 1200×600×55mm mã hiệu HP-1260 tổ hợp với các tấm ván khác làm vánkhuôn đáy sàn, đối với ván khuôn dầm chọn ván khuôn có mã hiệu HP-1230kích thước 1200×300×55mm, Các tấm ván khuôn được liên kết với nhau bRngcác chốt I ngắn, chốt I dài tháo mồi gắn dọc tấm Các tấm ván khuôn được liênkết nối đầu bRng các chốt T, chốt L Liên kết 2 tấm song song dùng ty xuyên.Ta tiến hành đi tính toán và kiMm tra.

5.5.1.Thi Āt k Ā ván khuôn sàn

- Do dùng ván khuôn thép, đM đảm bảo độ võng của ván sàn, ta chọnđà giáo chống đỡ gồm 2 lớp đà Lớp đà trên dùng thép hộp 50x50x2mm (đàngang, khoảng cách theo cấu t愃⌀o từ 600-750mm) chọn trong bài a=600mm; đàdưới dùng thép hộp 50x100x2mm (đà dọc, khoảng cách theo cấu t愃⌀o từ 1000-1200mm) chọn trong bài a=1000m Chọn cột chống là trụ giáo kết hợp cộtchống đơn bRng thép

a.Sơ đồ tính

- Ta cắt 1 dãi bản có bề rộng b=0.6m bRng với bề rộng của tấm vánkhuôn ta chọn tấm ván khuôn lớn nhất đM đi tính toán 1200x600x55 theophương vuông góc với đà ngang đM tính toán, và xem ván sàn như 1 dần liêntục , gối tựa là các đà ngang ch椃⌀u tải trọng phân bố đều trên toàn bộ chiều dàiván Khoảng cách các đà ngang là ldn

Sơ đồ tính của ván khuôn

35

300600600 600 600 600 600 600600 600 600

 :là trọng lượng riêng

+ h : là chiều cao (dày) của bản bê tông sàn hbb=120mm- Tải trọng do người thiết b椃⌀ và dụng cụ thi công đối với sàn:

- Tải trọng do đầm hoặc đổ bê tông (bơm bê tông):

=> Tổng tải trọng tiêu chuẩn:

b2 Tải trọng tính toán

- Khi tính toán khả năng ch椃⌀u lực ván của ván khuôn các tải trọng tiêu chuẩn nêu trên phải được nhân với hệ số vượt tải n i

36SVTH:PHAN THI MINH TÚ

- Khi đó tải trong tính toán tác dụng lên ván khuôn sàn phân bố trên bề rộng ván khuôn đươc tính như sau:

+ Trong đó: b là bM rộng của tấm ván khuôn lấy b=0.6mVậy :

Vậy chọn l = 600 mm là hợp lý dn KiTm tra độ võng (TTGH 2)

Điều kiện độ võng theo tr愃⌀ng thái giới h愃⌀n 2 xác đ椃⌀nh theo công thức:Trong đó:

HYnh 9 Sơ đồ tính của đà ngang ván khuôn sàn.b Tải trọng tác d甃⌀ng lên đà ngang.

Ta thấy:

nên đảm bảo điều kiện bền làm việc của ván khuônVậy chọn l = 1000 mm là hợp lýdd

d KiTm tra độ võng theo TTGH2

Điều kiện độ võng theo tr愃⌀ng thái giới h愃⌀n 2 xác đ椃⌀nh theo công thức:Trong đó:

Vậy khoảng cách giửa các đà dọc l = 1000cm thỏa điều kiện độ võng.dd

5.5.4.Tính hệ đà dưới của ván khuôn sàn (th攃Āp hộp 50x100x2).a.Sơ đồ tính

- Ta xem đà dưới như 1 dần liên tục , gối tựa là các cây chống (cọc chống) ch椃⌀u tải trọng tập trung t愃⌀i v椃⌀ trí đà ngang (do tải trọng của đà ngang truyền vào), khoảng cách giữa 2 gối tựa là khoảng cách giữa các cây chống l cc=1000 mm

5501000550 1000 1000 1000 1000 1000 1000

HYnh 9 Sơ đồ tính của đà dọc ván khuôn sàn.b.Tải trọng tác d甃⌀ng lên đà dọc

 Tải trọng tính toán

39

Ta tính toán sà dọc theo phương c愃⌀nh dài, có l = 1000 mmccTải trọng đà dưới 50x100x2 đỡ đà trên:

Lực tập trung do đà ngang truyền về đà dọc:daN

Xác định nội lực tác d甃⌀ng lên đà dọcc.Tính toán đà dọc của ván khuôn sàn.

 KiMm tra tiết diện của đà dưới theo TTGH 1(ĐK bền)

 

(daN/m2)Trong đó:

+ – Mô men lớn nhất phát sinh trong đà dưới;Với:

(: ứng suất cho phép của thép)Thép hộp 50×100×2 Có:

Ta thấy:

nên đảm bảo điều kiện bền làm việc của ván khuônVậy chọn lcc = 1000 mm là hợp lý

d KiTm tra độ võng theo TTGH2

Điều kiện độ võng theo tr愃⌀ng thái giới h愃⌀n 2 xác đ椃⌀nh theo công thức:Trong đó:

Với: +

+ l = 1m;cc

40SVTH:PHAN THI MINH TÚ

+ E = 2.1x106daN/cm2 – Mô đun đàn hồi của vật liệu ván khuôn sắt;

+ I – mô men quán tính của 1 tấm ván khuôn - Độ võng giới h愃⌀n lấy theo TCVN 4453:1995.

Vậy khoảng cách giửa các cây chống l = 1000cm thỏa điều kiện độ võngcc

5.5.5 Tính toán tải trọng tác d甃⌀ng lên cột chống.

Lực tác dụng lên một cây chống:.

Tải trọng khi kéo: 1300kG.

=> Vậy chọn lo愃⌀i cột chống như trên là đảm bảo.

+ Tính cho ván khuôn lớn nhất có kích thước: 1200×300×55mm mã hiệu HP-1230.

41

- Sơ đồ tính

Coi ván khuôn thành như dầm đơn giản kê lên các thanh đứng và thanh đứngtựa lên thanh chống xiên ĐM thuận tiện cho thi công ta chọn khoảng cách thanhđứng là 75cm

+ qtcd qtcd1qtcd2Với: 1

q - Tải trọng do phát sinh khi đổ bê tông lấy 1tcd

q = 400daN/m2;

q - Tải trọng do đầm rung gây nên lấy qtcd2= 200daN/m2.Tuy nhiên, với cốp pha đứng thường khi đổ thì không đầm và ngược l愃⌀i, do vậy tổng tải trọng tiêu chuẩn vào 1m2 ván thành:

Tải trọng tính toán: Trong đó:

42SVTH:PHAN THI MINH TÚ

+ n = 1,3 – Áp lực ngang của vữa bê tông;+ nd = 1,3 – Tải trọng do đầm chấn động;Vậy tải trọng tính toán tác dụng vào 1m2 ván thành:2470(daN/m2)

Tải trọng tác dụng vào tấm ván khuôn: =×b =1900×0.3 =570(daN/m) vk= ×b =2470×0.3=741(daN/m)vk- KiMm tra điều kiện:

+ Theo điều kiện độ bền:

Trong đó:

Tấm ván khuôn H -1230: 1200×300×55 có: I = 20.743(cm ); W P 4=4.9903(cm )3

Ta có nên đảm bảo điều kiện làm việc của ván khuôn.+Theo điều kiện độ võng:

Trong đó:

E: môdun đàn hồi của thép E=2.1×10 (KG/cm62).

I: mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn : I =20.743(cm4).

Vậy điều kiện độ võng được đảm bảo Do đó khoảng cách các suờn đứng 60 cm là hợp lý.

+ Theo điều kiện độ bền:

43