đồ án tốt nghiệp thiết kế kết cấu khách sạn intercontinental hồ tràm

tạo điều kiện cho em được làm đồ án tốt nghiệp lần này giúp em hiểu được phần nào công việc của người kỹ sư từ đó đã cho em rất nhiều bài học kinh nghiệm bổ ích trong việc áp dụng kiến

GIẢI PHÁP KẾT CẤU

Giới thiệu chung và giới thiệu công trình

Trong giai đoạn hiện nay, sự tăng nhanh về dân số và nhu cầu cao về du lịch của người dân trong nước và cả khách du lịch nước ngoài, nền du lịch đang trên đà phát triển cho nên khi chúng ta đặt chân đến bất kỳ địa danh du lịch nào trên đất nước

Việt Nam hay trên thế giới đều dễ nhìn thấy những công trình thiết kế kiến trúc nhà nghỉ, khách sạn hay khu resort Cùng với đó cũng là sự phát triển mạnh mẽ của các ngành khoa học kỹ thuật như kỹ thuật điện, kỹ thuật cơ khí, kỹ thuật xây dựng đã có vai trò quyết định trong việc phát triển xây dựng các khách sạn cao tầng để đáp ứng nhu cầu đó.

Nhiều nghiên cứu trên thế giới chỉ ra rằng các công trình càng cao thì chịu tải trọng ngang càng lớn cùng với đó là độ mảnh của công trình sẽ càng cao nhưng nó lại đem lại hiệu quả kinh tế cao hơn Vì vậy, thách thức với các kỹ sư kết cấu hiện nay là phát triển và thiết kế các công trình cao tầng sẽ ngày càng cao hơn nhưng phải đảm bảo đáp ứng được khả năng chịu lực, độ ổn định và nhu cầu sử dụng bình thường.

Chính vì điều đó, dưới sự hướng dẫn tận tình của GV,TS Trần Minh Tùng, em được nhận đề tài “Thiết kế kết cấu khách sạn Intercontinental Hồ Tràm”.

GVHD: TS TRẦN MINH TÙNG 1 SVTH:

Hình 1 1: Mặt bằng kiến trúc của công trình khách sạn Intercontinental Hồ Tràm.

Công trình với quy mô 15 tầng, cao 59.05m, công trình tọa lạc tại huyện Xuyên

Mộc, tỉnh Bà Rịa – Vũng Tàu Với vị trí tiếp giáp với trục đường lớn có khu sinh thái, điểm nhìn đẹp và thuận lợi về giao thông, công trình sau khi hoàn thành sẽ là một công trình đóng vai trò quan trọng cho góp phần làm tăng vẻ đẹp hiện đại của địa điểm du lịch nổi tiếng này.

Vật liệu được sử dụng là kết cấu bê tông cốt thép, sử dụng hệ kết cấu khung vách lõi cứng có thể chia nhỏ phục vụ cho các phòng có công năng khác nhau bằng các vách ngăn nhẹ nhàng.

Số tầng công trình: 15 tầng.

Cấp công trình: 2 (Dựa vào bảng 2 ở phụ lục 2 - TT 03/2016-BXD Phân cấp công trình xây dựng theo quy mô kết cấu).

Công trình bao gồm từ tầng 1 đến 4 là khối podium từ tầng 5 trở lên chia thành 2 tòa tháp dùng để chia phòng khách sạn (1 tòa tháp gồm 15 tầng và mái, tòa tháp còn lại gồm 10 tầng và mái).

Tổng diện tích xây dựng = 48.2 x 81.15 = 3911 (m2).

Công trình cấp 2 có được mối tương quan giữa cấp công trình theo độ bền vững

(Tuổi thọ công trình) và bậc chịu lửa, dựa trên QCVN 03:2012/BXD.

Cấp công trình Độ bền vững Bậc chịu lửa Giới hạn chịu lửa

Bảng1 1: mối tương quan giữa cấp công trình theo độ bền vững và bậc chịu lửa.

Bảng 1.1 được tham khảo từ QCVN 03:2012/BXD Trong bảng này qui định công trình cấp 2 sẽ có độ bền vững bậc 2 (nghĩa là niên hạn sử dụng của công trình từ 50 năm đến 100 năm, giới hạn chịu lửa R120 với R là khả năng chịu lực của cấu kiện đi kèm với số sau nó tương ứng với thời gian chịu lửa tính bằng phút (120 phút).

1.1.2 Điều kiện địa chất: Điều kiện địa chất công trình khá tốt Các lớp đất sét chủ yếu là dẻo cứng, đất cát chặt Thuận lợi cho xây dựng công trình.

Dựa vào mục Lời giới thiệu trang số 9 TCVN 9386:2012 Thiết kế công trình chịu động đất, theo giá trị gia tốc nền thiết kế a g  T a gR chia thành 3 trường hợp động đất:

, phải tính toán động đất và cấu tạo kháng chấn.

, chỉ cần áp dụng giải pháp kháng chấn đã được giảm nhẹ.

, không cần thiết kế kháng chấn.

Với:  T =1 (Công trình cấp 2) là mức độ, hệ số tầm quan trọng của côg trình tra theo phụ lục E TCVN 9386:2012.

GVHD: TS TRẦN MINH TÙNG 3 SVTH: a gR

= 0.0214 là gia tốc nền tra bảng ở phụ lục H TCVN 9386:2012 (Địa danh Xuyên Mộc – Bà Rịa Vũng Tàu).

Gia tốc nền thiết kế a g  T a gR  1 0.0214 0.0214 g0.04g

=>Vậy công trình ở vị trí này không cần tính toán động đất.

Phân tích giải pháp kết cấu

1.2.1 Hệ khung-lõi ở tầng 1-4 kết hợp với hệ vách từ tầng 5 trở lên (Kết cấu chuyển đặt ở tầng 4)

Hệ khung lõi được tạo ra bằng việc kết hợp hệ thống khung và hệ thống lõi cứng.

Hệ thống lõi cứng được tạo ra tại khu vực cầu thang bộ, cầu thang máy, đều là các khu vực có tường liên tục lên nhiều tầng Hệ thống khung được bố trí tại các khu vực còn lại của công trình Hệ thống khung lõi được liên kết với nhau qua hệ kết cấu sàn Trong trường hợp này lõi cứng đóng vai trò chủ yếu chịu tải trọng ngang, hệ khung chủ yếu được thiết kế để chịu tải trọng thẳng đứng Ưu điểm của phương pháp này là tạo điều kiện để tối ưu hóa các cấu kiện, giảm bớt kích thước cột, dầm, đáp ứng được yêu cầu của kiến trúc Hệ kết cấu khung lõi là kết cấu tối ưu cho nhiều loai công trình chịu tải ngang lớn.

Hệ vách cứng (tầng 5 trở lên)

Hệ kết cấu vách cứng có thể được bố trí thành hệ thống theo một phương, hai phương hoặc liên kết lại thành hệ không gian gọi là lõi cứng Ưu điểm của loại kết cấu này là có khả năng chịu lực ngang tốt nên thường được dùng cho các công trình có chiều cao trên 20 tầng

Nhược điểm là hệ thống vách cứng trong công trình cản trở việc tạo ra không gian rộng.

Công trình này kết 2 giải pháp kết cấu nhằm tối ưu diện tích công trình: Ưu điểm: hệ khung các tầng dưới tạo không gian lớn phù hợp để kinh doanh, đậu xe Các tầng trên dùng hệ vách phù hợp để chia không gian nhỏ cho các căn hộ nhỏ.

Nhược điểm: Chỉ phù hợp với các công trình không quá nhiề tầng Vì nếu công trình quá cao tầng thì hệ chuyển bên dưới sẽ phải đỡ quá nhiều tầng vách cứng bên trên chồng lên nhau gây ra tải trọng rất lớn đặt lên hệ kết cấu chuyển bên dưới.

Trong công trình, hệ sàn có ảnh hưởng lớn tới sự làm việc của kết cấu cũng như ảnh hưởng đến không gian sử dụng Việc lựa chọn phương án sàn hợp lý là điều rất quan trọng Do đó, phải có sự phân tích để chọn ra phương án phù hợp với kết cấu công trình Dựa trên cơ sở đặc điểm kiến trúc, kết cấu của công trình và phân tích sơ bộ ở trên, ta lựa chọn phương án sàn như sau:

Cấu tạo bao gồm hệ dầm và bản sàn.

- Ưu điểm: Tính toán đơn giản, được sử dụng phổ biến ở trong nước, dễ thi công hơn các phương án sàn khác, dễ dàng kiểm soát chất lượng sàn.

- Tuy nhiên vẫn có 1 vài nhược điểm: Chiều cao dầm và độ võng của bản sàn lớn khi vượt khẩu độ lớn, gây ra chiều cao tầng của công trình lớn nên dẫn đến sự bất lợi cho kết cấu công trình khi chịu tải trọng ngang Có thể khắc phục bằng cách bố trí thêm dầm phụ vào mỗi ô sàn để giảm kích thước ô bản sàn.

CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG

Cấp độ bền của bê tông B30 ( phụ lục 2 TCVN 5574:2018 Kết cấu bê tông cốt thép) có các đại lượng cường độ chịu nén tính toán và cường độ chịu kéo tính toán như sau:

- Cường độ chịu nén tính toán của bê tông: Rb = 17 Mpa.

- Cường độ chịu kéo tính toán của bê tông: Rbt = 1.15 MPa.

+ Thép d  10 chọn thép CB300V: Rs =Rsc = 260 MPa; Rsw = 210 Mpa;   s 1.

+ Thép d  10 chọn thép CB500V: Rs =Rsc = 435 MPa; Rsw = 300 Mpa;   s 1.

Chọn kích thước tiết diện cột-dầm nhỏ nhất theo yêu cầu chịu lửa (mm):

Cấu kiện Đặc điểm Giới hạn chịu lửa

Cột BTCT Kích thước min của tiết diện 300 (mm)

Dầm BTCT Chiều dày min của lớp BT bảo vệ 45 (mm)

Chiều rộng min của tiết diện 180 (mm)

Sàn BTCT Chiều dày min của lớp BT bảo vệ 20 (mm)

Chiều dày min sàn 125 (mm)

Bảng1 2: Kích thước tiết diện tối thiểu của dầm, cột, sàn theo yêu cầu chịu lửa của công trình.

Bảng 1.2 được tham khảo ở QCVN 06:2010/BXD Có ý nghĩa là công trình cấp 2 yêu cầu giới hạn chịu lửa là R120 tương ứng với các kích thước tiết diện tối thiểu của 3 loại cấu kiện là dầm, cột, sàn để đảm bảo giới hạn chịu lửa.

THIẾT KẾ BỀ DÀY SÀN

Gọi kích thước cạnh ngắn của ô sàn là l 1 (m), kích thước cạnh dài của ô sàn là l 2 (m).

Em lựa chọn ô sàn có kích thước cạnh ngắn lớn nhất là ô sàn (S16) để tính toán và thiết kế chiều dày bản sàn cho tất cả các ô sàn ở tầng trệt:

Kích thước cạnh ngắn và cạnh dài của ô sàn S16: l 1 = 6.15 (m), l 2 =6.48 (m).

6.48 1.05 2 6.15 l l     Ô sàn S16 làm việc theo 2 phương. s h = l D m    

+h là chiều dày của ô sàn đang xét s

+ D= (0.8  1.4) : hệ số phụ thuộc tải trọng Chọn D=0.9.

+ m= (35  40) : đối với bản sàn 2 phương Chọn m7

Vậy thiết kết chiều dày sàn 150 (mm) cho tất cả ô sàn của tầng trệt, thỏa yêu cầu giới hạn chịu lửa >125(mm) Sàn nhà vệ sinh vẫn thiết kế chiều dày sàn là

150 (mm) nhưng khi thi công hạ cao độ sàn vị trí nhà vệ sinh như bản vẽ kết cấu.

CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC VÁCH CỨNG

Chọn kích thước vách theo TCXDVN 375 : 2006:

Trong mục 5.4 – thiết kế cho trường hợp cấp dẻo kết cấu trung bình đối với tường có tính dẻo kết cấu (mục 5.4.1.2.3, trang 84), quy định bề dày của tường – vách cứng:

  w0 s b max 0.15;h / 20 Trong đó: hs – là chiều cao thông thủy của nhà, lấy hs=4.8 m là chiều cao lớn nhất của tầng 1 Suy ra bề dày tường:

Chọn kích thước vách theo giáo trình : “Kết cấu bê tông cốt thép – phần kết cấu nhà cửa ’’ của Ngô Thế Phong – chủ biên

Theo cấu tạo vách cứng cho kết cấu nhà cao tầng, quy định bề dày của vách như sau :

Hình 1 2: Qui định về chiều dày của vách cứng dựa trên chiều cao thông thủy của nhà.

Hình 1.2 được tham khảo trong sách “Kết cấu bê tông cốt thép – phần kết cấu nhà cửa’’ của Ngô Thế Phong – chủ biên Trong đó t là dày của vách cứng, ht là chiều cao thông thủy của nhà

Suy ra bề dày tường : bw0= t h t 4.8

Công trình sử dụng vách cứng ở nhiều vị trí kiến trúc khác nhau Để thuận tiện thi công và tăng tối đa tính hiệu quả kinh tế cho công trình, ta chọn kích thước sơ bộ như sau:

- Chọn chiều dày vách cứng: bw0= 0.3 m.

- Chiều dài của vách cứng lấy theo hồ sơ kiến trúc.

CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC DẦM

Chọn chiều cao của dầm theo công thức: d d h = L m Trong đó:

- md =8–12: đối với dầm chính và md -20: đối với dầm phụ.

- Ld : chiều dài nhịp của dầm đang xét.

- h: là chiều cao của dầm đang xét.

Chọn bề rộng dầm theo công thức:

. + Lấy kích thước của dầm chính có nhịp lớn nhất Ld.4 m:

Bề rộng dầm : b= (0.30.5)x0.9= (0.27 0.45) m ; Chọn trước b = 0.3 m.

Nhưng để đảm bảo chiều cao thông thủy giữa các tầng và không gian sinh hoạt tối ưu nhất Em lựa chọn giải pháp dầm bản cho kết cấu dầm chính chịu lực. Dầm bản được quy đổi như sau:

I1 là mô men quán tính của dầm thường trước khi quy đổi.

I2 là mô men quán tính của dầm bản quy đổi.

Chọn trước chiều cao dầm bản: h 2 = 700mm.

+ Dầm phụ điển hình có nhịp lớn nhất Ld = 8.9 m.

Chọn chiều cao cho dầm phụ h d = 0.7 m.

Bề rộng dầm phụ: b=(0.30.5)x0.7 = (0.21  0.35)m Chọn b = 0.35 m.

1.7 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CỘT

Ta có công thức xác định sơ bộ tiết diện cột : b

Ac là diện tích tiết diện cột γb 1 là hệ số điều kiện làm việc của bê tông.

N là Lực nén được tính toán gần đúng theo công thức s s

N = m q.F Với: fs – diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét ms – số sàn phía trên tiết diện đang xét q – tải trọng tương đương tính trên mỗi mét vuông mặt sàn trong đó gồm tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời trên bản sàn, trọng lượng dầm, cột đem tính ra phân bố đều trên sàn Để đơn giản cho tính toán và theo kinh nghiệm giá trị q được lấy q(kN/m 2 ) với tương ứng với mặt sàn dày 150mm.

Rb – Cường độ chịu nén của vật liệu làm cột Bêtông cột có cấp bền B30, có

R b  MPa  kN cm k là Hệ số xét đến ảnh hưởng khác như moment uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh của cột Xét sự ảnh hưởng này theo phân tích và kinh nghiệm của người thiết kế, khi ảnh hưởng của moment là lớn, độ mảnh cột lớn thì lấy k lớn, vào khoảng 1.3

 1.5 Khi ảnh hưởng của moment là bé thì lấy k t = 1.1  1.4

Diện truyền tải lớn nhất là F a    5.15 3.25 2  2    4.18   m 2

Cột C1 là cột ở 4 góc, diện truyền tải giảm đi chỉ còn 1/4 lần so với diện truyền tải lớn nhất, cột C1 chỉ xuất hiện từ tầng 1 đến tầng 4 Để chọn tiết diện phù hợp với công trình, ta lấy F a 25   m 2

. Chọn sơ bộ tiết diện 4 cột góc C1 : 0.3x0.7m.

Kiểm tra điều kiện cột về độ mảnh

Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh được hạn chế như sau:

, đối với cột nhà  gh 100. Với i là bán kính quán tính của tiết diện vớ i=0.288b. l0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l0 = 0,7x

Vậy tiết diện cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định.

Cột giữa điển hình là cột giữa ở trục X5 :

. Chọn sơ bộ tiết diện tất cả các cột giữa : 0.7x0.7m.

, đối với cột nhà  gh 100. Với i là bán kính quán tính của tiết diện vớ i=0.288b. l0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l0 = 0.7x

Cột biên điển hình là cột biên ở trục X5 :

. Chọn sơ bộ tiết diện tất cả các cột biên : 0.7x0.7m.

, đối với cột nhà  gh 100. Với i là bán kính quán tính của tiết diện vớ i=0.288b. l0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l0 0.7xL

CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CỘT

Vị trí sàn có bề dày 150mm (Tầng trệt).

STT Vật liệu cấu tạo

Bảng 2 1: Tải trọng bản thân của sàn BTCT và các lớp cấu tạo.

Bảng 2.1 tính tải trọng bản thân sàn và các lớp cấu tạo theo công thức: tt g  h  t

+ Trong đó: g tt là tĩnh tải tính toán của sàn (kN/m2). g tc tĩnh tải tiêu chuẩn của sàn (kN/m2). h là bề dày từng lớp cấu tạo sàn (m).

 là khối lượng riêng của từng loại vật liệu cấu tạo nên sàn (kN/m3).

2.1.2 Tải tường tác dụng lên sàn tầng trệt:

Tính chi tiết cho ô sàn S1 (3.75x7.8):

THIẾT KẾ SÀN TẦNG 1

Tĩnh tải

Vị trí sàn có bề dày 150mm (Tầng trệt).

STT Vật liệu cấu tạo

Bảng 2 1: Tải trọng bản thân của sàn BTCT và các lớp cấu tạo.

Bảng 2.1 tính tải trọng bản thân sàn và các lớp cấu tạo theo công thức: tt g  h  t

+ Trong đó: g tt là tĩnh tải tính toán của sàn (kN/m2). g tc tĩnh tải tiêu chuẩn của sàn (kN/m2). h là bề dày từng lớp cấu tạo sàn (m).

 là khối lượng riêng của từng loại vật liệu cấu tạo nên sàn (kN/m3).

2.1.2 Tải tường tác dụng lên sàn tầng trệt:

Tính chi tiết cho ô sàn S1 (3.75x7.8):

+g tuong tt là tải trọng tính toán của tường đặt trên sàn (kN/m2).

+ t (kN/m3) là trọng lượng riêng của tường gạch

+H=5.5-0.7=4.8(m) là chiều cao tường bằng chiều cao của tầng trừ chiều cao dầm.

+L là tổng chiều dài trường trên ô sàn đang xét.

+n là hệ số độ tin cậy của vật liệu (gạch) bằng 1.2 (Tra bảng 1 TCVN 2737:2023).

+S là diện tích ô sàn đang xét đến.

+c là hệ số ô cửa trên tường lấy bằng 0.8.

Kích thước ô sàn Diện tích

Tổng chiều dài tường trên sàn (m) n

Hệ số cửa gtt- tường

Bảng 2 2: Tải trọng tính toán của tường đặt lên từng ô sàn của tầng 1.

Hoạt tải sàn

Hoạt tải tiêu chuẩn Ptc phân bố đều trên sàn (Tra bảng 4 TCVN 2737: 2023). Ô sàn Chức năng P-tc (kN/m2)  t P-tt

S2, S17 Phòng tiếp khách, quầy bán đồ lưu niệm 4 1.3 5.2

Bảng 2 3: Bảng tính hoạt tải tính toán của từng ô sàn ở tầng 1 dựa theo công năng.

Bảng 2.3 cho thấy giá trị hoạt tải tiêu chuẩn và tính toán của từng ô sàn dựa trên công năng được tham khảo ở Bảng 4 TCVN 2737:2023.

Trong đó: P-tc là giá trị hoạt tải tiêu chuẩn của sàn (kN/m2)

P-tt là giá trị hoạt tải tính toán của sàn (kN/m2) (P-tt = P-tc  t ).

 t là hệ số độ tin cậy của tải trọng (Tham khảo mục 8.3.5 TCVN 2737:2023).

Tổng tải trọng tính toán tác dụng lên từng ô sàn

Tổng tải trọng tác dụng lên từng ô sàn được thể hiện ở Phụ lục 1 mục 1.1

Tính toán thép sàn

2.4.1 Tính chi tiết ô sàn S18 và S24:

+Tính chi tiết 1 ô sàn 2 phương điển hình và 1 ô sàn 1 phương điển hình, các ô sàn còn lại lập bảng excel

+Tất cả ô sàn của công trình đều là ô bản kê 4 cạnh

+Khi bản sàn tựa trên dầm bê tông cốt thép đổ toàn khối mà

/ 700 /150 4.67 3 d s h h     Liên kết được xem là liên kết ngàm

+Vậy các ô sàn 2 phương thuộc loại sơ đồ 9 (Phụ lục 5 sách Thiết kế kết cấu BTCT theo TCVN 5574:2018 PGS.TS Bùi Quốc Bảo)

+Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ c (mm), thỏa yêu cầu về giới hạn chịu lửa của sàn theo QCVN 06:2010/BXD

Hình 2 1: Sơ đồ tính của ô sàn S18.

Tính toán h 0 Giả sử d 1 d 2 8(mm).

Tính toán mô ment theo 2 phương:

Mô men dương lớn nhất ở giữa nhịp lần lượt theo phương cạnh ngắn và cạnh dài:

Mô men âm lớn nhất ở gối lần lượt theo phương cạnh ngắn và cạnh dài:

+q tt Q tt 1 (m kN m/ ) là tải trọng tính toán trên đơn vị diện tích sàn.

+L L 1 , 2 là chiều dài ô bản sàn theo phương cạnh ngắn và cạnh dài  L 1L 2 .

. Chọn d10a100 (As=7.85 cm2). max min

=>Thỏa điều kiện hàm lượng cốt thép sàn.

Chọn d8a200 (As=2.5 cm2). max min

Bản sàn 1 phương làm việc theo phương cạnh ngắn.

+Sơ đồ tính ô bản sàn S24 là cắt 1 dãy bản sàn theo phương cạnh ngắn là phương làm việc chính có bề rộng là 1 mét, 2 đầu là 2 liên kết ngàm vào dầm.

Hình 2 2: Sơ đồ tính của ô sàn S24.

GVHD: TS TRẦN MINH TÙNG 19 SVTH: max min

Bố trí theo cấu tạo chọn d6a200. max min

2.4.2 Tính toán và chọn thép cho tất cả các ô sàn 2 phương của tầng 1:

Moment và hàm lượng cốt thép của từng ô sàn 2 phương tầng 1 được thể hiện ở phụ lục 1 mục 1.2.

2.4.3 Tính toán và chọn thép cho tất cả các ô sàn 1 phương của tầng 1:

Moment và hàm lượng cốt thép của từng ô sàn 1 phương tầng 1 được thể hiện ở phụ lục 1 mục 1.3.

TẢI TRỌNG GIÓ

Xác định giá trị áp lực gió cơ sở, bề rộng và chiều cao đón gió của công trình

Công trình xây dựng ở Xuyên Mộc, Vũng Tàu thuộc địa hình B, vùng gió

II.A => W 0 95 12 83(  daN m/ 2 ) (Đối với vùng ảnh hưởng của bão được đánh giá là yếu (A) giá trị của áp lực gió Wo được giảm đi 12 daN/m2 đối với vùng II.A.

Hình 5.2 thể hiện mặt bằng bề rộng đón gió của 2 tháp công trình Bên trái là bề rộng đón gió theo 2 phương X,Y của tháp 15 tầng, bên phải là bề rộng đón gió theo 2 phương X,Y của tháp 10 tầng Theo TCVN 2737:2023 bề rộng đón gió b không kể đế khối đế của công trình

1 61( ) h  m (Tháp 15 tầng+mái) h 2 41.9( )m (Tháp 10 tầng+mái).

Tính chi tiết giá trị tải trọng gió tiêu chuẩn tác dụng lên tầng 2 và 3 của khối đế công trình

2 và 3 của khối đế công trình

3.2.1 Tính toán giá trị của hệ số k z   e cho tầng 2 và 3

Hình 5 1: Bề rộng đón gió theo phương X và Y của 2 tháp.

  là hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao và dạng địa hình tại độ cao tương đương z e

+ z e xác định theo mục 10.2.4 TCVN 2737:2023, z e lấy không nhỏ hơn z min tra theo bảng 8 TCVN 2737:2023.

+ z g là độ cao gradient được xác định phụ thuộc vào dạng địa hình (lấy theo bảng

+ là hệ số dùng trong hàm lũy thừa với vận tốc gió 3s (lấy trung bình trong khoảng thời gian 3s), được xác định phụ thuộc vào dạng địa hình ,lấy theo bảng 8.

Gió theo phương X: Trường hợp 2b 2 > ha > bC.6m.

Gió theo phương Y: Trường hợp ha > 2b=2x21Bm.

Xác định giá trị z z g , min ,a

. Công trình ở khu vực thuộc dạng địa hình B nên: min

Giá trị của hệ số k z   e của tầng 2 và 3 khối đế công trình:

3.2.2 Xác định hệ số khí động c theo phụ lục F.4:

Vì gió hút ở 2 mặt bên công trình (Vùng gió hút A,B,C) là bằng nhau ở 2 mặt bên nên sẽ triệt tiêu nhau Chỉ xét đến vùng đón gió D và vùng gió hút E

Phương X Phương Y h/d = 61.82/43.6= 1.42 h/d = 61.82/21= 2.94 Nội suy c Bề rộng (m) Nội suy c Bề rộng (m)

Bảng 3 1: Bảng xác định hệ số c của vùng đón gió và hút gió theo 2 phương X,Y.

Vậy tổng giá trị hệ số khí động c là:

1.321 c x  (Đối với gió thổi theo phương X)

1.397 c y  (Đối với gió thổi theo phương Y)

3.2.3 Hệ số giật G f của lần lượt tháp 1 và tháp 2: (đối với công trình bê tông cốt thép theo công thức đơn giản)

3.2.4 Giá trị tiêu chuẩn của tải trọng gió tầng 2 và 3 (khối đế công trình):

+ Wk là giá trị của tải trọng gió tại độ cao tương đương Ze.

+W 3 ,10 s  T W 0 là áp lực gió 3 giây ứng với chu kỳ lặp 10 năm +  T 0.852 là hệ số chuyển đổi áp lực gió chu kỳ lặp từ 20 năm xuống 10 năm.

+W 0  0.83(kN/m2) là áp lực gió cơ sở (Tra bảng 7 TCVN 2737:2023).

W k X tc  W0  T k z eX c X G f 0.83 0.852 1.36 1.321 0.871 1.1065(     kN m/ ). Gió theo phương Y:

3.2.5 Diện tích đón gió của khối đế (Tầng 2, tầng 3):

3.2.6 Giá trị áp lực gió tiêu chuẩn tầng 2 và 3 (khối đế):

3.2.7 Giá trị áp lực gió tính toán tầng 2 và 3 (khối đế):

W Y tt   W Y tc 449.3 2.1 943.51(  kN) Với =2.1 là hệ số tin cậy của tải trọng gió theo TCVN 2737:2023.

Gía trị áp lực gió tính toán của 2 tháp

Sau đây là bảng tính giá trị lực tập trung của tải trọng gió tính toán tác dụng lên từng tầng của tháp số 1 Tính toán tương tự như phần tính chi tiết tải gió của tầng 2 và 3 (Khối đế) bên trên.

Cao độ tầng (m) Độ cao tương đương

Ze(m) Hệ số k(ze) Bề rộng đón gió B (m) Chiều cao đón gió (m) Áp lực gió tiêu chuẩn Wtc(kN) Áp lực gió tính toán Wtt(kN) h z Phương

Bảng 3 2: Giá trị áp lực gió tính toán từng tầng của tháp 1.

Sau đây là bảng tính giá trị lực tập trung của tải trọng gió tính toán tác dụng lên từng tầng của tháp số 2 Tính toán tương tự như phần tính chi tiết tải gió của tầng 2 và 3 (Khối đế) bên trên.

Cao độ tầng (m) Độ cao tương đương

Ze(m) Hệ số k(ze) Bề rộng đón gió B

Chiều cao đón gió (m) Áp lực gió tiêu chuẩn Wtc(kN) Áp lực gió tính toán Wtt(kN) h z Phương

Bảng 3 3: Giá trị áp lực gió tính toán từng tầng của tháp 2.

THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG 1-2

Sơ đồ tính

Em sử dụng phần mềm sap2000 để mô hình hóa cầu thang từ đó xuất nội lực cầu thang, Để an toàn thì em tính theo 3 sơ đồ tính (liên kết bản thang với dầm là 2 đầu ngàm; liên kết bản thang với dầm là 2 gối cố định; liên kết bản thang với dầm là

1 đầu gối cố định, 1 đầu gối di động) Sau khi tính xong 3 sơ đồ thì lựa chọn giá trị nội lực phù hợp trong từng dạng sơ đồ tính để tính thép tại từng vị trí tiết diện của bảng thang.

Bản thang có tiết diện 1250x130 (mm)

Sử dụng vật liệu bê tông B30 để thiết kế bản thang, tổng tải tác dụng chọn hệ số

Self Weight Multiplier =0 (Do đã tính trọng lượng bản thân bản thang vào phần tính tĩnh tải ở trên nên không cho sap2000 tính nữa).

Nội lực

Tiết diện của bản thang:

Hình 4 4: Gán tiết diện của bản thang.

GVHD: TS TRẦN MINH TÙNG 34 SVTH: LA HƯNG - 81900406

Hình 4 5: Khai báo tiết diện và vật liệu của bản thang

+ Depth (t3) là chiều dày của bản thang, khai báo 0.13(m).

+ Width (t2) là bề rộng của bản thang, khai báo 1.25(m).

+ Material khai báo vật liệu bê tông B30.

Tải trọng tác dụng lên cầu thang:

Hình 4 6: Gán tải trọng phân bố đều vào bản chiều nghỉ và bản thang nghiêng.

Phản lực của các liên kết cầu thang:

Hình 4 7: Phản lực liên kết của bản thang, sơ đồ tính gối cố định + gối di động.

Hình 4.7 thể hiện liên kết gối cố định ở vị trí liên kết giữa bản thang nghiêng với dầm sàn, liên kết gối di động ở vị trí liên kết giữa bản chiếu nghỉ với dầm chiếu nghỉ.

Hình 4 8: Phản lực liên kết của bản thang, sơ đồ tính 2 gối cố định ở 2 đầu bản thang.

Hình 4 9: Phản lựa liên kết của bản thang, sơ đồ tính 2 liên kết ngàm ở 2 đầu bản thang.

Hình 4 10: Biểu đồ Moment của bản thang, sơ đồ tính 1 đầu gối cố định 1 đầu gối di động ở vị trí liên kết giữa bản chiếu nghỉ và dầm chiếu nghỉ.

Hình 4 11: Biểu đồ Moment của bản thang, sơ đồ tính liên kết ở 2 đầu bản thang là

Hình 4 12: Biểu đồ Moment của bản thang, sơ đồ tính liên kết ở 2 đầu bản thang là

Em lựa chọn giá trị moment gối và nhịp lớn nhất ở mỗi sơ đồ tính để tính thép cho vế 1 cầu thang (thiên về an toàn).

Tính cốt thép cho cầu thang

Chọn c (mm), giả sử bố trí thép d12. ho=h - a - 2 d

Lựa chọn vật liệu bê tông cấp độ bền B30 và thép CB500V để bố trí cho cầu thang ta có:

Bảng tính thép bản thang theo phương cạnh dài bản thang: ho

Bảng 4 2: Bảng tính toán và lựa chọn thép bố trí cho bản thang

Ghi chú: Phương cạnh ngắn của bản thang ở vị trí nhịp và gối bố trí theo cấu tạo: d8a200.

Nội lực dầm chiếu nghỉ

Chọn sơ bộ kích thước dầm chiếu nghỉ: (nhịp dầm chiều nghỉ L=3(m)

Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ gồm trọng lượng bản thân dầm, trọng lượng tường xây trên dầm và tải bản thang truyền vào.

-Trọng lượng bản thân dầm chiếu nghỉ:

( ) 0.2 (0.4 0.13) 1.1 25 1.485( / ) tt dcn dcn d bt BTCT g b h  h  n        kN m

-Trọng lượng tường xây trên dầm chiều nghỉ:

-Bản thang truyền vào: (Xét trường hợp liên kết giữa bản thang và dầm chiếu nghỉ là gối di động).

(kN/m), Với R là phản lực lớn nhất bản thang truyền vào dầm chiếu nghỉ (kN).

Vậy tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ:

1.485 10.824 22.81 35.12( / ) tt tt tt dcn dcn t bt

Dầm chiếu nghỉ có 2 đầu liên kết với cột và vách cứng, chọn sơ đồ tính liên kết 2 đầu dầm là khớp.

Moment nhịp của dầm chiếu nghỉ:

Tính thép dọc cho nhịp dầm chiếu nghỉ

Giả sử c% (mm) và bố trí thép d16.

Với c là chiều dày lớp bê tông bảo vệ của dầm chiếu nghỉ.

Vậy chọn 2d14 ( A s chon ,  3.08( cm 2 )) cho nhịp và gối dầm chiếu nghỉ.

GVHD: TS TRẦN MINH TÙNG 40 SVTH: LA HƯNG - 81900406 s,chon

Vậy chọn 2d14 cho nhịp và gối của dầm chiếu nghỉ thiên về an toàn.

Tính thép đai dầm chiếu nghỉ

Khả năng chịu lực cắt của bê tông:

Với +Rbt là cường độ chịu kéo của bê tông Rbt=1.15 (N/mm2) (B30).

+ Qbmin là khả năng chịu cắt của bê tông không có cốt đai.

Q max>Q b ,min nên phải bố trí cốt đai cho dầm chiếu nghỉ (chỉ có bê tông không thể chịu nổi 142.63 lực cắt nên cần thêm cốt thép đai).

Chọn cốt đai d6, số nhánh n=2.

-Khoảng cách tính toán giữa các cốt đai:

-Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai:

-Khoảng cách theo yêu cầu cấu tạo của cốt đai:

Vậy trên dầm chiếu nghỉ: Đoạn L/4u0mm (vị trí gần 2 gối) bố trí cốt đai d6a100 (2 nhánh). Đoạn từ L/4u0mm đến 3L/4"50mm (vị trí giữa nhịp dầm chiếu nghỉ) bố trí cốt đai theo yêu cầu cấu tạo d6a200 (2 nhánh).

Kiểm tra độ bền chịu cắt theo dải bê tông giữa các tiết diện nghiêng theo điều kiện: max b ,max b 1 b 0 0.3 17 200 367 374340( ) 374( )

Vậy Q max  142.63( kN )  Q b ,max  374( kN )

Với +Qmax là lực cắt thiết kế.

+ b 1 0.3là hệ số xét đến đặc điểm trạng thái ứng suất của bê tông trên dải nghiêng.

THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI

Tính kích thước và tiết diện của bể nước mái

Hình 5 3: Kích thước của bể nước mái.

5.2.1 Thiết kế kích thước dầm đáy và dầm nắp

Chọn chiều cao dầm chính của bản nắp và bản đáy theo công thức: d d h = L m

- md =8–12:đối với dầm chính

- Ldc : chiều dài nhịp dầm chính (m).

- h dc : là chiều cao của dầm chính đang xét (m).

Chọn bề rộng dầm chính của bản nắp và bản đáy theo công thức:

- b dc : là chiều rộng của dầm chính đang xét (m).

Chọn chiều cao dầm phụ của bản nắp và bản đáy theo công thức: dp d h = L m

- md -20: đối với dầm phụ.

- Ldp : chiều dài nhịp dầm phụ(m).

- h dp : là chiều cao của dầm phụ đang xét (m).

Chọn bề rộng dầm phụ của bản nắp và bản đáy theo công thức:

: là chiều rộng của dầm phụ đang xét (m).

5.2.2 Tính chiều dày bản nắp và bản đáy

Bản nắp và Bản đáy là loại ô bản 2 phương Với:

+ L 2 là kích thước cạnh dài của ô bản nắp và đáy (m)

+ L 1 là kích thước cạnh ngắn của ô bản nắp và đáy (m) h = L D m    

+ h bn và h bd lần lượt là chiều dày của bản nắp(m) và chiều dày của bản đáy (m).

+ D= (0.8  1.4) : hệ số phụ thuộc tải trọng Chọn D=0.8 để tính chiều dày bản nắp và chọn D=1.4 để tính chiều dày bản đáy.

+ m= (35  40): đối với ô bản 2 phương Chọn m@ để tính chiều dày bản nắp và chọn m7 để tính chiều dày bản đáy.

5.2.3 Chọn sơ bộ chiều dày bản thành

Do bản thành là cấu kiện chịu uốn nén nên ta có thể chọn sơ bộ chiều dày bản thành như sau:

150( ) max 55( ) 20 bt bt mm mm t H mm

+ t bt là chiều dày của bản thành

+ H bt là chiều cao của bản thành

Xác định tải trọng bể nước mái

5.3.1 Xác định tải trọng thẳng đứng tác dụng lên bể nước mái

Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên bản nắp:

, 1 tt tt tt n tc bn bn bn i i f i bn t n

+ Q bn tt là tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên bản nắp (kN/m2).

+G bn tt là tổng trọng lượng bản thân tính toán của các lớp cấu tạo bản nắp (kN/m2).

+q k t tc , là giá trị tiêu chuẩn của tải trọng tạm thời ngắn hạn phân bố đều lên bản nắp

+q bn tt là giá trị tính toán của tải trọng tạm thời ngắn hạn phân bố đều lên bản nắp

(Hoạt tải sữa chữa tính toán).

+  t là hệ số độ tin cậy của tải trọng lấy bằng 1.3 (Mục 8.3.5TCVN2737:2023).

+ i - trọng lượng riêng của lớp cấu tạo thứ i (kN/m3).

+h i - bề dày của lớp cấu tạo thứ i (m).

- hệ số số độ tin cậy của loại vật liệu thứ i cấu tạo nên bản nắp (Tra bảng 1

Bảng tính toán trọng lượng bản thân bản nắp:

Vật liệu cấu tạo bản nắp Bề dày h i (m)  i (kN/m) 3  f i , tt 2

Bảng 5 1: Bảng tính toán trọng lượng bản thân của các lớp cấu tạo bản nắp.

Vậy tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên bản nắp:

Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên bản đáy:

W n tt tt bd bd n i i f i n bt n

+ Q bd tt là tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên bản đáy (kN/m2).

+G bd tt là tổng trọng lượng bản thân tính toán của các lớp cấu tạo bản đáy (kN/m2).

+ W n là tải trọng của nước trong bể phân bố đều lên bản đáy (Xét trường hợp bể chứa đầy nước) (kN/m2).

+  n =9.81 (kN/m3) là khối lượng riêng của nước

+ H bt là chiều cao của bản thành (m).

+ i - trọng lượng riêng của lớp cấu tạo thứ i (kN/m3).

+h i - bề dày của lớp cấu tạo thứ i (m).

- hệ số số độ tin cậy của loại vật liệu thứ i cấu tạo nên bản nắp (Tra bảng 1

Bảng tính toán trọng lượng bản thân bản đáy:

Vật liệu cấu tạo bản đáy Bề dày h i (m)  i (kN/m) 3  f i , tt 2

Lớp vữa lót, tạo dốc + chống thấm

Bảng 5 2: Bảng tính toán trọng lượng bản thân của các lớp cấu tạo bản đáy.

Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên bản đáy:

5.3.2 Xác định tải trọng ngang tác dụng lên thành bể nước

5.3.2.1 Áp lực nước tác dụng lên thành bể

9.81 1.1 1.2 1 12.95( / ) tt n n bt t p  H    B     kN m tt p n (kN/m) là giá trị tính toán của áp lực nước phân bố đều lên dãi thành bể theo phương đứng có bề rộng B=1(m).

B=1 là bề rộng dãi bản thành theo phương cạnh ngắn của bản thành (m).

H bt là chiều cao của bản thành (m).

 n là khối lượng riêng của nước bằng 9.81 (kN/m3).

 t là hệ số độ tin cậy của tải trọng lấy bằng 1.2

5.3.2.2 Tải trọng gió tác dụng lên thành bể

Vì tính toán tải trọng gió tác dụng lên thành bể nước tương tự như tính toán tải trọng gió tác dụng lên công trình ở Chương 3 Tải Trọng Gió, nên phần này sẽ được thể hiện chi tiết ở phụ lục 2 mục 2.1

5.4 Xác định nội lực của khung bể nước mái

MB BO TRI DAM BAN NAP

MB BO TRI DAM BAN DAY

Hình 5 4: Mặt bằng bố trí dầm chính và dầm phụ của bản nắp và bản đáy bể nước.

Hình 5 5: Tiết diện của dầm và cột bể nước mái.

Bảng tổ hợp tải trọng tác dụng lên khung bể nước:

Tổ hợp Tĩnh tải HT sữa chữa Nước Gió X Gió XX Gió Y Gió YY

Hình 5 6: Định nghĩa tải trọng tác dụng lên khung bể nước mái.

Bảng 5 3: Bảng tổ hợp tải trọng cơ bản tác dụng lên khung bể nước mái.

Hình 5 7: Sơ đồ truyền tải từ bản nắp và bản đáy truyền vào các dầm chính và dầm phụ theo dạng hình thang và hình tam giác.

Hình 5 8: Biểu đồ bao moment của mô hình khung bể nước mái.

Hình 5 9: Biểu đồ bao lực cắt của mô hình khung bể nước mái.

5.5 Tính toán cốt thép của bể nước mái

5.5.1 Tính toán cốt thép bản đáy, bản nắp, bản thành

+Tất cả ô bản của bản đáy đều là ô bản kê 4 cạnh.

+Khi bản đáy tựa trên dầm đáy bê tông cốt thép đổ toàn khối mà

Liên kết được xem là liên kết ngàm.

+ h dp : là chiều cao của dầm phụ (m).

+ h bd là chiều dày của bản đáy (m).

+Vậy các ô bản đáy là loại ô bản 2 phương thuộc loại sơ đồ 9 (Phụ lục 5 sách Thiết kế kết cấu BTCT theo TCVN 5574:2018 PGS.TS Bùi Quốc Bảo).

+Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ của bản đáy c0 (mm).

Hình 5 10: Sơ đồ tính của ô bản đáy bể nước.

Tính toán mô men theo 2 phương:

+q bd tt Q bd tt 1 (m kN m/ ) là tải trọng tính toán trên đơn vị diện tích bản đáy.

+L L 1 , 2 là chiều dài ô bản đáy theo phương cạnh ngắn và cạnh dài  L 1L 2 

GVHD: TS TRẦN MINH TÙNG 57 SVTH: LA HƯNG - 81900406 max min

+Tất cả ô bản của bản nắp đều là ô bản kê 4 cạnh.

+Khi bản nắp tựa trên dầm nắp bê tông cốt thép đổ toàn khối mà

+ h bn là chiều dày của bản nắp (m).

+Vậy các ô bản nắp là loại ô bản 2 phương thuộc loại sơ đồ 9 (Phụ lục 5 sách Thiết kế kết cấu BTCT theo TCVN 5574:2018 PGS.TS Bùi Quốc Bảo).

+Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ của bản nắp c (mm).

Vì ô bản nắp có cùng kích thước với ô bản đáy và cũng là loại ô bản 2 phương nên tính thép tương tự như bản đáy ở trên, em trình bày ngắn gọn phần tính thép ô bản nắp bằng bảng excel sau: Ô sàn

Hệ số moment q-tt Moment Tính thép

Bảng 5 4: Tính toán và lựa chọn thép ô bản nắp.

+ Sơ đồ tính ô bản thành bể nước là cắt 1 dãy bản thành theo phương cạnh ngắn là phương làm việc chính có bề rộng là 1 mét, 1 đầu là ngàm 1 đầu là gối di dộng.

+ Tải trọng tác động lên bản thành gồm áp lực thủy tĩnh của nước và gió hút (đây là trường hợp tải trọng nguy hiểm nhất đối với bản thành).

Moment ở giữa nhịp do tải trọng nước p tt n và tải trọng gió p tt g gây ra:

Moment ở giữa gối do tải trọng nước p n tt và tải trọng gió p tt g gây ra:

+ pn.95(kN/m) pg=0.954(kN/m) T? a don

Hình 5 11: Sơ đồ tính của ô bản thành khi cắt 1 dãy bản có bề rộng 1 mét theo phương chiều cao thành.

=>Thỏa điều kiện hàm lượng cốt thép.

Bố trí theo cấu tạo chọn d6a200.

5.5.1.4 Tính thép dầm nắp và dầm đáy

Tính thép dọc cho dầm:

Tính chi tiết thép nhịp dầm DN1 (300x750):

Dầm có moment dương lớn nhất ở vị trí giữa dầm (4.65m) M max 146.9 (kN.m)

Chọn c0 (mm) và giả sử bố trí thép d20.

Với c là chiều dày lớp bê tông bảo vệ của dầm DN1.

Vậy chọn 3d16 ( A s chon ,  6.03( cm 2 ) ) cho nhịp của dầm DN1. s,chon 0

Các dầm khác tính thép dọc tương tự dầm DN1 đã tính chi tiết bên trên, được tính nhanh bằng bảng excel sau đây:

M- max (kNm ) b (mm ) h (mm ) a=a' (mm ) ho (mm )

Chọn thép As chọn (cm2 )

Bảng 5 5: Bảng tính thép dọc dầm nắp và dầm đáy.

Tính thép đai cho dầm:

Tính chi tiết dầm DN3 (200x500) max 59.11( )

Vậy thép đai dầm DN3: Đoạn L/4$50mm (vị trí gần 2 gối) bố trí cốt đai d6a150 (2 nhánh). Đoạn từ L/4 đến 3L/4 (vị trí giữa nhịp dầm) bố trí cốt đai theo yêu cầu cấu tạo d6a300 (2 nhánh).

Kiểm tra độ bền chịu cắt theo dải bê tông giữa các tiết diện nghiêng theo điều kiện: max b ,max b 1 b 0 0.3 17 200 460 469200( ) 469.2( )

Vậy Q max  59.11( kN )  Q b ,max  469.2( kN )

Các dầm khác tính cốt đai ở vị trí 2 đầu dầm (đoạn L/4) tương tự như dầm DN3 bên trên (Tính nhanh bằng bảng excel Bảng 5.7 bên dưới).

Tất cả các dầm đáy và nắp đoạn từ L/4 đến 3L/4 (vị trí giữa nhịp dầm) bố trí cốt đai theo yêu cầu cấu tạo nhưng không được vượt quá sw-max.

Bảng tính thép đai dầm bể nước vị trí 2 đầu dầm đoạn L/4:

(kN) b (mm) h (mm) a (mm) ho (mm)

Ktra kh.năng chịu cắt của BT

Bước cốt đai Đường kính Sw-tt đai

Bảng 5 6: Bảng tính thép đai của dầm đáy và dầm nắp ở vị trí 2 đầu dầm đoạn L/4.

Tính toán giật đứt ở những vị trí dầm phụ giao với dầm chính:

Hình 5 12: Vị trí xảy ra hiện tượng giật đứt.

Sử dụng cốt treo dạng cốt đai để bố trí tại vị trí giao giữa dầm phụ và dầm chính để chống hiện tượng giật đứt, tính toán cốt treo bằng công thức sau:

Chọn n=8 vòng đai ở 2 phía vị trí giao với dầm phụ (mỗi bên 4 vòng đai), khoảng cách giữa các đai gia cường là aPmm.

+ A s là tổng diện tích cốt treo trong dầm chính ở cả 2 phía 2 bên vị trí giao (mm2).

+d=8 là đường kính cốt thép treo (mm).

+ P 1 là tổng lực tập trung gây giật đứt do dầm phụ truyền vào dầm chính (N) (Xác định lực này bằng cách xem bước nhảy lực cắt tại vị trí dầm phụ giao với dầm chính trong biểu đồ lực cắt của mô hình khung bể nước đã được mô hình bằng phần mềm Sap2000 ở mục 5.4).

Khung bể nước có 8 vị trí giao giữa dầm phụ với dầm chính, lấy

P  kN  N là giá trị lớn nhất để tính toán và bố trí cho cả 8 vị trí trên khung bể nước.

+ R s w 00 (N/mm2) là cường độ chịu kéo của thép đai (tra ở TCVN 5574:2018).

+n là số vòng đai cần thiết ở cả 2 phía 2 bên vị trí giao.

5.6 Tính toán kiểm tra sự hình thành và mở rộng vết của nứt bể nước mái

Phần tính toán kiểm tra sự hình thành và mở rộng vết nứt của bể nước mái được thể hiện ở Phụ lục 2 Mục 2.2

Tính toán cốt thép của bể nước mái