Giải pháp Thiết kế Kết cấu Khách sạn Intercontinental Hồ Tràm

Giới thiệu chung và giới thiệu công trình

Trong giai đoạn hiện nay, sự tăng nhanh về dân số và nhu cầu cao về du lịch của người dân trong nước và cả khách du lịch nước ngoài, nền du lịch đang trên đà phát triển cho nên khi chúng ta đặt chân đến bất kỳ địa danh du lịch nào trên đất nước Việt Nam hay trên thế giới đều dễ nhìn thấy những công trình thiết kế kiến trúc nhà nghỉ, khách sạn hay khu resort. Trong bảng này qui định công trình cấp 2 sẽ có độ bền vững bậc 2 (nghĩa là niên hạn sử dụng của công trình từ 50 năm đến 100 năm, giới hạn chịu lửa R120 với R là khả năng chịu lực của cấu kiện đi kèm với số sau nó tương ứng với thời gian chịu lửa tính bằng phút (120 phút).

Phân tích giải pháp kết cấu

- Ưu điểm: Tính toán đơn giản, được sử dụng phổ biến ở trong nước, dễ thi công hơn các phương án sàn khác, dễ dàng kiểm soát chất lượng sàn. - Tuy nhiờn vẫn cú 1 vài nhược điểm: Chiều cao dầm và độ vừng của bản sàn lớn khi vượt khẩu độ lớn, gây ra chiều cao tầng của công trình lớn nên dẫn đến sự bất lợi cho kết cấu công trình khi chịu tải trọng ngang.

CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG

Trong công trình, hệ sàn có ảnh hưởng lớn tới sự làm việc của kết cấu cũng như ảnh hưởng đến không gian sử dụng. Có thể khắc phục bằng cách bố trí thêm dầm phụ vào mỗi ô sàn để giảm kích thước ô bản sàn.

THIẾT KẾ BỀ DÀY SÀN

Sàn nhà vệ sinh vẫn thiết kế chiều dày sàn là 150 (mm) nhưng khi thi công hạ cao độ sàn vị trí nhà vệ sinh như bản vẽ kết cấu.

THIẾT KẾ SÀN TẦNG 1

• Tĩnh tải
• Tính toán thép sàn

+Sơ đồ tính ô bản sàn S24 là cắt 1 dãy bản sàn theo phương cạnh ngắn là phương làm việc chính có bề rộng là 1 mét, 2 đầu là 2 liên kết ngàm vào dầm.

TẢI TRỌNG GIể

• Tính chi tiết giá trị tải trọng gió tiêu chuẩn tác dụng lên tầng 2 và 3 của khối đế công trình

+ là hệ số dùng trong hàm lũy thừa với vận tốc gió 3s (lấy trung bình trong khoảng thời gian 3s), được xác định phụ thuộc vào dạng địa hình ,lấy theo bảng 8. Vì gió hút ở 2 mặt bên công trình (Vùng gió hút A,B,C) là bằng nhau ở 2 mặt bên nên sẽ triệt tiêu nhau.

THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG 1-2

• Xác định tải trọng tác dụng lên bản thang

Em sử dụng phần mềm sap2000 để mô hình hóa cầu thang từ đó xuất nội lực cầu thang, Để an toàn thì em tính theo 3 sơ đồ tính (liên kết bản thang với dầm là 2 đầu ngàm; liên kết bản thang với dầm là 2 gối cố định; liên kết bản thang với dầm là 1 đầu gối cố định, 1 đầu gối di động). Sử dụng vật liệu bê tông B30 để thiết kế bản thang, tổng tải tác dụng chọn hệ số Self Weight Multiplier =0 (Do đã tính trọng lượng bản thân bản thang vào phần tính tĩnh tải ở trên nên không cho sap2000 tính nữa).

Nội lực dầm chiếu nghỉ

-Bản thang truyền vào: (Xét trường hợp liên kết giữa bản thang và dầm chiếu nghỉ là gối di động). Dầm chiếu nghỉ có 2 đầu liên kết với cột và vách cứng, chọn sơ đồ tính liên kết 2 đầu dầm là khớp.

Tính thép dọc cho nhịp dầm chiếu nghỉ

(kN/m), Với R là phản lực lớn nhất bản thang truyền vào dầm chiếu nghỉ (kN).

Tính thép đai dầm chiếu nghỉ

+b10.3là hệ số xét đến đặc điểm trạng thái ứng suất của bê tông trên dải nghiêng.

THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI

• Tính kích thước và tiết diện của bể nước mái
• Xác định tải trọng bể nước mái
• Tính toán cốt thép của bể nước mái

Vì tính toán tải trọng gió tác dụng lên thành bể nước tương tự như tính toán tải trọng gió tác dụng lên công trình ở Chương 3 Tải Trọng Gió, nên phần này sẽ được thể hiện chi tiết ở phụ lục 2 mục 2.1. + Sơ đồ tính ô bản thành bể nước là cắt 1 dãy bản thành theo phương cạnh ngắn là phương làm việc chính có bề rộng là 1 mét, 1 đầu là ngàm 1 đầu là gối di dộng. +P1là tổng lực tập trung gây giật đứt do dầm phụ truyền vào dầm chính (N) (Xác định lực này bằng cách xem bước nhảy lực cắt tại vị trí dầm phụ giao với dầm chính trong biểu đồ lực cắt của mô hình khung bể nước đã được mô hình bằng phần mềm Sap2000 ở mục 5.4).

THIẾT KẾ KHUNG TRỤC Y3

• Mô hình khung trục Y3
• Tính toán và bố trí cốt thép của cột khung trục Y3
• Tính toán và bố trí cốt thép của dầm khung trục Y3
• Tính toán và bố trí cốt thép cho vách cứng khung trục Y3

Tuy nhiên để thuận tiện, đơn giản hơn cho việc thi công và thiên về an toàn em sẽ tính toán cốt thép theo giả thuyết cột chịu nén lệch tâm phẳng, tính toán với giá trị moment theo phương lớn nhất và bố trí cốt thép như nhau cho cả 2 phương (bố trí đều theo chu vi cột). Việc tính toán thép dọc cho tất cả các vách cứng khác của khung trục Y3 (phần bên tháp cao) tương tự như tính toán thép dọc cho vách cứng ở trục X2 đã được trình bày chi tiết ở mục 6.4.1, nên bảng excel tính toán và bố trí cốt thép dọc cho tất cả các vách cứng của khung trục Y3 (phần bên tháp cao) được thể hiện ở Phụ lục 3 Mục 3.3. =>Cốt thép ngang của vách cứng bố trí theo cấu tạo nhưng vẫn đảm bảo đường kính cốt thép ngang nhỏ nhất phải bằng 1/3 lần đường kính cốt thép dọc vì vách cứng là cấu kiện chịu nén nếu bố trí cốt thép ngang quá ít so với cốt thép dọc khi vách chịu lực nén sẽ có hiện tượng bung cốt thép ngang từ đó làm giảm khả năng chịu lực của vách.

ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

• Điều kiện địa chất công trình

Nhận xét: Là lớp bùn sét, màu xám đen – xám xanh, trạng thái chảy – dẻo chảy. Các đặc trưng khác như lực dính c và góc ma sát trong phi không dùng phương pháp trung bình cộng này mà dùng phương pháp bình phương bé nhất. Sau khi thống kê số liệu độ sệt thì loại mẫu đất thứ 4, từ đó có bảng thống kê số liệu độ sệt sau khi loại mẫu còn lại 26 mẫu.

Các loại tải trọng dùng để tính toán

Tải trọng tiêu chuẩn dùng để tính toán móng theo trạng thái giới hạn thứ II. Tải trọng lên móng đã xác định là tải trọng tính toán vì trong phần mềm Etabs em gán tải trọng tính toán tác dụng lên công trình. Muốn có tải trọng tiêu chuẩn thì phải sửa tải trọng thành tải tiêu chuẩn hoặc phải tạo thêm tổ hợp nội lực tiêu chuẩn.

Thiết kế móng M2

Theo mục 3.9.2 TCXD 205:1998: bố trí cọc trong đài thỏa mãn yêu cầu cấu tạo, khoảng cách giữa 2 tâm cọc gần nhau không nhỏ hơn 3d, về mặt kinh tế bố trí cọc càng gần nhau càng có lợi, bố trí cọc xa khó thi công, đài cọc lớn, tăng moment trong đài, khoảng cách các cọc trong đài nên nằm trong khoảng 3d-6d. Sau khi kiểm tra với cái tổ hợp nội lực khác thì tải trọng tác dụng lên đầu cọc đối với tổ hợp nội lực 1 (Nmax; Mtul; Qtu) là tổ hợp cho giá trị phản lực đầu cọc lớn nhất. Khi tính toán ta sẽ lấy giá trị tuyệt đối của moment để tính, nhưng tùy theo chiều quay của moment để xem cọc đang xét chịu nén hay chịu kéo, nếu chịu nén là dấu cộng (+) còn chịu kéo là dấu trừ (-).

Thiết kế móng M4

, c là khoảng cách từ mép cột đến mép cọc xa cột nhất theo phương đang xét. Vậy đài cọc không bị phá hoạt trên tiết diện nghiêng với chiều cao đài cọc hm=1.6(m).

THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN MểNG CỌC KHOAN NHỒI KHUNG TRỤC Y3

• Thiết kế móng M2

+ ’cq là hệ số điều kiện làm việc phương pháp thi công cọc, trong điều kiện khoan, đổ bêtông vào lòng hố khoan dưới nước hoặc dung dịch bentonite có sử dụng ống vách giữ thành ’cq = 0.7. Khi tính toán ta sẽ lấy giá trị tuyệt đối của moment để tính, nhưng tùy theo chiều quay của moment để xem cọc đang xét chịu nén hay chịu kéo, nếu chịu nén là dấu cộng (+). Vì tính toán thiết kế móng M4 cũng bằng các phương pháp tương tự như tính toán và thiết kế cho móng M2, nên phần thiết kế móng M4 phương án móng cọc khoan nhồi sẽ được em thể hiện chi tiết ở Phụ lục 5 Mục 5.1.

THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI

• Các yêu cầu kỹ thuật của cọc khoan nhồi và các thiết bị thi công cọc
• Quy trình thi công cọc khoan nhồi
• Chuẩn bị mặt bằng và định vị

Để đạt độ sâu 6 mét phải mất khoảng 10 phút, do quá trình rung dài ảnh hưởng đến toàn bộ khu vực lân cận nên để khắc phục hiện tượng trên trước khi hạ ống vách người ta đào sẵn một hố sâu từ 2.5-3 mét tại vị trí hạ cọc với mục đích bóc bỏ lớp đất cứng trên mặt đất nhằm giảm thời gian rung xuống còn 2-3 phút. - Ảnh hưởng của cặn lắng đối với chất lượng cọc: Cọc khoan nhồi chịu tải trọng rất lớn nên để đọng lại dưới đáy hố khoan bùn đất hoặc bentônite ở dạng bùn nhão sẽ ảnh hưởng nghiêm trọng tới khả năng chịu tải của mũi cọc, gây sụt lún cho kết cấu bên trên, làm cho công trình bị dịch chuyển gây biến dạng và nứt. Độ sâu cắm ống dẫn vào trong bê tông và độ cao vượt lên của bê tông trên đầu cọc + Trong quá trình đổ bê tông, ống đổ được rút lên dần bằng cách tháo bỏ dần từng đoạn ống sao cho ống luôn ngập trong vữa bê tông từ 2- 3m, mục đích để đẩy bê tông từ đáy ống dẫn ra, bê tông dâng dần lên không để cho dung dịch bentônite và bùn cát phía trên lẫn vào trong bê tông.