Tác giả đã hoàn thành luận văn thạc sĩ với đề tài: “Nghiên cứu xác định mặt cắt hợp lý của đập bê tông trọng lực xây dựng trong vùng có động dat”.. Các kết quả trong luận văn là những đó
Trang 1Sau thời gian học tập và làm luận văn, được sự giúp đỡ nhiệt tình cua các thay, cô giáo trong trường Dai hoc Thuỷ lợi, các cán bộ, nhân viên thư viện trường
Đại học Thuỷ lợi Tác giả đã hoàn thành luận văn thạc sĩ với đề tài: “Nghiên cứu xác định mặt cắt hợp lý của đập bê tông trọng lực xây dựng trong vùng có động dat”.
Các kết quả trong luận văn là những đóng góp nhỏ về mặt khoa học trong quá trình tính toán xác định mặt cắt của đập bê tông trọng lực xây dựng trong vùng
có động dat Do thời gian va kinh nghiém han ché nén trong khuôn khổ một luận văn thạc sĩ kỹ thuật còn ton tại một số van dé can tiép tục nghiên cứu Tac giả rất
mong nhận được sự góp ý, chỉ bảo của các thay cô giáo và các bạn đồng nghiệp.
Tác giả xin gửi lời biết ơn sâu sắc tới thay giáo - GS.TS Nguyễn Chiến đã nhiệt tình hướng dẫn, cung cấp các thông tin khoa học cần thiết trong quá trình lam luận văn Xin chân thành cảm ơn các thây, cô giáo khoa Công trình - Trường Đại học Thuỷ lợi, và bạn bè đồng nghiệp đã tận tình chỉ bảo, giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi trong quá trình học tập nghiên cứu để tác giả hoàn thành tốt luận văn.
Sau cùng tác giả xin cảm ơn bạn bè và những người thân trong gia đình đã động viên, khích lệ trong quả trình nghiên cứu và làm luận văn.
Xin chân thành cảm ơn!
Hà Nội, tháng 02 năm 2014
Tác giả
Nguyễn Duy Hưng
Trang 2“Tên tôi là Nguyễn Duy Hung, tôi xin cam doan đây là công trình nghiên cứu của rên tôi Những nội dung và kết quả trình bày rong luận văn là trung thực và
chưa được ai công bd trong bắt ky công trình khoa học nào
TÁC GIÁ
Nguyễn Duy Hưng
Trang 3VIỆC XÁC ĐỊNH MAT CAT DAP 3
1.1.Tổng quan về xây dựng đập b tông trong lự trên thé giới vàở Việt Nam .3
1.1.1.Tổng quan về xây dựng đập bê tông trọng lực trên thé giới 3 1.1.2 Tinh hình xây đựng đặp bê tông trọng lục ở Việt Nam, 7 1.2 Hình dang và kích thước mat ct đập bê tông trong lực 9
1.3.Anh hưởng của động dat đến ôn định và độ bền của đập 10
1.3.1 Nguyên nhân gây ra động đất 10
1.3.2.Một số khái niệm về động dat 11.33, Ảnh hưởng của động đắt đến ôn định và độ bn của dip la
1.4 Về các chỉ tiêu thiết kế đập bê tông 14 1.5 Giới hạn phạm vi nghiên cứu 14
'CHƯƠNG 2 :CO SỞ LÝ THUYET VE XÁC ĐỊNH MAT CAT HỢP LY CUADAP BE TONG TRONG LUC 153.1 Các tiêu chỉ để xác định mặt cắt hợp ý 15
2.1.1, Đảm bảo yêu cầu ky thuật 15
2.2.Tinh toán dip có mặt cắt cơ bản hình tam giác 162.2.1 Hình dang mặt cắt cơ bản” 16
2.2.2 Xác định bề rộng đáy mặt cắt hình tam giác 17 2.3.Xée định các thong số của mặt cit hình đa giác 20
2.3.1 Dạng mặt cắt đa giác ” 20
-33.2.Các bước xác định mặt cắt kin tế của đập bê tông trọng lực 21 2.4.Ap dung tính cho các đập có chiều cao khác nhau 2 2.4.1 Xác định phạm vi nghiên cứu 22 2.42 Tinh toán cho đập có mặt cất hình tam giác, 23
2.4.3 Tính toán cho đập có mặt cắt hình đa giác, 27
2.5 Nhận xét các 30
Trang 4'CHƯƠNG 3: KIEM TRA DIEU KIỆN AN TOAN CUA DAP THỰC TE KHI CÓĐỘNG DAT.
3.1 Mat et thye té cba đập bể tổng trong lực
3.2.3.Lya chọn phương pháp và phần mềm tính toán ứng suất đập.
3.3 Áp dung tính toán kiếm tra an toàn cho các dạng mặt cắt dap khi có động đắt
3.3.1 Các thông số ding d th toán.
3.3.2 Các trường hop tính toán.
3.3.3.H¢ số an toàn!
3.3.4, Kết qua tính toán theo tiêu chuẩn Việt Nam.
3.3.5, Kết qua tinh toán theo tiêu chuẳn Mỹ
3.4.Nhan xét qua nh toán
3.5 Kết luận chương 3.
'CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN AP DỤNG CHO DAP SƠN LA
4.1.Gi6i thiệu công trình thủy điện Sơn La.
4.1.1.Vj bí, nhiệm vụ công trình
4.1.2.Thanh phin công trình đầu mỗi
4,1.3,Cúc thông số thiết kế đập Sơn La
4.2.Tinh toán Iya chọn mặt đập
4.2.1 Mat cắt cơ bản.
4.2.2.Mat cắt thực tế
4.3.Kiém tra an toàn của đập khi có động đắt theo các phương án
-4.3.1.Tính toán theo tiêu chuẩn Việt Nam,
4.3.2.Tinh toán theo tiêu chuẩn Mỹ,
32 32
32
32
37 38 39 44
47
47
50
5 35 5g 65 66 67 67 67 68 68 70
70
2 72 2 48
Trang 51 CÁC KET QUA ĐẠT ĐƯỢC CUA LUẬN VĂN,
2 MOT SO DIEM CON TON TAL
3 HƯỚNG TIẾP TỤC NGHIÊN CUU.
84
85
85
Trang 6Bảng 1.1 Bảng thống ké một số đập bê tông được xây dụng ở Việt Nam,
Bảng chuyển đổi trơng đương giữa các thang động dit"!
Bảng chuyển đổi từ định gia tốc nền sang cắp động dat!
Thông số mặt cắt đập ứng với F= 06 và chiễu cao h
Thông số mặt cắt đập ứng với f= 0,7 và chiều cao h.
Thông sé mặt cắt đập ứng với F~0,8 và chiễu cao h
“Thông số mặt cắt của đập dạng tam giác
“Thông số mặt cắt cơ bản của đập dang da giác
Bảng gia tốc nền tương ứng với động đắt
Các tổ hợp tải trọng theo tiêu chuẩn Mỹ.
Hệ số an toàn theo tiêu chuẩn Việt Nam
Hg số an toàn theo tiêu chun Mỹ
7 7 12
13
24 24 25 25 29 29
29
30 48 49 50
Bang kết qua tính toán én định, trượt, lật, và ứng suắt theo TCVN(Trường
Bảng kết quả tính toán én định, trượt,
56
và ứng suất theo TCVN(Trường
5 Bảng 3.10, Bảng kết quả tính toán ổn định, trượt lat, và ứng suất theo
Trang 7(Trường hợp 6) 59Bảng 3.13.Bảng kết quả tinh toán én định, ứng suất theo tiêu chuẩn Mỹ (Trường
Bảng 4.1 : Bảng thông số chính chi iêu thiết kể thay điện Son La 68
Bảng 42:Cúc đặc tinh vật liêu và nề theo tiêu chuẩn Việt Nam, 76 Bảng 4.3 Chỉ tiêu cơ lý của BT RCC thí nghiệm theo tiêu chuẩn Việt Nam 77
Bang 4.4: HỆ số an toàn theo tiêu chuẩn Việt Nam T17Bảng 4.5: Bảng kết quả tinh toin dn định trượt, it, và ứng suất theo TCVN 77
Bang 4.6: Bang gia tốc nền tương ứng với động đất 78
và nên theo tiêu chain Mỹ, 29
êu chuẩn Mỹ 80
Bảng 4.9: Bang kết quả tính toin dn din, ứng suất theo tigu chun Mỹ 80
Bảng 4-10 : Bảng so sắnh kết quả tính toán, s2
Trang 8Hình 1.1 Biểu dé xây dựng đập lớn trên toàn thé giới (1900-2000).
Hinh 1.2 : Đập Grande Dixence nhị từ hạ lưu
Hình 1.3 : Toàn cảnh đập Tam Hiệp
Hình 1.4 : Toàn cảnh đập haipu
Hình 1.5 : Toàn cảnh đập Guui.
Hình L.6 : Toàn cảnh đập Tucuni.
Hình 1.7 : Toàn cảnh đập Sơn La nhìn từ hạ lưu
Hinh 1.8 Toàn cảnh đập Bản Vẽ nhìn từ hạ lưu
Hình 1.9 :Các dang mặt cắt của đập bê tông trọng lực 10
Hình 1.10, Vất sấy trên trởng chấn i đập Tứ Bình Bạc (Zipingpu) ti nh Tứ
Xuyên ~ Trung Quốc.
Hình 2.1: Sơ đỗ tính toán mặt cắt cơ bản dang tam giác
Hình 22 : Mặt ct đa giác ding để tính toán
Hình 2.3 : Các đường quan hệ A, m, ơ”, = fịn) ứng với một giá trị của &
Hình 2.4 : Tinh toán chọn š, n, m của mặt cắt đa giác đập bê tông trọng lực
Hình 2.5: Biểu đỗ quan hệ n~
Hình 2.6: Biểu đồ quan hệ B-h,
Hình 2.7: Hình v tính toán mặt cắt đa giác
Hình 2.8: Sơ dé các lực tác dụng vào mặt cắt tinh toán,
Hình 3.1: Matt đập thủy di
Hình 3.2: Mặt cắt đập thủy điện Sê San 4.
Hình 33: Mặt ct dp thủy điện Đẳng Na 3
Hình 3.4: Mặt cắt đập thy điện Sông Tranh 2
Hình 3.5: Mặt ct đập thấy điện Bản Chit
Hình 3.6: Mi ct đập thủy điện Sơn La
Hình 3.7: Hình dang dao động riêng.
Bản Vị
Hình 3.8: Phản img của công trình rong thời gian động đất
fh (với hệ số ma sắt > 0,8 lấy n =0)
4 16 21
36 4 A
Trang 9Hình 3.12: Sơ đồ mặt cắt tính toán đập dạng đa giác
Hình 3.13: Biểu đồ quan hệh,f ng với 0,7
Hình 4.1 Vịt xây dng thủy điện Sơn La
Hình 42 : Các phương án mặt cắt thực tế của dip Sơn La
Hình 43 : Sơ đồ tinh toán PAL
Hình 4.4 : Sơ đồ tính toán PA2
Hình 45: Mit cét ngang đập theo kết quả tính toán của luận vin
Hình 4.6: Mặt cắt ngang đập của tư vin thiết kế PECCL
49 oy
“ n 3 B 82
Trang 101.Tính cấp thiết của ĐỀ ài:
Nước ta có 2360 con sông có chiều dài trên 10km, trong đồ có 9 hệ sôngchính và điện tích lưu vực hơn 10.000 km” Tổng lượng dòng chảy trong năm 835 tỷmm’, Đây là nguồn tải nguyên dỗi dio nhưng lại phân bổ không đều cả về không giam
và thời gian, khoảng 70+75% lượng dong chảy năm tập trung vào 3-4 tháng mùa mưa Trong dé 3 thing mùa khô chi chiếm 58% Vì vậy vào mùa mưa thi gây lũ
lụt côn mùa kiệt thì gây han hin khắc nghiệt cho một số khu vực Với điều kiện tựnhiên của nước ta như đã nêu trên và nhu cầu ding nước, nhủ cầu phòng lũ thì
biện pháp xây dung hồ chứa để điều tiết nước là biện pháp thủy lợi phổ biến và hiệu
quả Nó đáp ứng đa mye tiêu, cung cắp nước cho sinh hoạt, nông nghiệp, cắt lũ cho
hạ lưu, phát điện, nuôi trồng thủy sản.
Theo con số thống kế của Bộ NN & PTNT năm 2002 cả nước có 1967 hồi
(dụng tích mỗi hỗ trên 2.10°m), Trong đồ 11 hỗ thủy điện có tổng dung tích 19 tý
mm côn lại 1956 hồ thủy nông với dung tích 5.842 tỷ m` Nẵu chi tính hồ có dungtích 1 triệu mỶ trở lên thì nước ta có 587 hỗ có nhiệm vụ tưới là chính Da số các
đập được xây dựng ở nước ta sử dụng bằng vật liệu dia phương như đập đất, đập đó
43, đập đắt đá hỗn hợp Đập đất là loại dip được xây đập sớm nhất và tới nay
vẫn côn được ứng dụng rộng ri nhờ những tu điểm của nỏ Ngoài ra dp bê tông,
bê tông cốt thép cũng là những loại đập được xây dựng phổ biến.
Đập bê tông đã được xây dựng từ rắt lâu trên thể giới Ở Việt Nam đập bềtông được phát triển và xây dựng khả nhiều Một số dip lớn da, đang dược xâydựng như: Định Bình, Sông Tranh, Sơn La, Lai Châu Việc tính toán chọn mặt cắt
cho dip là công việc quan trọng và cỏ ảnh hưởng lớn tới sự làm việc của đập sau này Công vie tỉnh toán đòi hỏi người thiết k& phải lựa chọn được ede trường hợp
b loi, nguy hiểm để tính toin, Trong các trường hợp bắt lợi thì trường hợp đậpchịu tác động của động đất là phức tạp và việc tính toán gặp nhiều khó khăn
Trang 11việc tính toán thiết kế, lựa chọn mặt cắt cơ bản của đập bê tông trong vùng có động.
cất là hết sức cin thiết
lục đích của Đề tài:
“Nghiên cứu đưa ra được dang và kích thước mặt it hợp lý cho đập bê tông trọng lực xây dung trong vũng có động đắt, tương ứng với các chiều cao đập khác
nhau, làm cơ sở lựa chọn phương án khi lập dự án và thiết kế đập bé tông trọng lực
3 Cách tiếp cận và phương pháp nghiên cứu:
~ Tiếp cận thực ế: các đập đã xây dựng trên thể giới và ở Việt Nam
- Tiệp cận lý thuyếc cơ sở tính toán mặt cắt đập theo các tiêu chuỗn v én định
độ bền, kinh tế.
Phương pháp nghiên cứu: tính toán mặt cắt đập với cúc cao trinh khác nhau,
trong vùng có động đất, dựa vào lý thuyết về én định, độ bền, sử dụng mô hìnhtoán và phần mễm CADAM
4 Kết quả đạt được:
~ Cơ sở lý thuyết xác định kích thước hợp lý của mặt cắt đập bê tong
- Đưa ra mặt cắt hợp lý cho dip bê tông trong lực trong vùng có động dit, với
những chiều cao khác nhau.
Trang 12VA VIỆC XÁC ĐỊNH MAT CAT DAP1L1-Tổng quan về xây dựng đập bê tông trong lực trên thé gi Việt Nam.
1.1.1.Tổng quan về xây dựng đập bé lông trọng lực trên thể gi
Đập bê tông trọng lực là loại đập được xây dựng ở nhiều nước trên thể giới
Ra đời sau đập đất và không pho biển rộng như đập dat, nhưng đa số các đập cao.tiên 100m là đập bê tong Theo thống kê của Hội đập cao thể giới (COLD), tính(đến năm 2000, trên thể giới đã có khoảng 45.000 đập lớn phân bố ở 140 nước,
“Nước có nhiều đập nhất trên thể giới là Trung Quốc với 22.000 đập chiếm 48% sốđập trên thé giới Đứng thứ hai là Mỹ có 6.575 đập Đứng hàng thứ ba là Ấn Độ có4.291 đập, sau đó là Nhật Bản với 2.675 đập, tiếp đến là Tây Ban Nha có 1.196 đập.Việt Nam cổ gần 500 đập đứng thứ 16 trong các nước có nhiễu đập cao trên thé
giới Hiện nay đập bê tông trọng lực chiếm khoảng 12% trong tổng số các loại đập
.đã được xây dựng trên thé giới Với đập cao trên 100m, đập bê tông trọng lực chiếmkhoảng 30% Tốc độ xây dựng đập cao trên thể giới cũng không đều Thông kê đậpxây dựng từ năm 1900 đến năm 2000 ta thấy thời kỳ xây dựng nhiều là những năm
1950, Đỉnh cao là năm 1970 Tinh hình này cũng xây ra tương tự ở vùng xây dựng nhiều đập như ở Châu A, Bắc Mỹ, Tây Au,
“Theo con số thống ké đập ở 44 nước của ICOLD-1997, s6 đập cao 15z30m
chiếm 56.2%, đập cao hơn 30m chiếm 23.8%, đập cao hơn 150m chỉ có 0.1%.
Tình 1,1 Biễu đồ xây ng đập lớn trê toàn th giới (1900-2000)
Trang 13chiều cao lên tới 285m Đập được xây dựng trên sông Dixence, một phụ lưu trên
thượng nguồn Rhone trong vùng núi Alpes phía tây nam Thụy si, gần biên giới với
nước Pháp
Hình 1.2 : Đập Grande Dixence nhìn từ hạ lưu:
Dap Tam Hiệp (Trung Quốc) được xây dựng trên sông Dương Tử tại Tam Đấu.Bình, Nghĩ Xương tinh Hồ Bắc, Trung Quốc
Chiầu đài hồ (theo sông): 660 km
Số 1d miy phát điện: 26 tỗ máy, công suit mỗi tổ 700 MW
ng suất phát điện tiết kế: 18.200 MW
Điện lương: 84,3 tỷ kWh,
Trang 14Đập Itaipu (Biên giới Brazil và Paraguay) được xây dựng trên sông Parana.
Chiều dai đập 7235m,
Trang 15Hinh 1.5 : Toàn cảnh đập Guri
Đập Tucurui (Brazil) là một đập bê tông trong lực được xây dựng trên sông
Tocantins nằm ở huyện Tueunti, Brazil
Chiêu cao đập: 78 m
Chiều dài đập: 6900 m
Trang 16“Thời kì trước năm 30 của thể kỹ 20, ở nước ta đã xuất hiện một số đập bểtông trọng lực nhưng môi chỉ là những đập thấp có chiều cao khoảng Sm dén 10m,chưa có những đập lớn Các đập có kết cấu đơn giản, thi công nhanh bằng thủ công,
kỹ thuật không phức tạp ngoại trừ đập Đồng Cam, tinh Phú Yên do đặc điểm thủy văn của sông Đà Ring Phần lớn công việc từ th « kế, chi đạo thi công là do các ky
ptr châu A
kết quả nghiên cứu của nước ngc
sur Pháp thực hiện, xi ming ni cắp phi bề tong chủ yêu dựa vio các
chưa có những giải pháp và công nghệ phù hop với Việt Nam.
Giai đoạn từ năm 1930 đến 1945 người Pháp tấp tục xây đựng ở nước ta một
số đập bê tông trong lực như đập ding Đô Lương, Nghệ An làm nhiệm vụ cấp nước.tưới, đập Day ở Sơn Tây có nhiệm vụ phân lũ, một số dip dâng nhỏ khác như đập
dâng An Trạch ở Quảng Nam
Bang 1.1 Bảng thẳng ké một số đập bê tông được xây dung ở Việt Nam
(Giải đoạn trước năm 1945
Một số đập bê tông lớn được xây đựng ở Việt Nam
(Giai đoạn trước năm 1945) TIT |Tên Địa diém xây dựm Năm xây dụng
1 |CũuSơn Sông Thương-Bắc Giang 1902
2 | Lién Son Sông Phó Day 1914-1917
3 | Bai Thượng | Sông Chu- Thanh Hida 1920
4 | Thác Huỗng — | Sông Clu- Thai Nguyen 1922-1939
3 [Đồng Cam — | Sông ĐìRằng-PhúYên 1925-1929
6 [Đô Lươm Sông Ci- Nghệ An 1934-1937
7_[Bip Biy Sông Đầy: Hà Tây 1934-1937
Gini đoạn từ 1945 đến 1975, đắt nước có chiến tranh nên xây dựng thủy lợi
bị hạn chế, nhưng cũng xây đựng được một số tràn thắp như tràn thủy điện Thác Ba,
đập trin thủy điện Cẩm Sơn, Ba Nhì
Trang 17mối các công trình thủy lợi, thủy điện như: Thạch Nham, Tân Giang, Lòng Sông,
PleiKrong, Sẽ San 3 và Sẽ San 4, Bản Vẽ, Ha Bình, Tuyên Quang Sơn La là
những đập bê tông với khối lượng hang triệu mỶ bê tông, chiều cao từ 70-138m
Việt Nam đã và đang sử dụng thành công kĩ thuật và công nghệ hiện đại để xây
dmg các đập bê tông trong lực có quy mô cả về chiều cao và khối lượng bê tông
ngủy một lớn hơn.
Một số đập bê tông trong lực được xây dựng ở Việt Nam
Đập Son La là đập bê tông trọng lực nằm trên dong sông Đà tại địa phận xã
Ít Ong, huyện Mường La, tinh Sơn La
Chiêu cao đập: 138 m, Chiéu dai đập: 1.000 m
ink thúc: Đập bê tông trọng lực, Tổng dụng tích hổ: 926 tỷ m
Dung tích phòng lũ: tỷ mÌ, Diện tích mặt hỗ: 224 km?
Số tổ máy phát điện: 6 tỗ máy, công suất mỗi tổ 400 MW
ing suất phát điện thi kế: 2400 MW
Điện lượng: 10227 tỷ kWhinăm.
Trang 18Chiều cáo đập: 137 m
Chiều dai đập: 509 m
Hinh thức: Dap bê tông trọng lực.
Tổng dung tích hỗ: 1.8 tỷ mồ
Số tổ máy phát điện: 2 tồ mây, công suit mỗi tổ 320 MW
ng suất phát điện tiết kế: 640 MW
Hình 1.8 : Toàn cảnh đập Bản Về nhìn từ hạ lưu.
1.2 Hình dang và kích thước mặt cắt đập bê tông trọng lực
Mặt cắt dip là phần giao cắt giữa thân đập và mặt phẳng thing đứng vuông
óc với trục đập Ban đầu mặt cắt đập bê tông trong lục có dang hình thang hoặc
thi
hình chữ nhật Ngày nay, việc áp dụng tiến bộ khoa học kỹ thuật vào thế
‘cing đập bê tông trọng lực mặt cắt các đập đã được thiết kế dạng hình cong hoặc đagiác Các đập nhỏ, kết ấu đơn giản dạng mặt cắt hình thang vẫn thường được sit
dung.
Hình dang và kích thước mặt cắt dp bê tông trong lực phải đảm bảo đủ về
cường độ chịu Ine, ổn định về chẳng trượt và đảm bảo điều kiện kinh tế Trongnghiên cứu và tinh toán thiết kế mặt cất đập bê tông trong lực thì mặt cắt được chọnpho biển nhất là mặt cắt dang tam giác,
Trang 19tiếp giữa đập với nén và bở, tạo các khe rộng trong thân đập
là sự nung động mạnh mẽ của vỏ quả đất dưới dang các
u nguyên nhân: nội sinh, ngoại sinh và nhân sinh.
-Nội sinh: liên quan đến vận động phun tro núi lửa, do sập đồ trần các hang
động ngằm, do sự cọ xát của các mảng thạch quyền đại dương đang bị hút chim
xuống dưới một mảng khác, do hoạt động đút gay địa chin bên trong các mảng lục địa
Trang 20- Ngoại sinh: do thiên thạch va chạm vào ri đất, các vụ trượt lở đắt đá vớikhối lượng lớn.
- Nhân sinh: do các vụ thử hạt nhân ngằm dưới đắt, các hoạt động xây dựng
hồ chứa làm mắt cân bằng trọng lực môi trường, do bơm hút nước ngằm, khí đốtgây sup đỗ ngằm đưới đất
Động đất ở Việt Nam thuộc kiểu do hoạt động của đút gây tạo ra, đều có
chấn tiêu (âm phát sinh động dt) nông, thường ít sâu quá 20km Nước ta không cónúi lửa đang hoạt động nằm rắt xa các đới hút chìm và đới dồn mảng nên không cókiểu động đất liên quan đến cấu trúc nảy như ở Nhật Bán, Philipin, Inđônêxia, hay
vùng núi Himalaya,
1.32 Một số khái niệm vẻ động đắt
1.8.2.1 Chân tâm, chấn tiêu
- Nơi phát sinh dich chuyển của động đắt được gọi là chắn tiêu (hoặc lò động
<4), Hình chiu của chin tiêu lên mặt đắt sợi là chấn tâm của động đ
= Độ su chắn tiga H à khoảng cách từ chn tiêu lên mặt đất, túc là khoảngcách giữa chắn tiêu va chin tâm Khoảng cách chin tiêu là khoảng cách từ mộtđiểm bất ky trên một đất đến chất u (còn gọi là tiêu cự, ký hiệu là A), Khoảng
cách chin tâm của một điểm là khoảng cách từ điểm đó đến chắn tâm (còn gọi là
tâm cự, ký hiệu là D).
- Chin tiêu ở độ sâu 300-700Km gọi là chấn tiêu sâu, chắn tiêu trung bình 60-300Km, c
nhất đo được là 720Km ở Florida (Mỹ) Động đất có sức tàn phá lớn nhất là động,
nh thường <60Km, chin tiêu nông <1SKm Chin tiêu sâu
dit chắn tiêu nông, toàn bộ năng lượng được giải phóng là 15% năng lượng đàn hồi
tích lũy.
1.3.2.2 Biểu dé động dat
Biểu đồ chỉ lại chuyển động nén theo thời gian được go là biểu đồ động đấtbao gdm các loại biểu đổ: chuyển vị (mm), gia tốc (ws), vận tốc (ans) Biểu đồ
Trang 21thời là số liệu để suy ra các thông số quan trọng trong thiết kế kháng chin
1.32.3 Thang động đắt và cắp động đắt
Hiện nay trên thể giới có rất nhiều thang động đất, nhưng phổ biển nhất vẫn
là các thang do cơ bản sau:
‘Thang Richter: đo độ lớn hay mức năng lượng mà động đất phát ra, được.
tính bằng Magnitude (M) Một Magnitude bằng một độ Richter
Cường độ động dit được đặc trưng bởi tỉ số gia tốc din chin a, mô tả hiệntượng động dit thông qua chuyển vi, gia tốc, vận tốc của mặt đất khi động đất di
‘qua, xác dinh theo cấp động đất dại diện là các thang: MMI (12 cấp), MSK (12cấp), JMA (8 cấp)
“Theo thang quốc tổ MSK con người không thé nhận biết chẩn động cấp 1-2.cắp 3-4 sẽ gây rung động nhẹ và cấp 6-7 làm chao đảo mặt đắt, chin động cấp 7 trở
lên sẽ gây thiệt hại lớn
Bảng 1.2: Bảng chuyên đổi tương đương giữa cúc thang động đất”
oP GORE Magnitude | JMA Merkaly vane —
Trang 22Gia tốc cực đại của một trận động dat là gia tốc lớn nhất của chuyển động
nên đất trong tận động đất đó Gia tốc cực đại là đại lượng rất quan trọng, được,
dùng trong tắt cả các tiêu chuẩn kháng chắn hiện nay,
Xác định chỉnh xác gia tốc cực đại ở một điểm nào dé là điều không dễ ding
vi thiểu biểu đồ gia tốc động đất mạnh và vi inh da dạng của dao động địa chấn, Vi
vây người ta thường sử dung các bing ghi gia tốc dao động nén đất đã có để thiếtlập mối tương quan thống kê giữa các gia tốc cực đại trung bình và các đặc trưng
it.
khác của dong,
Bảng 1.3: Bảng chuyển dite đình gia tốc nên sang cắp động at’!
Tang ISK Tag
SP | Dmgbsúenineg | COREE | Dinh nn oe
v 90E8ồ— fv OnE a
w 2003.006 vi 007
wt Aeais—T—M nas
uit shies ut 02530
x Sizes x oan š sit x had
1.3.3 Ảnh hưởng của động đất đến bn đnh và độ bên của đập
- Khi xây ra động đất, do ảnh hướng của sóng địa chin, nén phải chịu các lựckéo, nén, xoắn, Kết quả, nên có thể bị lồn, nứt, hoặc bi phá hoại hoàn toàn không
đâm bảo cường độ, dẫn tới phát sinh ác vất nút trong dip, hoặc làm cho đập bị tghiêng, chuyển vị về phía hạ lưu Tắt cả các hiện tượng trên làm cho đập bị n
định và bị hư hỏng.
- Khi động đất xây ra, do ảnh hưởng của sóng địa chắn, nên chưa bi phá hoại,
cường độ vẫn đảm bảo nhưng đập và nền sẽ xuất hiện các phản ứng (chuyển vị, vậntốc, gia the), Như vây ứng suất chuyển vị tia dp sẽ bị thay đối dẫn ới vượt quá
các tị số ứng suất, chuyển vịnh trước lúc xây ra động đất Khi vượt quá ứng suất, chuyển bị ới hạn cho phép thi đập sẽ bị mắt én định và phá hoại.
Trang 23đập khi xảy ra động đất Ap lực nước, sóng phía thượng lưu tăng thêm do động đắt,thay đội tinh chất cia khối đất đó, hóa „ hóa lông, chuyển bi, trượt đất hay
ác chuyển vị bé mat khác
Do tác hai to lớn của động đất đối vớ sông trình xây dựng nối chung và đập
bê tông trọng lực nồi riêng, mà hiện nay kh thiết kế các công trình xây dụng nói
chung và công tình thủy lợi nói riêng trong vùng có nguy cơ xây ra động đất người
ta da đưa ra nhiều phương pháp tỉnh toán cũng như các chỉ tết cắu tạo nhằm đảm báo an toàn cho công trình.
=|
Hình 1.10 Vér gay trên uring chin tại dip Từ Bình Bạc Zipingpy) tại ink Ti
inn ~ Trang Quốc1.4, VỀ các chỉ iêu thiết kế đập bê tông
Các chỉ iêu thiết kế đặp bể tổng được quy định chỉ it và ey thể trong cáctiêu chuẩn, quy chu uy phạm như:
= Quy chuẳn Việt Nam (QCVN 04 - 05 : 2012/BNN&PTNT) "
- Tiêu chuẩn ngành (TCVN 9137-2012)!
- Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam (TCVN 9386:2012) ©
Giới hạn phạm vi nghiên cin
"Nghiên cứu này di sâu vào nghiên cứu xác định mặt cắt đập bê tông trọng lực
được xây dựng trên nên đá có cường độ đảm bảo Các đặc trưng địa chất nền va cap
động dit trong luận văn được giới hạn rong phạm vi qui định của tiêu chuẩn Việt
Nam Việc tính toán xác định mặt cắt của đập bê tông được dựa trên những lý
thuyết và phương pháp đang được ấp dụng phổ
Trang 24Vi XÁC ĐỊNH MAT CAT HỢP LÝ CUADAP BÊ TONG TRONG LỰC
2.1.Cic tiêu chi để xác định mặt cắt hợp lý
Tiêu chi để xác định mặt cắt hợp lý của đập bê tông trọng lực là đảm bảo các:
yêu cầu về kỹ thuật và kinh tế
2.1.1 Đảm bả yêu cầu kỳ thuật:
2.1.1.1 Yêu câu về độ bên
“Trong tính toán xác định mặt cắt hợp lý của đập bê tông trong lực, đảm bio
yêu cầu về cường độ là vấn đề rit quan trong Nó ảnh hướng trực tiếp tới sự lâm
việc an toàn của đập, nếu cường độ vượt quá giới hạn cho phép thi sẽ làm cho công
trình bị phá hoại Tiêu chuẩn để xác định độ bền của vật liệu bê tông là cường độ
kéo và nén giới hạn (Ry, Ra) Tuy nhiên, vật liệu bê tông có khả năng chịu nén lớn hơn nhiều so với chịu kéo, nên điều kiện bén thường do ứng suất kéo quyết định
Trong tính toán, cin phải xét đến các trường hợp làm việc khác nhau cia
đập, Vi dụ khi hồ đầy nước thì ứng suất kéo xuất hiện ở biên thượng lưu đập, cònkhi mới thi công xong và có động đất thì ứng suất kéo có thể xuất hiện ở biên hạ lưu
2.1.12 Yêu cầu về dn định
Đảm bảo về én định chống trược: Do điều kiện làm việc là thường xuyên
chịu tác dung của ấp lực nước dy ngang rất lớn, nên đập bé ting trọng lực có th bị
mắt ổn định, lật, diy nỗi Ở đây xét các đập bê tông có chiều cao lớn (tên 60m),
nên điều kiện chống đấy nổi được đảm bảo Với đập bê tông trên nén đi, khi khôngchế ứng suất ở thượng và hạ lưu ở các mặt cắt ngang không vượt quá ứng suất cho
phép trong điều kiện lim việc bình thường thì điều kiện lật sẽ không xảy ra Do đó.
khả năng mắt dn định đầu tiên cần xem xét là trượt theo mặt nào đó, Có thé mặt tiếp
giáp giữa đập và nén, mat nằm trong nén, hay trong đập Khi tính toán cần căn cứ vio các trường hợp làm việc cụ thể của hỗ chứa, chỉ tiêu cơ lý của địa chất, và các điều kiện khác để đảm bảo điều kign ôn định về chống trượt
Trang 25tông trọng lực, mục tiêu chung của các nghiên cứu là nâng cao độ an toàn cho đập
và giảm khối lượng xây dựng đập Từ yêu cầu trên mà hình dang mặt cắt đập bé
tông trong lực thực tế khá da dang.
3.3.Tính toán đập có mặt cắt cơ bản hình tam giác
2.2.1, Hình dang mặt cắt cơ ban!”
Mit cắt cơ bản đùng để tinh toán là mặt cắt có đạng hình tam giác ABC (hình2.1), cổ chiều dii đơn vi Im tết điện ngang, chiều cao him), chiều rộng đáy là B,hình chiếu của mái thượng lưu lên mặt bằng là nB, của mái hạ lưu lên mặt bằng là
(1-a)B, trong đó n<l, tinh toán với trường mực nước thugng lưu ngang đỉnh đập, hạ lưu không có nước Tai tong tinh toán bao gồm trọng lượng bản thân G¡ áp lực
nước nằm ngang và thing đứng tác dụng lên mái thượng lưu đặp là W1, W2; áp lựcthắm tác dụng lên đáy đập Wo; được thể hiện chỉ tết như hình 2-1
Wy A
Hình 2.1: Sơ dé tính toán mặt cắt cơ bản dang tam giác
Mặt cắt cơ bản được tính toán theo ba điều kiện
Trang 26-Di kiện ôn định đảm bảo hệ số an toàn én định trượt trên mặt cắt nguy hiểm nhất, không nhỏ hơn tri số cho phép;
-Điều kiện ứng suất
Thượng lưu: Khi hồ đầy nước không chế dé không xuất hiện ứng suất kéo ởmép thượng lưu hoặc cỗ xuất hiện ứng suất kéo nhưng ứng suất kéo nhỏ hon ứng
suất kéo cho phép;
He lưu: ứng suất chính nén ở mép hạ lưu không được vượt quả trị số ứngsuất chính nén cho phép:
-Điễu kiện kinh tế : đảm bảo khối lượng công trình là nhỏ nhất;
2.2.2 Xác định bề rộng đây mặt cắt hình tam giác
Xác định B (bé rộng đáy mặt cắt hình tam giác) theo ba điều kiện ổn định,
ứng suất, và kinh tế, từ ba điều kiện trên B hợp lý nhất được lựa chọn.
2.2.2.1 Xác định chiều rộng day đập theo điều kiện ứng suất
Ung suất theo phương thẳng đứng tác dung lên một mặt cắt ngang của đập có thể xác định theo công thức nén lệch tâm.
‘etl rong lượng tiếng cia nước và củ vật iu đấp đập:
gu: hệsố áp lực thắm còn lại do tác dung can trở của mang chẳng thắm
Trang 27ứng suất kéo trên mặt hạ lưu đập, trong trường hợp vừa thi công xong, hoặc khi thio
cạn hồ để sửa chữa, din tối mặt hạ lưu đập có th bị nứt Vậy mặt cắt đập sẽ bể nhất
khi xuất phat từ điều kiện ứng suất là một tam giác có mái thượng lưu thẳng đứng (n=0) Trong trường hợp, chiều rộng bản đáy đập được xác định theo công thức.
Trang 28Với tông của dip được xe định heo công thứ (2-8) và mặt cất cơ bản là
„ mái thượng lưu thing đứng n=0, thì ứng suất tại mép biên thượng, hạ lưu
của mật cắt đập có thé tính toán theo các công thức sau:
- Khi hồ diy nude: đ„ =0:0y =(7,~#Z)h
= Khi hồ không có nước : đụ = Z/Ï;Ø, =O
“Trong đồ : ø là ứng suất phía mép thượng lưu đập
là ứng suất phía mép hạ lưu đập.
“Từ công thức (2-8)với uy = 2.4 và dị =0,5 thì B =0,72h.
Nếu ay = 0 thì B 0,66 Vậy áp lực thắm có ảnh hướng tối chiều rộng B
của đấy đập, cụ thế trong trường hợp không có áp lực thắm chiễu rộng B cña diy
đập nhỏ hơn trường hợp có áp lực thắm dưới nén và khối lượng vật liệu lim đập cóthể giảm khoảng từ 10 - 2596 Vi vay cần có các biện pháp công trình để giảm tối
da áp lực thắm đưới đáy đập.
2.2.2.2 Xúc định chic ring di đập theo điều Kiện én định trượt
Điều kiện ti thiểu để đảm bảo ôn định của dip
Trang 29Từ kết quả thu được ở trên dẫn tới kết luận như sau: Khi f>0,7 và áp lực
thắm nhỏ thì rong B của diy đập do điều kiện cường độ quyết định, còn áp lực thấm lớn thì B do điều kiện ôn định khống chế Để quyết định lựa chọn chiều rộng Baa ip hop lý, phải ti hành tính toán va so sánh cụ thể, Với nền đá c
sát nhỏ, để thỏa mãn điều kiện ổn định, chiều rộng B của diy đập phải tăng lên
nhiều so với điều kiện cường độ, đồng thời mái thượng lưu nên làm nghiêng (n > 0)
để lợi dung trong lượng nước ở phía trên mãi thượng lưu, ting cường Ổn định cho
đập Tuy nhiên mái thượng lưu không nên quá thoải vì không có lợi cho việc không.
chế ứng suất kéo ở mặt thượng lưu đập Căn cử vào tìm n vừa thỏa mãn điều kiệnứng suit ơ, =0, và điều kiện ôn định trên cơ sở cân bằng hai phương trình 2-6 và2-11 sau khi biển đổi ta có phương trình 2-12
Trang 30“rong đó: m,n, là các thông số cin xác định theo điều kiện không chế về n định,
độ bên và khối lượng đập là nhỏ nhất
Hình 32 : Mặt cắt da giác đùng để tinh toán
2.32.Củc bước xác định mặt cắt kinh tễ của đập bể tông trong lực
-Giả thiết nhiều gi tị Š khác nhau
n , dựa vào đi -Với mỗi giá ti lại giả thị ti kiện dn định ching
trược K >[K], tinh được các giá trị m ứng với mỗi trị số n giả thiết lập đường quan
hệ m= f{n) ứng với mỗi & ;
- Ứng với cặp m, nở bước 2 tiến hành tinh toán ứng suất chỉnh ở biện thượng lưu và lập đường quan hệ ơ ;= fin)
-Ứng với cặp m, n ở bước 2, tiến hành tính diện tích A của mặt cắt cơ bản và
thiết lập đường quan hệ diện tích với hệ số mái thượng lưu S=f(n)
Hình 2.3 : Cúc đường quan hệ A, m, 0°; = f(n) ứng với một giả trị của &
Trang 31thiể) vừa thơa mãn yêu cầu ơn định, ứng suất vừa cho dign tích mặt cắt nhỏ nhất
-Lần lượt làm lại các bước tỉnh cho các giá tị E khác nhau, thiết lip cácđường quan hệ A, m, ở ; = f{n) ứng với mỗi giá trị khác nhau của š Từ các đường
quan hệ này chọn ra mộttổ hợp & n, m vừa thơa mãn yêu edu ơn định và ứng suất
vừa cĩ dign teh mgt cắt đặp nhỏ nhất, Với tị số tim được xác định được mặt cắtkinh tế của đập,
Hinh 2.4: Tĩnh tộn chọn & n, m của mặt cắt da giác dip bê tơng trong lực.4.Áp dụng tính cho các đập cĩ chiễu cao khác nhau
24.1 Xác định pham vi nghiên cin
Việc tính tốn được thực hiện cho các dap tương ứng với điều kiện xây dựng
ở Việt Nam (đã xây dựng hoặc cĩ khả năng xây đựng) Giới hạn phạm vi nghiên
cứu như sau
24.1.1 Chiều cao đập và hệ số an tồn với én định
“Tính tốn với các giá trị H =40, 60, 80, 100, 120, 140, 160, 180 m
“Trong đĩ phân cấp theo QCVN 04- 50 ; 20121
-H>25270 m : đập cấp II, Ke= 25
-H> 70100 m: đập cắp I, Ke = 1,30
Trang 32-H> 100 m: đập cấp đặc biệt, Ke = 1,35
3.4.1.2 Hệ sổ ma sát với nền
Đập bê tông trọng lực có chiều cao từ trung bình trở lên, được xây dựng trên
nền đá có xử lý để đảm bảo hệ số ma sát giữa đập và nền đạt từ 0,5 trở lên, cụ thé ở
dy xét với các giá tị 06 07; 08.
2.4.1.3 Hệ số cột nước còn lại sai màn chống thắm (4)
Các đập bê tông tề nền đã đều được bổ tri màn chống thắm ở gin đầu mặtcắt để giảm áp lực thắm lên đáy dip, giảm lưu lượng thắm, t số a cho nghiền cứunày lấy giá trị trung bình là ø, = 0.5
3.4.2 Tính toán cho đập có mặt cắt hình tam giác
24.2.1 Xác định chiều rộng diy đập thủa man đồng thải đu kiện dn định
và ứng suất
- Chiều rộng đáy đập theo điều kiện ứng suất
Dựa vào công thức 2-6: #
-Chigu rộng day đập theo điều kiện ôn định
Trang 33#Œ}(#¬]*| 12
ứng với các giá trị K,, É, và ay ta tính được các giá tị C, D, E và từ đồ giải được phương trình bậc hai với n.
A lả diện tích mặt cắt ngang Ap dụng công thức ta được kết quả như sau
Bảng 2.1: B rộng diy mặt cit đập ứng với f= 0,5 và chiều cao h
lễ him) Ke c D E n Bim) | A(m)
Bing 3.2: B rộng diy mặt cắt đập ứng với f= 0 và chẫu cao h
f him) Ke c D E a Bim) A(m)
Trang 34Bang 2.3 : Bé rộng đáy mặt cắt đập ứng với ƒ = 0,7 và chiéu cao h
f j him) | Ke c D n | Bom) | Am)
40 | 125 | 419 | 508 027 | 3147 | 65833
60 | 125 | 419 | Sos 027 | 4720 | 148124
$0 | 13 | 445 | SI§ 029 | 6603 | 271363 o7 C100 | l3 | 445 | 518 029 | 8254 | 424005
120 | 135 | 472 | 529 030 | 105.19 | 631169
140 | 135 | 472 | S29 030 | 12273 | 859091
160 | 135 | 472 | 529 030 | 14026 | 1122078
180 | 135 | 472 | S29 030 | 15779 | 1420130
Bảng 24 : Bé rong đúy mat cắt đập ing với f= 0,8 và chiéu cao h
f j him) | Ke c D n | Bom) | Aa)
Trang 35số ma sit với nén () và chiều cao đập (h)
-Nén đá cảng yếu (mị số f nhỏ) thì cảng phải làm mái thượng lưu thoải (nlớn) để tận dụng trong lượng khối nước phía trên mái thượng lưu làm tăng tính én
định Khi hệ số ma sit nén f=0,8, thì có thể lấy n= 0
-Với mỗi nn đã xác định, trị số n cũng phụ thuộc vào chiều cao dip thông
‘qua hệ số an toàn cho phép Đập cảng cao thì tị số K, cảng phải lớn, do đó trị số n cũng phải tăng (xem hình 2-5)
b) Với tri số n xác định để đồng thời thoả mãn điều kiện ôn định và ứng suấtnhư đã nêu ở trên, và ứng với một loại nền xác định thì quan hệ giữa bề rộng đáyđập (B) và chiều cao (h) gần như theo quy luật tuyển tính (xem hình 2-6)
Trang 362.4.3, Tinh toán cho đập có mặt cắt hình da giác.
Hinh 2.7: Hình vẽ tính toán mặt cắt đa giác
Các bước tính toán được thể hiện chỉ tiết ở mục 2.3
“Từ hình vẽ 2.7 thành lập công thúc tỉnh diện tích (A) của mặt cắt ngang.
ll ĐH 4 m+n(1~£} ] (2-13)fa :
8 ~n(~)M +m = HẦm + n1—#)] 0-19)
¬ _ X6 6dM,
Ứng suất biên thượng lưu = øị = 4°28 (2-15)
“Trong đó: SG = GÌ +G2 +W2 — With (tông các lực thẳng đứng)
MO (Ting mô men của các lục đối với trong âm mặt
"Hình 2.8: Sơ dé các ực tic dụng vào mặt cắt ính toán
Trang 37Lite ca 2y của e9 1xy ben
= dma y sind gH y, 0-H ny ha, HP [mend 2pm tnd SF Hy +S ny 2a, Hi mond-S)]y
= 3H [mg +n(1~82, tn=#)y ca, Im+nd~2]z] (2-18)
TT Ita+nd~6fy +nd=#z =a,[m+ng=g)|z.rere a on n non l(
+ H —myy,[m=3n(~#)]~n(1~£} 7, [3m—nl—E)]- pny 3m
3[m+nd=Ø} | xz,z [m+nd~@ +27
(20)
Điều kiện tối thiểu để dam bảo dn định của đập
K.W.=/S6 6320)
“Trong đó: fla hệ số ma sát giữa đập và nén
Ke là hệ số an toàn én định của đập, phụ thuộc vào chigu cao đập
Từ công thức 2:21 tà có th vit lạ:
Trang 38Ke ng—zy 2 -nl-E*) + qnll-£) moL x (2-23)
Ca)
“Tính toán theo công thức đã thiết lập 6 trên được kết quả như bảng sau:
Bảng 2.5 Thông số mặt cắt đập ứng với f= 0,5 và chidu cao h
160 | 02 08 | 0486 | 12774 iso | 02 08 | 0486 | l6l68
Bing 26 : Thing số mặt cắt đập tng với ƒ = 0,6 và chiều can h
Bảng 2.7 : Thông số mặt cắt đập ứng với f= 0,7 và chidu cao h
ĩ hm [ € a " Am?
40 os 04 | 0668 | 61429
60 05 04 | 0668 | 126964
30 04 03 | 0713 | 262583 o7 100 | 04 | 04 | 0676 | 410143
120 | 04 | 03 | 0748 | 616526 1Ô | 04 | 03 | 0746 | 408380 l6 | 04 03 | 0748 | 109646
180 | 04 03 | 0748 | 1387L&3
Trang 392.5 Nhận xết các kết quả tinh toán
Tir kết quả tính toán được ta có những nhận xét như sau:
So sinh diện ích mặt cất A của mặt cất tam giác (các bằng 2-1 đến 2-4) vàmặt cắt đa giác (các bảng 2-5 đến 2-8) tương ứng cho thấy về cơ bản trị số A theomặt cắt da giấc nhỏ hơn so với mặt cắt am giác Điễu này minh chứng cho tên
“mặt cất kinh tẾ" được dành cho dang mặt cắt hình da gic Tuy nhiên, với trường
hợp nên tương đối yếu (F0,5) thì điều này không hoàn toàn đúng nữa Do vậy trongthực thé thiết kế các dang đập trên nén tương đối yêu, có thể không cin xét đến
dang mặt cắt đa giác.
2.6, Kết luận chương 2
Trong chương 2 đã tình bày cơ sở lý luận xác định kích thước mặt cắt đập
bê lông trọng lực thoả mãn đồng thời các yêu cầu v8 ổn định và độ bin cho haidang mặt cất chỉnh: mặt cắt eo bản dạng tam giác và mặt cắt cơ bản dạng da
“Tiến hành tính toán cho thấy các đập với hệ số ma sát nén khác nhau, chiều cao đập
khác nhau Kết quả đạt được như sau:
-Thiét lập được quan bệ n~f, h của đập có mặt cắt cơ bản hình tam giác (hình 2-5) thoả mãn đồng thời điều kiện én định và độ bền Kết quả tỉnh toán cho
thấy nỀn đập căng yéu (nhỏ) thì cing phải tăng độ nghiêng mai thượng lưu để tận
dụng trọng lượng khối nước trên mái thượng lưu, làm tăng én định đập.
Trang 40“Tht lập được quan hệ Bf, hota đập có mặt cắt cơ bản li hình tam giác(hình 2-6) Có thé thấy là ứng với 1 giá trị của f, quan hệ B~h gần như là tuyến tính.
- Xác định được các tị số & m,n hep lý cho các đập có chiều cao khác nhau,
trên nn có hệ số ma sắt khác nhau (bảng 2-5 đến bảng 2-8), làm cơ sở để lựa chọn
nhanh bình dang và kích thước mặt cắt trong giai đoạn thiết ké sơ bộ đập.
- Tứ kết quả tỉnh toán cho 2 dang mặt cắt (tam giác và đa giác) cho thấy về cobản dạng mặt cắt đa giác cho diện ích mặt cắt nhỏ hơn khí thoả mãn đồng thời điềukiện ẫn định và độ bin, Tuy nhiên điều kiện này chỉ xét trên mặt cất tiếp giáp gila
đập vi nên Trong phần tính toán tiếp theo cin phải xét đến mặt ct ngang khác, đặc
biệt là tại các vị trí thay đổi hệ số mái, vị trí giảm yếu của mặt cắt
