Quan điểm móng bẻ - cọc dng thời chịu tai trọng công trình 1.3 Cấu tạo và ứng dụng của móng bé - cọc -1.6 Lựa chọn công tình áp đụng ở thành phố Sóc Trăng, tình Sốc Tring 1.7 Điều kiện đ
Trang 1BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT
TRUONG ĐẠI HOC THUY LỢI
PHAM QUOC TUAN
NGHIEN CUU SU LAM VIEC CUA MONG BE
-COC TRONG DIEU KIEN DIA CHAT CONG
TRINH THANH PHO SOC TRANG
Chuyên ngành: Dia kỹ thuật xây dung
Mãsố: 60-58-02-04
LUẬN VĂN THẠC SỸ
NGƯỜI HƯỚNG DAN KHOA HỌC: TS NGUYEN QUANG TUẦN
Trang 2LỜI CAM ĐOAN
“Trong thời gian học tập tại trường với sự định hướng của các thầy cô, đồng thời với
kinh nghiệm làm việc tai cơ quan, sự giúp đỡ của bạn bè và đồng nghiệp và đặc biệt là
sự giúp đỡ hướng dẫn của thầy TS, Nguyễn Quang Tuấn Việc thực hiện để tải luận
‘vn cao học “Nghiên cứu sự làm việc của móng bè ~ cọc trong điều kiện địa chất công
trình thành phố Sóc Trăng” tôi xin cam đoan các số liệu, kết quả tính toán được nêu
trong luận văn là trung thục và chưa từng được sử dụng trong bi
khác
ÿ công trình nào,
Moi sự giúp đỡ cho vi thực hiện luận văn này đã được cảm ơn và các thông tin trích
dẫn trong luận văn đều được ghỉ gõ nguồn gốc
luận văn
Pham Quốc Tuấn
Trang 3LỜI CẢM ON
“Trong quá trình học tập, nghiên cứu và thực hiện Luận văn Thạc sĩ, tôi đã nhận được
st giúp đỡ, tạo điều kiện nhiệt tình và quý báo của nhiễu cá nhân, tập thể
én toàn thể Quý Thả
học Thủy Lợi Hà Nội và nhất là các Thay, Cô tại Bộ môn Địa kỹ thuật của trườ
“Trước tiên tôi xin bảy 16 long biết ơn sâu si „ Cô Trường Đại
tân tinh giáp đờ tôi rong suốt thời gian qua, Tôi xin cảm ơn vi những kiến thức enthiết, bộ ich và những kinh nghiệm mã các Thầy, Cô đã tận tinh truyền giảng lại chotôi để tôi vận dụng vào công việc thực tiễn, góp vào hành trang trên bước đường tươnglai trong cuộc sống, và có thé hoàn thành luận văn tốt nghiệp của minh,
Tiếp đến, tôi xin gởi lồi cảm ơn đến Thầy TS Nguyễn Quang Tuấn đã tận tình
hướng dẫn, chỉ dạy ân cần, truyền đạt cho tôi những kiến thức, kinh nghiệm quý báu,
cung cấp và để ra định hướ rong suốt quá trinh làm luận văn tốt nghiệp Tôi xin
chân thẳnh cảm ơn thấy,
Tôi xin trần trọng cảm ơn Phòng Đào tạo Đại học và sau Đại học - Trường Đại học Thủy Lợi đã tạo điều kiện thuận lợi để tôi có thể hoàn thành luận văn đúng tién độ.
Tôi xin gi lời cảm on đến ắt cả các anh chị, các ban cũng họ lớp Cao học 24ĐKT12
đã cùng cấp tài liệu, úp đỡ và đồng góp cho tôi những kiến thức bổ ích để
hoàn thành luận văn một cách tốt nhất
Do th gian thực hiện đề ti có han và lượng kiến thie bao la vô tận nên không thểtránh khỏi những thiểu xót nhất định Tôi rit mong được sự đóng góp và ý kiến quý
bau của Quy TI Co va bạn bề để ngây cảng hoàn thiện hon.
Tôi xin chân thành cám on!
Trang 41.2 Các quan điểm thiết kế mồng cọc hiện nay.
1.2.1 Quan điểm cọc chịu tải trong hoàn toàn
12.2 Quan điểm bê chịu tải trọng hoàn toàn,
1.2.3 Quan điểm móng bẻ - cọc dng thời chịu tai trọng công trình
1.3 Cấu tạo và ứng dụng của móng bé - cọc
-1.6 Lựa chọn công tình áp đụng ở thành phố Sóc Trăng, tình Sốc Tring
1.7 Điều kiện địa chất công trinh tại vị tí nghiên cứu
1.7.1 Đặc điểm chúng của địa hình khu vực nghiên cứu
1.7.2 Đặc điểm chung dia chất khu vực nghiên cứu
CHUONG 3: CƠ SỐ LÝ THUYẾT PHƯƠNG PHÁP PHAN TÍCH TÍNH TOÁN
MONG BE - COC
2.1 Phin tich tinh toán theo các phương pháp thông thường
2.11 Cơ sở lý thuyết
2.12 Trình tự hit kế móng cọc
2.1.3 Tinh toán sức chịu tải của cọc
2.1.4 Coe chịu tai trọng ngang vả cọc chịu uốn doc
2.15 Mô phỏng bãi ton meng cọc chịu ti trong toàn bộ bằng chương tình Plaxis
2.2 Phân tích tinh toán theo phương pháp số sử dụng phần mém Paxis
2.2.1 Coe trong đất
Trang 52.3.2 Sức chịu tải của móng bẻ cọc 2 2.2.3 Độ lin của mông bè coe 4“ 2.2.4 Mô phỏng bai toắn mông cọc bè bằng chương tình Plaxis 48
CHƯƠNG 3: KET QUÁ PHAN TÍCH TÍNH TOÁN MONG BE COC CHO CONG TRÌNH TẠI THÀNH PHO SOC TRĂNG mỉ
3.1 Giới thiệu khái quát về công trình 5
3.2 Điều kiện địa chất công trình tại vi trí xây dựng si3.3 Các thông số đắt nỀn ti vi ti xây đựng công trinh 3
3.486 ligu đầu vào sử dung tính toán kết cấu công trình 37
3.5 Kết quả phân tích tính toán theo từng phương pháp, 39
3.6 Phân tích anh hưởng của các yếu tổ dat nền tới hiệu quả của việc sử dụng giải pháp
mồng bề - cọc T2
3.7 So sinh kết quảtheo các phương pháp 7KET LUẬN VÀ KIÊN NGHỊ 81PHU LUC: HO SO DIA CHAT KHU VUC NGHIÊN CỨU LUẬN VĂN 8
TÀI LIEU THAM KHẢO 9ĩ
Trang 6Hình 1 9: Mặt bằng tổng thé dia hình khu vực thành phố Sóc Trăng 25
1-10: Mặt bằng tổng th vị tí khoan địa chất khu vực 25
Hình 2 - 1; Mat bằng cọc chịu tải hoàn toàn mô phỏng bằng Plaxis 37
Hình 2-2: Phase Initial - Chương trình tự động phân tích 37
Hình 2 - 3: Phase - Vật liệu: Tit ed các phần từ cọc, đi được lách hoạt 3
Hình 2-4: Phase - Tải trọng: Gắn tả tập trung lên di cọc 38
‘Hinh 2 - 5: Roi rac hóa phan tử dam trong dat được tượng trưng bằng đường đậm nét
Cac vòng tròn tượng trưng cho các nút ảo của phan tir đất 38
“Hình 2 - 6: Quan hệ giữa độ lún không thoát nước với tai trọng 43
Hình 2-7: Hệ số ảnh hưởng lăn Ty 45Hình 2 - 8: Hệ số hiệu chỉnh tính nén lún, Ry 45
Hình 2 - 9: Hệ sé hiệu chính theo độ sâu, Ri, 46
lình 2 ~ 10: Hệ số hiệu chinh hệ số Poisson, Ry 46
Tình 2 11: Hệ số giám lún với L/d = 10 và móng tuyệt đổi cũng 4
Hình 2 12: Hệ số giảm lún với L/d = 25 và móng tuyệt đối cũng 7
Hình 2 - 13: Hệ số giảm lin với L/d= 100 và móng tuyệt đối cứng 9 Hình 2- I4: Hệ số giảm limp dụng cho móng mm, trường hyp ở tim, a
Hình 2 - 15: Hệ số giảm lún áp dụng cho móng mềm, trường hợp ở góc 48
Hình 2-16: Tỉ số Roy / Rens cho Lid =25 48 Hình 2 - 17: Tỉ số Roo / Roos cho Lid =100 48 Hình 2 - 18: Mặt bằng mô phòng bằng Plaxis 49
Trang 7Hinh 2 19: Phase Initial Chương trình tự động phân tích.
Hình 2 20: Phase Vật liệu: Tắt ả các phần từ cọc, đối được kích hoạt
Hình 2 21: Phase Tải trong: Gắn ti tập trung lên bể cọc.
Hình 3 - 1 Mặt bằng bổ tí cột ting him
Hình 3 2: Mô hình 3D phân tch kết cấu công trình bằng phần mm Babs
Hình 3 - 3: Mặt bằng mô phỏng bằng Plaxis vị tri chân cột giữa
Hình 3 - 4: Phase Initial - Chương trình tự động phân tích.
Hình 3 5: Phase - Vật di được kích hoạt
Hình 3 - 6: Phase - Tải trọng: Gắn tải tập trung lên dai cọc
Hình 3 - 7: Mặt bằng mô phỏng bằng Plaxis vị trí chân cột biển
Hình 3 - 8: Phase Initial - Chương trình tự động phân tích.
Hình 3 - 9: Phase - Vật
Hình 3 - 10: Phase - Tải trọng: Gắn tai tập trung lên dai cọc
Tat cả các phiin tử cọc, đải được kích hoạt
Hình 3 - 11: Mặt bằng mô phỏng bằng Plaxis
Hình 3 - 12: Phase Initial - Chương trình tự động phân tích.
Hình 3 - 13: Phase - Vật liệu: Tắt cả các phần tử cọc, đài được kích hoạt
Hình 3 - 14: Phase - Tải trọng: Gắn tai tập trung lên bé cọc,
Hình 3 - 15: Mặt 1g mô phòng bằng Plaxis iti chân cột biên
Hình 3 16: Phase Initial Chương trình tự động phân ích.
Hình 3 17: Phase - Vật liệu: Tắt cả các phần từ ọc, đôi được kích hoạt
Hình 3 - 18: Phase- Tải trọng: Gắn ti tập trung lên bé cọc.
Hình 3 - 19: Kết quả chuyển vị đứng
Hình 3 20: Kết quả chuyển vi ngang theo phương x
Hình 3 21: Kết quả chuyển vi ngang theo phương z
4.80
Hình 3 - 22: Ứng suất xung quanh đầu cọc tại y
Hình 3 - 23: Ứng suất xung quanh mũi cọc tai y = - 40.0.
Hình 3 -24: Kết quá chuyển vị đứng
Hình 3 - 25: Kết quả chuyển vị ngang theo phương x
Hình 3 - 26: Kết quả chuyển vị ngang theo phương Z
Hình 3 27: Ứng suất xung quanh đầu cọc tại y= ‹ 4.80
Hình 3 - 28: Ứng suất xung quanh mũi cọc tại y = - 40.0.
49 49 49 s8 58 61 ol
“— a 68 6
6 64 64 65 65 65 65 66
66
66 67 67 67 67 68 68 68 60
9
Trang 8Ứng suất xung quanh mũi eget yKết qua chuyển vị đứng
Két quả chuyển vị ngang theo phương x
Kết quả chuyển vị ngang theo phương z
Ứng suẾt xung quanh đầu cọc tại y = 4.50Ứng suất xung quanh mũi cọc tại y = -30.0
10 70 70
10
7 7 1 n
n
Trang 9Bảng 3-10: Bảng so sánh kết quả phân tích trường hợp chiều
Bảng 3 11: Bảng so sánh kết quả phân ích trường hợp chiều dai cọc L=2
Bảng 3 12: Bảng so sánh kết quả phân tích trường hợp chiều đài cọc L=30,0m đối
với mồng
Bảng 3-13: Bảng so sánh kết quả phân ích trường hợp chiều đãi cọc L=30,0m đối
DANH MỤC CAC BANG BIEU
Bảng tổng hợp chi tiêu cơ lý đặc trưng của lớp đất tại khu vực T
Bảng ting hợp chỉ iêu cơ lý đặc trumg cia lớp đắt tại khu vực I
Bảng tổng hợp chi iêu cơ lý đặc trưng của lớp đất tại khu vực IL
Hệ số tốn dọc @
Bang ting hợp chỉ tiêu cơ lý đặc trưng của lớp đất tạ vị tí xây dựng
Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý đặc trưng của lớp đắt 1
Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý đặc trưng của lớp
Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý đặc trưng của lớp đất 3.
Bảng tổng hợp chỉ tiêu co lý đặc trưng của lớp đất 4
Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý đặc trưng của lớp đắt 5
Bảng nội lực phân tich công trình, tại chân cột có nội lực lớn nhất
Bảng thông số vật liệu đầu vào mô hình Plaxis
Bảng so sinh kết quả phân ích trường hợp chiều đi cục L=16,0m,
1,0m, om.
i cọc L
-9¢ và L=36,0m đối với móng cọc
với mồng bè cọc và L=40,0m đối với móng cọc.
56 sĩ 59
60
7 14
75
T6
7
Trang 10MỞ DAU
1 Tính cấp thiết cin ĐỀ ti
Việc lựa chon giải pháp móng phủ hợp cho công trình có vai trỏ rất quan trọng Trong
các giải pháp nền móng, móng cọc ngày cảng được sử dụng nhiều ở Việt Nam do nhu
sầu phát triển của kinh tế dẫn đến nhu cầu xây dựng công tình dân dụng và hạ ting được mở rộng và phát triển ở khắp các vùng miễn trên cả nước,
Trong điều kiện nước ta việc tính toán thiết kế móng cọc đến nay vẫn còn sử dụng
những mô hình tính theo quan điểm cho rằng cọc chỉ có tác dụng giảm lún và gia cổ
hoặc cọc chịu toàn bộ tả trọng từ bé tuyễn xuống Không giống như
móng cọc thông thường, giải pháp mồng bề - cọc được thiết kế có kể đến sự làm việcđồng thời của cả cọc lẫn bè móng Uu điểm của kết cấu móng bẻ ~ cọc là: 1) phù hợp
vi điều kiện địa chất khi mà lớp chịu ải tốt nằm quá sâu: 2) tận dụng và phát huy tối
da khả năng chịu tải của bè móng, từ đó dẫn tới Khả năng giảm giá thinh xây dựngCie nghiên cứu của Phùng Đức Long [1], Katzenbach [2] cho thấy phần móng bẻ cóthể tiếp nhận từ 30 đến 60% tải trọng từ công tình trong nhiều điều kiện địa chất
công trình.
Giải pháp móng bẻ ~ cọc là một giải pháp đã được áp dung cho rất nhiều công trình
trên thé giới Ở Việt Nam, dù còn mới mẻ song gần đây đã có những nghiên cứu về
giải pháp này [1] [3] [4] Tuy nhiên, vige nghiên cứu áp dụng giải pháp mồng bé ~ cọc
cho các điều kiện địa chất công trình cụ thể vẫn còn hạn chế
Sóc Trăng là thành phố đang trên đã phát triển Việc sử dụng móng cọc cho các nhà
cáo ting dang là nh cầu thiết ếu Để thất kế móng một cách phủ hợp và kinh ế, luậnvăn nảy xem xét việc áp dụng giải pháp móng bé - cọc với điều kiện địa chất công trình
‘hu vực thành phố Sóc trăng, từ đó đưa ra phương án thiết ké tối ưu cho các kỹ sư
3 Mục đích của ĐỀ tài
Nghiên cứu áp dụng phương án móng bè - cọc cho diễu kiện đại chất thành phổ Sóc
Tring,
Trang 113 Nội dung nghiên cứu.
~ Nghiên cứu điều kiện dat nền khu vực thành phố Sóc Trăng
Nghiên cứu ảnh hưởng của các thông sổ đt nÈn tới sự làm việc của hệ mồng bề cọc,
4 Cách tiếp cận và phương pháp nghiên cứu
4.1 Cách tiếp cận
Giới thiệu những nghiên cứu về sự kim việc đồng thời của móng và bè móng công
trình của các tác giả Việt Nam và thể giới
Phân tích sự làm việc đồng thời của hệ móng bè cọc qua một ví dụ tổng quát là một
công ình tại thành phổ Sóc Tring
Tính toán một công trình eu thể để phân tích ảnh hưởng của các điều kiện đắt nén tới
thiết kế mồng
4.2 Phương pháp nghiên cứu.
Nghiên cứu lý thuyết về phần từ hữu bạn (FEM), các phẩm mém tính toán theophương pháp phần tử hữu han chuyên ngành,
Mô phỏng một công trình cụ thé Thay đổi thông số hình học của hệ mồng cọc dai bè
để thu thập số liệu, phân tích để xây dựng các biểu đồ tương quan.
Thay đổi các thông số về cọc, đất nén dé tim ra những kết luận tổng quát cho bài toán mồng cọc - dai bê.
Phuong pháp nghiên cứu của luận văn li nghiên cứu lý thuyết kết hợp với thir nghiệm
số trên mô hình toán.
5 Phạm vi nghiên cứu của đề tài
Móng công trình xây dựng đặt trên nền dat khu vực thành phố Sóc Trăng.
6 Kết quả đạt được
"Nghiên cứu được sự tương tác giữa móng bè và cọc.
Nghiên cứu được sự chuyển vị của hệ móng bè cọc trong đất nền, đồng thôi có sự
đánh giá ảnh hưởng qua lại giữa cọc với cọc phía dưới công trình.
Trang 12inh giá được súc chịu tải của hệ móng bẻ cọc, Từ đó, đề xuất lựa chọn các giải pháp
thiết kế đảm bảo an toàn chịu lực của công trinh và tối ưu hóa chỉ phí xây đựng công
trình mang lại giá trị to lớn xã hội.
7 Nội dung, bố cục của luận văn
V
nội dung như trên, bảo cáo của luận văn gém ba chương nội dung chỉ tất và phần
luận.
Chương 1: Tẳng quan về nóng bề cọc
Chương 2: Cơ sở lý thuyết phương pháp phân tích tính toán móng bè — cọc
Chương 3: Kết quả phân tích tính ton méng bê ~ cọc cho công trình dự Hiển
Phin két lun; Đánh giá các vẫn đề mà luận văn đã giải quyết được, khả năng ứngdụng của đề tai vào việc thiết kế các công trình thực tế, nhiệm vụ cần tiếp tục nghiêncứu trong giai đoạn tiếp theo nhằm xây đựng hoàn chỉnh phương phip tinh,
Trang 13CHƯƠNG 1: TONG QUAN VỀ MONG BE - CỌC
1.1 Tông quan về móng bề - cọc
Trong những năm gin đây, méng bé - cọc đang ngày cảng được công nhận như là một giải pháp móng dem lại hiệu quả kinh tế cao trong xây dựng các công tình tén thé
giới cũng như tại Việt Nam.
Giải pháp sử dụng móng bè - cọc không giống như thiết kế móng cọc thông thường,
trong đó cọc được thiết kế để chịu phần lớn tải trọng từ công trình, móng bè - cọc được.thiết kế có kế đến sự phân phối ải trọng bên trên xuống nền đất đưới bê mông và cọc
Móng bè - cọc là một hệ thống kết hop bao gồm các phần từ chịu lực làm việc đồng
thời với nhau gồm có các cọc, bè và nền đất bên dưới Trong đó, bè có chức năng liênkết và phân phối tải trong từ chân kết cấu bên trên đến các cọc và truyền một phần titrọng xuống dat nén tại vị trí tiếp xúc giữa bè và nén đất; cọc có chức năng truyền tải
trọng xuống nền đất đưới chân cọc qua sức kháng mũi và truyền tải trọng vào nền đất xung quanh qua sức kháng ben,
Ưu điểm của kết cấu móng bổ - cọc lữ
= So sánh với móng cọc thì móng bè - cọc có số lượng cọc nhỏ hơn và chiều dài cọc
cũng ngắn hơn
thiện được điều kiện làm việc của móng nông nhờ giảm độ Kin cũng như độ lún
lệch Coe giữ vai trò như bộ phận giảm lún.
im được ứng suất cũng như moment nội lực trong móng bè nhờ sự sắp xếp hợp lý
của cọc
- Phit huy vai tr chịu lực của phần mồng bẻ
Giảm thiểu khả năng phin tồi khi đào hỗ móng.
~ Có thể bổ trí cọc để chịu tải trọng lệch tâm từ công trình bên trên
Bén cạnh những ưu điểm, việc phân tích và áp dung móng bê - cọc vào thực tế vẫn tổn
Trang 14tai một số khó khăn, nhược điểm như:
~ Ở Việt Nam, vige tính toán móng bẻ - cọc chưa được xem xét kỹ, các thiết kế chưa
đánh gid và phân ánh rõ vai trò của bè móng, đất và hệ thống cọc
= Việc thit kế côn gập nhiều khó khăn do thiểu các iêu chuỗn làm cơ sở tính toán.
~ Ngoài ra, việc phân tích móng b - cọc chưa xét đến các yếu tố tác động tới côngtrình Theo Nguyễn Thanh Sơn [3] một phân tích đầy đã tương tắc ba - cọc với nền
đất cần thiết phải xét đẩy đủ các yếu tố: Sức chịu tả tới hạn của móng đưới tác động
của 1 hợp tải trong: Ảnh hưởng của tác động có tinh chất chu kỳ đến ứng xử của
mỏng: Độ lún tổng thể của móng; Độ lún lệch giữa các khối nhà và với công tình lần
cận; Ảnh hưởng giữa móng bè với cọc, giữa các cọc với nhau; Ảnh hưởng của động.
dất bao gồm cả những trận động đắt kích thích, khả năng hóa ling của đất và phân ứngdong của kết cấu dưới tác động của tải trọng gió,
1.2 Các quan điểm thiết kế móng cọc hiện nay
Hiện nay, việc thiết kế mồng cọc chịu tải trọng cho công trình có nhiều quan điểm tính toán phân tích với những ưu điểm và nhược điểm khác nhau cho từng trường hợp, có
thể ké đến một số quan điểm thiết kế móng cọc hiện nay như sau:
1.2.1 Quan điểm cọc chịu tải trạng hoàn toàn
Là quan điểm thiết kế cọc được xem là truyền thống và áp dụng rộng ri, trong đó cọcđược thiết kế để tiếp nhận toàn bộ tải trong của công trình truyền xuống ma không kểtới sự tham gia chịu tải của nền đất dudi dai cọc Trong tính toán, hệ mồng còn tinh
như méng cọc đài thấp với nhiều giả thiết gin đúng như:
~ Tai trọng ngang do nn đất trên mức đầy đái tiếp thụ
- Dai mồng tuyệt đối cứng, ngim cứng với các cọc, chỉ truyén tải trọng đứng lên các
ceoe, do đó cọc chỉ chịu kéo hoặc nén,
- Coc trong nhóm cọc làm việc như cọc đơn, và cọc chịu toàn bộ tai trọng từ đài
mông.
- Khi tỉnh toán tổng thé móng cọc thi coi hệ mỏng là một khối móng quy we
Trang 15inh toán theo cach nảy có ưu điểm là đơn giản, thiên về an toàn nhưng không đạt
hiệu quả kinh tế, đo đó đây là một phương án thiết kế móng cọc lang phí.
1.2.2 Quan diém be chịu tải trọng hoàn toàn
Kết cấu bè được thiết kế để chịu phần lớn tải trọng tác dụng lên móng, các cọc chỉhận một phần nhỏ ti trong truyền xuống cọc được bổ tri hạn chế cả về số lượng sức
chịu tải với mục đính chính là gia cổ nén, giảm độ lún trung bình và lún lệch Độ lún của móng thường lớn, vượt quá độ lún cho phép, ngoài ra với tải trọng công trình lớn tính theo quan điểm này thường không đảm bảo súc chịu tải của nên đất đưới móng
1.2.3 Quan điễm máng bè - cọc đẳng thời chịu tải trong công trình
Hệ kết cấu móng đài - cọc đồng thời làm việc với đất nén theo một thể thông nhất, xétđến diy đủ sự tương tác giữa các yéu tổ dt nền - bề cọc Trong quan diém này, cáccọc ngoài tác dụng giảm lún cho ông trình, còn phát huy hết được khả năng chịu tải
do đỏ số lượng cọc ít hơn, chiều dài cọc ngắn hom Khi cọc đã phát huy hết khả năng:chịu ti thì một phần tải trong côn lại sẽ do phần bề chị và lâm việc như móng bê
trên nên thiên nhiên
“Trong quan điểm này, độ lún của công trình thưởng lớn hơn so với quan điểm cọc chịu
tải hoàn toàn nhưng vé tng thé, nó vẫn dim bảo nằm trong quy định với một hệ số antoản hợp lý, do đó quan diém tinh toán này cho hiệu quả kính tt hơn sơ v quan
điểm cọc chịu tai trọng hoàn toàn Tuy nhiên, quá trình tính toán phân tích cần sử dụng
các mô hình phức tạp hơn, do đó hiện nay quan điểm này chưa được áp dụng phổ biến
tông rãi
Trên cơ sở giả thiết và mô hình, phương pháp tính toán móng bè - cọc được phân thành các nhóm như sau:
+ Những phương pháp kinh điền
- Phương pháp mồng cọc tương đương hoặc móng bé tương đương,
~ Những phương pháp giả ích đơn giãn
+ Những phương pháp số dya vio phương pháp phn từ hữu han
Trang 161.3 Clu tạo và ứng dung của mồng bé- cục
13.1 Cấu tao của móng bè = cục
"Móng bề cọ là một loi móng cọc, cho phép phát huy được tối đa Khả ning chịu lực
của cọc và tận dung được một phn ste chịu ti của nn đất dưới đấy bẻ Móng bê
-.epe còn được gọi là móng bè trên nén cọc.
Mong bè - coe cấu tạo gồm hai phần: bè và các cọc,
= Bé hay dai cọc có nhiệm vụ liên kết và phân phối tải trọng từ chân kết cấu cho các.coe, đồng thời truyén một phần tải trong xuống đất nên tai vị tiếp xúc giữa đấy bè
và đất nền Bè có thể làm dạng bản phẳng hoặc bản dim nhằm tăng độ cứng chống
- Các cọc làm nhiệm vụ truyền tải trọng xuống nền đất dưới chân cọc thông qua sức
kháng mũi và vào nền dit xung quanh cọc thông qua sức kháng bên Có thể bé tri cọc
trong di thành nhóm hay riêng rẽ, bổ trí theo đường lối hay bổ trí bắt ky tuỷ thuộc vào
mục dich của người thiết kể, nhằm điều chỉnh lún không đều, giảm áp lực lên nền ở
đầy bé hay giảm nội lục rong bè.
Ts L®] &
Hình 1 - 1: Các phương án bổ trí cọc trong đài
“Cách bổ tri cọc rong đài thường theo nguyên tắc trọng tâm nhớm cọc trùng hoặc invới trong tâm ti trong công tình Giải pháp này có uu diém là ải trọng xuống cọcđược phân bố hợp lí hơn; tính làm việc tổng thể của nhóm cọc tốt hon
Trang 17tải trọng của công trình Hơn nữa bè cọc sẽ làm tăng tính cứng tổng thể của nền móng
bù dip li sự yêu kém của nền đất
- Nhà dân dung: Chủ yếu là móng bè trên cọc nhồi hoặc cọc barrette Móng bè cọc
thích hợp với cấu ống kết cầu khung vách.
~ Nhà công nghiệp: Chủ yếu là móng bè trên cọc đóng hoặc ép Đặc điểm nhà công.nghiệp là điện tích mặt bằng lớn, cấu tạo địa chất thường không ổn định: cọc sử dựngtrong công trình này thường có tác dụng chính là gia cố nén, giảm độ lớn lệch và Kintuyệt đối
- Công trình cảng, huỷ: Chủ yếu là móng bề trên cọc đồng hoặc ép Đặc diém của các
công trình này là chịu tải trọng lớn, có quy định nghiêm ngặt về độ lún tuyệt đối và lún
lech
Trang 1814 Cơ chế làm việc cũa móng bề cục
‘Mong bề - cọc là một giải pháp nén móng để giảm thiểu độ lún cũng như lún lệch, tận
‘dung được khả năng chịu tải của đất nền bên đưới móng bè và lâm giảm thiểu momentuốn trong móng bè Tinh chất nổi bật của móng bè -cọc là sự ảnh hướng tương hỗ giữadit và kết cấu móng trong quá tình chị tải
Hình 1 - 3: Sự tương tác làm việc của móng bè cọc (Poulos, 2000)
= Sự tương tác giữa cọc với dat ©.
~ Sự tương tắc giữa cọc với cọc ®
- Sự tương tác giữa bê với dit ©
~ Sự tương tắc giữa cọc với bè ©.
“Tùy theo độ cúng của mông bè mã nó tiẾp thu tải tong S, từ công trình bên trên và
in bên dưới thông qua dp lực tiếp xúc của đất nền ký hiệu là R, vàtruyền qua
thông qua ma sit tiếp xúc giữa đắt và các cọc XR,„ Vậy tổng phản lực của móng bè ~
cọc là
R,=R, + ERA >6, ap
‘Theo quan điểm thiết kế trước đầy thi ti trong của công tình phải truyền qua móng bè
Trang 19hoặc truyền qua cọc Trên quan điểm của móng bè - cọc thi tải trọng của công trình
vita phân phối lên bé vừa phân phi lên cọc Hệ số phân phối tải trong cho cọc ký hiệu
là ay được định nghĩa à ti số giữa tổng ải trọng cọc chịu trên tải trong mà cá hệ thống
bê vi cọc chịu:
Gy =BRy/Ry
Hệ số x =Ú chỉ trường hợp của móng nông và dy = | chỉ trường hợp thuần tủy mồng
ge mã không có sự tiếp xúc với đắt bên dưới móng b Việc ảnh hưởng của cọc đến
độ lún của móng bè tùy thuộc vào hệ số phân phối tải trọng, mà hệ số tải trọng lại phụ
thuộc vào số lượng và chiều dai các cọc.
Co chế làm việc và sự tác động qua lại giữa kết cấu móng bề - cọc và nền đất dưới bè
mồng như sau:
+ Bè móng: BE móng có tác dung liên kết các đầu cọc thành một khối thống nhất và
khi ải trọng truyễn xuống (gdm tả tập trung ti cá vị ti chân 1), bè móng sẽ vực
tiếp tiếp nhận các tải trọng này, sau đó phân phối một phần cho các cọc và một phầntruyền thing xuống nền đất bên đưới Sự phân phối này phụ thuộc vào việc bổ tr các
coc, độ cứng của nin đất và độ cũng kháng tốn củ đãi
+ Nên đất dưới bè móng: Khi bè móng chịu tác động của tải trọng, một phần tải trọng.được truyỄn xuống cho các cọc và một phần được phân phối cho nền đất dưới bè
móng Tỷ lệ phân phối này còn phụ thuộc vào các yếu tổ: độ cứng của nền đất, chuyển
vị của dai, chuyển vị của cọc và việc bỗ tri các cọc.
+ Ảnh hưởng của cọc: Cơ chế làm việc của cọc là nhờ được hạ vào các lớp đất tốt phíadưới nên khi chịu tác động của tải trọng đứng từ đải móng nó sẽ truyền tải trọng này
8 lớp a
ge chịu kéo hoặc nén Trong quá trình làm việc cọc còn chịu thêm các tác động phức
xu t thông qua lực ma sit giữa cọc với đất và lực kháng ở mũi cọc làm,
tạp khác như: hiệu ứng nhóm cọc, lực ma sit âm Do có độ cứng lớn nên cọc iếp
nhận phin lớn tải trọng từ móng bè truyền xuống và một phần do nền tiếp nhận.
+ Ảnh hưởng của nhóm cọc: Sự làm việc của cọc đơn khác với sự làm việc của nhóm cọc Khi khoảng cách các cọc khá lớn (khoảng cách cọc lớn hơn 6D, với D là đường
10
Trang 20kinh cọc) thi cọc làm việc như cọc đơn.
Xét cọc và nhóm cọc trên hình 1-3, các đường cong trên hình 1-3a thể hiện đường
đẳng ứng suất do cọc đơn gây ra, còn ở hình 1-3b, ta thấy ứng suất ở giữa nhóm cọc sẽ
do ải trọng truyền từ nhiễu cọc tới, do đồ ứng suất dưới nhôm cọc lớn hẳn lên Nếumỗi cọc trong nhóm cọc và cọc đơn cùng chịu một tải trọng kim việc thì độ lún của
nhóm cọc lớn hơn độ lún của cọc đơn [6]
} Jee |r |e
a) D Hình 1 - 4: Hiệu ứng nhóm cọc
Sứ chịu tai của nhóm cọc cũng nhỏ hơn cọc đơn:
¬ 0-3)
“Trong đó
nih số nhôm
Số lượng cọc trong nhóm.
Py se„c¿c — Site chịu tai của nhóm cọc.
P — Site chịu tải của một cọc đơn,
Khi đóng hoặc ép cọc vào đất hạt thô trạng thái rời hoặc chặt vừa, đất sẽ chặt lên, do
đồ cải thiện được sức chịu tải của từng cọc 9 = 1
Con khí đồng hoặc ép cọc vào đất dính, cấu trúc đất bị xảo trộn, sức chịu tả giảm
xuống nhiều Sau một thời gian cọc nghỉ, sức kháng cắt sẽ phục hồi din nhưng ít khi
"
Trang 21phục hồi được 100% Vi vậy,
Tôm lại: Sự làm việc của hệ đãi sọc = cọc - đắt nén là một hệ thống nhất làm việc đồngthời cùng nhau và tương tác lẫn nhau rit phúc tạp Sự tương tác đó phụ thuộc vào độcửng kháng uốn của dai cọc, độ cứng của nén đất (day dai), độ cứng của cọc (khả năng.chịu tải và bổ trí cọc) Nhờ vào sự tương tác đó mã tải trong được phân phối xuốngnên dat gây ra chuyển vị của nền, chuyển vị này phân phối lại tải trọng cho kết cấu bêntrên từ đồ có tác dụng điều chính chênh lệch Kn, giữ được độ ôn định không gia cho
mồng.
1.5 Các phương pháp phân tích móng bè - cọc
1.8.1 Các phương pháp don giản
+ Phương pháp tính toán nh móng cọc đài thắp
Phuong pháp nay dựa trên quan niệm tính toán xem toàn bộ tải trọng công trình do cọc chịu
CChigu sâu chôn mỏng hạ phải thoả mãn điều kiện tải trong ngang H được cân bằng với
áp lực đắtbị động của đất rong phạm vi đã cọ, để cho cie cọc không bị ác dụng cia
|e ngang mà chỉ hoản toàn lâm việc chịu nén.
men ngoại lực được cân bằng với cúc phản lực tại đầu cọc với các tọa độ (, y)
của cọc
Riêng đổi với móng chỉ có một cọc đặt đúng tâm thi cần phải xem là cọc đơn chịu
‘momen và tải trong ngang.
Do đổ điều kiện để xem như là mồng cọc đài thấp là cọc phải được bổ tí trên 2 cọc trở
lên, để chống lại moment
196 có tọa độ (xui) là
a4)
Trang 22“Trong đồ,
M, Moment theo phương trục y
M, ~ Moment theo phương trục x
Xu Yi toa độ của cọc thứ i so với vị trí tải trong
-# Phương pháp tính toán như mang bè
Phương pháp nay dựa trên quan niệm tính toán xem toàn bộ tải trọng công trình do bé chiu lựe, cọc chỉ có tác dụng chính gia cổ nén và giảm lún.
‘Theo phương pháp nay, tuỳ theo độ cứng của bè mà ta xem bê như móng cứng tuyệt đối hoặc móng mềm.
~ Móng tuyệt đổi cứng,
Phin lực dưới diy móng tuyệt đội cũng xem như phân bổ đều Sau khi có nội lục ở cổ
sộttừ khung truyén xuống, tinh tổng lực nén EN do các cột tuyển xuống móng
~ Moment quần tính quanh trục x an
phe BB), - Moment quần tính quanh trục y (1-8)
Ne, - Moment quanh true x a-9
My ‘Moment quanh trục y (1-10)
B
Trang 23eu, eạ — là độ lệch tâm của trọng tâm móng và tâm lực theo phương cạnh L, B.
Hình I - 5: Sơ đồ tính móng tuyệt đối cứng,
= Mông mém
Khi kích thước móng lớn, độ cứng của mồng giảm, phản lực nén không phân bổ theoquy luật bậc nhất, ta phải tính móng như mồng mềm,
Để tính mông mém, ta có thé dùng phương pháp tính của dim rên nén đàn hii hoặc
đơn giản hơn là sử dụng mô hình hệ số nền Winkler trong đó thay thể đất nền bằng hệ
lò xo độc lập, có độ cứng lò xo K = C,.F với các 1d xo ở giữa móng hoặc K = C„.F;
Trang 24Hệ số nền C, không phải là hằng số mà nó thay đổi theo nhiều thông số như kích
thước móng (B x L); Chiều sâu chôn móng; Cấu tạo từng loại đất Có nhiều phương
pháp xác định hệ số nền C„
- Phương pháp đựa vào kết quả thí nghiệm:
+ Thi nghiệm bản nén: Năm 1955, Terzaghi đã công bổ các kết quả nghiên cứu về hệ
„ theo đó hệ số C, ti kệ nghịch với b rộng móng Trên thực té, có thé thục hiện
lí nghiệm ban nén với kích thước 0,3m x 0,3m, chất tải để tìm mỗi quan hệ giữa ứng
On
Hạt đất
Hình I - 7: Mô hình thí nghiệm Terzaghi
Hệ số nên được xác định bằng công thức;
đ-10)
Trong đó:
oa - Ứng suất gây lún ở giai đoạn nên din hồi ứng với độ him bằng 14 «1/5 độ lần
Is
Trang 25cho pt
» - Độ lún ở giai đoạn nén din hồi
Đổi với móng vuông kích thước B (m) x B (m), công thức chuyển đổi hệ số nền C, từkết quả thí nghiệm bản nền nêu trên có dạng như sau:
Dit i
di) Đất dinh:
Đối với móng hình chữ nhật có kích thước B(m) x L(m) Hệ số nền C, được chuyển
đổi từ móng vuông có cùng áp lực tác động trên 2 móng sẽ có dạng như sau;
Trang 26“Trên đường cong nón ép e - logo, ta xác định các giá tri en, €, ơị và ơ; ở phần tuyến
tính trước vùng chuyển tiếp (đường nén lại) Hệ số nền C; được xác định theo công
thức
“Đường nén lại
Đường nén nguyên thủy.
= logo
8G
- Phương pháp tra bảng: Số liệu thí nghiệm hệ số nền không phải lúc nào người thiết
KẾ cũng có, vi ả liệu khoan địa chất hoặc xuyên tĩnh nếu có cũng chỉ cung cấp số liệu
liên quan đến việc tính cưởng độ và biển dạng (phân loại đất, dung trọng tự nhiên y,
gốc ma sắt trong g, lực đính e, hệ số rỗng e, module biến dang E, cường độ tiêu chuẩn R*, ) Do vậy, ta phải dùng phương pháp tra bảng sau đây, vì các kết qua cho trong.
bảng này là một khoảng giá tri dao động khá lớn nên kết quả có được chỉ là tương dối
chính xác.
17
Trang 27Cách thứ nhất dựa vào phân loại đt và độ chất của lớp đất dưới đáy mồng:
"Đặc tính chung của đắt (1) Ten đất (2) c (aaNiem)
Trang 28Cách thứ bai da vào loại đất, thành phần hat, hệ số rỗng và độ ật cũ lớp đất đạt
Đặc tính chung của đắt Tên đất C, daN/em')
3 Dit cứng vừa - Cat bụi độ chat vừa và chat (8 < 0,8) 14
= Cat hat nhỏ, thô vừa và thô, không, 18
phụ thuộc vào độ chất va độ âm
~ Sết và d sét cứng (B = 0} 30
4, Dit cứng - Cit cứng (B >0) 22
- Đá dam, sỏi, đã cuội, đá sạn 26
1.5.2 Các phương pháp có ké đến sự twong tie cục - dt nén và bè đắt nền
4 Phương pháp giải tích kết hợp phần tử biên [5]
Phương pháp này là một phương pháp gin đúng, rong đỏ cọc và đất tượng trừng bởi
các lò xo có độ cứng thích hợp và có ảnh hưởng tương hỗ qua lại còn mong bè được.
phân thành nhiều phần từ tắm chịu uốn
Móng bè được mô hình bằng phần từ dim hoặc bằng phin từ tắm hoặc cả hai Móng
be kết với các lò xo tượng trưng cho cọc và cho đất tại các điểm nút Các lò xo
tượng trưng cho cọc và đất có kể đến ảnh hưởng tương hỗ giữa bề, cọc và d
19
Trang 29Hình 1 - 8: Mô hình phân tích móng bè - cọc
ya trên 4 sự ảnh hướng tương hỗ lẫn nhau (cọc với đất: cọc với cọc; đất với móng bẻ;
cọc với móng bè) mi ta ác định sự tương te giữa cọc với cọc và giữa cọc với móng
bội sắc định sự tương tác áp lực ở bề mặt với đất và giữa áp lực BE mặt với cọ; xác
định sự phân chia tải trọng công trình lên bè và lên cọc,
= Sự tương tác giữa cọc với cọc và giữa cọc với móng bè được xác định như sau:
Fy Lực tương ác trên phần từ j của cọc thứ L
Tạ, - Hệ số ảnh hưởng chuyển vị ứng với phần từ Ï của cọc thử K do lực Fy
Eq - Modun din hồi tương đương giữa hai lớp đất thứ I của cọc thứ K vả lớp đất thứ
j của cọc thứ L
px Chuyển vị đứng của đt tiếp giáp với phần từ ¡ của cọc thứ K do lực Fy, gây ra
d- Đường kính cọc
20
Trang 30Hệ số ảnh hưởng chuyển vị Lyx được xác định từ bai toán Mindlin,
Mật cách tổng quit, đối với nhóm cọc có khoảng cích giữa các coe càng lớn thimođun của đất nền sẽ giảm dẫn khi tải trọng của cọc gia tăng trong một vòng bán kính.nhỏ của đất ở xung quanh cọc Đối với nhóm cọc có khoảng cách giữa các cọc nhỏ thì
modun khối của khối dat bao quanh cọc sẽ giảm.
Vì thế, cần phải đưa ra một bán kinh giới hạn chung quanh cọc, né khoảng cách giữa các cọc lớn hơn bán kính giới hạn thì không có sự tương tác xảy ra,
Bán kinh giới hạn được xác định như sau:
5+(,,/G,(1-9,).025G,/6,)]1 (1-18)
“Trong đó;
vy, = Hệ số Poission của đất
đài cọc
Gia - Modun trượi của đất ở vị ti giữa cọc
.G¡ - Mođun trượt của dat ở vị trí đáy cọc
Gi, Modun trượt của đất bên đưới đấy cọc
Sự tương tác giữa cọc với đất ở bề mặt được xác định theo phương pháp phần tử biên.tương tự như sự trơng te giữa cọc với cọc Tính phi tuyến của đt được xét đến bằngcách cho các hệ số ảnh hưởng chuyển vị có gi tr là hằng s6 không phụ thuộc vào ti
trọng
- Sự tương tic giữa ấp lực ở bỀ mặt với đất và giữa áp lực bé mặt với cọc
Sự tương tác giữa áp lực bề mặt với đất trong nhiều lớp được xác định theo phương.tình Sieinbrennerđỗi với tải trọng trên tắm cứng trên nên bản Không gian hữu hn
Sự tương tác giữa áp lực bÈ mặt với cọc cũng được xác định từ phương trình
Steinbrenner đối với chuyển vị tại một điểm có độ sâu đặc trưng 1 bên dưới mặt đất
E=03
‘Theo Poulos đề nghị My
Trang 31- Sự phân chia ải trọng công trình lên bè vi lên cọc
Được áp dụng theo phương pháp cộng tác dụng, trong đó giả thiết phần từ của hệ
thống nền và móng ứng xứ theo quy luật đàn hồi
“Trong đó P, và w, lần lượt là tải trọng truyền lên bè và độ lún của phần bẻ,
Sự tương tie giữa cọc và bè được biểu diễn thông qua quan hệ sau
Caney và Randolph (1993), chon hệ số ayy =
Độ cứng tổng thé của phần bè P,/w, phụ thuộc vào độ mềm của bè Tuy nhiên, độ
mềm của bè không ảnh hưởng đáng kế đến tỷ số giữa tổng tải trọng với độ lún (theoBarkan, 1962) nên có thể dùng kết quả của móng bé cứng theo Poulos và Davis
Trang 32fi - Phụ thuộc vào ty số giữa hai cạnh cũa bè, ø = L/B theo Barkan (1962) sẽ như sau:
(1-23)
(1-24)
Độ cứng của một nhóm cọc khi kể đến ảnh hưởng nhóm được tính như sau Đồi với n
cọc có độ cứng là k thi độ cứng của nhóm cọc là kp phải nhân vé hệ số ảnh hưởng,
Trang 33Quả trình phí
bước tổng quất
tích theo phương pháp giải ích kết hợp phần từ biện được chia làm hai
Bước I: Xác định độ cứng lò xo tượng trưng cho cọc và các lò xo tượng trưng cho đất
"Bước 2: Tính toán độ lún cũng như nội lực trong mồng be.
.# Phương pháp phần từ hữu hạn [5]
Phương pháp phần từ hữu hạn được áp dụng tính móng bé cọc trong phần mềm Plavis
Phin mềm đưa ra một phần tử đặc biệt để mé phỏng cọc ở trong dit, cọc trongđược mô hình bằng các phần tử dim và sự tương tác giữa đất và cọc ở xung quanh cọccũng như ở mũi cọc được mô hình bằng những phan tử tiếp xúc
1.6 Lựa chọn công trình áp dụng ở thành phổ Sóc Trăng, tỉnh Sóc Trăng
"Tên công trình: Cao ốc Siêu thị tổng hợp Anh Quang Plaza
Địa điểm xây dựng: Thành phố Sóc Trăng, tỉnh Sốc Trăng.
1.7 Điều kiện địa chất công trình tạ v trí nghiên cứu
1.7.1 Đặc diém chung của địa hình khu vực nghiên cứu
Nhìn chung, địa bình tự nhiền khu vực thành phổ Sóc Trăng tương đối bằng phẳng,khu vực dân cư tập trung đông đúc và các công tình nhà cao ting tai trung tim cácphường 1, 2, 3; các khu vực phường khác dân cư tương đối thưa thớt; ngoài ra khu vực.xang quanh thành ph còn diện ích đắt rồng cây âu năm và ung lúa khá lớn
Trang 341 9: Mặt bằng tổng thể địa hình khu vực thành ph Sóc Trăng
Benese
Hình 1 10: Mặt bằng tổng thể v tri khoan địa chất khu vực17.2 Đặc diễm chung dja chất khu vực nghiên cu
Địa chất khu vực thành phố Sóc Trăng, tinh Sóc Trăng chủ yếu là cát phù xa có chié
day rit lớn tai lớp mặt do được bai đắp qua quá trình kiến tạo cũng như một lượng lớn
phù sa tir thượng nguồn sông Mê Kong mang tới Một số khu vực có lớp đất ở trạng
thái chặt vừa, phù hợp cho việc chọn giải pháp thiết kế nhà cao ting tạo cảnh quan phat triển cho dé thi,
các ải iệu dja chit thu thập, có thể phân chia dia chất khu vực thành phổ Sóc
“Trăng thành 3 khu vực với các đặc điểm về địa chất, các chỉ tiêu cơ lý đặc trưng cho
từng khu vực đó như sau:
Khu vục I: La khu vực có lớp Cát bụi màu xám vàng trạng thái chat vừa, có chiều diy
Trang 35khoảng từ 0,0m ~ 6,5m, có đôi chỗ phân bổ đến độ sâu khoảng 10m.
Lớp đắt này chủ yêu tập trung ở khu vực phường 3 và một số khu vực tiếp giáp với
phường 2, thành phổ Sóc Trăng
Bảng | - 1: Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý đặ trưng của lớp đắt tại khu vực Ï
STT “Các chỉ tiêu cơ lý Kýhiệu | Đơn - Giáưi
Khu vực II: Là khu vực có lớp sét, st pha, et pha xen kẹp miu xám den, đôi chỗ lẫn
hữu cơ, trạng thái chảy đến dẻo chảy, đôi chỗ dẻo mềm, có chiều sâu khoảng từ 0,0m —200m, Riêng khu vực phường 10 tại điểm khảo sắt lớp Sét màu xám xanh trang tháidéo mềm phân bd đến khoảng độ sâu 24,6 - 35,0m
Lap đắt này phin bổ chủ yếu tập trung ở khu vực phường 1, 2,4, 5, 6,7, 8, 9, 10
26
Trang 36Bing | 2: Bing tổng hợp chỉ tiêu cơ lý đặc trưng của lớp đất ti khu vực IL
SIT Cie chi tiện cơ ý Kỹhậu | Đan | Gim|
1 | Giới hạn chảy Wi 1 40,809
Z| Gibihan dio We % 25956
3 [Chet do Tr % Tran + B nã
Khu vực Ill: là khu vực có lớp Sét, sét pha, đôi chỗ kẹp cát, miu xám vàng, nâu gu,
nâu vàng phét hồng Trang thái déo cứng đôi chỗ nữa cứng và cứng,
Lớp này phân bổ ở tt cả 9/10 phường, riêng phường 10 là phường không có xuất hiện
lớp này.
Bảng I 3: Bảng tổng hợp chỉ tiêu cơ lý đặc rưng của lớp đất tại Khu vực HIL
SIT Cñc chỉ tều eof Khia | Đơn | Giai
1 | Gidihn chay W % 36067 Z| Gist tan die Wr % 220 : do Te % T5008 + D 0
Trang 37cao nhờ sự làm việc của hệ bê và các cọc với n đất là một hệ hống nhất lâm việc
đồng thời edn nhau và tương tác lẫn nhau rất phức tạp, Tuy nhiên tay theo quy mô.
công trình, đặc điểm địa chat va tinh chất của công trình cần phải lựa chọn giải pháp
mồng hợp lý, giải pháp móng bè - cọc phủ hợp đổi với các công trình nhà cao ting có
tải trọng lớn cho phép tận dụng tối đa khả năng chịu lực của cọc và bè, làm giảm khả
năng lún lệch giúp công trình én định và tránh lăng phí trong việc lựa chọn giải pháp móng công trình.
Qua kết quả khảo sit dja chất các khu vục nêu rên, tại khu vục Il và HH (li cácPhường 1, 2, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10) thi những khu vựe này có lớp dia chất yếu phân bổtương đối dày việc sử dụng giải pháp móng bé - cọc sẽ không mang lại hiệu quả vì lúc
đồ cọc được cắm rit sẵu phía dưới dắt tốt sự tương tác giữa bé và nỀn đất phía dưới
gần như không đáng kể, Do đó, chỉ có khu vực I (thuộc Phường 3) là có thé áp dụng.
tốt giả pháp móng bẻ - cọc
28
Trang 38CHƯƠNG 2: CƠ SO LÝ THUYET PHƯƠNG PHÁP PHAN TÍCH TÍNHTOÁN MONG BE - COC
Đối với công trình xây dựng đặc biệt là cắc công tình cao ting có nhu phương phip
để tính toán kết cấu móng như các phương pháp tính toán thông thường sử dụng mong
‘coe chịu lực toàn bộ do tải trọng phần kết cầu bên trên truyén xuống và phương phápmồng bề cọc như: Phương pháp giải tích kết hợp phần từ biên, phương pháp phần tửhữu hạn trong phần mềm Plaxis,
“Trong Luận văn này, sẽ sử dung 2 giải pháp tính toán kết cấu móng, đỏ là phương
pháp thông thường dùng giải pháp cọc chịu lực toàn bộ công trình và phương pháp
đăng phần từ hầu hạn để tinh ton kết cẫu mồng bể cọc chịu lực Qua kết qua tính toáncủa 2 giải pháp nhằm so ánh hiệu quả cũng như đánh giá được những thuận lợi và hạnchế của từng giải pháp để từ đó đề xuất việc lựa chọn giải pháp phù hợp nhất cho từng
công trình cụ thể.
2.1 Phân tích tinh toán theo các phương pháp thông thường.
Phương pháp tính toán dựa trên quan niệm là xem toàn bộ tải trọng công trình do hệ cọc chịu,
2.11 Cơ sở lý thuyết
~ Đây là phương pháp truyền thống được áp dụng phổ biển dùng tính toán an toàn chịu
lực cho công trình
~ Ưu điểm:
+ Có nhiều cơ sở lý thuyết tính toán
+ Với chiều đài cọc lớn nên cọc cổ thể xuyên qua các lớp nước hoặc đất yêu để truyền
tải tong xuống các lớp đất tốt nằm ở dưới sâu phía dưới bằng mũi cọc, đồng thời ải
trong cọc truyền qua các lớp đất xung quanh cọc bằng sự ma sát giữa cọc và đắt
+ Giúp lên chặt đt rời để tăng khả năng chị tả của đất
+ Chịu được tải trọng ngang và tai trọng nghiêng lớn
Trang 39- Nhược điểm:
+ Do giải pháp là dùng toàn bộ cọc chịu lực nên không xét đến áp lực dit tiếp xúc
ngay phía dưới móng nên cọc phải được thiết kế với chiều dài cọc lớn, số lượng cọc
lớn gây lãng phí cho công trình.
soát chất+ Với chiều dai cọc lớn được đưa xuống nền đất nên việc kí lượng cục khó khăn như gặp đã tin gây ra gly cọc khi khảo sit địa chất không phát hiện đã tn,
ge để bị xiên do quá tình thi công cọc không xuống thing, quá trình van chuyển cọc
vào giản ép hay đóng đễ nứt gay, lâm ảnh hưởng tới khả năng chịu lực của cọc,
+ Thời gian thi công kéo dài do phải di chuyển gi ép, đồng.
+ Không kiểm soit được các mỗi nổi cọc
2.1.2 Trình tự thiết ké ming cọc
(Qui tình thiết kế móng cọc có thể heo trình tự như sau:
~ Xúc định ti tong tác dụng lên cọc.
+ Xác định cc chỉtiêu cơ lý của đất, chiều sâu mục nước ngằm
~ Chọn loại cục, sơ bộ chiều đãi cọc, Xác định khả năng chị ti cọc đơn và ảnh hưởng
nhôm cọc
= Xác dịnh số lượng cọc, khoảng cách ce cọc và ích hước đài cọc,
~ Kiểm tra lực nén, kéo tác dụng lên cọc.
- Kiểm tr ứng suất dưới mũi cọc
- Tính toán và kiểm tra độ lún cho phép.
= Tĩnh toán thiết kể đãi coe
= Tinh toán, kiểm tra cọc chịu uốn dọc và chỉu ải trọng ngang.
~ Tiến hành nén thử tinh cọc hay siêu âm cọc tại trường,
30
Trang 40Coe và nhóm cọc được thiết kể theo hai nhóm trang thái giới hạn (TTGH),
~ Nhóm trạng thái giới hạn thứ nhất bao gồm các tính toán:
+ Sức chịu tai tới hạn của cọc theo điều kiện đắt nên.
+ Độ bn của vật liệu làm cọc va dai cọc
TTGH 2 là tổ hợp tải trong cơ ban với tải trọng tiêu chuẩn.
4 Sức chịu tải của cọc theo vật liệu
Cong thức xác định
P, AR, + Ry.Fy) 2-1)
“Trong đó
Py - Sức chịu tải tính toán của cọc theo vật liệu
,.F, - Cường độ chịu nón tinh toán và diện tích cốtthép dọc trong cọc
Ry, Fy - Cường độ chịu nên của bê tông và dig tích mặt cắt ngang thân cọc
9 Hệ số tiến đọc của cọc
31